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文檔簡介
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非金屬夾雜物對(duì)高強(qiáng)度螺栓有哪些影響?
非金屬夾雜物在鋼中主要以氧化物和硫化物的形式存在。根據(jù)GB/T10561—2005《鋼
中非金屬夾雜物含量的測(cè)定標(biāo)準(zhǔn)評(píng)級(jí)圖顯微檢驗(yàn)法》,非金屬夾雜物按JK圖評(píng)定(A類硫化
物、B類氧化鋁類、C類硅酸鹽類、D類球狀氧化物類和DS類單顆粒球狀類)。
鋼中的夾雜物通常對(duì)其性能是有害的,會(huì)造成鋼的組織不均勻;夾雜物往往是裂紋源,
因而鋼中夾雜物是鋼的斷裂韌性重:要影響因素,其中條狀MnS影響最為明顯。它的存在割
裂了金屬的連續(xù)性,剝落后就成為凹坑或裂紋,在冷鍛成形時(shí)極易形成裂紋源,熱處理時(shí)易
造成應(yīng)力集中,產(chǎn)生淬火裂紋。因此,高強(qiáng)度緊固件對(duì)夾雜物應(yīng)嚴(yán)格控制,鑒于我國鋼材標(biāo)
準(zhǔn)GB/T3077、GB/T6478暫未對(duì)夾雜物做出明確要求。C類(硅酸鹽類)和D類(球狀氧化
物類)對(duì)熱處理的影響最大,硅酸鹽夾雜物應(yīng)不大于1.5級(jí),球狀氧化物夾雜應(yīng)不大于2級(jí)
為伴:對(duì)氧化物和硫化物夾雜物方和應(yīng)不大T3級(jí)。
鋼中的夾雜物的形狀和分布可以影響高強(qiáng)度螺栓的綜合性能。熱處理如果改變鋼中的夾
雜物形狀和分布,則夾雜物在熱處理前后對(duì)材料會(huì)產(chǎn)生大同的影響。如果熱處理不改變夾雜
物形狀和分布,只引起基體組織變化,則需要考慮夾雜物對(duì)熱處理過程中基體組織變化的影
響。
在熱處理過程中,夾雜物對(duì)組織的影響主要是促進(jìn)鐵素體形核,從而有效分割晶粒,細(xì)
化組織.熨踐證明,經(jīng)過熬處理后,雖然夾雜物的大小、級(jí)別、狀態(tài)有所改變,但原材料組
織不良的情況不可能根本改觀,會(huì)繼續(xù)遺留下來,因此對(duì)高強(qiáng)度螺栓沖擊試驗(yàn)的影響較大,
往往造成低溫沖擊功不合格。
這個(gè)問題很關(guān)犍。重新調(diào)質(zhì)熱處理也不能滿足技術(shù)要求。
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對(duì)于鋼結(jié)構(gòu)M82以上大規(guī)格10.9級(jí)高強(qiáng)度螺栓,采用彳?么鋼材?
這涉及一個(gè)成分和淬透性的問題,現(xiàn)在常用的42CrMu、B7、40CrNiM必鋼,目前的工
藝能滿足硬度及強(qiáng)度要求,但對(duì)于其它性能如斷后伸長率、沖擊韌性就難達(dá)到要求。一般用
34CrNi3Mo鋼,34CrNi3Mo鋼為大截面調(diào)質(zhì)用合金鋼,它的化學(xué)成分為0.30%?0.40%C、
0.17%?0.37%Si0.、50%?0.80%Mn、0.70%~1.10%Cr>0.25%?0.40%Mo、2.75%?3.25%Ni。
油淬臨界直徑可達(dá)660?80mm,淬透性優(yōu)點(diǎn),其他鋼種無法比擬。34CrNi3M。鋼的唯界點(diǎn)
溫度Acl=725℃sAc3=790℃,淬火溫度選擇在860?880℃水溶液冷卻、880?900℃快速
淬火油冷卻;對(duì)于10.9級(jí)螺栓回火溫度,一般在560?59CTC回火水冷。
高強(qiáng)度螺栓規(guī)定了螺紋截面的芯部在“淬硬”狀態(tài)、回火前獲得約90%的馬氏體組織要
求。為了保證淬透性,對(duì)于直徑大于650mm,淬火介質(zhì)選用影響最大,當(dāng)油淬火時(shí)不能滿
足機(jī)械性能要求,則必須采用水淬,原則是在不淬裂的前提下盡量采用水溶液。因?yàn)樗阌?/p>
較多的優(yōu)點(diǎn),如有較深的淬硬層、較優(yōu)的機(jī)械性能、生產(chǎn)成本低等。我們搞熱處理的如果不
把成分放在第一位那是搞不好的。可以采用含碳最20.34%?0.38%的鋼材,帶狀組織偏析應(yīng)
控制在1.5級(jí)以下,其中控制非金屬夾雜物的等級(jí),如硫化物類、氧化鋁類、球狀氧化物類
均不大于1.5級(jí)(包括粗、細(xì)系)。若沖擊韌性不夠,考慮增加一道580?600C再回火工序,
然后快冷。
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什么是五害元素?對(duì)冷傲鋼有何危害?
H、0、N、P和S稱為“五害元素”,嚴(yán)重危害緊固件用的冷鍬鋼。對(duì)于緊固件企業(yè)而
言,對(duì)緊固件牛產(chǎn)用鋼的撿測(cè)就十分必要。
五害元素的減少,使冷鍛鋼中有可能成為裂紋源的硫化物、氧化物及氮化物夾雜在晶內(nèi)
及晶界的數(shù)量減少,從而使晶界弱化作用降低,斷裂韌性和沖擊韌性提高。研究表明,在含
有0.60%?0.90%Mn冷鍬鋼中,S主要形成MnS夾雜,MnS夾雜在鋼的基體中相當(dāng)于裂紋源,
S和P元素在晶界的偏析使晶界弱化,因此,S和P含量的增加降低了鋼的塑性,使鋼的斷
面收縮率降低。鋼中N主要生成氮化物夾雜,因而N的增加使鋼的斷面收縮率明顯降低,
而斷后伸長率變化不大°0在鋼中主要形成氧化物夾雜,O增加使氧化物夾雜增多,鋼的
斷面收縮率明顯降低。H在鋼中會(huì)產(chǎn)生白點(diǎn)、點(diǎn)狀偏析等缺陷,隨著H含量降低缺陷減少,
斷面收縮率明顯升高。
對(duì)大規(guī)格高強(qiáng)度螺栓用鋼而言,減少五害元素,從而減少非金屬夾雜物的含量及夾雜元
素在晶界的偏聚,增大裂紋形核和擴(kuò)展阻力,對(duì)保證螺栓正常服役十分有效。
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鋼的晶粒度如何評(píng)定?
鋼的晶粒大小與所處熱處理狀態(tài)有關(guān)。晶粒度是奧氏體化溫度和時(shí)間的函數(shù),評(píng)定的不
是在某任意規(guī)定溫度下的晶粒大小,而是在熱處理中實(shí)際執(zhí)行奧氏體化的條件下晶粒的大小,
這就是常規(guī)的“奧氏體晶粒度"。奧氏體晶粒度就是指“奧氏體的實(shí)際晶粒度”;也就是鋼在
實(shí)際使用時(shí),經(jīng)奧氏體化處理所得到奧氏體晶粒度。GB/T6394-2013《金屬平均晶粒度測(cè)定
方法》中涉及到的“奧氏體晶粒度”也就是“奧氏體的實(shí)際晶粒度”。標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定了金屬組織
的平均晶粒度表示及評(píng)定方法;本方法主要適用于單相晶粒組織,但經(jīng)具體規(guī)定后也適用于
多相或多組元的試樣中特定類型的晶粒平均尺寸的測(cè)量,
晶粒度是指晶粒大小的量度,通常使用長度、面積或體積來表示不同方法的評(píng)定或測(cè)量
晶粒大小。真正影響鋼材使用的是鋼的奧氏體的實(shí)際晶粒度,而不是“本質(zhì)晶粒度”。通過
適當(dāng)?shù)娘@示方法將晶粒顯現(xiàn)出來,視晶粒分布情況與狀態(tài)采用相應(yīng)的測(cè)量方法,美國ASTM
標(biāo)準(zhǔn)就設(shè)有一系列測(cè)量方法的標(biāo)準(zhǔn)?,F(xiàn)行的GB/T6394-2002《金屬平均晶粒度測(cè)定方法》就
是參照美國ASTME112制定的;與GB/T24177-2009《雙重晶粒度表征與測(cè)量方法》(參照
ASTME1181制定的)和JB/T4290-2012《金相檢測(cè)面上最大晶粒尺寸級(jí)別(ALA晶粒度)測(cè)
定方法》(等同采用ASTME930-99Q007)等標(biāo)準(zhǔn)的發(fā)布實(shí)施,形成完整的晶粒度測(cè)定方法標(biāo)準(zhǔn)
體系,更好地與國際接軌,將組成完整晶粒度測(cè)量標(biāo)準(zhǔn)系列。
標(biāo)準(zhǔn)中使用晶粒面積、晶粒直徑、截線長度的單峰分布來測(cè)量試樣的平均晶粒度。這些
分布近似正態(tài)分布。測(cè)量方法僅適用于平均晶粒度的測(cè)星,不適用于試樣三維晶粒度的測(cè)量,
即立體晶粒的測(cè)量。鋼的晶粒度是很重要的檢測(cè)指標(biāo),燈重耍緊固件是必檢項(xiàng)目。鋼的晶粒
度對(duì)沖擊吸收能量值影響很大。
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什么是回爐鋼、回硫鋼?
GB/T699、JISG4051、JISG3507?3509、SAEJ403標(biāo)準(zhǔn)系列優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼;GB/T6478
標(biāo)準(zhǔn)系列等冷鍛冷擠壓用鋼在緊固件企業(yè)使用量最大。對(duì)于此類鋼材緊固件,不論在過去還
是現(xiàn)在它仍然擔(dān)當(dāng)著重要角色—尤其是冷鎖鋼是靠冷徽成型制造螺杜、螺母、螺釘、伽釘、
銷釘?shù)染o固件,冷擠壓鋼是通過冷擠壓工藝制造汽車、自行車等機(jī)械零件,又稱鉀螺鋼。
冷鎖和冷擠壓是在常溫下利用金屬塑性成形的,代替機(jī)加工,不但效率高、質(zhì)量好,而
且用料省、成本低(降低10%?30%)。當(dāng)代我國在冶煉技術(shù)上有了進(jìn)一步發(fā)展,由于對(duì)資源的
節(jié)約,使用廢鋼回爐冶煉H勺鋼品種有一定增加。轉(zhuǎn)爐煉鋼使用80%以上的鐵水,即使是電弧
爐也可以使用超過60%的鐵水,采用鐵水預(yù)脫硫技術(shù)用『冷徽鋼或高純凈度鋼,此時(shí)如果不
在鋼包精煉或真空脫氣后實(shí)施回硫工藝,鋼中硫含量分別為0.005%~0.015%、0.010%-
0.030%、0.025%?0.040%、0.030%?0.045%等區(qū)間。硫含最越高,鋼的切削性能越好;硫含
量越高,鋼件的鍛造流線越嚴(yán)重,橫向性能下降越明顯。
在冷鍛變形部位,如果金屬產(chǎn)生激烈的橫向流動(dòng),將導(dǎo)致絲線狀、棒狀硫化物的扁平化,
加劇硫化物分割基體的作用,使螺栓頭部或螺母六角部分、支承面出現(xiàn)微小裂縫,增加淬火
可裂或磨削開裂的傾向。在相同性能等級(jí)的螺栓零件,回爐鋼、回硫鋼與冷傲鋼比少了一次
820?880C的低溫奧氏體重結(jié)晶_L藝,具晶粒比冷微鋼的粗大,是導(dǎo)致具韌性差的另?重要
原因。因此,對(duì)高強(qiáng)度螺栓等不宜采用回爐鋼、回硫鋼,
GB/T3098.1-2010標(biāo)準(zhǔn)中對(duì)8.8級(jí)?10.9級(jí)的螺栓使用的材料有明確規(guī)定,對(duì)于需要熱
處理的高強(qiáng)度螺栓鋼硫和磷的最大含量極限,從0.035%降到0.025%,其中有“添加元素的
碳鋼(如硼或錦或鋸)”一類,不允許向鋼中添加鈣或鈣合金,應(yīng)采取一切合理的措施,防
止從生產(chǎn)所用的廢鋼或其它合金材料中帶進(jìn)影響淬透性、力學(xué)性能和使用性能的元素。在我
國大量使用的45#、40Cr鋼往往殘余合金元素過多,控制非常困難,特別是一些難于在冶煉
中去除的雜質(zhì)元素,S、P的含量一般都在0.025%?0.035%或更多,還有其他的雜質(zhì)Cu銅、
Pb鉛、Sn錫、Se硒,當(dāng)鋼中有害元素P、S增加時(shí),低倍組織檢測(cè)的中心疏松、一般疏松、
方形偏析的級(jí)別將在2?3級(jí),白點(diǎn)、縮孔、氣泡、翻皮等缺陷也可見存在。此類鋼材由于
價(jià)格較低,不少緊固件企業(yè)還很喜歡采用。在螺栓調(diào)質(zhì)時(shí)常有淬火裂紋的事故,主要是雜質(zhì)
元素和非金屬夾雜物較多引起,在熱處理時(shí)采取任何措施都不可避免開裂。對(duì)于重要的產(chǎn)品,
建議一般不用或少用45#、40Cr鋼。
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高強(qiáng)度螺栓調(diào)質(zhì)后為什么要進(jìn)行金相檢驗(yàn)?
GB/T3098.1—2010《緊固件機(jī)械性能螺栓、螺釘和螺柱》強(qiáng)調(diào)對(duì)8.8級(jí)及以上產(chǎn)品的
材料要求應(yīng)有足夠的淬透性,以確保螺栓螺紋截面的芯部在淬硬狀態(tài)、回火前獲得約90%
的馬氏體。生產(chǎn)上常以硬度來衡量螺栓淬火后的回火轉(zhuǎn)變程度,為達(dá)到良好的淬透性,對(duì)
10.9級(jí)及以上高強(qiáng)度螺栓而言,淬火組織的均勻性尤為重要。
一些企業(yè)在熱處理淬火時(shí),沒有達(dá)到鋼材馬氏體可能得到的最高硬度,即沒有獲得最大
淬硬性(鋼淬火時(shí)的硬化能力),只是通過調(diào)整I可火溫度,降低I可火溫度來保證螺栓的最低
抗拉強(qiáng)度值,以此來掩蓋不良熱處理質(zhì)量。為此,GB/T3098.1標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定螺栓回火前獲得
約90%的馬氏體組織是很有必要的。
淬火后馬氏體的粗細(xì)可按JB/T9211-2008《中碳鋼與中碳合金結(jié)構(gòu)鋼馬氏體等級(jí)》進(jìn)行
評(píng)定。由丁奧氏體化溫度不同,馬氏體形態(tài)和大小不一樣。1級(jí)屬丁奧氏體化溫度偏低,淬
火組織是隱針馬氏體、細(xì)針馬氏體和不大于5%的鐵素體(體積分?jǐn)?shù));而8級(jí)則屬于過熱組
織,是粗大的板條馬氏體+粗片針馬氏體。正常淬火時(shí)控制在3級(jí)?5級(jí),其組織為細(xì)小的
板條馬氏體+片狀馬氏體,6級(jí)具有較高的沖擊韌性、屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度,適用于較大規(guī)
格且要求淬透性高的螺栓。評(píng)定調(diào)質(zhì)后的質(zhì)量一般采用GB/T13320-2007《鋼質(zhì)模鍛件金相
組織評(píng)級(jí)圖與評(píng)定方法》,試樣拋光后用體積百分?jǐn)?shù)2%?5%的硝酸酒精溶液侵蝕。金相組
織按1?8級(jí)評(píng)定,1級(jí)組織最好;8級(jí)組織最差。該標(biāo)準(zhǔn)第二組評(píng)級(jí)圖,適用于結(jié)構(gòu)銀調(diào)質(zhì)
處理件,尤其是高強(qiáng)度螺栓的調(diào)質(zhì)檢驗(yàn)。被評(píng)定的調(diào)質(zhì)組織介于兩個(gè)級(jí)別之間時(shí),以下一級(jí)
為判定級(jí)別,例如大于3級(jí)小于4級(jí)時(shí),則判為4級(jí)。
調(diào)質(zhì)的金相組織分析,在光學(xué)顯微鏡下用500倍觀察,合格級(jí)別可由供需雙方協(xié)商約定,
沒有約定的以1級(jí)?4級(jí)為合格。生產(chǎn)實(shí)踐表明,在低溫環(huán)境下服役、有低溫沖擊性能要求
的螺栓,1級(jí)?3級(jí)為驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)。如果在評(píng)級(jí)時(shí)有爭議,可以參考力學(xué)性能檢驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行判
定。
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如何正確使用淬火介質(zhì)?
當(dāng)今水溶性淬火介質(zhì)在國內(nèi)緊固件企、業(yè)的普及程度越來越廣,除了中低碳鋼外,如合金
鋼,馬氏體不銹鋼、熱作模具鋼等類型的產(chǎn)品都在嘗試采用水溶性淬火介質(zhì),且工藝控制的
經(jīng)驗(yàn)也越來越成熟,但是對(duì)丁水溶性淬火介質(zhì)濃度問題的控制往往會(huì)存在偏差,導(dǎo)致各種熱
處理質(zhì)曷問題。
目前,國內(nèi)緊固件企業(yè)熱處理淬火介質(zhì)主要采用快速淬火油和水溶性淬火介質(zhì),它們?cè)?/p>
使用過程中與高溫工件直接接觸,不可避免會(huì)發(fā)生理化性能的變化,因此在使用過程中冷卻
性能均會(huì)發(fā)生一定程度的變化,需要有效地監(jiān)控。一是提高淬火介質(zhì)的穩(wěn)定性,保證淬火工
件的性能和變形在可控的范圍內(nèi):二是提供有效的冷卻性能監(jiān)控方式,同時(shí)根據(jù)工況條件“量
身定做"淬火介質(zhì)優(yōu)化方案,以保證淬火介質(zhì)長期穩(wěn)定的使用。
從多數(shù)緊固件企業(yè)的生產(chǎn)實(shí)踐來看,快速淬火油主要用于合金結(jié)構(gòu)鋼的鋼種及薄壁的螺
栓、螺母及異型件;水主要用于碳素結(jié)構(gòu)鋼及形狀簡單的緊固件;PAG聚合物淬火介質(zhì)介「
水-油之間,在一定的條件可代替水,也可代替油,具有較寬的冷卻烈度范圍。
聚合物淬火介質(zhì)可消除淬火油產(chǎn)生的油煙。減少碳排放,推廣使用聚合物淬火介質(zhì)是全
球范圍的趨勢(shì)。聚合物淬火介質(zhì)可完全符合安全生產(chǎn)要求,可以確認(rèn)是我國緊固件熱處理清
潔生產(chǎn)的重要工藝材料。
目前聚合物淬火介質(zhì)由丁具有環(huán)保、技術(shù)和成本方面獨(dú)特優(yōu)勢(shì),其應(yīng)用越來越廣泛。近
年來,為了減少熱處理油煙排放,我國開發(fā)了多種環(huán)保減碳的新型淬火介質(zhì)。當(dāng)前聚合物淬
火介質(zhì)的使用約占整個(gè)淬火介質(zhì)(油+聚合物淬火介質(zhì))的30%?40%,,生產(chǎn)實(shí)踐中,為提
高淬火質(zhì)量,對(duì)聚合物淬火介質(zhì)的使用效果試驗(yàn)重現(xiàn)性,主要取決于攪拌的重現(xiàn)性,攪拌實(shí)
際上是紊流。聚合物淬火介質(zhì)的使用溫度、濃度及攪拌是保證淬火質(zhì)量的關(guān)鍵因素。
由于PAG聚合物淬火介質(zhì)中細(xì)菌以有機(jī)物為原料并催化其發(fā)生變化,會(huì)加速聚合物淬
火介質(zhì)的老化,縮短淬火介質(zhì)的使用壽命,并使對(duì)流階段冷速加大,淬火時(shí)螺栓、螺母變形
開裂傾向增大,從而使緊固件的淬火質(zhì)量難以保證?,F(xiàn)場(chǎng)只有調(diào)整濃度減慢冷速,但是效果
并不明顯。使用生物穩(wěn)定的聚合物淬火介質(zhì)AQ245以及環(huán)保性能優(yōu)異的速冷劑,可以較好
地解決變形與開裂問題。
首先采用新液配置不同濃度的淬火液,通過冷卻特性測(cè)試儀測(cè)試不同濃度卜.淬火液的
300c冷速,從而建立不同濃度與冷速的標(biāo)準(zhǔn)表格或圖譜,采用冷卻特性測(cè)試儀是較理想的
方法。其次,對(duì)于快速淬火油最好每年調(diào)換新油一次;水溶性淬火介質(zhì)不同「淬火油,溫度、
濃度、攪拌強(qiáng)度對(duì)其冷卻性能的影響較大,建議采用螺旋漿進(jìn)行強(qiáng)力攪拌,以保證冷卻的均
勻性,從而獲得組織和硬度的均勻性。
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快速淬火油使用時(shí)間長了為什么會(huì)老化?
目前,快速淬火油在緊固件熱處理冷卻介質(zhì)中仍然占主導(dǎo)作用,淬火油的使用溫度升高,
會(huì)顯著加快其老化的反應(yīng)速度。油溫每提高10C,化學(xué)反應(yīng)速度提高約2?4倍,原貝?上淬
火油的使用溫度在60?80c,淬火油加熱使用和與熱工件反復(fù)接觸,導(dǎo)致淬火油氧化和老
化,是其在生產(chǎn)中的最大威脅。
長期的螺栓、螺母淬火操作使淬火油發(fā)生許多復(fù)雜的化學(xué)改變,從而引起油的特性的顯
著改變,也使淬火油不斷老化,包括淬火油碳?xì)浠衔餆岱纸獬鲆讚]發(fā)的組分或氣體及一些
化合物的氧化,氧化產(chǎn)物經(jīng)聚合會(huì)導(dǎo)致油的黏度增大,這是淬火油老化的機(jī)制反應(yīng)。同時(shí),
油接觸灼熱工件表面被加熱至較高的溫度,引起油的斷鏈和發(fā)生次級(jí)反應(yīng)而生成分解產(chǎn)物,
被氧化的碳?xì)浠衔锞幱?高的不穩(wěn)定狀態(tài),會(huì)發(fā)生聚合,形成油垢,甚至發(fā)生沾污工件和
淤塞管路等嚴(yán)重后果。顯然,淬火油使用過程中碳?xì)浠衔镅趸臋C(jī)制應(yīng)予以重視。
快速淬火油使用時(shí)間長了為什么會(huì)老化,這是淬火油在使用過程中不斷地發(fā)生氧化,工
件表面出現(xiàn)油泥和漬斑的主要原因。隨著使用時(shí)間的增加,油的氧化越來越嚴(yán)重,黏度進(jìn)一
步增大,油泥也進(jìn)一步增多,這些都使淬火油的冷卻性能下降,以致使工件M現(xiàn)軟點(diǎn)甚至淬
不硬,金相檢驗(yàn)顯微組織:碳素鋼中條塊狀團(tuán)冢鐵素體增多;令金鋼中呈現(xiàn)下貝氏體組織。
這時(shí),其實(shí)質(zhì)是淬火油在使用過程中發(fā)生了嚴(yán)重的氧化。
隨著淬火油在使用過程中發(fā)生氧化,其酸(SUO有機(jī)化合物中的含碳、氧、氫COOH的
基叫叛基)酸含量會(huì)逐步升高,故可測(cè)試油的酸值來衡量其老化的程度。淬火油在連續(xù)使用
2年以上后,酸值不斷升高,在酸值達(dá)到1.0?1.5mgKOH/g左右時(shí),生成竣酸的速率明顯加
快。淬火油品老化后,其冷卻曲線反映在蒸氣膜階段縮短,最大冷速增大,冷卻曲線整體向
右上方移動(dòng),高溫冷速加快,_L件的可淬硬性下降。酸值達(dá)到1.5mgKOH/g是淬火油老化的
量化指標(biāo),也是換油的依據(jù),一般使用達(dá)到1年就應(yīng)該換新油。防止淬火油品老化的措施有:
使用加氫精制的基礎(chǔ)油和復(fù)合抗氧化劑能有效改善油的抗氧化性能,為提高淬火油的抗老化
性能,在使用淬火油時(shí),應(yīng)注意如下事項(xiàng):使油處于循環(huán)狀態(tài),及時(shí)過濾,防止進(jìn)水,不要
部分換油,盡量降低淬火油的使用溫度,減少污染等。
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聚合物淬火介質(zhì)的細(xì)菌滋生問題。
目前聚合物淬火介質(zhì)因具有環(huán)保、技術(shù)和成本方面的獨(dú)特優(yōu)勢(shì),其應(yīng)用越來越廣泛。然
而與水和油不同,聚合物淬火介質(zhì)富含有機(jī)養(yǎng)料,故易滋生細(xì)菌,從而加速聚合物淬火介質(zhì)
的老化,縮短淬火介質(zhì)的使用壽命。使對(duì)流階段的冷速加大,從而使緊固件的淬火質(zhì)量難以
穩(wěn)定,可能堵塞網(wǎng)帶爐的過濾系統(tǒng),影響系統(tǒng)的正常運(yùn)行。事實(shí)上有不少企業(yè)就是
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