1、機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)題目:一級(jí)直齒圓柱齒輪減速器班級(jí)學(xué)號(hào):指導(dǎo)老師:完成日期二設(shè)計(jì)題目：一級(jí)直齒圓柱齒輪減速器、傳動(dòng)方案簡圖、條件：1、有關(guān)原始數(shù)據(jù)：運(yùn)輸帶的有效拉力：F=1.47KN運(yùn)輸帶速度：V=1.55m/S鼓輪直徑：D=310mm2、工作情況：使用期限8年,2班制載荷平穩(wěn)；3、工作環(huán)境：灰塵；4、制造條件及生產(chǎn)批量：小批量生產(chǎn)；5、動(dòng)力來源：電力,三相交流,電壓每年按300天計(jì)算,單向運(yùn)轉(zhuǎn),轉(zhuǎn)速誤差不得超過土5%,380/220V.三、設(shè)計(jì)任務(wù):1、傳動(dòng)方案的分析和擬定2、設(shè)計(jì)計(jì)算內(nèi)容1)2)5)7)運(yùn)動(dòng)參數(shù)的計(jì)算,電動(dòng)機(jī)的選擇;齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算；滾動(dòng)軸承的選擇與校核；聯(lián)軸器的選擇.

2、3帶傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算；4軸的設(shè)計(jì)與強(qiáng)度計(jì)算;6鍵的選擇與強(qiáng)度校核;3、設(shè)計(jì)繪圖：1減速器裝配圖一張;2減速器零件圖二張;一、傳動(dòng)方案的擬定及說明錯(cuò)誤！未定義書簽.二、電機(jī)的選擇錯(cuò)誤！未定義書簽.1、電動(dòng)機(jī)類型和結(jié)構(gòu)型式錯(cuò)誤！未定義書簽.2、電動(dòng)機(jī)容量錯(cuò)誤！未定義書簽.3、電動(dòng)機(jī)額定功率Pm錯(cuò)誤！未定義書簽.4、電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速錯(cuò)誤！未定義書簽.5、計(jì)算傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)錯(cuò)誤！未定義書簽.三、計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)錯(cuò)誤！未定義書簽.1 .各軸轉(zhuǎn)速錯(cuò)誤！未定義書簽.2 .各軸輸入功率為(kW)錯(cuò)誤！未定義書簽.3 .各軸輸入轉(zhuǎn)矩(Nm)錯(cuò)誤！未定義書簽.四、傳動(dòng)件的設(shè)計(jì)計(jì)算錯(cuò)誤！未定義書簽.1、設(shè)計(jì)

3、帶傳動(dòng)的主要參數(shù)錯(cuò)誤！未定義書簽.2、齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)錯(cuò)誤！未定義書簽.五、軸的設(shè)計(jì)計(jì)算錯(cuò)誤！未定義書簽.1、高速軸的設(shè)計(jì)錯(cuò)誤！未定義書簽.2、低速軸的設(shè)計(jì)15六、軸的疲勞強(qiáng)度校核171、高速軸的校核172、低速軸的校核17七、軸承的選擇及計(jì)算211、高速軸軸承的選擇及計(jì)算212、低速軸的軸承選取及計(jì)算22八、鍵連接的選擇及校核231、高速軸的鍵連接232、低速軸鍵的選取23九、聯(lián)軸器的選擇24十、鑄件減速器機(jī)體結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算表及附件的選擇241、鑄件減速器機(jī)體結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算表252、減速器附件的選擇22H一、潤滑與密封261、潤滑262、密封27十二、參考文獻(xiàn)24一.傳動(dòng)方案的擬定及說明傳動(dòng)方案初步

4、確定為兩級(jí)減速包含帶傳動(dòng)減速和一級(jí)圓柱齒輪傳動(dòng)減速,說明如下：為了估計(jì)傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比范圍,以便選擇適宜的傳動(dòng)機(jī)構(gòu)擬定傳動(dòng)方案,可先由條件計(jì)算其驅(qū)動(dòng)卷筒的轉(zhuǎn)速nW,即60000V600001.55nw=95.54r/mind3.14310二.電機(jī)的選擇1、電動(dòng)機(jī)類型和結(jié)構(gòu)型式按工作要求和工作條件,選用一般用途的Y系列IP44三向異步電動(dòng)機(jī).它為臥式全封閉結(jié)構(gòu),具有預(yù)防灰塵等其他雜物侵入電機(jī)內(nèi)部的特2、電動(dòng)機(jī)容量1、工作機(jī)所需功率PwPWFV1.471.55=2.28KW2、電動(dòng)機(jī)輸出功率PdPd-pW傳動(dòng)裝置的總效率式中,12為從電動(dòng)機(jī)至滾筒軸之間的各傳動(dòng)機(jī)構(gòu)和軸承的效率.由參考書【1】表3

5、-1查得：齒輪傳動(dòng)效率為n0.97,滾動(dòng)軸承傳動(dòng)效率為20.99,聯(lián)軸器傳動(dòng)效率為30.99,帶傳動(dòng)效率40.96,工作機(jī)效率50.96包含軸承._一一2一一一一一那么總0.970.990.990.960.96=0.867故PdPW=2.63KW總3、電動(dòng)機(jī)額定功率Pm由【1】表17-7選取電動(dòng)機(jī)額定功率Pm3kW4、電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速為了便于選擇電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速,先推算電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的可選范圍.由任務(wù)書中推薦減速裝置包才V帶和一級(jí)減速器傳動(dòng)比范圍i620,那么電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速可選范圍為ndnwi95.546-20573.25-1910.83r/min可見同步轉(zhuǎn)速為1000r/min的電動(dòng)機(jī)均符合.由【1】表17-

6、7選定電動(dòng)機(jī)的型號(hào)為Y132S-6.主要性能如下表：電機(jī)型號(hào)額定功率滿載轉(zhuǎn)速堵轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩最大轉(zhuǎn)矩Y132S-63KW960r/min2.02.25、計(jì)算傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比i總并分配傳動(dòng)比1、總傳動(dòng)比nm-960-=10.05符合6<i總<24nw95.542、分配傳動(dòng)比取帶傳動(dòng)的傳動(dòng)比i12.50,那么齒輪的傳動(dòng)比i總10.05i12.54.02三、計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)1.各軸轉(zhuǎn)速設(shè)計(jì)計(jì)算及說明結(jié)果減速器傳動(dòng)裝置各軸從高速軸至低速軸依次編號(hào)為：I軸、n軸,滾筒軸為出軸.各軸的轉(zhuǎn)速為r/min960高速軸I的轉(zhuǎn)速12.5384.00ni低速軸n的轉(zhuǎn)速n2384.00/4.02=9

7、5.54i2滾筒軸出的轉(zhuǎn)速95.54nwn22 .各軸輸入功率為kW高速軸I的輸入功率PPm42.630.962.52低速軸n的輸入功率P2P212.520.990.972.42滾筒軸出的輸入功率P3F2232.420.990.992.373 .各軸輸入轉(zhuǎn)矩Nm9550P1、軸I的轉(zhuǎn)矩為Ti162.72ni9550P2、軸n的轉(zhuǎn)矩為T2242.06叫9550Po3、軸出的轉(zhuǎn)矩為T33237.24n3將各數(shù)據(jù)匯總?cè)缦卤?傳動(dòng)參數(shù)的數(shù)據(jù)表軸I軸n軸出轉(zhuǎn)速n(r/min)384.0095.5495.54功率Pkw2.522.422.37轉(zhuǎn)矩T/(Nm)62.72242.06237.24四、傳動(dòng)件的設(shè)

8、計(jì)計(jì)算1、設(shè)計(jì)帶傳動(dòng)的主要參數(shù)帶傳動(dòng)的工作條件：兩班制工作,連續(xù)單向運(yùn)轉(zhuǎn),載荷平穩(wěn),所需傳遞的額定功率p=2.63kw小帶輪轉(zhuǎn)速n1960.00r/min大帶輪轉(zhuǎn)速02384.00r/min,傳動(dòng)比ii2.50.設(shè)計(jì)內(nèi)容包括選擇帶的型號(hào)、確定基準(zhǔn)長度、根數(shù)、中央距、帶的材料、基準(zhǔn)直徑以及結(jié)構(gòu)尺寸、初拉力和壓軸力等等由于之前已經(jīng)選擇了V帶傳動(dòng),所以帶的設(shè)計(jì)按V帶傳動(dòng)設(shè)計(jì)方法進(jìn)行1、計(jì)算功率papa=KaP1.1X2.63=2.89kw2、選擇V帶型根據(jù)Pa、01由圖8-10?機(jī)械設(shè)計(jì)?p157選才iA型帶d1=112140mm3、確定帶輪的基準(zhǔn)直徑dd并驗(yàn)算帶速v、初選小帶輪的基準(zhǔn)直徑dd,由?

9、機(jī)械設(shè)計(jì)?p155表8-6和p157表8-8,取小帶輪基準(zhǔn)直徑dd1125mm2、驗(yàn)算帶速v設(shè)計(jì)計(jì)算及說明結(jié)果dd1n1125960,vm/s6.28m/s601000601000由于5m/s<6.28m/s<30m/s,帶輪符合推薦范圍(3)、計(jì)算大帶輪的基準(zhǔn)直徑根據(jù)式8-15dd2idd12.5125mm312.5mm,初定dd=315mm22(4)、確定V帶的中央距a和基準(zhǔn)長度Lda、根據(jù)式8-20?機(jī)械設(shè)計(jì)?p1520.7(dd1dd2)a02(dd1dd2)0.7(125315)a02(125315)308a880初定中央距a0=600mmb、由式8-22計(jì)算帶所需的基準(zhǔn)

10、長度1c-dddd1dd210-2a0+dd1dd224a0-2X600+兀>0.5X(125+315)+(315-125)(315-125)/4X600=1906mm由表8-2先帶的基準(zhǔn)長度1d-1950mmc.計(jì)算實(shí)際中央距a=a0+(ld-10)/2=600+(1950-1906)/2=622mm中央距滿足變化范圍:308880mm(5) .驗(yàn)算小帶輪包角1 =180-(dd2-dd1)/aX57.3°設(shè)計(jì)計(jì)算及說明結(jié)果=180-(315-125)/600X57.3°=162>90°包角滿足條件(6).計(jì)算帶的根數(shù)單根V帶所能傳達(dá)的功率根據(jù)n1=

11、960r/min和dd1=125mm表8-4a用插值法求得p0=1.37kw單根v帶的傳遞功率的增量APoA型v帶,小帶輪轉(zhuǎn)速n1=960r/minn1轉(zhuǎn)動(dòng)比i=dd1/dd2=2n2查表8-4b得Ap0=0.11kw計(jì)算v帶的根數(shù)查表8-5得包角修正系數(shù)k-0.96,表8-2得帶長修正系數(shù)kL-0.99pr=(p0+Ap0)XkXkL-(1.37+0.11)X0.96X0.99-1.41KWZ-pc-2.89/1.41-2.05故取3根.(7)、計(jì)算單根V帶的初拉力和最小值(2.5k也F°min=500*+qVV-178.9NZVk對(duì)于新安裝的V帶,初拉力:1.5F0min-268

12、N對(duì)于運(yùn)車t后的V帶,初拉力為:1.3F0min-232.5N(8) .計(jì)算帶傳動(dòng)的壓軸力FpFP-2ZF0sin(1/2)-1064.8N(9) .帶輪的設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)A.帶輪的材料為:HT200B.V帶輪的結(jié)構(gòu)形式為：腹板式.C.結(jié)構(gòu)圖(略)2、齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)1)、選定齒輪的類型、精度等級(jí)、材料及齒數(shù)(1)、按圖所示的傳動(dòng)方案,選用直齒圓柱齒輪傳動(dòng).(2)、帶式機(jī)為一般工作機(jī)器,速度不高,應(yīng)選用8級(jí)精度(GB1009588).(3)、材料選擇.由表10-1選擇小齒輪材料40Cr(調(diào)質(zhì)),硬度280320HBS,大齒輪材料為45(調(diào)質(zhì)),硬度為250290HBS.二者硬度差為40HBS左右.(4)、

13、選小齒輪齒數(shù)z124,齒輪傳動(dòng)比為i2=4.02,那么大齒輪齒數(shù)Z224X4.02=96.46,取Z296.2)、按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)品由設(shè)計(jì)計(jì)算公式進(jìn)行計(jì)算,即232Kt工u1ZeZhZVduh進(jìn)行計(jì)算.3)、確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值(1)、試選載荷系數(shù)Kt1.3(2)、計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩.Ti62.72nm、由表【2】10-7選取齒寬系數(shù)d1.1(4)、由表10-6差得材料的彈性影響系數(shù)ZE=189.8MPa2,Zh2.5(5)、由圖10-21d按齒面硬度差得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限設(shè)計(jì)計(jì)算及說明結(jié)果由im1=650MPa；大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限Hlim2580MPao4)、計(jì)算應(yīng)力循

14、環(huán)次數(shù).N160njLh603841(283008)8.85108上882.21084.024.02(1)、由【2】圖10-19取接觸疲勞壽命系數(shù)KHN10.93,KHN21.01.(2)、計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力.取失效概率為1%,平安系數(shù)S=1,那么H1KhN10.93650605MPaSh2KHN2fm21.01580585.5MPaS5)、計(jì)算(1)、試算小齒輪分度圓直徑代人昨中較小的值.dj2Ktu1ZeZhZ2丫duh=51.12mm(2)、計(jì)算圓周速度d1tn151.12384,V601000601000.mS6)、計(jì)算齒寬.bdd1t1X51.12=51.12mm7)、計(jì)算齒寬與齒

15、高之比.,d1t模數(shù)mt51.12/24-2.13mmZi齒高h(yuǎn)2.25mt2.25X2.13=4.79mmb齒局比一51.12/4.79=10.67h8、計(jì)算載荷系數(shù).根據(jù)v1.03m/s,9級(jí)精度,由2】圖10-8查得動(dòng)載系數(shù)Kv1.04；直齒輪,Khx二Kfx=1.由【2】表10-2查得使用系數(shù)Ka1.25.由【2】表10-4用插值法查得7級(jí)精度、小齒輪相對(duì)支承對(duì)稱布置時(shí),Khb1.314.,b由b10.67,Kh«1.422查【2】圖10-13得Kf1.32,故載荷系數(shù)KKaKvKhKh1.251.0411.3141.719、按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑d1dt3K

16、Kt1.715112習(xí)55.99mm1.310、計(jì)算模數(shù)m.d1mZi55.99/24=2.3311、按齒根彎曲疲勞校核公式對(duì)小齒輪進(jìn)行設(shè)計(jì).2KTiYFaYSa、m制'2丁一ddZ1嚇12、確定公式內(nèi)的各計(jì)算值：、由【2】圖10-20C查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限r(nóng)FE1550Mpa,大齒輪的彎曲疲勞極限TFE2390MPa.2、由2】圖10-18取彎曲疲勞壽命系數(shù)Kfni0.91,Kfn20.95.13、計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力.取彎曲疲勞許用平安系數(shù)S=1.4,那么KFN30FE3SKFN4年E4S0.915501.40.953901.4357.5MPa264.6MPa14、計(jì)算載荷

17、系數(shù)KoKKAKVKFKF1.251.0411.321.7215、查取齒形系數(shù).由【2】表10-5查得YFa12.65;YFa22.177.16、查取應(yīng)力校正系數(shù).由12】表10-5查得YSa11.58;YSa21.793.17、計(jì)算大、小齒輪的書隨并加以比擬.YFa1YSa1*1YFa2YSa2作22.691.58357.50.0117122.1771.7930.014752264.6大齒輪的數(shù)值大.18、設(shè)計(jì)計(jì)算30.0147521.77mm21.3762.72102124比照計(jì)算結(jié)果,由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)m大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù),由于齒輪模數(shù)m的大小主要取決于彎曲彎曲強(qiáng)

18、度所決定的承載水平,而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載水平,僅與齒輪直徑即模數(shù)與齒數(shù)的乘積有關(guān),可取彎曲疲勞強(qiáng)度算得的模數(shù)1.77mm,并就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值為m=2.0mm,按接觸強(qiáng)度算得的分度圓直徑&55.99mm,算出小齒輪齒數(shù)d1寸z155.99/2=28.00,取z128mZ24.02X28=112.54,取z211219)、幾何尺寸的計(jì)算(1)、計(jì)算分度圓直徑d1=28X2.0=56.0mmd2=112X2.0=224.0mm(2)、計(jì)算中央距dd2一a:256.0+224.0/2=140.0mm20)、計(jì)算齒輪寬度bdd11X56.0=56.0mm取b2=56mm,b1=61mm

19、.五、軸的設(shè)計(jì)計(jì)算選取軸的材料為45鋼調(diào)質(zhì),查【2】表15-1得許用應(yīng)力為.160MPa0為了對(duì)軸進(jìn)行校核,先求作用在軸上的齒輪的嚙合力.第一對(duì)和第二對(duì)嚙合齒輪上的作用力分別為2T1262.721032T22242.06103由一2240N,后-2161Nd156d2224Fr1Ft1tan2d815N,FFt2tan20)787N1、高速軸的設(shè)計(jì)ABCDEF；1、初步確定軸的最小直徑.p、按公式dminA03初步計(jì)算軸的最小直徑.軸的材料為45鋼,調(diào)質(zhì)處1n理.根據(jù)【2】表15-3,取Aoi110.那么dminiA.-20.6mm:n1又由于高速軸I有1個(gè)鍵槽,應(yīng)增大軸徑以考慮鍵槽對(duì)軸的強(qiáng)度

20、的削弱.故軸應(yīng)相應(yīng)地增大5%-10%.現(xiàn)將軸增大6%.那么增大后的最小軸徑dmin120.6(10.06)21.84mm,取為25mm.2、軸上各段直徑的初步確定.A段:d1=25由最小直徑算出.B段：d2=32,根據(jù)氈圈油封標(biāo)準(zhǔn).C段：d3=35,與軸承深溝球軸承6207配合,取軸承內(nèi)徑35mm.D段：d4=40,設(shè)計(jì)非定位軸肩高度h=2.5mm,高速軸內(nèi)徑40.E段：d5=56,高速軸齒輪分度圓直徑56.F段：d6=40,設(shè)計(jì)定位軸肩高度h=2.5mm.G段：d7=35,與軸承深溝球軸承6207配合.3、軸上各段所對(duì)應(yīng)的長度.A段長度為L150mm；根據(jù)帶輪輪轂寬度B段長度為L238mm；

21、根據(jù)氈圈油封標(biāo)準(zhǔn).C段長度為L326mm；由軸承深溝球軸承6207寬度及檔油環(huán)寬度決定,D段長度為L48mm；定位軸肩E段長度為L561mm；齒輪齒寬F段長度為L68mm；定位軸肩G段長度為L729mm.由軸承深溝球軸承6207寬度及檔油環(huán)寬度決定4、各軸段的倒角設(shè)計(jì)按【2】表15-2零件倒角C與圓角半徑R的推薦值進(jìn)行設(shè)計(jì).2、低速軸的設(shè)計(jì)1、初步確定軸的最小直徑.按公式dminAoJP初步計(jì)算軸的最小直徑.選取軸的材料為45鋼,n調(diào)質(zhì)處理.根據(jù)表15-3,取A02110.那么7人/2dmin2A02七32.31mm.山又由于低速軸I有兩個(gè)鍵槽,應(yīng)增大軸徑以考慮鍵槽對(duì)軸的強(qiáng)度的削弱.故軸應(yīng)相應(yīng)

22、地增大6%-10%.現(xiàn)將軸增大6%.那么增大后的最小軸徑為dmin232.31X1.06=34.25mm,圓整為38mm.yFEDCBA低速軸的輪廓圖如上所示.2、軸上各段直徑的初步確定.A段：d1=38mm,與彈性柱銷聯(lián)軸器配合B段：d2=43mm,設(shè)定軸肩高h(yuǎn)=2.5mm.C段：d3=45,與軸承配合.D段：d4=50mm,設(shè)定非軸肩高度為2.5mm.E段：d5=55mm,設(shè)定軸肩高為2.5mm.F段：d6=45mm,與軸承配合.3、軸上各段所對(duì)應(yīng)的長度.A段長度為Li68mm；根據(jù)彈性柱銷聯(lián)軸器寬度B段長度為L239mm；根據(jù)軸肩與箱體之間的距離C段長度為L342mm；根據(jù)軸承的寬度與檔

23、油環(huán)寬度D段長度為L454mm；齒輪齒寬減速2mmE段長度為L510mm；定位軸肩F段長度為L629mm；根據(jù)軸承的寬度與檔油環(huán)寬度4、各軸段的倒角設(shè)計(jì)按【2】表15-2零件倒角C與圓角半徑R的推薦值進(jìn)行設(shè)計(jì).設(shè)計(jì)計(jì)算及說明結(jié)果六、軸的疲勞強(qiáng)度校核1、高速軸的校核Ft,Fr的方向如卜圖所示(1)軸支反力根據(jù)軸承支反力的作用點(diǎn)以及軸承和齒輪在軸上的安裝位置,建立力學(xué)模型.水平面的支反力：RA=RB=Ft/2=1119.91N垂直面的支反力：由于選用深溝球軸承那么Fa=0那么RA=RB'=FrX62/124=458N(2)畫學(xué)矩圖右起第四段剖面C處的彎矩：水平面的彎矩：MC=RAX62=1

24、16.65Nm垂直面的彎矩：MC1'=MC2'=RA'X62=41.09Nm合成甯矩：MC1MC2Jmc2MC12J116.65241.092123.68NmClC2CCC1(3)畫轉(zhuǎn)矩圖：T=FtXd2/2=62.72Nm(4)回當(dāng)量彎矩圖由于是單向回轉(zhuǎn),轉(zhuǎn)矩為脈動(dòng)循環(huán),a=0.6可得右起第四段剖面C處的當(dāng)量彎矩：1MeC2VMC22(aT)2307.56Nm設(shè)計(jì)計(jì)算及說明結(jié)果(5)判斷危險(xiǎn)截面并驗(yàn)算強(qiáng)度1右起第四段剖面C處當(dāng)量彎矩最大,而其直徑與相鄰段相差不大,所以剖面C為危險(xiǎn)截面.MeC2=307.56Nm,由課本表13-1有：前11=60Mpa那么：走=MeC2

25、/W=MeC2/(0.1D43)=307.56X1000/(0.1X603)=14.24Nm<(r-12：右起第一段D處雖僅受轉(zhuǎn)矩但其直徑較小,故該面也為危險(xiǎn)截面：MdJ(aT)20.691.5254.912Nmoe=MD/W=MD/(0.1D13)=54.912X1000/(0.1X453)=6.026Nm<前1所以確定的尺寸是平安的.以上計(jì)算所需的圖如下：VE11EF!i111111.VH11Rift,119.47Nn：1Rfl,1II11111i；L4flIkJ11EtI11111iii734Nn!zdithMli1126Nn：州1IH1_L_1f一傳-dtr-i-2、低速軸

26、的校核(1)軸長支反力根據(jù)軸承支反力的作用點(diǎn)以及軸承和齒輪在軸上的安裝位置,建立力學(xué)模型.水平面的支反力：RA=RB=Ft/2=1080.62N垂直面的支反力：由于選用深溝球軸承那么Fa=0那么RA'=RB'=FrX62/124=430N(2)畫彎矩圖右起第四段剖面C處的彎矩:水平面的彎矩：MC=RAX62=119.72Nm垂直面的彎矩：MC1'=MC2'=RA'X62=59.86Nm合成彎矩：MciMC2,Mc2MC12.119,72259.862133.85Nm(3)畫轉(zhuǎn)矩圖：T=FtXd2/2=242.06Nm(4)畫當(dāng)量彎矩圖由于是單向回轉(zhuǎn),轉(zhuǎn)矩

27、為脈動(dòng)循環(huán),a=0.6可得右起第四段剖面C處的當(dāng)量彎矩：Mec2,MC22(aT)2330.7Nm(5)判斷危險(xiǎn)截面并驗(yàn)算強(qiáng)度1右起第四段剖面C處當(dāng)量彎矩最大,而其直徑與相鄰段相差不大,所以剖面C為危險(xiǎn)截面.MeC2=330.7Nm,由課本表13-1有：(T-1=60Mpa貝U:元=MeC2/W=MeC2/(0.1D43)=330.7X1000/(0.1X653)=12.04Nm<(r-12：右起第一段D處雖僅受轉(zhuǎn)矩但其直徑較小,故該面也為危險(xiǎn)截面：2MD%,(aT)20.6504.0302.4Nm走=MD/W=MD/(0.1D13)=302.4X1000/(0.1X503)=24.19

28、Nm<前1所以確定的尺寸是平安的.以上計(jì)算所需的圖如下:Ra總B'5孔駝Nr133.33口,7Nin302,4Nr1/rTlTn口n七、軸承的選擇及計(jì)算1、高速軸軸承的選擇及計(jì)算1、高速軸的軸承選取深溝球軸承6207型Cr=31.5kN2、計(jì)算軸承的徑向載荷A處軸承徑向力Fri,Fnhi2Fnvi2Jl092279521351NC處軸承徑向力Fr25Fnh22Fnv221053276721303N所以在C處軸承易受破壞.設(shè)計(jì)計(jì)算及說明結(jié)果3)、軸承的校驗(yàn)(1)、軸承的當(dāng)量載荷,因深溝球軸承只受徑向載荷,故PfpF02,查【2】表13-6得載荷系數(shù)fp1.2.pP1.2135116

29、21N(2)、軸承的使用壽命為8年,2班制,即預(yù)計(jì)使用計(jì)算壽命Lh16300838400h一,一,、一|60nLh,一軸承應(yīng)有的根本額定動(dòng)載荷值CP-U,其中3,那么)106一16038438400-C16213z18864N18.864kNCr1106r(3)、驗(yàn)算6207軸承的壽命106Cr3106315003Lh一(二)3()370325h38400h60nP603841621綜上所得6207軸承符合設(shè)計(jì)要求.2、低速軸的軸承選取及計(jì)算1)、低速軸的軸承選取深溝球軸承6209型,Cr=31.5kN.2)、計(jì)算軸承的徑向載荷FrJf2nh2F2NV2J1053276721303N3)、軸承

30、的當(dāng)量載荷,因深溝球軸承只受徑向載荷,故PfpFr,查表【2】13-6得載荷系數(shù)fp1.2.P1.213031564N軸承的使用壽命為8年,即預(yù)計(jì)使用計(jì)算壽命Lh16300838400h軸承應(yīng)有的根本額定動(dòng)載荷值設(shè)計(jì)計(jì)算及說明結(jié)果i60nLhc淇中3,那么10-6095.5438400-C1564313628N13.628kNCrV106r4)、驗(yàn)算6209軸承的壽命106Cr3106315003Lh一()3()375264h38400h60nP6095.541564綜上所得6209軸承符合設(shè)計(jì)要求.八、鍵連接的選擇及校核1、高速軸的鍵連接1)、高速軸鍵的選取查【1】表14-26普通平鍵的型式和尺寸(GB/T1096-2003)選取A型鍵,bXhXL=8X7X42.鍵聯(lián)接的組成零件均為鋼,鍵為靜連接并后稍微沖擊,查【2】表6-2p=100120MPa.2)、強(qiáng)度校核_332T10262.7210r】p40MPappkld3.5x32x25p故滿足設(shè)計(jì)要求.2、低速軸鍵的選取1)、連接大齒輪的鍵：查【1】表14-26普通平鍵的型式和尺寸(GB/T1096-2003)選取A型鍵,bXhXL=14X9X41,軸的直徑為50mm.連接聯(lián)軸器的鍵：查【1】表14-26普通平鍵的型式和尺寸(GB/T1096-2003)選取A型鍵,bX