梁模板(扣件鋼管架)計(jì)算書(shū)黑龍江省新康監(jiān)獄改擴(kuò)建工程一罪犯教學(xué)樓工程；工程建設(shè)地點(diǎn)：；屬于框架結(jié)構(gòu)；地上5層；地下0層；建筑高度：20m；標(biāo)準(zhǔn)層層高：3.6m；總建筑面積：8422.83平方米；總工期：0天。本工程由黑龍江省新康監(jiān)獄投資建設(shè)，哈爾濱工業(yè)大學(xué)建筑設(shè)計(jì)研究院設(shè)計(jì)，哈爾濱市恒信巖土勘察有限公司地質(zhì)勘察，哈爾濱五洲工程項(xiàng)目管理咨詢有限公司監(jiān)理，黑龍江省六建建筑工程有限責(zé)任公司組織施工；由擔(dān)任項(xiàng)目經(jīng)理，擔(dān)任技術(shù)負(fù)責(zé)人。高支撐架的計(jì)算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001)、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2002、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制。梁段:L1。單位：mm

一、參數(shù)信息模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m)：0.30；梁截面高度D(m)：0.65；混凝土板厚度(mm):120.00；立桿沿梁跨度方向間距L(m):1.00；a立桿上端伸出全模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.50；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：3.60；梁兩側(cè)立桿間距(m)：0.60；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：0；采用的鋼管類(lèi)型為①48X3.5；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：0.75；荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對(duì)梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對(duì)梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；材料參數(shù)木材品種：東北落葉松；木材彈性模量E(N/mm2):10000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm):15.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2):17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2):1.6；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：10.00；面板彈性模量E(N/mm2):6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2):13.0；梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm):60.0；梁底方木截面高度h(mm):80.0；梁底縱向支撐根數(shù)：3；梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：1000；次楞根數(shù)：3；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量：2；固定支撐水平間距(mm):500；豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：100mm，500mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算按《施工手冊(cè)》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值：F=0.22y邙1P2V1/2F=yh其中Y—混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h；T--混凝土的入模溫度，取20.000°C；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處全新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；P1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；P2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計(jì)算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取較小值17.848kN/m2作為本工程計(jì)算三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計(jì)算。Q <7 0265 265面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下：O=M/W<[f]其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=100X1X1/6=16.67cm3；M--面板的最大彎矩(N?mm)；O--面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的兩跨連續(xù)梁計(jì)算:M=0.125q"其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值：q=1.2X1X17.85X0.9=19.276kN/m；1振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值：q「1.4X1X4X0.9=5.04kN/m；計(jì)算跨度：l=(650-120)/(3-1)=265mm；面板的最大彎矩M=0.125X板9.276+5.O4)X[(65O-120)/(3-1)]2=2.13X105N?mm；面板的最大支座反力為：N=1.25ql=1.25X(19.276+5.040)X[(650-120)/(3-1)]/1000=8.055kN；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值：。=2.13X105/1.67X104=12.8N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值。=12.8N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足要求!撓度驗(yàn)算V=0.521ql4/(100EI)忍[v]=l/250q--作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值：q=q=119.276N/mm；l—計(jì)算跨度:l=[(650-120)/(3-1)]=265mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量：E=6000N/mm2；I--面板的截面慣性矩：I=100X1X1X1/12=8.33cm4；面板的最大撓度計(jì)算值：V=0.521X19.276X[(650-120)/(3-1)]4/(100X6000X8.33X104)=0.991mm；面板的最大容許撓度值:[v]=l/250=[(650-120)/(3-1)]/250=1.06mm；面板的最大撓度計(jì)算值v=0.991mm小于面板的最大容許撓度值[v]=1.06mm，滿足要求!四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算1.次楞計(jì)算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=8.055/1.000=8.055kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩叩和彈性模量E分別為：W=1X6X8X8/6=64cm3；I=1X6X8X8X8/12=256cm4；E=10000.00N/mm2；計(jì)算簡(jiǎn)圖4.333-4.S33剪力圖(kN)

彎矩圖（kN?m）變形圖（mm）經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩M=0.805kN?m,最大支座反力R=8.860kN,最大變形V=2.166mm（1）次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下：O=M/W<[f]經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值。=8.05X105/6.40X104=12.6N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=17N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值。=12.6N/mm2小于次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17N/mm2，滿足要求!（2）次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大容許撓度值：[v]=1000/400=2.5mm；次楞的最大撓度計(jì)算值v=2.166mm小于次楞的最大容許撓度值[v]=2.5mm，滿足要求!2.主楞計(jì)算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力8.86kN,按照集中荷載作用下的簡(jiǎn)支梁計(jì)算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=2X5.O78=10.16cm3；I=2X12.187=24.37cm4；E=206000.00N/mm2；主楞計(jì)算簡(jiǎn)圖0.443主楞彎矩圖（kN?m）主楞變形圖（mm）經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩M=0.544kN-m，最大支座反力R=10.411kN，最大變形V=0.110mm（1） 主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算O=M/W<[f]經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值：。=5.44X105/1.02X104=53.5N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值。=53.5N/mm2小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求!（2） 主楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為0.110mm主楞的最大容許撓度值：[V]=400/400=1mm；主楞的最大撓度計(jì)算值V=0.11mm小于主楞的最大容許撓度值[V]=1mm，滿足要求!五、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的兩跨連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=1000X10X10/6=1.67X104mm3；I=1000X10X10X10/12=8.33X104mm4；qO C5 C-150.■-150.■-"71抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：O=M/W<[f]鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值(kN/m):qi=1.2X[(24.00+1.50)X0.65+0.50]X1.00X0.90=18.441kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kN/m):q=1.4X(2.00+2.00)X1.00X0.90=5.040kN/m；2q=18.441+5.040=23.481kN/m；最大彎矩及支座反力計(jì)算公式如下：Mm=0.125ql2=0.125X23.481X1502=6.60X104N?mm；R=R=0.375ql+0.437ql=0.375X18.441X0.15+0.437X5.04X0.15=1.368kNAC 1 2R=1.25ql=1.25X23.481X0.15=4.403kNBa=Mm/W=6.60X104/1.67X104=4N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力a=4N/mm2小于梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足要求!撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下：V=0.521ql4/(100EI)忍[v]=l/250其中，q—作用在模板上的壓力線荷載:q=q/1.2=15.368kN/m；1l—計(jì)算跨度(梁底支撐間距)：l=150.00mm；E--面板的彈性模量：E=6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值：[V]=150.00/250=0.600mm；面板的最大撓度計(jì)算值：V=0.521X18.441X1504/(100X6000X8.33X104)=0.097mm；面板的最大撓度計(jì)算值：v=0.097mm小于面板的最大允許撓度值：[v]=0.6mm，滿足要求！六、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。荷載的計(jì)算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=4.403/1=4.403kN/m方木的支撐力驗(yàn)算. 122° . 1255 . 1222 .方木計(jì)算簡(jiǎn)圖方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩w分別為：W=6X8X8/6=64cm3；1=6X8X8X8/12=256cm4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下：最大彎矩M=0.1ql2=0.1X4.403X12=0.44kN?m；最大應(yīng)力 O=M/W=0.44X106/64000=6.9N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值6.9N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13N/mm2，滿足要求！方木抗剪驗(yàn)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T=3V/(2bh)0其中最大剪力：V=0.6X4.403X1=2.642kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值T=3X2.642X1000/(2X60X80)=0.826N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.6N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值0.826N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.6N/mm2,滿足要求！方木撓度驗(yàn)算計(jì)算公式如下：V=0.677ql4/(100EI)忍[v]=l/250方木最大撓度計(jì)算值V=0.677X4.403X10004/(100X10000X256X104)=1.164mm；方木的最大允許撓度[v]=1.000X1000/250=4.000mm；方木的最大撓度計(jì)算值V=1.164mm小于方木的最大允許撓度[v]=4mm,滿足要求！支撐小橫桿的強(qiáng)度驗(yàn)算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=1.368kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P「RB=4.403kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P=(0.600-0.300)/4X1.000X(1.2X0.120X24.000+1.4X2.000)+1.2X2X1.0030X(0.650-0.120)X0.500=1.105kN2.473kN 4.403kN 2.473kN150300150T,簡(jiǎn)圖(^^?m)4.6742.2022.202其2-2.2023 及-2.202-4.675 -4G75剪力圖(kN)彎矩圖（kN?m）-1.390變形圖（mm）經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座力：N1=N2=4.674kN；最大彎矩Mmax=1.031kN?m；最大撓度計(jì)算值Vmax=1.398mm；最大應(yīng)力a=1.031X106/5080=203N/mm2；支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度[f]=205N/mm2；支撐小橫桿的最大應(yīng)力計(jì)算值203N/mm2小于支撐小橫桿的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度205N/mm2,滿足要求！七、 梁跨度方向鋼管的計(jì)算梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用，無(wú)需要計(jì)算八、 扣件抗滑移的計(jì)算按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座》劉群主編，P96頁(yè)，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN,按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.75，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算（規(guī)范5.2.5）:R忍Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值，取12.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到R=4.675kN；R<12.00kN，所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求！九、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式O=N/(uA)忍[f]1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力：N1=4.674kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2X0.129X3.6=0.558kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N「1.2X[(1.50/2+(0.60-0.30)/4)X1.00X0.50+(1.50/2+(0.60-0.30)/4)X