1、 模板施工方案項目概況：項目名稱：長發(fā)玉龍山三期（古方路南側(cè)06地塊）項目概況：項目位于常州市武進區(qū)，安定路與玉塘路交匯處，總建筑面積115794平方米，總建筑高度95.70米。相當(dāng)于黃海標(biāo)高4.650m，室外層-0.450m相當(dāng)于黃海標(biāo)高4.200m。建筑結(jié)構(gòu)類型為剪力墻結(jié)構(gòu)；耐火等級為一級；建筑工程類為一等；建筑物抗震設(shè)防烈度：7度。建設(shè)單位：長發(fā)置業(yè)（江蘇）有限公司勘察單位：江蘇竹園建筑設(shè)計有限公司設(shè)計單位：江蘇竹森建筑設(shè)計有限公司監(jiān)理單位：常州新陽光建設(shè)工程監(jiān)理有限公司建設(shè)單位：常州戴喜建設(shè)工程有限公司墻計算書墻模板的計算參照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 （GB 50009-2001）、混凝土結(jié)構(gòu)

2、設(shè)計規(guī)范（GB50010-2002）、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 （GB 50017- 2003)和其他規(guī)范。墻模板的后支撐由兩層龍骨（木瓦或鋼瓦）組成：直接支撐模板的次龍骨為內(nèi)龍骨；用于支撐內(nèi)龍骨的主龍骨是外龍骨。墻模拼裝時，用穿墻螺栓將墻體兩側(cè)的模板系緊，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。根據(jù)建筑施工手冊，使用溜槽、細(xì)繩或?qū)Ч軙r，澆筑混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2.00kN/m 2 ；一、參數(shù)信息一、基本參數(shù)二次波紋間距（mm）： 250 ；墻體螺栓水平間距（mm）：600 ；主槽間距（mm）：600 ；墻體螺栓垂直間距（mm）：600 ；拉緊螺栓直徑（mm）：M12 ；二、主要信息主要波紋材質(zhì)：圓鋼管；主瓦

3、楞組合根數(shù)：2 ；直徑（毫米）：48.00 ；壁厚（mm）：3.00 ；3.時間線信息子瓦楞材質(zhì)：木方；子瓦楞組合根數(shù)：1個；寬度（毫米）：50.00 ；高度（毫米）：90.00 ；4.面板參數(shù)面板類型：膠合面板；面板厚度(mm): 15.00 ;面板彈性模量（N/mm 2 ）：5000.00 ；面板抗彎強度f c (N/mm 2 )設(shè)計值：12.00 ；面板抗剪強度設(shè)計值（N/mm 2 ）：1.50 ；5.木方和鋼波紋方木抗彎強度fc （ N/mm 2 ）設(shè)計值：13.00 ；方木彈性模量E（N/mm 2 ）：9000.00 ；方木抗剪強度設(shè)計值f v (N/mm 2 )：1.50 ；鋼波紋

4、彈性模量E（N/mm 2 ）：206000.00 ；波紋抗彎強度f c (N/mm 2 )設(shè)計值：205.00 ；墻模板設(shè)計草圖2、墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值的計算根據(jù)施工手冊，新澆混凝土作用在模板上的最大側(cè)壓力按下列公式計算，取較小值：F=0.22 t 1 2 V 1/2F = H在混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3 ；t新澆混凝土的初凝時間，取2.000h ；T混凝土進入模具的溫度，取20.000 ；V混凝土澆注速度，取2.500m/h ；H模板計算高度，取3.000m ； 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200 ； 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850 。17.031 kN/m 2和

5、72.000 kN/ m 2 ，取較小值17.031 kN/m 2作為本工程的計算荷載。中采用新澆混凝土側(cè)壓標(biāo)準(zhǔn)值F 1 =17.031kN/m 2 ；澆筑混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為F 2 = 2 kN/m 2 。3、墻模板的計算面板為抗彎結(jié)構(gòu)，需要校核其抗彎強度和剛度。根據(jù)建筑施工手冊，強度校核應(yīng)考慮新澆混凝土的側(cè)壓和混凝土澆筑時產(chǎn)生的荷載；撓度檢查只考慮新澆混凝土的側(cè)向壓力。計算的原則是根據(jù)龍骨的間距和模板面的大小，根據(jù)支撐在次波紋上的三跨連續(xù)梁計算。面板計算圖1.抗彎強度校核彎矩計算公式如下：M=0.1q 1 l 2 +0.117q 2 l 2其中， M板件計算的最大彎矩（Nmm） ；l

6、計算跨度（第二波紋間距）：l= 2 50.0mm ；新澆混凝土側(cè)壓q 1設(shè)計值：1.217.0310.6000.900=11.036kN/m ；q 2設(shè)計值：1.4 2.00 0.600.90=1.512kN/m ；其中， 0.90為根據(jù)施工手冊取的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。面板最大彎矩：M =0.111.036 2 50.0 2 +0.1171.512 2 50.0 2 = 8.01 10 4 N mm；按下列公式檢查面板抗彎強度： = M/W f其中， 面板上的應(yīng)力（N/mm 2 ） ；M板件計算的最大彎矩（Nmm） ；W面板的橫截面阻力矩：W = bh 2 /6 = 60015.015.0/6=

7、2.2510 4 mm 3 ；f面板截面抗彎強度設(shè)計值（N/mm 2 ） ； f=12.000N/mm 2 ；面板截面最大應(yīng)力計算值： = M/W = 2.8810 4 / 2.2510 4 = 1.3N/mm 2 ；面板截面最大應(yīng)力計算值=1.3N/mm 2少于面板截面抗彎強度設(shè)計值f=12N/mm 2 ，符合要求！2.抗剪強度校核計算公式如下：V=0.6q 1 l+0.617q 2 l其中， V-面板計算最大剪力（N） ；l計算跨度（第二波紋間距）：l= 2 50.0mm ；新澆混凝土側(cè)壓q 1設(shè)計值：1.217.0310.6000.900=11.036kN/m ；q 2設(shè)計值：1.4 2

8、.00 0.600.90=1.512kN/m ；面板最大剪力： V = 0.6 11.036 2 50.0 + 0.617 1.512 150.0 = 1133.2N ；截面的抗剪強度必須滿足：= 3V/(2bh n ) f v其中， 面板截面的最大剪應(yīng)力（N/mm 2 ） ；V面板計算最大剪力（N） ： V=1133.2N ；b構(gòu)件截面寬度（mm） ： b=600mm ；h n面板厚度（ mm） ： h n = 15.0mm ；f v 面板抗剪強度設(shè)計值（N/mm 2 ） ： f v = 1.500 N/mm 2 ；面板截面最大剪應(yīng)力計算值： =31133.2/(260015.0)=0.18

9、9N/mm 2 ；面板截面抗剪強度設(shè)計值：f v =1.500N/mm 2 ；面板截面最大剪應(yīng)力計算值=0.189N/mm 2少于面板截面的抗剪強度設(shè)計值=1.5N/mm 2 ，符合要求！3.撓度檢查根據(jù)建筑施工手冊，剛度校核采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載。撓度計算公式如下：=0.677ql 4 /(100EI) =l/250其中， q作用在模板上的側(cè)壓線載荷：q=17.030.6=10.219N/mm ；l計算跨度（第二個波紋間距）：l= 2 50mm ；E面板的彈性模量：E=5000N/mm 2 ；面板截面慣性矩：I = 601.51.51.5/12= 16.88cm 4 ；面板最大內(nèi)容

10、撓度值：=0.6mm ；面板最大撓度計算值：= 0.67710.22 2 50 4 /(10050001.6910 5 ) = 0.042 mm ；面板最大撓度計算值：=0.042mm小于等于面板最大內(nèi)容撓度值=0.6mm ，符合要求！4、墻模主次波紋的計算( 1 )二次波紋直接承受模板傳遞的荷載，按均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算。在這個項目中，二次波紋由木頭制成，寬度為50mm ，高度為90mm。截面的轉(zhuǎn)動慣量I和截面的阻力W分別為：W = 599/61= 67.5cm3 ；I = 5999/121= 303.75cm4 ；二長笛計算圖1 、檢查二次瓦楞的抗彎強度第二個波紋的最大彎矩計算如下：M

11、 = 0.1q 1 l 2 +0.117q 2 l 2其中， M第二波紋的最大彎矩（Nmm） ；l計算跨度（主槽間距）：l=600.0mm ；新澆混凝土側(cè)壓q 1設(shè)計值：1.217.0310.1500.900=2.759kN/m ；澆筑混凝土側(cè)壓設(shè)計值q 2 ：1.42.000.150.90=0.378kN/m ，其中0.90為折減系數(shù)。第二波紋的最大彎矩： M =0.12.759600.0 2 +0.1170.378600.0 2 = 1.1510 5 Nmm ；第二波紋的抗彎強度應(yīng)滿足下列公式： = M/W f其中， 二次波紋上的應(yīng)力（N/mm 2 ） ；M按第二個波紋計算的最大彎矩（Nm

12、m） ；W第二波紋截面阻力力矩（mm 3 ） ， W=6.7510 4 ；f二次波紋抗彎強度設(shè)計值（N/mm 2 ） ； f=13.000N/mm 2 ；二次波紋最大應(yīng)力計算值： = 1.1510 5 /6.7510 4 = 1.7 N/mm 2 ；二次波紋抗彎強度設(shè)計值：f=13N/mm 2 ；二次波紋的計算最大應(yīng)力 = 1.7 N/mm 2少于第二波紋的抗彎強度設(shè)計值f=13N/mm 2 ，符合要求！2 、檢查二次波紋的抗剪強度最大剪力計算為均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁，其計算公式如下：V=0.6q 1 l+0.617q 2 l其中， V第二個波紋所承受的最大剪力；l計算跨度（主槽間距）：l

13、=600.0mm ；新澆混凝土側(cè)壓q 1設(shè)計值：1.217.0310.1500.900/1=2.759kN/m ；澆筑混凝土側(cè)壓設(shè)計值q 2 ：1.42.000.150.90/1=0.378kN/m ，其中0.90為折減系數(shù)。第二個波紋的最大剪力： V = 0.62.759600.0+ 0.6170.378600.0 = 1133.2N ；截面的抗剪強度必須滿足下列公式：=3V/(2bh 0 )其中， 第二波紋截面的最大剪應(yīng)力（N/mm 2 ） ；V二次波紋計算的最大剪力（N） ： V=1133.2N ；b二次波紋斷面寬度（mm）： b=50.0mm ；h n第二波紋段的高度（ mm） ： h

14、 0 = 90.0mm ；f v 第二波紋的抗剪強度設(shè)計值（N/mm 2 ） ： f v = 1.500 N/mm 2 ；次波紋截面剪應(yīng)力計算值： =31133.2/(250.090.0)=0.378N/mm 2 ；次波紋截面剪應(yīng)力計算值 =0.378N/mm 2少于第二波紋段的抗剪強度設(shè)計值f v =1.5N/mm 2符合要求！3.二次波紋的撓度檢查根據(jù)建筑施工計算手冊，剛度校核采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，不考慮振動荷載。撓度校核公式如下：=0.677ql 4 /(100EI) =l/250其中， 第二波紋的最大撓度（mm） ；q作用在二次波紋上的線載荷（kN/m） ： q=17.030.15=2.55

15、kN/m ；l計算跨度（主槽間距）：l=600.0mm ；E第二刃彈性模量（ N/mm 2 ）： E = 9000.00 N/mm 2;I第二波紋段的轉(zhuǎn)動慣量（mm 4 ） ， I=3.0410 6 mm 4 ；二次波紋最大撓度計算值：= 0.6772.55/1600 4 /(10090003.0410 6 ) = 0.082 mm ；第二波紋的最大內(nèi)容撓度值：=2.4mm ；二次波紋最大撓度計算值=0.082mm小于第二波紋的最大內(nèi)容撓度值=2.4mm ，符合要求！( 2 )主槽承受次槽傳遞的荷載，按集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。48mm 、壁厚3mm的圓鋼管制作。截面的轉(zhuǎn)動慣量I和阻力力

16、矩W分別為：W=4.4932= 8.99cm3 ；I=10.7832= 21.57cm4 ；E = 206000N/mm 2 ；主笛計算圖主槽剪切力計算圖（kN）計算主槽彎矩圖（kNm）主槽計算變形圖（mm）1 、檢查主瓦楞的抗彎強度作用在主槽上的載荷：P = 1.2 17.03 0.15 0.6 + 1.4 2 0.15 0.6 = 2.091kN ；主槽計算跨距（系緊螺栓水平間距）：l=600mm ；強度校驗公式： = M/W f其中， 主刃最大應(yīng)力計算值（N/mm 2 ）M主刃最大彎矩（Nmm） ； M = 3.1110 5 NmmW主刃的凈截面抗力矩（mm 3 ） ； W = 8.99

17、10 3毫米3 ；f主刃的強度設(shè)計值（N/mm 2 ） ， f =205.000N/mm 2 ；最大應(yīng)力計算值： = 3.1110 5 /8.9910 3 = 34.6 N/mm 2 ；主刃最大應(yīng)力計算值 =34.6N/mm 2少于主瓦楞抗折強度設(shè)計值f=205N/mm 2 ，符合要求！2 、檢查主瓦楞的抗剪強度主波紋截面的抗剪強度必須滿足：=2V/ A fv其中， 主刃斷面的最大剪應(yīng)力（N/mm 2 ） ；V主刃計算的最大剪切力（N） ： V=3027.7/2=1513.8N ；A鋼管的截面積（mm 2 ） ： A=424.115mm 2;f v 主刃的抗剪強度設(shè)計值（N/mm 2 ） ：

18、f v = 120 N/mm 2 ；主槽截面剪應(yīng)力計算值：=21513.8/424.115=7.139N/mm 2 ；截面剪應(yīng)力計算值 =7.139N/mm 2少于主波紋截面的抗剪強度設(shè)計值為f v =120N/mm 2 ，符合要求！3 、主槽的撓度檢查主刃最大撓度計算值：=0.353mm ；主刃最大內(nèi)容撓度值：=2.4mm ；主刃最大撓度計算值=0.353mm小于主刃最大內(nèi)容撓度值=2.4mm ，符合要求！5、穿墻螺栓的計算計算公式如下：NN=fA其中， N螺栓穿墻的拉力；A墻體螺栓的有效面積（mm 2 ） ；f穿墻螺栓抗拉強度設(shè)計值，取170 N/mm 2 ；查表：墻螺栓類型：M12 ；墻

19、體螺栓有效直徑：9.85 mm ；穿墻螺栓的有效面積：A = 76 mm 2 ；墻體螺栓最大內(nèi)容拉力：N = 1.7010 5 7.6010 -5 = 12.92 kN ；由主槽計算的支座反作用力即為墻體螺栓的拉力，則墻體螺栓的最大拉力為：N=5.54 kN 。最大拉力N=5.538kN小于墻體螺栓最大內(nèi)容拉力值N=12.92kN ，符合要求！工藝流程：組裝前檢查安裝門窗模板安裝第一步模板（兩側(cè)）安裝內(nèi)波紋調(diào)整模板平直安裝第二步到模板頂部兩側(cè)安裝內(nèi)波紋找平 安裝墻螺栓 安裝外波紋 添加斜撐并調(diào)整模板平直 與柱、墻和樓板模板連接。梁模板（扣件鋼管架）計算書高支撐架計算依據(jù)建筑施工中扣件式鋼管腳手

20、架安全技術(shù)規(guī)范（ JGJ130-2001 ）混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 GB50010-2002建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 （GB 50009-2001） 、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 （GB 50017-2003）等規(guī)范。梁段：L1 。一、參數(shù)信息一、模板支撐及施工參數(shù)梁截面寬度B(m) ： 0.30 ；梁截面高度D(m) ： 0.80 ；混凝土板厚度（mm） ： 300.00 ；梁跨方向豎筋間距La （ m ） ： 0.80 ；桿上端延伸至模板支撐點的長度a(m) ： 0.10 ；極步距h(m) ： 1.50 ；板底承重立桿的水平間距或行間距L b (m) ： 0.80 ；橫梁支撐架架設(shè)高度H(m) ： 3.60 ；橫

21、梁兩側(cè)立桿間距（m） ： 0.80 ；承載架支撐形式：梁底支撐小波紋垂直梁截面方向；增加梁底承重豎桿數(shù)量： 0 ；所用鋼管型號為483 ；桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件的質(zhì)量和維修，取扣件防滑承載力折減系數(shù)： 1.00 ；2.加載參數(shù)新澆混凝土的重力密度（kN/m 3 ） ： 24.00 ；模板自重（kN/m 2 ） ： 0.30 ；鋼筋自重（kN/m 3 ）：1.50 ；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m 2 ） ： 1.5 ；新澆混凝土側(cè)壓標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m 2 ） ： 17.8 ；振搗混凝土對梁底模板荷載（kN/m 2 ） ： 2.0 ；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載（kN/m 2 ） ： 4.0

22、；三、材料參數(shù)木材種類：柏樹；木材彈性模量E（N/mm 2 ） ： 9000.0 ；木材抗壓強度fc（N/mm）設(shè)計值： 16.0 ；木材抗彎強度fm（N/mm 2 ）設(shè)計值： 17.0 ；木材抗剪強度fv（N/mm 2 ）設(shè)計值： 1.7 ；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm) : 15.00 ;面板彈性模量E（N/mm 2 ） ： 6000.0 ；面板抗彎強度設(shè)計值fm（N/mm 2 ） ： 13.0 ；4 、梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm) ： 50.0 ；梁底方木截面高度h(mm) ： 80.0 ；梁底縱向支座數(shù)： 3個；5.梁邊模板參數(shù)主波紋間距（mm） ： 500 ；二次波紋

23、數(shù)： 4 ；主槽垂直支撐點數(shù)： 3個；固定支架水平間距（mm） ： 500 ；垂直支撐點到梁底的距離為： 100mm 、 250mm 、 450mm ；主要瓦楞材質(zhì)：木方；寬度(mm) : 60.00 ;高度（毫米） ： 80.00 ；主脊組合數(shù)： 2個；二次瓦楞材質(zhì)：木方；寬度(mm) : 60.00 ;高度（毫米） ： 80.00 ；2、梁側(cè)模板荷載計算根據(jù)施工手冊，新澆混凝土作用在模板上的最大側(cè)壓力按下列公式計算，取較小值：F=0.22 t 1 2 V 1/2F = H在混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3 ；t新澆混凝土的初凝時間，取2.000h ；T混凝土進入模具的溫度，取2

24、0.000 ；V混凝土澆注速度，取1.500m/h ；H混凝土側(cè)壓計算位置至新澆混凝土頂面的總高度，取0.750m ； 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200 ；2混凝土坍落度影響的修正系數(shù)，取1.150 。17.848 kN/m 2和18.000 kN/m 2 ，取較小值17.848 kN/m 2作為本工程的計算荷載。3.梁側(cè)模板計算面板為抗彎結(jié)構(gòu)，需要校核其抗彎強度和剛度。強度校核應(yīng)考慮新澆混凝土的側(cè)壓和混凝土振搗時產(chǎn)生的荷載；撓度檢查只考慮新澆混凝土的側(cè)壓。第二脊的數(shù)量為4 。面板被計算為在均勻分布載荷下的三跨連續(xù)梁。面板計算圖（單位： mm）1.強度計算材料抗彎強度的計算公式如下： =

25、M/W f其中， W面板的凈截面抗彎矩， W=501.51.5/6=18.75cm 3 ；M板的最大彎矩（Nmm） ；面板彎曲應(yīng)力計算值（N/mm 2 ）f 面板抗彎強度設(shè)計值（N/mm 2 ） ；按均布活荷載最不利布置的三跨連續(xù)梁計算：M = 0.1q 1 l 2 +0.117q 2 l 2在, q作用在模板上的側(cè)向壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓設(shè)計值：q 1 = 1.20.517.850.9=9.638kN/m ；振動混凝土荷載設(shè)計值：q 2 = 1.40.540.9=2.52kN/m ；計算跨度：l = (800-300)/(4-1)= 166.67mm ；最大彎矩M= 0.19.638(8

26、00-300)/(4-1) 2 + 0.1172.52(800-300)/(4-1) 2 = 3.5010 4 Nmm ;面板最大支撐反力為：N=1.1q 1 l+1.2q 2 l=1.19.638(800-300)/(4-1)/1000+1.22.520(800- 300)/(4-1)/1000=2.271 千牛；經(jīng)計算，板的彎曲應(yīng)力計算值為： = 3.5010 4 / 1.8810 4 =1.9N/mm 2 ；面板抗彎強度設(shè)計值：f=13N/mm 2 ；面板彎曲應(yīng)力計算值為 =1.9N/mm 2少于面板抗彎強度設(shè)計值f=13N/mm 2 ，符合要求！2.撓度檢查 =0.677ql 4 /(

27、100EI) =l/250q作用在模板上的新澆混凝土側(cè)壓線荷載設(shè)計值：q = q1=9.638N/mm ；l -計算跨度：l = (800-300)/(4-1)=166.67mm ;E面板材料的彈性模量：E=6000N/mm 2 ；面板截面慣性矩：I = 501.51.51.5/12= 14.06cm 4 ；面板最大撓度計算值：= 0.6779.638(800-300)/(4-1) 4 /(10060001.4110 5 ) = 0.06 mm ；面板最大內(nèi)容撓度值：=l/250=(800-300)/(4-1)/250=0.667mm ；面板最大撓度計算值=0.06mm小于面板最大內(nèi)容撓度值=

28、0.667mm ，符合要求！4.梁側(cè)模板支撐計算1.二階計算二次波紋直接承受模板傳遞的荷載，按均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算。第二個波紋上的均勻載荷通過將面板的最大支撐力除以計算出的面板寬度獲得：q = 2.271/0.500= 4.542kN/m在這個項目中，二次波紋是由木頭制成的，寬度為60mm ，高度為80mm。截面的慣性矩I 、阻力矩W和截面的彈性模量E分別為：W = 1688/6 = 64cm3 ；I = 1 6 8 8 8/12 = 256cm4 ；E = 9000.00 N/mm 2 ;計算圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN m)變形圖（mm）經(jīng)計算，最大彎矩M=0.114 kNm ，最大

29、支座反作用力R=2.498 kN ，最大變形=0.085 mm( 1 )二次瓦楞強度校核強度校核計算公式如下： = M/Wf經(jīng)計算，二次波紋的最大彎曲應(yīng)力計算值為 = 1.1410 5 /6.4010 4 = 1.8 N/mm 2 ；二次波紋抗彎強度設(shè)計值：f=17N/mm 2 ；第二波紋的最大彎曲應(yīng)力計算值 = 1.8 N/mm 2少于第二波紋的抗彎強度設(shè)計值f=17N/mm 2 ，符合要求！( 2 )二次波紋的撓度校核計算第二波紋的最大內(nèi)容撓度值：=500/400=1.25mm ；二次波紋最大撓度計算值=0.085mm小于第二波紋的最大內(nèi)容撓度值=1.25mm ，符合要求！2.主笛計算承受

30、次槽傳遞的集中力，次槽最大承載力為2.498kN，按集中荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算。在這個項目中，主要波紋是由木頭制成的，寬度為60mm ，高度為80mm。截面的慣性矩I 、阻力矩W和截面的彈性模量E分別為：W = 2688/6 = 128cm3 ；我 = 2 6 8 8 8/12 = 512cm4 ；E = 9000.00 N/mm 2 ;主笛計算圖主槽彎矩圖（kNm）主要波紋變形圖（mm）經(jīng)計算，最大彎矩M=0.125 kNm ，最大支座反作用力R=3.210 kN ，最大變形=0.017 mm( 1 )主瓦楞抗彎強度計算 = M/Wf彎曲應(yīng)力計算值為：=1.2510 5 /1.2810

31、5 =1 N/mm 2 ；主刃抗彎強度設(shè)計值：f=17N/mm 2 ；主槽彎曲應(yīng)力計算值為=1N/mm 2少于主波紋抗彎強度設(shè)計值f=17N/mm 2 ，符合要求！( 2 ) 主槽撓度校核計算根據(jù)連續(xù)梁計算，主槽最大撓度為0.017 mm主刃最大內(nèi)容撓度值：=200/400=0.5mm ；主刃最大撓度計算值=0.017mm小于主刃最大內(nèi)容撓度值=0.5mm ，符合要求！5、梁底模板計算面板為抗彎結(jié)構(gòu)，需要校核其抗彎強度和撓度。計算的原則是根據(jù)模板底托的間距和模板面的大小，計算支撐在底托上的二跨連續(xù)梁。強度校核應(yīng)考慮模板結(jié)構(gòu)的自重荷載、新澆混凝土的自重荷載、鋼筋的自重荷載和混凝土振搗時產(chǎn)生的荷載

32、；撓度校核只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重和鋼筋自重荷載。在這個例子中，面板的截面慣性矩I和截面阻力矩W分別為：W = 4001515/6 = 1.50 104mm3 ；I = 400151515/12 = 1.13 105mm4 ；1.抗彎強度校核按下列公式檢查面板抗彎強度： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計值（kN/m） ：q 1 =1.2(24.00+1.50)0.80+0.300.400.90=8.942kN/m ；混凝土振搗時產(chǎn)生荷載的施工荷載及設(shè)計值（kN/m） ：q 2 =1.4(2.00+1.50)0.400.90=1.764kN/m ；q=8.942+1.764=10

33、.706kN/m ；最大彎矩和支座反作用力的計算公式如下：M max =0.125ql 2 = 0.12510.706150 2 =3.0110 4 Nmm ;R A =R C =0.375q 1l+0.437q 2l=0.3758.9420.15+0.4371.7640.15=0.619kNR B =1.25ql=1.2510.7060.15=2.007kN =M max /W=3.0110 4 /1.5010 4 =2N/mm 2 ； = 2 N/mm 2用于梁底模板少于梁底模板抗彎強度設(shè)計值f=13N/mm 2 ，符合要求！2.撓度檢查根據(jù)建筑施工計算手冊，剛度校核計算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時

34、不考慮振動荷載。計算最大撓度的公式如下： = 0.521ql 4 /(100EI) =l/250其中， q作用在模板上的壓力線載荷：q=q 1 /1.2=7.452kN/m ；l計算跨度（梁底支撐間距）：l =150.00mm ；面板彈性模量：E= 6000.0N /mm 2 ；面板最大內(nèi)容撓度值：=150.00/250=0.600mm ；面板最大撓度計算值：= 0.5218.942150 4 /(10060001.1310 5 )=0.035mm ；面板最大撓度計算值：=0.035mm小于面板最大內(nèi)容撓度值： =0.6mm ，符合要求！6、梁底支撐計算本工程梁底支撐采用方木。在強度和剪力校核

35、計算中，應(yīng)考慮模板結(jié)構(gòu)的自重荷載、新澆混凝土的自重荷載、鋼筋的自重荷載和混凝土振搗時產(chǎn)生的荷載。 ;撓度校核只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重和鋼筋自重荷載。1 、載荷計算：由面板的最大支撐力除以面板的計算寬度得到梁底部支撐的小槽的均勻分布載荷：q=2.007/0.4=5.019kN/m2 、方木支撐力校核計算方木計算圖方木按三跨連續(xù)梁計算。方木的轉(zhuǎn)動慣量I和阻力W分別為：W=588/6 = 53.33 cm3 ；I=5888/12 = 213.33 cm4 ；方木強度檢查：計算公式如下：最大彎矩M =0.1ql 2 = 0.15.0190.4 2 = 0.08 kN m ；最大應(yīng)力= M /

36、 W = 0.0810 6 /53333.3 = 1.5 N/mm 2 ；抗彎強度設(shè)計值f =13 N/mm 2 ；方木的計算最大應(yīng)力為1.5 N/mm 2少于方木的抗彎強度設(shè)計值為13 N/mm 2 ，符合要求！方木剪力校核計算：截面的抗剪強度必須滿足： = 3V/(2bh 0 )其中，最大剪力：V =0.65.0190.4 = 1.204 kN ；方木剪應(yīng)力計算值 = 31.2041000/(25080) = 0.452 N/mm 2 ；方木抗剪強度設(shè)計值 = 1.7 N/mm 2 ；方木剪應(yīng)力計算值為0.452 N/mm 2少于方木的抗剪強度設(shè)計值為1.7 N/mm 2 ，符合要求！方木

37、撓度檢查：計算公式如下： = 0.677ql 4 /(100EI) =l/250方木最大撓度計算值=0.6775.019400 4 /(1009000213.33310 4 )=0.045mm ；方木最大內(nèi)容撓度=0.4001000/250=1.600 mm ；方木計算最大撓度小于=0.045mm方木最大內(nèi)容撓度=1.6mm ，滿足要求！3 、支撐小橫桿強度校核梁底模板邊緣支座傳遞的集中力：P 1 =RA = 0.619kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P 2 =R B =2.007kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載和梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P 3 =(0.800-0.300)/40.400(1.

38、20.30024.000+1.41.500)+1.220.400(0.800-0.300)0.300=0.681kN草圖(kN m)剪力圖(kN)彎矩圖(kN m)變形圖（mm）經(jīng)過連續(xù)梁的計算，我們得到：支持力：N 1 =N 2 =2.303 kN ;最大彎矩M max =0.726 kN m ；最大撓度計算值V max =1.982 mm ；最大應(yīng)力=0.72610 6 /4490=161.8 N/mm 2 ；支撐彎曲設(shè)計強度f=205 N/mm 2 ；計算支撐小橫桿的最大應(yīng)力為161.8 N/mm 2少于支撐小橫桿的抗彎設(shè)計強度為205 N/mm 2 ，符合要求！7、梁跨方向鋼管的計算作

39、用在梁跨方向鋼管上的集中荷載是梁底支撐的方木的承載反作用力。鋼管的截面慣性矩I 、截面阻力力矩W和彈性模量E分別為：w = 4.49 cm3 ;我 = 10.78 cm4 ;E= 206000 N/mm 2 ;支撐鋼管按集中荷載下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P= 2.303 kN支撐鋼管計算圖計算支撐鋼管剪力圖（kN）計算支撐鋼管彎矩圖（kNm）支撐鋼管計算變形圖（mm）最大彎矩M max = 0.322 kN m ;最大變形 max = 0.614 mm ；最大支撐力R max = 2.648 kN ;最大應(yīng)力 =M/W= 0.32210 6 /(4.4910 3 )=71.8 N/mm 2 ；

40、支撐鋼管抗彎強度設(shè)計值f=205 N/mm 2 ；支撐鋼管的計算最大應(yīng)力為71.8 N/mm 2少于支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值為205 N/mm 2 ，符合要求！支撐鋼管最大撓度max = 0.614mm小于800/150和10mm，滿足要求！8、緊固件防滑計算：根據(jù)劉群主編的施工中扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座 P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值為16.00kN ，防滑承載力系數(shù)為緊固件是1.00 。工程實際雙扣件承載力為16.00kN 。當(dāng)垂直或水平水平桿與垂直桿連接時，緊固件的防滑承載力按以下公式（規(guī)格5.2.5）計算：RRc _ _其中， Rc緊固件的防滑承載力設(shè)計值，取16.00 kN

41、 ；R從垂直或水平水平桿傳遞到垂直桿的垂直力的設(shè)計值；計算中， R取最大支座反力，根據(jù)前面的計算結(jié)果得到R=2.648 kN；R 16.00 kN，雙扣件防滑承載力設(shè)計計算符合要求！九、桿的穩(wěn)定性計算：桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/(A) f1 、檢查橫梁兩側(cè)立桿的穩(wěn)定性：其中， N為立桿軸向壓力設(shè)計值，包括：橫向支撐鋼管的最大承載反作用力： N 1 =2.303 kN ；縱向鋼管最大承載反作用力： N 2 =2.648 kN ；腳手架鋼管的自重： N 3 = 1.20.1293.6=0.558 kN ；樓板混凝土、模板和鋼筋的自重：N 4 =1.2(0.80/2+(0.80-0.30)/4)0

42、.800.30+(0.80/2+(0.80-0.30)/4)0.800.300(1.50+24.00)=4.007千牛；施工荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：N 5 =1.4(1.500+2.000)0.800/2+(0.800-0.300)/40.800=2.058 kN ；N =N 1 +N 2 +N 3 +N 4 +N 5 =2.303+2.648+0.558+4.007+2.058=11.574 kN ；垂直桿在軸壓作用下的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比l o /i 查表得到；i計算桿截面的回轉(zhuǎn)半徑（cm） ： i=1.59 ；A極柱的凈截面積（cm 2 ） ： A=4.24 ；W桿的凈截面抗力

43、矩（cm 3 ） ： W=4.49 ；鋼管立桿軸心壓應(yīng)力計算值（N/mm 2 ） ；f 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值： f=205 N/mm 2 ；l o計算長度（ m） ；根據(jù)緊固件類型規(guī)范，計算桿的長度l o 有兩個公式， l o =kh和l o =h+2a ，為安全起見，取兩者中較大的值，即：l o = 最大1.1551.71.5,1.5+20.1= 2.945 m ;k計算長度附加系數(shù)，取值為： 1.155 ；計算長度系數(shù)，參考“緊固件類型代號”表5.3.3， =1.7 ；a豎桿上端從頂部橫桿中心線延伸至模板支撐點的長度； a=0.1m；得到計算結(jié)果：計算出的桿長l o /i = 2945.

44、25 / 15.9 = 185 ;由長細(xì)比lo/i的結(jié)果，查表得到軸壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)=0.209；鋼管立桿壓應(yīng)力計算值; =11574.462/(0.209424) = 130.6 N/mm 2 ；鋼管直立穩(wěn)定性計算=130.6 N/mm 2少于鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值f=205 N/mm 2 ，符合要求！梁模板安裝施工流程彈出梁軸和水平線檢查設(shè)置梁模板支撐安裝梁底波紋安裝梁底模板梁底拱形系緊鋼筋安裝梁側(cè)模板安裝其他側(cè)模板安裝上下鎖、斜撐波紋、腰波紋和系緊螺栓檢查梁模板的尺寸和位置與相鄰模板牢固連接做預(yù)檢查板模板（扣件鋼管架）計算書模板支撐計算依據(jù)建筑施工中扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范 （JGJ

45、130-2001） 、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 GB50010-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 （GB 50009-2001） 、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范規(guī)范（GB 50017-2003）等規(guī)范。一、參數(shù)信息：1.模板括號參數(shù)水平間距或行間距（m）：0.90 ；垂直間距（米）：0.90 ；步距（米）：1.50 ；垂直桿上端延伸至模板支撐點（m）：0.10 ；模板支架的安裝高度（m）：3.30 ；使用鋼管（mm）：483.0 ；板底支撐連接方式：方木支撐；立桿承重連接方式：雙扣件，取扣件防滑承載系數(shù)：0.80 ；2.加載參數(shù)模板和木板自重（kN/m 2 ）：0.350 ；混凝土和鋼筋的自重（kN/m 3 ）：25.

46、000 ；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m 2 ）：1.000 ；三、材料參數(shù)15mm的膠合板制成；板底支撐為方木；面板彈性模量E（N/mm 2 ）：6000 ；面板抗彎強度設(shè)計值（N/mm 2 ）：13 ；木方彈性模量E（N/mm 2 ）：9000.000 ；木方抗彎強度設(shè)計值（N/mm 2 ）：13.000 ；木方格抗剪強度設(shè)計值（N/mm 2 ）：1.400 ；木方格間距（mm）：200.000 ；木方斷面寬度（mm）：50.00 ；木方斷面高度（mm）：80.00 ； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元2.模板面板計算：模板面板為受彎構(gòu)件，面板的抗彎強度和剛度按三跨連續(xù)梁校核模板的I和截面抗彎矩

47、W分別為：W = 901.5 2 /6 = 33.75 cm 3 ；I = 901.5 3 /12 = 25.312 cm 4 ；模板按三跨連續(xù)梁計算。面板計算圖1.負(fù)載計算鋼筋混凝土樓板與模板的自重(kN/m) ：q 1 = 250.30.9+0.350.9 = 7.065 kN/m ；(2)活荷載為施工人員和設(shè)備荷載（kN/m） ：q 2 = 10.9= 0.9 kN/m ;2.強度計算計算公式如下：M=0.1ql 2其中： q=1.27.065+1.40.9= 9.738kN/m最大彎矩M=0.19.738200 2 = 38952 Nmm ；面板最大應(yīng)力計算值 =M/W= 38952/

48、33750 = 1.154 N/mm 2 ；面板抗彎強度設(shè)計值f=13 N/mm 2 ；面板最大應(yīng)力計算為1.154 N/mm 2小于面板抗彎強度設(shè)計值13 N/mm 2 ，符合要求！3.撓度計算撓度計算公式為：=0.677ql 4 /(100EI) =l/250其中q = q 1 = 7.065kN/m面板最大撓度計算值=0.6777.065200 4 /(100600025.31210 4 )=0.05 mm ；面板最大內(nèi)容撓度=200/ 250=0.8 mm ；計算出的面板最大撓度小于0.05 mm面板最大內(nèi)容撓度為0.8mm，滿足要求！3、模板支撐方木的計算：方木按三跨連續(xù)梁計算，截面

49、的轉(zhuǎn)動慣量I和阻力W分別為：W=bh 2 /6=588/6 = 53.33 cm3 ；I=bh 3 /12=5888/12 = 213.33 cm4 ；方木笛計算圖( mm )1 、載荷計算：鋼筋混凝土樓板與模板的自重(kN/m) ：q 1 = 250.20.3+0.350.2 = 1.57 kN/m ；(2)活荷載為施工人員和設(shè)備荷載（kN/m） ：q 2 = 10.2 = 0.2 kN/m ;2.強度檢查：計算公式如下：M=0.1ql 2均勻載荷q = 1.2 q 1 + 1.4 q 2 = 1.2 1.57+1.4 0.2 = 2.164 kN/m ；最大彎矩M = 0.1ql 2 =

50、0.12.1640.9 2 = 0.175 kN m ；方木最大應(yīng)力計算值= M /W = 0.17510 6 /53333.33 = 3.287 N/mm 2 ；方木抗彎強度設(shè)計值f=13.000 N/mm 2 ；方木計算最大應(yīng)力為3.287 N/mm 2 ，小于方木抗彎強度設(shè)計值13 N/mm 2 ，符合要求！3 、剪力校核計算：截面的抗剪強度必須滿足： = 3V/2bh n 其中最大剪切力：V=0.62.1640.9=1.169 kN ；方木剪應(yīng)力計算值 = 3 1.169 10 3 /(2 50 80) = 0.438 N/mm 2 ；方木抗剪強度設(shè)計值 = 1.4 N/mm 2 ；方

51、木剪應(yīng)力計算值為0.438 N/mm 2少于方木的抗剪強度設(shè)計值為1.4 N/mm 2 ，符合要求！4.撓度檢查：計算公式如下：=0.677ql 4 /(100EI) =l/250均勻載荷q = q 1 = 1.57 kN/m ；最大撓度計算值= 0.6771.57900 4 /(10090002133333.333)= 0.363 mm ；最大內(nèi)容撓度=900/ 250=3.6 mm ;方木最大撓度計算值小于0.363毫米方木最大內(nèi)容撓度為3.6毫米，滿足要求！4、板底支撐鋼管計算：支撐鋼管按集中荷載下的三跨連續(xù)梁計算；集中載荷P為縱向板底支撐的傳遞力， P = 1.948kN；支撐鋼管計算

52、圖計算支撐鋼管彎矩圖（kNm）支撐鋼管計算變形圖（mm）計算支撐鋼管剪力圖（kN）最大彎矩M max = 0.795 kN m ;最大變形V max = 2.003 mm ;最大支撐力Q max = 9.685 kN ;最大應(yīng)力= 795095.602/4490 = 177.081 N/mm 2 ；支撐鋼管抗壓強度設(shè)計值f=205 N/mm 2 ；支撐鋼管的計算最大應(yīng)力為177.081 N/mm 2少于支撐鋼管抗壓強度設(shè)計值為205 N/mm 2 ，符合要求！支撐鋼管最大撓度為2.003mm ，小于900/150和10mm，符合要求！5、緊固件防滑計算：根據(jù)劉群主編的施工中扣件式鋼管腳手架安全

53、技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座 P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值為16.00kN ，扣件防滑承載力系數(shù)為0.80 .工程實際雙扣件承載力為12.80kN 。當(dāng)垂直或水平水平桿與垂直桿連接時，緊固件的防滑承載力按以下公式（規(guī)格5.2.5）計算：RRc _ _ _其中， Rc緊固件的防滑承載力設(shè)計值，為12.80 kN ；R-從垂直或水平水平桿傳遞到垂直桿的垂直力的設(shè)計值；計算中， R取最大支座反作用力，R=9.685 kN ；R 12.80 kN，雙扣件防滑承載力設(shè)計計算符合要求！6、模板支桿荷載（軸向力）設(shè)計值：作用在模板支架上的載荷包括恒載和活載。1 、靜載荷的標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架自重(kN) ：

54、N G1 = 0.1293.3 = 0.426 kN ；(2)模板自重(kN) ：N G2 = 0.350.90.9 = 0.284 kN ；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN) ：N G3 = 25 0.3 0.9 0.9 = 6.075 kN ；靜載荷標(biāo)準(zhǔn)值N G = N G1 +N G2 +N G3 = 6.785 kN ；2、活荷載是施工荷載和混凝土搖動時產(chǎn)生的荷載的標(biāo)準(zhǔn)值。活荷載標(biāo)準(zhǔn)值N Q = (1+2 ) 0.9 0.9 = 2.43 kN ；3 、立桿軸壓設(shè)計值計算公式N = 1.2N G + 1.4N Q = 11.543 kN ；七、桿的穩(wěn)定性計算：桿的穩(wěn)定性計算公式 =N/(

55、A) f其中， N-立桿的軸向壓力設(shè)計值（kN） ： N=11.543 kN ；-軸壓垂直桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比L o /i 查表得到；i -計算桿截面的回轉(zhuǎn)半徑（cm） ： i = 1.59 cm ；A-極柱凈截面積（cm 2 ） ： A=4.24 cm 2 ；W垂直桿的凈截面模數(shù)（阻力矩）（cm 3 ） ： W=4.49 cm 3 ； -鋼管立桿的壓應(yīng)力計算值（N/mm 2 ） ；f-鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值: f =205 N/mm 2 ;L 0 -計算長度（m） ；L 0 的計算公式有兩個公式， L 0 =kuh和L 0 =h+2a ，它們是安全措施，取兩者中較大的值，即即， L 0 =

56、max1.155 1.71.5 , 1.5+20.1=2.945 ；k計算長度的附加系數(shù)，取1.155 ；考慮腳手架整體穩(wěn)定性系數(shù)的單桿計算長度系數(shù)，取1.7 ；a從頂橫桿中心線突出的豎桿上端至模板支撐點的長度； a = 0.1 米；得到計算結(jié)果：計算出的極點長度L 0 =2.945 ；L 0 / i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長細(xì)比l o /i的結(jié)果，查表得到軸壓垂直桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.209 ；鋼管立桿壓應(yīng)力計算值； =11543.436/(0.209424) = 130.264 N/mm 2 ；桿穩(wěn)定性計算= 130.264 N/mm 2少于鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值

57、f= 205 N/mm 2 ，符合要求！樓板模板安裝施工流程設(shè)置支架安裝水平和垂直龍骨調(diào)整樓板下蒙皮的標(biāo)高和拱度鋪設(shè)屋頂模板檢查模板的上皮標(biāo)高和平整度做預(yù)檢查預(yù)埋件和預(yù)留孔的內(nèi)容偏差項目內(nèi)容偏差（mm）預(yù)埋鋼板中心線位置3預(yù)埋管，預(yù)留孔中心線位置3插入條中心線位置5暴露長度+10,0嵌入式螺栓中心線位置2暴露長度+10,0預(yù)留孔中心線位置10尺寸+10,0注：檢查中心線位置時，應(yīng)沿垂直和水平方向測量，取較大值。現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝的內(nèi)容偏差及檢驗方法項目內(nèi)容偏差（mm）測試方法軸位5鋼尺檢查底面標(biāo)高5水平或拉線、鋼尺檢查截面內(nèi)部尺寸根據(jù)10鋼尺檢查柱、墻、梁+4, -5經(jīng)緯儀或吊線、鋼尺檢查層高垂

58、直度不超過5m6經(jīng)緯儀或吊線、鋼尺檢查超過 5m8經(jīng)緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩塊板的表面高度之差2鋼尺檢查表面粗糙度32m用尺子和塞尺檢查注意：檢查軸的位置時，應(yīng)沿垂直和水平方向測量，取較大值。質(zhì)量保證措施1 、控制施工質(zhì)量( 1 )認(rèn)真研讀施工圖，徹底了解和理解施工圖的要求，有不明白之處及時提出。如遇工程變更或其他技術(shù)措施，均應(yīng)以施工聯(lián)系表和簽證手續(xù)辦理，并在施工前做好。各項技術(shù)交底工作，嚴(yán)格按照國家頒布的混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范 GB50204-2002等相關(guān)規(guī)定進行施工驗收，對工程質(zhì)量進行驗收業(yè)主、總包商、監(jiān)理單位、質(zhì)監(jiān)站隨時進行。監(jiān)督和指導(dǎo)。（二）做好每一道工序的驗收工作，嚴(yán)格控

59、制各類工種交接工作，做到緊密聯(lián)系，落實獎懲措施。出現(xiàn)質(zhì)量問題，無論是管理還是施工，都要認(rèn)真處理，分析質(zhì)量情況，加強驗收，找出影響質(zhì)量的薄弱環(huán)節(jié)，提出改進措施，控制好質(zhì)量問題。質(zhì)量問題在萌芽狀態(tài)。2 、在項目中嚴(yán)格執(zhí)行班組自檢、互檢、交接檢驗、質(zhì)量檢驗“四檢”制度，確保模板安裝質(zhì)量。3、混凝土澆筑過程中，應(yīng)派2 3人看護模板，嚴(yán)格控制模板的位移和穩(wěn)定性。一旦發(fā)生位移，應(yīng)及時調(diào)整，加強支撐。4 、對變形、損壞的模板及附件，應(yīng)按規(guī)范要求及時修復(fù)、糾正，修復(fù)質(zhì)量不合格的模板及附件不得放行使用。5 、為防止模具底部爛根，用水泥砂漿找平，鋪線后加海綿。6 、柱模板、梁柱、柱梁等接縫處全部用海綿膠帶包好，樓

60、板接縫處用膠帶紙包好，保證混凝土不滲漏。7 、模板安裝要嚴(yán)格控制軸線、平面位置、標(biāo)高、截面尺寸、垂直度和平面度、模板接縫間隙的寬度和高度、脫模劑的刷涂以及預(yù)留開口和截面尺寸的精度的門打開。嚴(yán)格控制預(yù)期拼貼的精度。8 、嚴(yán)格執(zhí)行預(yù)留孔的定位控制。留孔時，木工會嚴(yán)格按照墨線留孔。9 、各樓層主軸、支軸布置好后，負(fù)責(zé)測量記錄的人員及時記錄平面尺寸測量數(shù)據(jù)，及時記錄墻體、立柱、成品的尺寸。目的是通過數(shù)據(jù)分析梁柱的垂直度誤差。 .并根據(jù)數(shù)據(jù)分析原因，將問題及時反饋給相關(guān)生產(chǎn)負(fù)責(zé)人，及時進行整改。10 、所有立式結(jié)構(gòu)的陰陽角接縫處必須加橡膠海綿條，接縫必須牢固。11 、陰陽角模具必須嚴(yán)格按照模板設(shè)計圖紙進