168+128+68m連續(xù)剛構梁施工方案遂渝二線鐵路***左線特大橋位于**市**鎮(zhèn)，跨越**河，共18個墩m預應力砼連續(xù)剛構+2×24m，全長1039m。設置厚度為1.8m，橫向寬度為7.9~10m，1:40變坡。在墩高20.5m處，設置厚度為1.8m橫向支承一道。梁體為單箱單室、變高度、變截面箱梁，頂板、底板及腹板局部向內(nèi)側加厚。中跨中部34m梁段和邊跨端部21.7m梁段為等高梁段，梁高4.8m；中墩處梁高9.2m，0#段長度為12m，其余變高梁段梁底曲線為圓曲線，R=212.314m，底板頂面曲線半徑R=239m，全橋除邊跨端塊處頂板厚由52cm漸變至80cm外，其它均為52cm，底板厚42~90cm按圓曲線變化，邊跨端塊處厚度右42cm漸變至80cm，腹板厚為40~70cm，邊跨端塊處腹板厚由40cm漸變至80cm。梁體箱寬為6.1m，防撞墻內(nèi)側凈寬為4.46m，橋上人行道欄桿內(nèi)側凈寬為8.3m，橋面為8.3m。梁體在端部、支墩處共設6道橫隔板，橫隔板中部設有孔洞。翼板厚度由40cm漸變至75cm。其施工方法采用：0#段在墩頂位置設置托架進行施工；中跨合攏段利用掛藍作吊架進行合攏；邊跨合攏段設置型鋼支架進行合攏。2.1總體施工方案0#段：在墩柱頂適當位置設置托架（托架進行專門設計和檢算在托架上支模進行現(xiàn)澆混凝土，考慮到0#段9.2m的高度，為了施工安全和保證施工質量，采取一次現(xiàn)澆混凝土的方法。在托架安裝完畢后，應對托架進行預壓，預壓最大荷載按0#段的荷載及施工荷載的120%進行，以2檢驗托架的安全性、測量托架的彈性變形以確定模板的預留高度，以及消除托架的非彈性變形；懸灌段：掛籃懸灌施工方法；合攏段：采用吊架支撐進行合攏；材料運輸：混凝土采用輸送泵進行，每個0#段位置布置一臺；其他材料運輸，采用塔式起重機，每個0#段位置布置一臺；施工人員通行：每個0#段位置布置施工人員上下梯子；2.2總體施工順序連續(xù)剛構梁施工順序為：基礎→承臺→墩身施工→安設0#段施工托架→托架預壓→根據(jù)預壓所得數(shù)據(jù)進行0#塊底模及側模的安裝→制安0#段鋼筋及預應力管道→澆筑混凝土→養(yǎng)護→張拉壓漿→在0#段上拼裝掛籃→對掛籃進行預壓→利用掛籃對1#～16#懸灌段進行施工，用吊架進行合攏段合攏（按設計合攏順序進行）。2.3主要施工方法0#段施工(1)托架設計及安裝①托架設計0#段現(xiàn)澆支架采用在主墩上設置托架，見下《0#段現(xiàn)澆托架布設圖》llllllll工字鋼工字鋼420橫向工字鋼平面布置圖工字鋼工字鋼/工字鋼工字鋼長9工字鋼長9側面布置圖②托架受力檢算（另附后）③托架安裝在施工墩身時，按托架設計要求預埋支架型鋼。墩身施工完成后安裝托架，托架安裝時對栓接處應用螺栓連接緊固，對焊接處的焊接應至少達到2級焊縫要求。④托架預壓托架安裝完成后，對各連接處嚴格進行檢查，合格后0#段實際加在支架上的荷載的120%進行預壓，消除托架的非彈性變形，測出托架的彈性變形，以確定0#段底模的預抬高值。⑵0#段施工由于0#段高度為9.2m，混凝土方量較大，混凝土能在10小時內(nèi)灌注完成，因此采取一次澆注成形。5(3)模板安裝梁底板模采用鋼模板，規(guī)格120×150cm。梁體外模采用定制外鋼模板；大楞采用[10槽鋼對口焊接而成，橫豎向間距60cm。梁體內(nèi)模主要采用3015及2015定型鋼模，轉角處及嵌邊部分按設計加工，大楞采用[10，間距與外模大楞一致；橫隔板內(nèi)模大楞間距控制在50cm左右，為防止在腹板及橫隔板澆注時，在底板與橫隔板（腹板）交界處砼上涌，預先在底板頂面沿四周封閉50cm，中部敞開，封閉處模板用φ16拉桿與底模對拉，防止封閉處模板上浮。(4)鋼筋及預應力管道施工鋼筋場統(tǒng)一制作，運至現(xiàn)場安裝，采用塔吊起吊至工作面，用固定架固定。底模安裝完成后，綁扎底板、腹板、隔墻鋼筋及豎向預應筋，并安裝腹板、橫向塑料波紋管、豎向預應力精軋螺紋鋼與波紋管制成成品束，用鋼筋制作成井字架定位、塑料波紋管用井字架定位鋼筋按間距60cm進行布設，轉角和底板按照20cm布設。喇叭管的中心線要與錨具墊板嚴格垂直，喇叭管與波紋管的銜接要平順，不得漏漿、堵塞孔道。壓漿管道設置，對腹板束、頂板束在0#段管道中部設三通管，以利于排氣，保證壓漿質量。同時在波紋管三通處，安裝出氣孔PVC管，PVC管長度以外露混凝土面10cm為宜，波紋管出氣孔位置用膠帶紙封纏嚴實，以防進漿堵塞波紋管道。波紋管連接必須用大一級波紋管旋緊，保證相互重疊25cm以上，并沿長度方向用兩層膠布在接口處纏10cm左右長度。為了防止預應力管道在混凝土灌注時漏入水泥漿，管道里穿入塑料內(nèi)襯管，待混凝土初凝后拔出。安裝頂板鋼筋及預應力鋼筋時，由于頂板面積大，預應力管道密集，在施工鋼筋時，要嚴格控制波紋管道的線型和位置，保持波紋管的完整性。在波紋管上方進行電焊施工時，應在焊點下部、波紋管上部墊鐵皮，防止焊渣損壞波紋管，致使混凝土澆筑時管道進漿堵塞波紋管道。由于橋面系預埋鋼筋短，必須一次預埋到位，預埋鋼筋在梁部并設置架立鋼筋，有條件的可與普通鋼筋焊接。6鋼筋在綁扎時，綁扎鐵絲的尾段不應伸入保護層內(nèi)。所有梁體預留孔處均增設相應的環(huán)狀鋼筋，橋面泄水孔處鋼筋可適當移動，并增設斜置的井字型鋼筋進行加強，施工中為確保腹板、頂板、橫隔板、底板鋼筋的位置準確，應根據(jù)實際情況加強架立筋的設置，可采用增加架立筋的數(shù)量或增設W型或矩形的架立鋼筋等措施。采用墊塊控制凈保護層厚度時，墊塊可采用塑料墊塊，按照一個平方4個，梅花形布置。預埋件嚴格按照設計位置埋設準確無誤，無遺漏。(5)混凝土施工施工必須準備充分，確保成功。對于混凝土拌和、搗固、運輸、用電、用水都須準備備用設備，以備急用，混凝土要提前多次同條件進行試驗，確保質量?；炷恋馁|量、拌和、振搗，有專人控制，跟班作業(yè)，控制混凝土的性能如初凝時間、坍落度、水灰比、外加劑的摻量在試驗確定的范圍內(nèi)。對支架模板要設專人進行觀測，隨時進行記錄，支架模板一有異常，應立即通知現(xiàn)場負責人進行處理。每次灌注前必須對鋼筋、模板、波紋管及預埋件施工完畢并自檢合格后，方報請監(jiān)理工程師檢查，合格后灌注0#塊混凝土?；炷劣砂韬险炯邪韬?，坍落度（運送到作業(yè)地點時）控制在18~22cm，2小時內(nèi)砼坍落度損失小于3cm，初凝時間按12小時控制，保證在混凝土初凝前施工完畢。混凝土在拌和站拌制完成后，由混凝土攪拌運輸車運送到施工現(xiàn)場，再經(jīng)混凝土輸送泵車泵送到箱梁指定位置。輸送泵管道在0#端中部設三通，以便于砼對稱澆筑，混凝土灌注時間應在10小時內(nèi)完成，避免施工過程中因支架、擾動等原因使已灌混凝土產(chǎn)生裂紋。底板混凝土通過頂板預留下料口，由漏斗和串筒下落澆注，出料口采用軟管；澆筑方向從梁的中部向兩端同時進行，分層下料振搗，每層厚度不超過30cm，上下層澆筑間隔時間不超過1h，混凝土的振搗采用插入式振動棒進行，間距不大于振動棒作用半徑的1.25倍。預應力管道位置由于間距小采用小搗固棒進行搗固，其他位置采用大一點的搗固棒進7行搗固。腹板上部可采用在頂板上直接灌注，但自由傾落度不超過2.0m,保證混凝土澆筑時不離析。腹板采取水平分層關注，分層厚度30～40cm，振搗時主要以插入式震搗為主，在腹板外模,在灌注位置安排專人用小錘敲打模型配合振搗,在腹板與底板倒角處，應注意振搗密實，為防止腹板棱角處混凝土外鼓，上部懸空。因頂板厚度不大，混凝土入模時先將腹板上的頂板部分填平，振實再在由箱體兩側分別向中心推進，搗固完成收漿后再予抹平，混凝土初凝后應再次收面，保證梁頂面的平整度和傾混凝土灌注完成后，應及時進行養(yǎng)護，養(yǎng)護時間14天，對梁頂表面覆蓋土工布，拆模后對梁底及梁側采用養(yǎng)護液進行養(yǎng)護，確?；炷帘砻姹３殖浞譂駶櫊顟B(tài)，防止出現(xiàn)溫度裂紋?；炷吝_到設計規(guī)定的強度90%后，養(yǎng)護時間不少于5天，氣溫上升，養(yǎng)護時間可以縮減到3天左右，即可按設計要求進行預應力張拉、(6)掛籃系統(tǒng)①掛籃設計簡介根據(jù)本橋的特點及技術、經(jīng)濟、操作可行性的比較，本橋施工掛藍采用三角形掛籃。三角形掛籃主要由三角桁架、提吊系統(tǒng)、走行系統(tǒng)及后錨系統(tǒng)、模板系統(tǒng)和張拉操作平臺等六部分組成。三角桁架：主構架是掛籃主要的承重結構，由兩片桁架、橫聯(lián)和門架及以上橫梁組成，桁架間距和腹板豎向預應力鋼筋位置相對應。桿件間采用普通螺栓連接。前上接點和前上橫梁聯(lián)結，掛籃前吊點（底模4個、內(nèi)模2個、外模2個）均設在前橫梁上，所用材料為A3鋼。提吊系統(tǒng)：前吊帶的作用是將懸臂的灌注段底板、腹板砼及底板重量傳至主桁架上，吊帶采用精軋鋼筋。每兩根為一組，共四組，每組吊帶用2個千斤頂通過扁擔梁調節(jié)底模的標高。模板系統(tǒng)：箱梁外側采用整體鋼模板，在梁高范圍內(nèi)分為三塊。以便梁高變化時調整。整個外側支撐在外導梁上，外導梁前端懸掛在主構架前上橫梁上，后端懸掛在已成梁段頂板上（在澆筑頂板時預留孔后吊桿與外導梁間設有后吊架，后吊架上裝有滾動裝置，掛籃外導時，外側模板走行梁與外模一起沿后吊梁滑行。內(nèi)側模由內(nèi)模架、模板、橫豎帶及調整絲杠等組成。內(nèi)模架吊在兩根內(nèi)模走行梁上，前端懸掛在主構架前上橫梁上，后端懸掛在已成梁段頂板上（在澆筑頂板時預留孔內(nèi)模架可沿內(nèi)走行梁滑行，模板除上下梗肋、頂板張拉臺座處用特制模板外，其余均為組合鋼模板。底模由底模架和底模板組成，底模架由縱梁和前后橫梁組成，底模寬度比箱梁底寬少8mm，外緣固定6mm橡膠條，在澆注混凝土時，外側模與底模夾緊，以防漏漿。走行系統(tǒng)：在主構架的兩片桁架下的箱梁頂面鋪設兩根軌道，軌道用鋼板組焊成II型截面。軌道的地板錨固在預埋豎向預應力鋼筋上。主桁架前端設有前支座，沿軌道滑行，主桁架后端設有后支座，后支座用反扣輪沿軌道滑行，不須加平衡重，用兩個5t倒鏈牽引前進。錨固系統(tǒng)：掛籃的錨固系統(tǒng)指掛籃在懸臂澆注作業(yè)時，掛籃的后端用掛籃φ32精扎鋼筋和后錨扁擔梁把三角形主桁架后接點錨固在軌道上，錨固時應使支座反扣輪脫離軌道，使后錨力全部由φ32精軋鋼筋承張拉操作平臺：掛籃最前端懸吊的張拉作業(yè)平臺，采用型鋼及鋼筋拼裝而成。用四個倒鏈懸吊在主構架上，通過倒鏈可升降，以適應梁段高度變化及張拉需要。掛籃構造總圖如下。（掛藍檢算資料另附后）②掛籃安裝在0#段施工完成后，在其頂上拼裝三角形掛籃，掛籃拼裝完成后，采用液壓千斤頂加載預壓、卸載，并測量各級加載的變形值，以供底模立模作參考。A.掛籃拼裝掛籃拼裝應按照構件相應位置，依據(jù)所做標記對號入座。一般程序是：a.主桁架及走行系統(tǒng)拼裝：走行滑軌底抄平→安放走行系→主桁縱梁安裝→中橫梁安裝→主桁立柱和斜桿安裝并臨時穩(wěn)定→安裝橫向聯(lián)結系并與主桁栓接牢靠→后橫梁安裝并錨固→安裝中橫梁→安裝前上橫梁→安裝吊桿千斤頂及起頂橫梁。b.模板平臺安裝：底模平臺后橫梁安裝，并用吊桿錨固于已施工梁段→前橫梁安裝并用吊桿錨固于膽上橫梁→縱梁安裝并進行橫向連接→前后吊平臺安裝→前操作平臺安裝→底模板安裝→外模桁架安裝并錨固。B.掛籃預壓a.預壓目的為檢驗掛籃實際承載能力，確定施工最不利條件下掛籃的安全可靠性，使用前必須進行試壓，并通過試壓檢查結構的安全性，并消除掛籃自身非彈性變形，測得掛籃彈性變形值，根據(jù)測得數(shù)據(jù)繪制荷載—變形關系曲線，為線形控制提供重要數(shù)據(jù)，并根據(jù)測得的數(shù)據(jù)，推算各階段掛籃澆筑施工時的豎向位移。主桁架屬空間結構，受力較為復雜，特別是主桁節(jié)點板，上橫梁及主桁錨固點處的受力復雜，變形及內(nèi)力難以準確分析，為此試壓試驗主要測試主桁架的受力變形情況，同時通過掛籃主桁架的受力變形情況，對該掛籃的安全性進行綜合評定。b.試壓方案為了使試壓加載過程和實際施工過程受力狀態(tài)相符合，掛藍拼裝好后，在前橫梁上用液壓油泵配張拉用千斤頂來反頂前吊點進行加載，預壓后移到1#段安裝掛藍底模成型。c.加載荷載單側最大加載量為最重節(jié)段設計荷載及施工荷載的1.2倍的50%,100%,120%進行加載。d.檢測項目檢查整個掛籃的穩(wěn)定性，分別測定三角主桁縱梁、前橫梁和后錨梁的撓度值。e.加載實驗掛籃加載前對掛籃進行全面的檢查，并對掛籃的各觀測點進行測量，合格后方可進行加載。在對掛籃進行預壓過程中，觀察液壓油表讀數(shù)，加載到設計荷載的50%時，停止加載，荷載持續(xù)至少30分鐘。分別測試主桁架位移，填入預定表格，待桁架穩(wěn)定后方可進行下按以上步驟，分別將荷載增加到等效荷載的100%、120%，穩(wěn)定后即可進行有關項目的測試。加載穩(wěn)定后按100%、50%、0進行卸載，并分別測試主桁架的撓度，填入預定表格。對數(shù)據(jù)進行整理、分析，繪制出試壓過程彈性—變化曲線圖，得出掛籃的塑性變形及彈性變形，為連續(xù)梁懸灌施工線形控制提供可靠f.注意事項嚴密組織試驗測試，統(tǒng)一信號，統(tǒng)一行動，除指定的現(xiàn)場指揮人員外，其它人員不得直接指揮加載。開始加載試驗前，應對掛籃系統(tǒng)進行一次全面的安全質量檢查，確保桿件連接的安全可靠。以后每做一級試驗，均應對整個掛籃進行一次全面檢查，才能進行下一級試驗測試。整個加載過程中，必須有專人對掛籃進行觀察，一有異常，應立即停止加載。加載前應對千斤頂和油表進行標定，并根據(jù)荷載計算出各級加載值時的油表讀數(shù)；加載過程中應認真做好各項試驗數(shù)據(jù)的記錄，如發(fā)現(xiàn)異常情況，立即中止加載，分析出原因后并采取相應措施后，方能(7)懸灌段施工懸灌段采用三角形掛籃進行施工，外模采用大塊鋼模,內(nèi)箱采用組合鋼模,根據(jù)預壓數(shù)據(jù)立模,再制安鋼筋及預應力管道，采用混凝土輸送泵車兩端對稱進行混凝土澆筑。①懸灌梁施工工序掛籃拼裝就位→調整底模、外側模標高→綁扎底板、腹板鋼筋→安裝豎向預應力鋼筋及縱向預應力管道→支立內(nèi)部模板、堵頭模板→綁扎頂板鋼筋→安裝頂板縱向、橫向預應力管道→澆筑混凝土→養(yǎng)護→穿鋼絞線→張拉→壓漿→移掛籃→施工下一懸灌段。②施工注意事項鋼筋綁扎、預應力管道定位作業(yè)時，應提前確定管道位置，確保定位準確、牢固。安裝內(nèi)部模板及頂板模板時，為保證鋼筋密集處混凝土的順利澆筑，在內(nèi)模腹板處設活動模板，在孔內(nèi)振搗混凝土，振搗完成后將模板再安裝就位，并固定牢固。澆筑混凝土時預應力管道內(nèi)插入硬塑料內(nèi)襯管，防止進漿堵管。澆筑過程中每隔半小時專人負責抽拉一次，確保無堵管現(xiàn)象發(fā)生?；炷翝沧⑶?，認真檢查模板支撐情況，模板堵漏質量，鋼筋綁扎及保護層的設置，預埋件，預留孔洞位置的準確性檢查灌注混凝土用的漏斗，串筒分布是否滿足灌注順序。灌注順序：應遵守“先前后尾，兩腹向中對稱澆注混凝土”的順序。兩腹板對稱同時澆注，然后灌中間部位的底板，順序為先前后尾。灌注頂板及翼板混凝土時，應從兩側向中央推進，以防發(fā)生裂紋。每段梁段混凝土端面要人工鑿毛。混凝土澆筑時，兩懸臂段應同時對稱澆筑，并確保兩端最大不平衡重不超過設計充許值20噸。確，尤其是鋼筋密布部位、端模、拐（死）角及新舊混凝土連接部位指定專人進行搗固，每次澆注前應根據(jù)責任表填寫人員名單，并做好搗固混凝土時應避免搗固棒與波紋管接觸振動，混凝土搗固后，要立即對管道進行檢查，及時清除滲入管內(nèi)的灰漿。未振完前，禁止操作人員在混凝土面上走動，否則會引起管道下垂，促使混凝土“擱技術、試驗人員現(xiàn)場跟班作業(yè)，隨時測定坍落度和和易性變化情況，及時通知攪拌站進行調整?；炷翝沧⑼瓿跄螅瑧⒓从贸睗竦穆榇w好，并灑水自然養(yǎng)護，保持濕潤。拆模后，當環(huán)境溫度高于＋5℃時應對混凝土表面灑水養(yǎng)護，梁體張拉的檢查試件，要存放在梁頂上與梁體同環(huán)境養(yǎng)護。③掛籃安裝、行走及使用注意事項a.掛籃拼裝要保證所有零部件按設計圖拼裝齊全，不得有遺漏。b.在澆筑混凝土前必須仔細檢查所有螺栓是否擰緊，開口銷有無遺漏，保證連接的可靠性，槽鋼、工字鋼栓接處必須加專用斜墊圈。c.掛籃走行過程中要保證同一掛籃兩片主桁的同步，避免掛籃走行過程中出現(xiàn)中線偏移和前行失控，在走行過程中還需有一定的限位措施。在松脫吊桿之前必須全面檢查，弄清各處承力關系，充分肯定各處承載能力后，統(tǒng)一指揮，確保走行安全。具體應檢查：后錨系是否已錨固可靠。底模平臺前后吊點是否穩(wěn)妥可靠。外側模支架是否承承力于腹板對拉螺栓上或底模平臺上，穩(wěn)定性及承載力如何。d.為使掛籃主桁在灌注梁段混凝土中受力良好，不產(chǎn)生過大變形和不均勻沉降，掛籃前支點(前走船)部位需鋪設20毫米厚鋼板；中線及高度須用水平儀控制，砂漿抹平；走船前后用硬木楔或鋼楔楔緊。e.各梁段預留孔按圖預埋，應勿遺漏。f.為減少摩擦使走行更輕松平穩(wěn)，可在掛籃走行滑梁上抹一些黃油，為使三角桁架走行時不偏離中線(走行滑梁)，可在走船內(nèi)側增焊g.掛籃采用精扎螺紋鋼吊桿和錨桿，嚴禁利用其作電焊工作的搭火、零線和電流通路等，以免引起精扎螺紋鋼筋脆斷。(8)合攏段施工①合攏順序懸灌段完成后，即可進行合攏施工。合攏順序為：先中跨合攏后再同時進行兩邊跨合攏。②合攏支架設計中跨合攏利用掛藍作吊架進行合攏；邊跨合攏利用掛藍和型鋼吊架支撐進行合攏，型鋼支撐架設計圖如下（型鋼支撐架檢算資料另附后）連續(xù)剛構箱梁連續(xù)剛構箱梁橫向分配梁橫向分配梁③合攏方法中跨合攏：在兩個16#節(jié)段上下兩個水平上各預埋兩個水平鋼支座，根據(jù)監(jiān)控所得數(shù)據(jù)確定用千斤頂對兩個T構進行主動施壓；然后焊接剛性支撐，拆除千斤頂，將頂推力轉移到剛性支撐上，然后張拉臨時預應力束實施鎖定，鎖定時應在一天中氣溫最低時進行。每束臨時預應力筋的內(nèi)力應一致，且每根臨時剛性支撐的內(nèi)力也應一致，剛性支撐的內(nèi)力采用靜態(tài)電阻應變儀來測定其內(nèi)力。邊跨合攏：待中跨合攏完成且按設計程序結束后，合攏邊跨，兩個邊跨的17#、18#段要求兩邊同時灌注混凝土。合攏段施工注意事項a掌握合攏期間的氣溫預報情況，測試分析氣溫變化規(guī)律，以確定合攏時間并為選擇合攏鎖定方式提供依據(jù)。b根據(jù)結構情況及梁溫的可能變化情況，選定適宜的合攏方式并作力學檢算。c選擇日氣溫較低、溫度變化幅度較小時鎖定合攏口并灌注合攏d合攏口的鎖定，應迅速、對稱地進行，先將外剛性支撐一段與梁端預埋件焊接，而后迅速將外剛性支撐另一端與梁連接，臨時預應力束也應隨之快速張拉。e合攏口混凝土宜比梁體提高一級，建議采用C55微膨脹混凝土，應認真振搗和養(yǎng)護。f為保證澆筑混凝土過程中，合攏口始終處于穩(wěn)定狀態(tài)，澆注之前在各懸臂端加與混凝土重量相等的配重，加、卸載均應對稱于梁體g混凝土達到設計要求的強度后，先部分張拉預應力鋼索，然后解除勁性骨架，最后按設計要求張拉全橋剩余預應力束，當利用永久束時，只需按設計順序將其補拉至設計張拉力即可。臨時束的張拉力一般宜在0.45-0.5Rjy，以防在合攏過程中預應力束過載報廢而需要重新更換新束。(9)預應力施工①張拉前準備工作縱向、橫向預應力管道采用塑料波紋管,豎向預應力筋采用鐵皮管，灌注前先預埋縱向塑料波紋管和橫向、豎向預應力成品束，待混凝土強度及彈性模量達到設計規(guī)定值后進行張拉預應力,且必須保證張拉時梁體混凝土齡期不少于3-5天后，穿鋼絞線并進行張拉。對千斤頂、壓力表、油泵進行校驗，合格后，將其組合成全套設備，進行設備的內(nèi)摩阻校驗，并繪出油表讀數(shù)和相應張拉建立匹配方程。配套標定的千斤頂、油泵、壓力表要進行編號，不同編號的設備不能混用。對錨具進行外觀檢查、硬度檢驗和靜載錨固試驗，應從同批中抽其性能要求應符合GBJ85-92《預應力筋用錨具、夾具和連接器應用技術規(guī)程》。箱梁為三向預應力梁，波紋管采塑料波紋管。進場鋼絞線材料應有出廠質量保證書和試驗報告單，進場時要進行外觀檢查。鋼絞線表面不得帶有降低鋼絞線與混凝土粘結力的潤滑劑、油漬等物質，表面不得有裂紋、小刺、機械損傷、氧化鐵皮；高強精軋螺紋鋼筋表面不得有裂紋、機械損傷、氧化鐵皮、結疤、劈裂；進場材料須進行力學性能檢驗，不合格產(chǎn)品不得進場。張拉前應對每個張拉工進行安全技術交底，并進行上機培訓，明確每個人的職責及重要性，合格后方可進行張拉作業(yè)，嚴防安全事故的出現(xiàn)。②預應力鋼束的制作鋼絞線的下料、編束和穿束應注意以下幾點：a.鋼絞線下料時應按設計孔道長度加張拉設備長度，并余留錨外不少于10cm的總長度下料，鋼絞線下料采用砂輪鋸切割，禁止電、氣焊切割，以防熱損傷。b.鋼絞經(jīng)切割后須按各束理順，并間隔1.5米用鐵絲捆扎編束。同一束鋼絞線應順暢不扭結，同一孔道穿束應整束整穿。c.中短束(直束L≤60M、曲束L≤50M)由人工穿束；長束和曲束用牽引法。穿束前應用壓力水沖洗孔內(nèi)雜物，觀察有無串孔現(xiàn)象，再用風壓機吹干孔內(nèi)水份。為減少張拉時的摩阻力，對長曲束鋼絞線在進孔前應涂中性肥皂液。③預應力筋的張拉張拉采用張拉力和伸長量雙控，以張拉力為主，鋼束伸長值作校核。實際張拉伸長值與理論伸長值應控制在6%范圍內(nèi)，每端錨具回縮量應控制在6mm以內(nèi)。首先計算出鋼絞線的理論伸長量，現(xiàn)場檢測每根鋼絞線的實際伸長量，若發(fā)現(xiàn)實測伸長量超出理論伸長量±6%或其它異?，F(xiàn)象，應暫停張拉，查明原因并改正后再進行張拉；同時施工過程中檢測壓力表，使張拉應力達到設計值。施工時張拉兩端采用對講機進行聯(lián)系，確保張拉指揮有序，張拉同時緩慢進行。（靜停5分鐘）→補拉至δK（測伸長量）→錨固。按每束根數(shù)與相應的錨具配套使用，帶好夾片，將鋼絞線從千斤頂中心穿過。張拉時當鋼絞線的初始應力達10%δK時停止供油。檢查夾片情況完好后，畫線作標記。向千斤頂油缸充油并對鋼絞線進行張拉，油壓達到張拉噸位后關閉主油缸油路，并保持5分鐘，測量鋼絞線伸長量加以校核。在保持5分鐘以后，若油壓稍有下降，須補油到設計噸位的油壓值，千斤頂回油，夾片自動鎖定則該束張拉結束，及時作好記錄。全梁斷絲，滑絲總數(shù)不得超過鋼絲總數(shù)的0.5%，且一束內(nèi)斷絲不得超過一絲，也不得在同一側。千斤頂不準超載，不準超出規(guī)定的行程。轉移油泵時，必須將壓力表拆卸下來另行攜帶轉送?？v向張拉鋼鉸線時，必須兩邊同時給千斤頂主油缸徐徐充油張拉，兩端伸長應基本保持一致，嚴禁一端張拉。④孔道壓漿張拉工藝完畢后，應立即將錨具周圍預應力筋間隙用金屬真空罩封閉后，再進行壓漿。且管道壓漿應在張拉完成兩天內(nèi)進行。預應力管道壓漿采用真空輔助壓漿工藝，同一管道壓漿連續(xù)進行，一次完成。張拉完成后，先用高壓水對管道進行沖洗，清除孔道內(nèi)的雜物后，確認孔道無堵塞后，用高壓風清除孔道內(nèi)的積水后，再對孔道進行壓漿作業(yè)。水泥漿在壓漿現(xiàn)場配制，水泥漿的初凝時間應大于3小時，且終凝時間應小于24小時，水泥漿攪拌結束至壓入管道的時間間隔不應超過40分鐘，壓漿時梁體溫度不應超過35C。壓漿順序應先下后上，逐孔進行，防止串孔。壓漿時，出漿口臨時安設一個三通管，管道待出漿口濃度與進漿濃度一致時，方可封閉保壓，同時設于預應力管道中部的出氣孔的出漿濃度與進漿濃度一致時，封閉保壓，在0.5～0.6MPa下持壓2分鐘。然后封閉壓漿口，進行下一孔道壓漿。豎向預應力鋼筋張拉完成后要及時壓漿以確保永久預應力。張拉后24小時內(nèi)壓漿。壓漿前，先沖冼干凈管道。壓漿時，豎向管道從下部向上部壓漿，壓漿過程要緩慢、勻速，至有濃漿溢出后，穩(wěn)壓2分鐘，堵塞管道，完成壓漿。(10)線形控制斜拉鎖張拉、混凝土收縮徐變及活栽作用等各種因素的影響，計算出每一段懸臂梁端點的各種撓度值，根據(jù)撓度值設計各截面預留拱度。施工過程中，每灌注一段，隨時檢查觀測梁段發(fā)生的實際撓度，對照理論計算值，在下一段梁體灌注過程中加以調整。在梁段頂面中線及上下游兩側埋設水平觀測樁，隨時觀測各截面處標高在整個梁體施工過程中的變化，以及掌握和調整梁段的預拱度標高。懸灌梁施工過程中，要嚴格按設計控制線形，應注意調整立模標高，設置反撓度，以便成橋后與設計標高相吻合，箱體立模標高按下Hn=Δhn+b+Δhn-1+Δht（cm）式中Hn——截面設計高度Δhn——計算撓度（調整值cm）B——實測掛籃自重撓度和非彈性撓度之和（cm）Δhn-1——截面實際標高+調整值之差（cm）Δht——溫度變化影響撓度差值（cm）懸臂梁施工過程中，保證混凝土配料一致，并在滿足強度要求的前提下避免混凝土強度出現(xiàn)過大的離散性，保持混凝土彈模一致。預應力張拉施工時，遵循對稱、同步的原則，嚴格張拉設計和伸長量進行雙控。(11)測量控制①測量控制包括：控制網(wǎng)的復核、控制點的設置、箱梁高程、軸線及墩身變形的觀測。②控制網(wǎng)的復核：認真復核設計單位交的樁及成果，同時主橋建立四邊形網(wǎng)。③箱梁軸線控制點的設置：在各箱梁0#段施工時，把200mm×200mm×10mm鋼板預埋在箱梁頂板上，和混凝土面平齊，樁鋼板一定要預埋牢固，為了防止鋼板下面出現(xiàn)空洞，在施工時，可在鋼板上預留適量的排氣孔。0#段施工完后，把各0#段的中心引到鋼板上，并進行穿線復核并修正。④箱梁水準控制點的設置：箱梁水準點設置在各墩0#段箱梁中心預埋鋼板和橫隔板頂面位置預埋鋼筋上，箱梁水準控制用0#段節(jié)點處高程控制。因水準點的位置較高，從承臺引到箱梁頂較困難，要求現(xiàn)場仔細，并認真校核。⑤各箱梁軸線的控制：各現(xiàn)澆段完成后，用全站儀復核各段軸線無誤。其余各懸澆段軸線點作為控制點；0#段上的軸線點進行穿線復核并修正，以便合攏段順利合攏，0#段上的軸線點應定期復核。每一懸澆段支立模板后，要與已完成各段的軸線點復核，以保證支立模板準確無誤。模板的位置確定時，要求每次都用鋼尺從0#段的中心量起，從而減少誤差。為了便于復核，在已完成的箱梁頂板上用墨線標出。⑥高程控制：考慮0#段箱梁墩身節(jié)點處變形很小，用該節(jié)點處水準點控制各懸澆段高程。0#段節(jié)點處水準點要定期進行復核，條件允許時，把各0#段的水準點進行互測校核。高程序點每一段節(jié)點處設置五個：從各箱梁斷面接合處后移5cm設一處。腹板位置設一處：為了底板高程測量方便，在兩面?zhèn)雀拱逋鈧蠕摻钐庮A埋鋼筋，鋼筋下端與底板平齊，上端伸出頂板2cm，測量出鋼筋的頂高程，根據(jù)鋼筋的長度可推算出箱梁底板的高程。另三處分設置在軸線和側翼板上，其中翼板處的控制點距離翼板邊沿20cm，預埋鋼筋伸出頂板2cm。在懸澆段施工中，高程測量頻率為5次：掛籃移位后，混凝土澆注前，混凝土澆注后，張拉前，張拉后（即掛籃移位前）。每次測量范圍為已完成的各懸澆段。當晝夜溫差大于10℃,要求對各斷面進行高程和墩身變形觀測。⑦墩身變形觀測：利用全站儀和導線控制點定期復核各墩0#段中心點的位置，并與原設中心點進行比較，偏移位置即墩身變形量。施工過程中，注意觀測溫度變化對墩身變形的影響。3.1現(xiàn)場施工組織機構▲安全質量3.2施工人員配置1121344352627893.3主要施工機械設備配置1臺22臺23只44臺5臺26臺7套28臺19臺44.1托架設計及檢算0#段托架采用型鋼加小鋼管滿堂架構成。在墩柱上預埋縱向I45a工字鋼6根（單根長12m縱梁上的橫向分配梁采用I28a工字鋼16根（單根長12m縱橫向工字鋼采用焊接，形成整體，保證同時工作（具體布置見圖）。在橫向工字鋼上設置縱向方木，方木規(guī)格為12×12cm（縱向底層方木布置見圖）。在縱向方木上拼裝φ48χδ3mm小鋼管滿堂腳手架，鋼管設置上下頂托，鋼管縱向間距為30cm和35cm，橫向間距為35cm、50cm、和70cm。小鋼管高度在1.0~2.0m之間，在上中下設置三道縱橫向水平桿，再按30度~60度設置縱橫向剪力撐。小鋼管上頂托上設置縱向方木（12×12cm縱向方木上設置橫向方木長度8.0m（12×12cm左右錯頭1.0m，形成寬度為9.0m的平臺，縱向間距0.25m，在腹板下橫向方木加密，用2.0m長方木間距0.125m。橫向方木上鋪設2cm厚木模板，以形成610cm寬底模。工字鋼420-420- 291654 29165422a(2).托架受力情況①.混凝土容重由于節(jié)段配筋率較大，故混凝土容重取26.5KN/m3。②.縱向混凝土線荷載q1底板：6.1×0.9×12×26.5=1745.82KN腹板：0.7×7.78×2×12×26.5=3463.66KN頂板：6.1×0.52×12×26.5=1008.70KN縱向倒角：0.4×0.4×12×2×26.5=101.76KN翼板0.4+0.75）×12×26.5=365.70KN則q1=（1745.82+3463.66+1008.70+101.76+365.70）÷12=557.14KN/mc.橫隔板荷載q2橫隔板處梁體部分荷載已計算，故此處只計算剩余部分。橫隔板：4.7×7.78×1.2×26.5-2.5×1.6×1.2×26.5=1035.60KN倒角1.0×1.0×4.7÷2+1.0×0.873×4.7÷2+0.4×0.4×4.7）×26.5=142.01KN橫隔板集中在墩柱上1.2m范圍內(nèi)，故q2=（1035.60+142.01）÷1.2=981.34KN/m①.底模木模板用2cm厚的竹膠板，容重取7.5kN/m3，則荷載為：6.1×12×0.02×7.5=1.46KN②.方木0.12m×0.12m方木容重取7.5kN/m3，橫向8m長35根，橫想加密方木2m長70根；底層縱向方木兩層10m長42根。（8×35+2×70+10×42）×0.12×0.12×7.5=90.72KN③.小鋼管鋼管長度均按照2m計，一根立桿兩個頂托及鋼管按照120N=0.12KN。橫向21排，縱向25排，共525根立桿。0.12×525=63KN縱橫桿、剪力撐、扣件等按照100KN計。63+100=163KN④.工字鋼橫向I28a工字鋼43.47kg/m=0.43KN/m，共16根，單根長120.43×16×12=82.56KN縱向I45a工字鋼80.38kg/m=0.79KN/m，共6根，單根長12m。托架受力簡圖托架受力簡圖0.79×6×12=56.88KN工字鋼=82.56+56.88=135.44KN⑤.內(nèi)外鋼模板預計內(nèi)外鋼模板重量50T=500KN1.46+90.72+163+135.44+500=890.62KN⑥.支架荷載q3兩薄壁墩厚度為1.8m×2=3.6m，因此支架荷載作用9.4m長度范q3=890.62÷9.4=94.75KN/m⑦.線荷載累計qq1作用在墩柱上，因此作用在托架上的荷載只計q1、q3。q=q1+q3=557.14+94.75=651.89KN/m考慮安全系數(shù)為1.2q=1.2×651.89=782.27=782KN/m(4).托架受力簡圖(5).分段簡化縱向I45a工字鋼是預埋在墩柱內(nèi)，且埋設長度為1.8m，把此處簡化為固定端。因此該托架受力可簡化為5段：AB段=EF段，為一端固定，另一端簡支的多約束結構。BC段=DE段，此段受力在墩柱以上，可不做計算。CD段，兩端均為固定端的多約束結構。其受力簡圖如下：q72k/rc72k/rVVVVΛ200VVVVVVVVVC單位：c(6).托架計算①.縱向I45a工字鋼計算查表知，I45a截面特性（6根截面面積：A=10240mm2慣性矩：Ix=322410000mm4截面抵抗矩：Wx=1432900mm3彈性模量：E=2.1×105MpaRa=3ql/8=3×782×2.0/8=586.5KNRb=5ql/8=5×782×2.0/8=977.5KNMb=-ql2/8=-782×22/8=391KN.m剪力：Qx=ql（3-8x/l）/8Qa=586.5KNQb=977.5KNMmax=9ql2/128=219.94=220KN.mσ=M/W=220×106/6/1432900=25.59=25.6Mpa＜[σ]=150Mpaτ=Q/A=977.5×103/6/10240=15.9Mpa＜[τ]=85Mpa撓度：fmax=0.00542ql4/EI=1.0mm＜L/400=5mm以上均合格Ra=586.5KN，采用45度I28a做斜撐，壓桿受力為：586.5×1.414=829.3KN，σ=N/6A=829.3×103÷6÷5537=25Mpa＜[σ]=150Mpaτ=Q/6A=586.5×103÷6÷5537=17.6Mpa＜[τ]=85MpaRc=Rd=ql/2=782×4.4/2=1720.4KNMc=Md=-ql2/12=-782×4.42/12=-1261.63KN.mM中=ql2/24=630.81KN.mMmax=1262KN.m剪力：Q=1720KNσ=M/W=1262×106/6/1432900=146.8Mpa＜[σ]=150Mpaτ=Q/A=1720×103/6/10240=28Mpa＜[τ]=85Mpa撓度：fmax=ql4/384EI=11.0mm＝L/400=11mm以上均合格②.橫向I28a工字鋼計算查表知，I28a截面特性（16根截面面積：A=5537mm2慣性矩：Ix=71150000mm4截面抵抗矩：Wx=508200mm3彈性模量：E=2.1×105Mpa根據(jù)荷栽分配情況，得橫向I28a工字鋼受力簡土圖如下：CCc77/VVVVVVVVVVVVVVVVVVVVVc77/AB段按照固定端懸臂梁進行計算：Rb=ql=30×1.1=33KnQ=ql=33KnM=-ql2/2=33×1.12/2=20KN.mCD段按照簡支梁進行計算：Rc=Rd=ql/2=77×1.4÷2=53.9KnQ=ql/2=53.9KNM=ql2/8=77×1.42÷8=18.9KN.m均按照最大彎矩剪力進行核算：σ=M/W=20×106/508200=39.4Mpa＜[σ]=150Mpaτ=Q/A=53.9×103/5537=9.7Mpa＜[τ]=85Mpa撓度：fmax=5ql4/384EI=0.3mm＝L/400=3.5mm以上均合格③.小鋼管全部荷載：q=1.2×651.89=782.27=782KN/mQ=782×12m=9384KN立桿525根，每根立桿承受荷載為：N=9384KN/525=17.87KNA=424mm2I=107800mm4W=4493mm3r=15.95mm大橫桿布距最大為1.2m，長細比λ=L/r=1200/15.95=75.2，查表得，軸心受壓鋼構件縱向彎曲系數(shù)φ=0.682，那么有：[N]=φA[σ]=0.682×424×215=62171N=62.2KNN=17.87KN＜[N]=62.2KN穩(wěn)定性：σ=N/φA=17870÷0.682÷424=61.8Mpa＜[σ]=215Mpa合格④.縱向底層方木計算：計算截面特性12cm×12cm：截面面積：A=14400mm2慣性矩：Ix=a4/12=17280000mm4截面抵抗矩：Wx=a3/6=288000mm3彈性模量：E=8.5×103MpaPP底層縱向方木受力簡圖Q=P=18KNM=18×0.125=2.25KN.mσ=M/W=2.25×106/288000=7.8Mpa＜[σ]=12Mpaτ=Q/A=18×103/14400=1.25Mpa＜[τ]=1.3Mpa合格整個托架承受荷載較大，如果采用堆載等載預壓，工作量大，預壓材料組織難度較大，我部計劃采用采用千斤頂反預壓托架，以檢測托架的安全性。托架預壓點位如下圖：托架需要承受的總荷載為：Q=1.2×651.89×8.4=6571KN≈660T考慮施工期間的沖擊振動等因數(shù)，再次加大安全系數(shù)，按照1.2計算預壓力。Q=660×1.2=792T≈800T計劃采用8個250T千斤頂分8個張拉點，對托架進行張拉預壓。張拉預壓點見平面布置圖。每個張拉點100T。在承臺施工時預埋預應力鋼絞線，埋在承臺內(nèi)的鋼束采用P錨，按照平面位置圖投影到承臺上，將P錨固定承臺底層鋼筋上，并按照預應力要求安裝錨下鋼筋?？紤]墩柱較高，如一次性將長度埋設夠，會影響以后墩柱施工，考慮，預制鋼埋束長度高于承臺頂面2m為便。每個張拉設置5根鋼絞線，其規(guī)格為φ15.2mm，強度1860Mpa，按規(guī)范其單根張拉力可達到200KN=20T。本次預壓主要檢驗縱向工字鋼的承栽能力，因此，橫向工字鋼安裝后，不急于焊接固定，而將其兩根一組，移動到張拉頂布作為張拉頂下受力構件。在張拉前，檢查各工字鋼是否受力均勻，不均勻就先支墊，必須保證每根都接觸可靠。并在張拉前，測量作好下?lián)隙扔^測點位，張拉分級加載，分級觀測。發(fā)現(xiàn)撓度過大，受力不均勻，異響，應停止張拉作業(yè)，查明原因，調整后，再行加載。775775775775554204.2邊跨合攏段型鋼支架其自重為907KN，此部分作用在墩柱上，在吊架驗算時不考慮。18節(jié)段剩余自重884KN，分布在2.5m長度上，其線荷載為354KN/m。17節(jié)段的線荷載為277KN/m。在以下計算中，均按照較大線荷載計算，再考慮安全系數(shù)1.1，354×1.1=389.4≈390KN/m。型鋼支架總重量約80KN。吊架布置見圖。雙雙工字鋼橫向分配梁7橫向分配梁///57057017節(jié)段16節(jié)段-- ①.縱向承重梁吊桿計算結構總重量為：Q=390KN/m×4.5m=1755KN吊桿采用φ32mm精扎螺紋鋼，強度785Mpa，單根容許拉應力N=804.248×785×0.9=568201N=568.2KN吊架一端支承于橋墩托盤上，另一端采用4根φ32mm精扎螺紋鋼懸于掛籃上，因此：4N=4×568.2=2272.8KN＞Q/2=877.5KN縱梁吊桿合格縱梁前支點支承于托盤預埋工字鋼上，單根I45a工字鋼可承受壓力為：A=10240mm2×185Mpa=1894400N=1894KN共預埋4根，分別支承四根縱向承重梁?？v梁前支點合格②.縱向承重梁計算CSgok/mVVΛ 350-查表知，I45a截面特性（4根截面面積：A=10240mm2慣性矩：Ix=322410000mm4截面抵抗矩：Wx=1432900mm3彈性模量：E=2.1×105MpaRa=Rb=ql/2=390×3.5÷2=682.5KN=QMmax=ql2/8=597.2KN.mσ=M/4W=597.2×106/4/1432900=104.2Mpa＜[σ]=150Mpaτ=Q/A=682.5×103/4/10240=16.7Mpa＜[τ]=85Mpa撓度：fmax=5ql4/384EI=3mm＜L/400=9mm合格③.橫向分配梁計算由于縱向線荷載為390KN/m，因此作用在單根橫梁上的力為：390×0.6=234KN，橫梁兩吊桿距離7.0m，因此，簡化后的橫梁受力VVVVΛ700橫向分配梁受力簡圖查表知，I36a工字鋼截面特性（2根截面面積：A=7644mm2慣性矩：Ix=157960000mm4截面抵抗矩：Wx=877600mm3彈性模量：E=2.1×105MpaRa=Rb=ql/2=33.5×3.5÷2=58.6KN=QMmax=ql2/8=205.2KN.mσ=M/2W=205.2×106/2/877600=116.9Mpa＜[σ]=150Mpaτ=Q/2A=58.6×103/2/7644=3.8Mpa＜[τ]=85Mpa撓度：fmax=5ql4/384EI2=16mm＜L/400=18mm吊桿采用φ32mm精扎螺紋鋼，強度785Mpa，單根容許拉應力N=804.248×785×0.9=568201N=568.2KN＞Ra合格4.3掛籃設計及檢算掛籃結構如下圖：掛藍主桁采用三角型結構，各構件截面及材料如下表所示。-本計算只針對掛籃三角型主桁，驗算其在最大荷載作用下的強度、剛度及整體穩(wěn)定性。(2).計算荷載及組合a箱梁：G=1500kNb.掛籃自重G2：G2=750kN(含模板、吊桿等)c.施工機具及人群荷載G3：G3=30kNa荷載組合I：混凝土自重+動力附加荷載+掛籃自重+人群和施工機具自重（計算強度及穩(wěn)定）前吊點受力（單片主桁P=2580×0.5×0.45=580.5kNb荷載組合Ⅱ:混凝土自重+掛籃自重+人群和施工機具重（計算剛度）前吊點受力（單片主桁P=2280×0.5×0.45=513kN(3).結構檢算采用MIDAS結構計算軟件進行檢算，模型如圖：前吊點作用位置是固定的，作用在斜拉帶前端；后錨點根據(jù)結構豎向預應力實際位置而變化，計算中考慮后錨位置錨固在斜拉帶與主桁相交處，如上圖所示。按空間結構建立掛籃主桁的模型，建模時采用兩種單元，斜拉帶用桿單元，其余采用梁單元建模，前后吊桿未建入模型，由手算檢算。計算模型a.后錨反力支反力(kN)由上圖可見，后錨最大反力為584kN（未考慮筋軋螺紋鋼的彈性伸長及不均勻受力），單根筋軋螺紋鋼(Φ32）設計承載力為360