學(xué)術(shù)會 1，葉芳1,*，郭航1，閆小克2，1（1.工業(yè)大學(xué)環(huán)境與能源傳熱強(qiáng)化與過程節(jié)能教育部傳熱與能源利用市，100124；2.中國計(jì)量科學(xué)， : 金熱管的傳熱性能。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，在800W1400W加熱下，兩支熱管軸向溫差都較大，NaK-77.8熱管冷凝段溫度低于NaK-55熱管。并且NaK-55熱管的蒸發(fā)段傳熱系數(shù)、冷凝段傳熱系數(shù)和當(dāng)量傳熱系數(shù)均大于NaK-77.8熱管。NaK-55工質(zhì)中鈉的含量，其傳熱能力高于NaK-77.8工質(zhì)。[1,2]。因此熱管具有導(dǎo)熱性能高[3]、溫度均勻性好4][5]、可靠性高等優(yōu)點(diǎn)。合適配比[]erzwa等人7]和ohy[]a-78oubnsy等人9]Li[1]130340℃。郭青等人[-1]1]NK-55熱管啟a-55由于NaK-77.8在鈉、鉀合金中的最低，鈉鉀合金熱管的研究主要集中在NaK-77.8熱NaK-5546%～89%時(shí)，、水循環(huán)機(jī)器等。實(shí)驗(yàn)所用鈉鉀合金熱管的工質(zhì)是NaK-55和NaK-77.8。兩根熱管、mm20mm580mm90mm330mm。 ℃1強(qiáng)迫對流冷卻啟動(dòng)的實(shí)驗(yàn)系NaK-55211個(gè)KNaK-55熱管的壁面溫度，其中蒸發(fā)段布置6個(gè)測點(diǎn)，絕熱段1個(gè)測點(diǎn)，冷凝段布置4個(gè)測點(diǎn)根據(jù)NaK-15KNaK-77.85個(gè)測193所示。2NaK-553NaK-77.8K

he

T

h

TT —熱管壁面第一個(gè)測點(diǎn)溫度，℃； 溫度溫度0 測點(diǎn)位置4不同加熱功率下NaK-55NaK-554所示。800W1400W恒定功率加左右，330mm253。產(chǎn)生這一結(jié)果的主要原因在于，冷卻水具有較大的換熱能力使得管內(nèi)流動(dòng)到冷凝段的蒸汽在冷凝段及鄰近位置即可被冷卻而無法0 5不同加熱功率下NaK-77.8NaK-77.85所示。800W1400W恒定功率545354左右。隨著溫度溫度00

測點(diǎn)位置6800WNaK-77.8NaK-55熱管，表明在相同加熱功率下，能到達(dá)冷NaK-77.8NaK-55NaK-77.8NaK-55于金屬鉀。NaK-55NaK-55NaK-77.8傳熱性能更好。1600900內(nèi)鈉和鉀熱物性

熱擴(kuò)散K

汽化潛NaK-55NaK-77.81至3計(jì)算得出。由于加熱爐的爐體保溫性能較好，加熱絲產(chǎn)生的熱量基本上都由熱管蒸發(fā)段吸收。因此中的熱管傳熱量Q取加熱爐的輸入功率。17不同加熱功率下兩支熱管蒸發(fā)段傳熱系數(shù)對NaK-55NaK-77.87所示。兩支熱管的蒸發(fā)段傳熱系數(shù)都隨著加熱功率增加而增加，NaK-55熱管一直的蒸發(fā)段傳熱系數(shù)NaK-77.8熱管。熱管的傳熱原理是根據(jù)熱管內(nèi)部工質(zhì)的汽液相變進(jìn)行傳熱的，飽和的NaK-55NaK-77.88所示，當(dāng)NaK-77.8熱管。同樣隨著加熱功率提高，NaK-77.8工質(zhì)。，論的可靠性。但是由于鈉鉀合金屬于化學(xué)品，管控十分嚴(yán)格或制造新的鈉鉀合金，傳熱傳熱8不同加熱功率下兩支熱管冷凝段傳熱系數(shù)對9不同加熱功率下兩支熱管當(dāng)量傳熱系數(shù)對NaK-55NaK-77.8熱管壁面溫度分布、蒸發(fā)段NaK-77.8NaK-55800W1400WNaK-55熱管的蒸發(fā)段傳熱系數(shù)、冷凝段傳熱系數(shù)和當(dāng)量傳熱系數(shù)均大于NaK-77.8熱管。鈉鉀合金的部分熱物性可以通過疊加原則進(jìn)行計(jì)算，NaK-55工質(zhì)中鈉的含量NaK-77.8工質(zhì)。TREETHENL.Onthesurfacetensionpumofliquidsorapossibleroleofthecandlewickinspaceexploration[R].GeneralElectricCo.,NewYork,1962.COTTERTP.Theoryofheatpipes[R].LosAlamosScientificLab.,NewMexico,PANDAK,DULERAI,BASAKA.Numericalsimulationofhightemperaturesodiumheatpipeforpassiveheatremovalinnuclearreactors[J].NuclearEngineeringandDesign,2017,323:376-385.LUQ,HANHT,HULF,etal.Preparationandtestingofnickel-basedsuperalloy/sodiumheatpipes[J].HeatandMassTransfer,2017,53(11):3391-3397.MUKHSINUNHK,NANDYP,ANHARRA,etal.Passivecoolingsysteminanuclearspentfuelpoolusingaverticalstraightwickless-heatpipe[J].InternationalJournalofThermalSciences,2018,126:162-171.馮踏青.液態(tài)金屬高溫?zé)峁艿睦碚摵蛯?shí)驗(yàn)研究[D].浙江:浙江大學(xué)能源,SERIZAWAA,IDAT,TAKAHASHIO,etal.MHDeffectonNaK-nitrogentwo-phaseflowandheattransferinaverticalroundtube[J].InternationalJournalofMultiphaseFlow,1990,16(5):761-788.TIMOTHYMS,MEDSE.ConvectionheattransferofNaK-78liquidmetalinacirculartubeandatri-lobechannel[J].InternationalJournalofHeatandMassTransfer,2015,86:234-243.TOLUBINSKYVI,SHEVCHUKEN,STAMBROVSKIIVD.Studyofliquid-metalheatpipescharacteristicsatstart-upandoperationundergravitation[C].The3rdInternationalHeatPipeConference,NewYork,1978,1:LIT,JIANGYY,LIZG,etal.Loopthermosiphonasafeasiblecoolingmethodforthestatorsofgasturbine[J].AppliedThermalEngineering,2016,109:449-453.GUOQ,GUOH,YANXK,etal.Effectoftheevaporatorlengthonstart-upperformanceofsodium-potassiumalloyheatpipe[J].JournalofEngineeringThermophysics,2016,37(8):1717-1720.GUOQ,GUOH,YANXK,etal.InfluenceofInclinationAngleontheStart-upPerformanceofaSodium-PotassiumAlloyHeatPipe[J].HeatTransferEngineering,2017,4:1-9.GUOQ,GUOH,YANXK,etal.Experim