1、 控制工后沉降地基處置技術的開展趙維炳南京水利科學研討院 水利部交通部電力工業(yè)部.報告內(nèi)容控制工后沉降新一代地基處置技術的開展軟土特性和豎井固結實際研討超軟路基排水預壓固結法實驗研討CFG樁復合地基加固高速公路深沉軟基技術研討排水固結加固軟基新型排水資料運用研討預制預應力管樁復合地基加固深沉軟基技術研討砼芯砂石樁復合地基加固深沉軟基技術研討SMW工法的設計實際與計算方法研討.第一部分 控制工后沉降 新一代地基處置技術的開展 1.1 前 言 1.2 工后沉降的概念及分類 1.3 按控制工后沉降進展設計及帶來的影響 1.4 排水固結加固按控制工后沉降設計 1.5 柔性樁復合地基加固按控制工后沉降設

2、計存在的問題1.6 結 語 .1.1 前言 工程實際中，人們認識到建筑工程僅僅保證穩(wěn)定性和平安還不夠，對變形的要求不斷提高； 按照穩(wěn)定性要求進展工程設計時設計位移也遠小于地基到達極限平衡形狀對應的極限位移，有時地基的允許承載力直接根據(jù)允許位移來確定； 因此，工程實際提出了設計以位移多數(shù)情況下是工后位移作為控制目的的新要求，它隱含了穩(wěn)定性的要求。 雖然目前已有控制工后沉降和沉降速率的設計標準，但實踐設計中執(zhí)行不嚴且計算粗糙，誤差較大，亟待處理的問題很多。.1.2 工后沉降的概念及分類 工后沉降指建筑物開工至大修或報廢止一段時間內(nèi)發(fā)生的沉降。它直接關系到建筑物的運用效果和平安，而再以后和施工期的沉

3、降并不對上部構造產(chǎn)生危害，因此工程設計以工后沉降作為控制目的是合理的。 工后沉降Sh按其產(chǎn)生的緣由可劃分為加固體工后主固結緊縮量Sgh，下臥層工后主固結緊縮量Sxh、加固體和下臥層工后次固結緊縮量Sch三部分，即： 而每一部分工后緊縮量又可寫成對應的總緊縮量S*與變形比增量V*=V*x-V*j之乘積。*表示以上三部分中的一種，x表示大修或報廢時，j表示開工時。因此工后沉降又可表示為：.1.3 按控制工后沉降進展設計 帶來的影響 控制工后沉降進展設計將帶來許多重要的變化，主要包括： 設計方法的變化。 變形和固結計算方法的提高。 計算范圍擴展。 處置深度加大。 加固新型施工機械和施工工藝的開展。

4、測試技術和工程質量檢驗技術的開展。.1.4 排水固結加固 按控制工后沉降設計 為便于對問題有明晰的認識，先討論兩個實例。 例1 京珠高速公路廣珠東線堆載預壓實驗段軟土厚度40m以上，長 353.43m，地基分層見下表，設計路堤高度為3.85m，實踐填土高度5.18m(超載1.33m)。袋裝砂井梅花形布置，間距1.5m，直徑7.0cm，長度15.0m，砂墊層厚度70cm，內(nèi)鋪兩層土工布。層號土質稱號厚度m含水率%孔隙比塑性指數(shù)%緊縮系數(shù)MPa-1固結系數(shù)(103cm2/s1耕植土0.71.22淤泥8.416.068.31.8020.41.860.873淤泥夾細砂3.46.430.80.768.7

5、0.444.234淤泥質粘土未穿透53.21.3716.61.0724.65堆載預壓實驗路段地基分層情況.計算最終沉降量施工期18個月終了時開工15年后推論：下臥層和次固結工后緊縮量是呵斥工后沉降過大的主要緣由；在軟土地基深沉的情況下，地面下15m軟土層的緊縮量在地基最終總沉降中是主要的。. 例2 北京珠海高速公路廣珠東線軟基真空結合堆載預壓實驗路 段長255m，地基分層見表4-2，設計路堤填筑高度在4.8m。實踐真空壓力80kPa，填土5.0m。砂墊層厚70cm，袋裝砂井梅花形布置，間距1.5m，直徑7.0cm，長度20.0m。真空結合堆載預壓實驗路段地基分層情況.施工期12個月終了時開工1

6、5年后真空預壓除可縮短工期外，還能有效減小下臥層工后主固結沉降和次固結沉降。.控制工后沉降設計排水固結可按以下步驟進展：用分層總和法計算各土層最終緊縮量。初定加固深度和間距等，分別用巴隆公式和太沙基公式等，計算施工期和大修期加固深度內(nèi)和下臥層固結度；按次固結實際計算次固結變形比。計算地基工后沉降。校核工后沉降能否在規(guī)定的值以內(nèi)，超出時加大加固深度重新設計。驗算地基的穩(wěn)定性。.1.5 柔性樁復合地基加固 按控制工后沉降設計存在的問題 對于柔性樁復合地基，按控制工后沉降設計的方法與排水固結方法中類似，但以下問題亟待研討處理： 對加固體研討的重點應轉移。 過去：加固體如水泥土的力學等方面的性質及加固

7、體緊縮量的計算； 按控制工后沉降設計：重點研討處理地面荷載隨深度的應力分散和加固體 底部的附加應力計算問題。只需處理了這個問題后，才干處理下臥層緊縮量的計算問題。加固體與下臥層的固結度計算實際和方法。必需開發(fā)和運用加固深度能到達25m左右的新的復合地基處置方法。.1.6 結 論 經(jīng)過以上討論，我們可以得到以下結論： (1)地基處置以控制工后沉降為目的是開展的必然，一些新的地基處置技術將得到開發(fā)運用，真空結合堆載法和CFG樁復合地基法等現(xiàn)有方法也將因其在工后沉降小等特點而得到廣泛運用。 2地基處置以控制工后沉降為目的將帶來科研、設計、施工及監(jiān)測等方面許多重要變化。 (3)對深沉軟土地基，下臥層主

8、固結和整個地基次固結工后緊縮量在地基工后沉降中占很大比例。應加強對下臥層主固結和整個地基次固結的最終緊縮量及變形比隨時間變化的計算實際和方法的研討。 (4)為保證地基穩(wěn)定性和控制總沉降，目前對軟土地基進展處置時加固深度普通定為1015m，在軟土較厚情況下加固深度不夠，導致下臥層工后緊縮量和地基工后沉降過大，因此加固深度必需加大。.第二部分軟土特性和豎井固結實際研討真空壓力卸載軟土地基變形規(guī)律思索軟土卸載再加載特性、流變性等改良軟土本構模型豎井未打穿、粘彈性、成層地基固結實際非線性流變構造性軟粘土彈塑性固結實際.2.1 真空壓力卸載軟土地基變形規(guī)律研討目的：軟土在球應力卸載情況下變形的影響要素、

9、變形規(guī)律和變形計算方式，改良軟土本構關系模型和沉降計算實際。 真空壓力卸載的物理本質土體有效球應力卸載卸載變形計算的根本實際土體復雜性三相散粒體；剪脹性；壓硬性；.球應力卸載應力應變結 論.現(xiàn)有真空卸載回彈模量的計算方法.結論.軟土真空卸載變形規(guī)律的實驗研討實驗類型常規(guī)單向緊縮實驗等向緊縮實驗不同應力途徑、應力形狀的緊縮回彈實驗.常規(guī)單向緊縮實驗結果.等向緊縮實驗結果.典型實驗曲線.不同應力途徑應力形狀緊縮回彈實驗a. 實驗儀器南京水科院土工所CKC三軸儀.b. 思索土體不等向性的等向緊縮和膨脹實驗模擬天然地基的K0應力形狀. 在球形壓力卸除時有明顯的體積回彈，但軸向應變減小卻很小；假設只按線

10、彈性實際來計算真空卸除的沉降回彈量是偏大的。.c. 思索不等向性的等向緊縮和不同剪應力程度條件下的 等向膨脹實驗模擬真空和真空結合堆載預壓加固軟基時的真空卸載在球形壓力卸載段，體積應變減小的同時軸向應變反而繼續(xù)增大，驗證工程景象，即在卸除真空壓力時地面沉降繼續(xù)開展。真空卸載過程中，隨著卸載時剪應力程度的提高，地面沉降將繼續(xù)增大，而這種景象只能夠在真空結合堆載預壓中出現(xiàn)。.實驗研討綜合結論.2.2 思索軟土卸載再加載特性、流變性等改良軟土本構模型1.建立卸載階段的應力應變關系；2.建立再加載階段的應力應變關系；3.思索土體流變性；4.思索土體損傷；建立改良的軟土本構模型及有限元計算方法.建立豎井

11、未打穿軟土地基下臥層的近似計算方法。將現(xiàn)有豎井地基固結實際推行到豎井打設區(qū)和下臥層均為多層的情況，給出固結解答，并編制運用程序，供工程應用。豎井打設區(qū)固結速度明顯快于下臥層。思索土體粘滯性影響時，下臥層平均固結度均比線彈性情況下有所降低，下臥層下降幅度那么更大。下臥層尚未完成的主固結沉降和整個土體的次固結沉降是引起工后沉降的主要緣由，設計時應引起足夠注重。 2.3 豎井未打穿、粘彈性、成層地基固結實際.2.4 非線性流變構造性軟粘土彈塑性固結實際研討意義土構造性和流變性對固結有重要影響；土應力應變曲線、孔隙水壓力應變曲線、固結緊縮曲線和強度包線等都與土構造性有顯著關系。對Yin&Graham時

12、間線模型進展修正，用修正后的模型建立一維固結方程，并給出成層地基一維彈粘塑性固結問題半解析解，得出地基平均固結度計算表達式：研討成果. 根據(jù)Yin&Graham時間線模型，建立非線性流變和構造性軟土一維彈粘塑性固結模型，經(jīng)過建立合理假設推導思索土構造屈服應力的屈服準那么，新建模型思索構造屈服應力應變率效應、固結引起屈服壓力添加和延續(xù)或多級加載條件有效應力、應變和應變速率變化等。根據(jù)Schertmann和Nagaraj等人實驗成果，建立構造性軟性土三段式緊縮曲線。利用改模型選擇合理構造屈服應力及緊縮性目的，提出擾動及構造性影響軟粘土及砂井地基固結度計算方法。.第三部分超軟路基排水預壓固結法實驗研

13、討 研討內(nèi)容：深沉高含水量軟基中有效減少真空壓力沿深度傳送損失和提高深層加固效果的豎向排水技術；真空結合堆載預壓法減少工后沉降加固機理；真空結合堆載預壓加固深沉軟基的荷載傳送和工后沉降變化規(guī)律；真空結合堆載預壓加固深沉軟基下臥層固結度計算方法和工后沉降設計計算方法。.依托工程及設計方案：.3.1 不同豎向排水體真空度傳送規(guī)律、地基 變形規(guī)律和加固效果不同豎向排水體真空度沿深度衰減實測曲線.不同豎向排水體地表沉降實測曲線.不同豎向排水體地基深層沉降實測曲線.不同豎向排水體地基側向位移實測曲線.真空度從膜下到豎向排水通道的傳送過程中會逐漸衰減，其衰減程度與豎向排水體類型和材質、豎向排水通道與上部砂

14、墊層的結合方式以及打設質量有關。袋裝砂井中插設一定長度小直徑軟管可將真空度有效傳送至地基深處，這種方案對于減少真空度的傳送損失，提高地基深層的真空壓力具明顯的效果。C型排水板和150mm寬塑料排水板本身的構造和材質優(yōu)于普通B型排水板，通水性能較強，地基深層板內(nèi)真空度衰減較小，宜在深沉軟基加固中推廣運用。豎向排水通道不同，真空壓力的深層傳送損失不同，從而地基深層豎向位移和側向位移規(guī)律不同，軟基的加固效果也就不同。150mm寬塑料排水板在有效消除地基沉降，提高軟基深層加固效果，減少地基工后沉降方面要明顯優(yōu)于其它豎向排水體。研討結論.3.2 真空結合堆載預壓工后沉降規(guī)律研討京珠高速廣珠東線的實驗研討

15、.1. 排水預壓法減少工后沉降機理 從土體單元緊縮方面進展解釋；從地基沉降方面的解釋。2. 原有設計計算方法：分成總和法 缺點3.3 控制工后沉降適用設計計算方法研討.3. 改良后思索的要素 思索土體的非線性，采用雙線性模型，思索土體構造性損傷；思索緊縮特性及平均固結度沿深度變化的影響；思索施工過程的影響；思索真空預壓和堆載兩種不同預壓方式的影響 ；4. 改良的工后沉降計算方法 選擇計算剖面；地基土分層；確定荷載施加方式及預估補方高度；計算預壓作用下各土層的有效應力增量及最終荷載作用下的有效應力增量；各級荷載作用下各土層的平均固結度計算；計算t時辰的沉降量和工后沉降量；.5. 根據(jù)實測沉降推求

16、工后沉降的方法 基于成層豎井地基固結實際的工后沉降預測方法.簡化工后沉降預測方法.第四部分CFG樁復合地基加固高速公路深沉軟基技術研討 .研討內(nèi)容：深沉高含水量軟基中CFG樁成樁施工技術及加固效果驗證；CFG樁復合地基減少工后沉降加固機理；CFG樁復合地基荷載傳送規(guī)律和工后沉降變化規(guī)律；CFG樁復合地基固結實際和工后沉降設計適用計算方法。依托工程及設計參數(shù)： 江蘇省淮鹽高速公路淮安段四標K28+983.8K29+044.04，緊鄰永興特大橋西橋頭； CFG樁樁徑0.50m，三角形布置，樁長17m，進入下臥層約1m；頂部鋪設4050cm厚褥墊層。.4.1 CFG樁加固深沉軟基成樁技術與工藝控制參

17、數(shù)水泥：砂子：碎石：粉煤灰：水1：2.566：4.799：0.176：0.76混合料攪拌時間：不小于1min拔管速度：1.21.5m/min打樁順序：隔樁跳打成樁質量良好.4.2 CFG樁復合地基變形、孔壓、樁土應力分布、 承載力特性研討以及加固效果地表沉降實測曲線地基沉降穩(wěn)定后沉降量在10.0cm左右。采用CFG樁復合地基法加固橋頭軟基能有效減少路基沉降，以到達防止橋頭跳車景象的目的。 .地基深層沉降實測曲線在CFG樁長范圍內(nèi)地基土沉降變化較為平緩，闡明CFG樁能充分發(fā)揚全樁長范圍內(nèi)的摩阻力，增大了荷載的傳送深度，能有效減少、消除地基的深層沉降，地基深層加固效果較好。開場時加固區(qū)沉降量要明顯

18、大于下臥層的沉降量，隨著荷載的添加和時間的延伸，下臥層的沉降量在總沉降量中的比率越來越高，最終總的沉降量以下臥層的沉降量為主，闡明采用CFG樁處置軟基能有效減少、消除加固區(qū)軟土沉降量。.復合地基載荷實驗曲線有/無墊層情況下復合地基承載力特征值在144kPa180kPa之間，滿足上覆荷載對地基的要求。褥墊層在CFG樁復合地基中作用明顯，對比兩次靜載實驗結果，鋪設褥墊層之后復合地基承載力分別提高了20%1.8m間距和38%1.5m間距。.復合地基超靜孔壓散失曲線 地基土的孔隙水壓力隨荷載而變化，荷載施加過程中孔壓的變化與荷載相關，停荷階段孔壓逐漸散失 . 經(jīng)過改動樁長和間距進展CFG樁復合地基室內(nèi)

19、模型槽實驗，研討荷載沿樁長傳送規(guī)律、成樁過程中由于外因呵斥土性變化規(guī)律，進一步明確了CFG樁的任務機理與特性。4.3 室內(nèi)模型實驗研討研討目的：.室內(nèi)模型平面布置.丈量安裝.實驗結果圖表.研討結論.4.4 CFG樁復合地基數(shù)值計算方法.4.5 深沉軟基中CFG樁復合地基荷載傳送和變形規(guī)律復合地基豎向附加應力分布.樁身豎向附加應力分布樁間土豎向附加應力分布.復合地基沉降規(guī)律加固區(qū)中心沉降最大，在加固區(qū)內(nèi)側沉降相對來說較小，離加固區(qū)10m處土體甚至出現(xiàn)了隆起；在有CFG樁的部位，其頂面沉降量小于同高度土體的沉降量，而樁底部沉降量那么大于同高度土體的沉降量。反映了CFG樁的向上刺入和向下刺入作用；加

20、固層的沉降很小。而在加固區(qū)中心區(qū)域，下臥層的沉降那么較大，可見CFG樁復合地基的沉降主要是由于下臥層的沉降所引起。.復合地基程度位移規(guī)律 總的程度位移較小，不超越2cm。加固區(qū)及其影響區(qū)域10m以上土層均產(chǎn)生向路基中心的程度位移，在10m以下那么產(chǎn)生向加固區(qū)外側的程度位移。深層土體遭到較大的豎向緊縮，產(chǎn)生向外層的擠出變形。其特征與天然地基有較大差別。未經(jīng)處置的地基在堆載后往往會產(chǎn)生向外層的擠出變形，土層埋深越淺，程度位移越大，不利于整個地基的穩(wěn)定。經(jīng)過CFG樁加固的軟土地基，其程度位移分布規(guī)律與真空堆載結合預壓作用下的程度位移有點近似，有利于復合地基的穩(wěn)定。. 計算闡明，CFG樁沉管產(chǎn)生的超靜

21、孔壓隨著徑向間隔的增大呈對數(shù)衰減，其影響范圍約為3.5倍樁徑。 4.6 基于圓孔擴張實際的CFG樁成樁效應分析沉樁引起的超靜孔壓分布規(guī)律. 采用振動沉管法施工CFG樁樁長17m/樁徑0.5m/間距1.8m，樁間土擠密系數(shù)達0.49，闡明沉樁過程擠密效應明顯 沉樁擠密效應計算分析.4.7 CFG樁樁體初凝前后樁間土固結分析定解方程.求解條件求解方法及解析解.固結特性曲線.4.8 CFG樁復合地基固結實際研討 目前，對CFG樁復合地基固結過程的實際及計算研討甚少，可以說幾乎沒有這方面的研討。 用CFG樁復合地基加固高速公路軟基，主要集中于橋頭或構造物等行車重要路段，為到達有效消除橋頭跳車景象，確保

22、行車平安，對軟基工后沉降的要求較高。 開展CFG樁復合地基固結實際的研討，摸清路堤施工過程中復合地基內(nèi)超靜孔壓的變化過程，對于準確計算其固結沉降，預測其工后沉降，具有重要的指點意義和實際價值。研討意義：.計算模型：.加荷階段：式中：恒荷階段：解析解：以路堤逐級加荷下打穿軟土層為例.開工后：工后階段：超靜孔壓的散失 .固結特性曲線：以路堤逐級加荷下打穿軟土層為例.4.9 控制工后沉降設計計算方法研討減少工后沉降機理樁承當較多荷載，減小土體所接受的荷載，減小土體的緊縮量；經(jīng)過CFG樁對土體的擠密作用及對樁周附近土體的脫水作用等，改善周圍土體的顆粒大小及其物理力學性質目的；上部荷載經(jīng)過CFG樁體傳送

23、至相對承載力較高、緊縮性較低的下臥層，在加固區(qū)土層緊縮量減小的同時，下臥層的緊縮量會相應有所添加。.工后沉降計算方法.第五部分排水固結加固軟基新型排水資料運用研討 . 在砂料緊缺昂貴的地域，探求性引進新型排水資料替代砂墊層，以減少砂石用量、降低工程本錢、確保工程質量。 對塑料盲溝、透水軟管等新型排水資料工程性質進展實驗研討；加固效果的現(xiàn)場對比實驗研討；施工技術與工藝研討；加固機理及效果的數(shù)值仿真分析。 研討目的和內(nèi)容：.將塑料盲溝、透水軟管等新型排水資料首創(chuàng)性地運用于高速公路真空預壓加固軟基工程，其中的關鍵技術問題將得以研討處理，為該項技術的推行運用奠定了根底。針對砂石原料缺乏的地域，將塑料盲

24、溝、透水軟管等新型排水資料取代程度砂墊層，可降低工程本錢，方便施工，具有較好的經(jīng)濟效益。研討采用不同程度、豎向排水資料情況下軟基的變形規(guī)律及加固效果，完善排水加固的設計方法和計算實際。 創(chuàng)新點：.依托工程及設計方案 江蘇省連鹽高速公路鹽城響水二標真空預壓路段.(1)經(jīng)濟性對比研討對塑料盲溝和透水軟管替代程度砂墊層技術進展了經(jīng)濟性對比分析，結果闡明，采用塑料盲溝或透水軟管替代普通砂墊層作為程度排水體，可節(jié)省工程造價520元/m2，經(jīng)濟效益十清楚顯，其中采用透水軟管比塑料盲溝更能降低工程造價。膜下真空度上升情況對比研討 采用塑料盲溝或透水軟管替代砂墊層作為程度排水體，能保證抽真空后膜下真空度到達設

25、計要求，闡明塑料盲溝和透水軟管已具備了作為程度排水體的程度排水和傳送真空度兩大功能 .消除地基沉降對比研討 對砂墊層、塑料盲溝及透水軟管三種不同程度排水體路段地基沉降量消除情況進展了對比分析，闡明三種程度排水體在消除地基沉降速率方面根本一致，采用透水軟管或塑料盲溝替代砂墊層作為程度排水體具備及時消除地基沉降的才干，完全能滿足在設計時間內(nèi)消除地基沉降量的軟基加固要求。 .透水軟管豎向排水加固效果研討 透水軟管作為豎向排水體能有效消除地基沉降，其地基加固效果要優(yōu)于C型板，這主要是由于透水軟管直徑大，濾膜浸透性好，通水才干強，真空預壓過程中在壓力差作用下孔隙水很容易進入透水軟管被吸出，同時具有鋼絲彈

26、簧骨架構造，抗側壓才干強，插入地基深處后不易被地基土體側壓力擠壓變形甚至出現(xiàn)縮頸景象，從而保證了預壓過程中真空度能順利沿透水軟管向地基傳送和良好的過水性能。 .新型排水資料加固效果檢驗加固前后土性目的對比.加固前后原位測試對比.新型排水資料真空預壓數(shù)值計算研討 a.新型排水資料替代砂墊層或塑料排水板，其加固機理是一樣的，經(jīng)過加速土體排水過程到達消除地基沉降和提高土體抗剪強度。 b.新型排水資料替代砂墊層或塑料排水板，表現(xiàn)為排水邊境條件的改動和排水體大小，浸透系數(shù)的改動，依然可以經(jīng)過比奧固結實際進展有限元數(shù)值模擬。軟式透水管替代砂墊層，膜下真空度上升時間可思索為10天，塑料盲溝可思索為16天。軟

27、式透水管替代C型塑料排水板，在進展有限元計算時，可思索井徑為4cm，浸透系數(shù)為1.210-4m/s的透水資料。 c.實際分析闡明軟式透水管或塑料盲溝替代砂墊層后，土體平均固結度會有所減慢，但假設地基平均固結度達80%時，僅比砂墊層小2%，在工程上是可以接受的。利用軟式透水管替代塑料排水板，固結速度有所提高。假設地基平均固結度要求為80%，那么可提高10%。.第六部分預制預應力管樁復合地基加固深沉軟基技術研討.研討內(nèi)容：深沉高含水量軟基中預應力管樁加固效果驗證；預應力管樁復合地基荷載傳送規(guī)律和工后沉降變化規(guī)律；預應力管樁復合地基沉降設計適用計算方法。依托工程及設計參數(shù)： 杭州灣跨海大橋南岸接線深

28、沉軟基處置實驗段K118+556.5K118+623區(qū)段，屬K118+544中橋橋頭及錐坡路段； 預應力管樁樁徑0.50m，三角形布置，間距3m，樁長32m；每根樁頂部帶有1m1m0.3m的獨立承臺；上面鋪設0.5m厚的碎石褥墊層。.6.1 預應力管樁復合地基加固效果研討地表沉降實測曲線地基沉降穩(wěn)定后最大沉降量在4.0cm左右。采用預應力管樁復合地基法加固橋頭軟基能有效減少路基沉降。 .(2)孔隙水壓力變化曲線.6.2 數(shù)值計算方法計算模型將樁等效為墻體；由于荷載較小，樁體視為理想彈性體；土體采用Mohr-Coulomb模型 . 用模型對路堤荷載下管樁復合地基的受荷特性和沉降規(guī)律進展了計算，得

29、到的樁土應力比、沉降量等和實測結果一致。而后討論了不同樁長、不同樁間距、不同褥墊層模量等要素的影響，結論如下： 褥墊層模量的影響對管樁復合地基樁土應力比的影響最大，樁長 改動對應力比的影響較小。樁土應力比隨墊層模量的增大而增大，且添加幅度較大；樁間距變大，樁土應力比變大；樁長添加，應力比值添加。 在不同樁長、樁間距、荷載程度下，管樁都能通長的發(fā)揚樁身的側摩阻力。 在管樁復合地基沉降的影響要素中，樁長的改動對地基沉降的影響最大，樁長添加，沉降量減小，且減小幅度較大。墊層模量對沉降的影響較小，墊層模量增大，沉降量減小，但改動量很小。 管樁對于減小地基沉降量作用明顯，特別是對于加固區(qū)而言，相對天然地

30、基，緊縮量可以減小85以上。.6.3 管樁復合地基沉降計算方法研討管樁復合地基變形協(xié)調(diào)表示圖樁土應力比計算公式加固區(qū)復合模量沉降量計算：分層總和法.第七部分砼芯砂石樁復合地基加固深沉軟基技術研討.砼芯砂石樁復合地基技術簡介：綜合排水固結法對軟土本身加固效果顯著和預制混凝土樁強度高、質量容易控制兩者優(yōu)勢，將兩種處置方法的優(yōu)勢充分發(fā)揚、弱點相互抑制，提出國內(nèi)外首創(chuàng)地基處置新技術-混凝土芯砂石樁復合地基。它是采用振動沉管適用于地基無硬夾層、軟土土質普通脆弱或者長螺旋適用于地基有硬夾層或軟土土質非常脆弱方式成孔，孔中心設立預制直徑20cm左右或20cm20cm方形的預制鋼筋混凝土樁即復合樁體的芯，周圍

31、灌砂或碎石屑構成樁的殼。為防止在上部荷載作用下混凝土樁產(chǎn)生向上的刺入破壞，成樁后可控制樁頂?shù)陀诘孛婕s50cm，用人工稍加修整后在樁頭上部即可構成比混凝土芯砂石樁直徑稍大的圓錐形凹槽，灌入碎石壓實，隨后鋪設厚約50cm 的砂石墊層和12層的土工格柵，砂石墊層、土工格柵和混凝土芯砂石樁一同構成復合地基。.原理：混凝土芯樁主要起接受豎向荷載的功能；樁的砂石殼主要起加大芯樁側壁摩阻力和豎向排水作用； 特點 芯樁是預制的，質量容易控制，質量檢測簡單； 混凝土芯樁接受主要豎向荷載，樁端進入下臥硬土層，全長質量均勻； 混凝土芯樁無須養(yǎng)護，節(jié)省檢測前的養(yǎng)護時間； 加固深度深，振動沉管樁長最大可達2530米，長

32、螺旋成孔樁長度最大可達3035米； 混凝土芯砂石樁強度較高，直徑50cm混凝土芯樁直徑20cm或20cm20cm方形混凝土芯砂石樁樁身平均強度約為34MPa，是水泥攪拌樁的38倍； 樁間土固結速度快，成樁施工擾動引起的強度下降可以迅速得到恢復，樁間土擠密效果明顯，施工中相鄰樁之間相互影響??； 樁間土固結速度快，地面填土荷載由樁間土接受部分可以迅速轉化成有效應力，軟土強度迅速提高； 由于樁間土成樁時的擠壓密實作用和承載后的固結密實作用而強度顯著提高，樁側摩阻力增大，樁的承載力隨填土高度增大而提高，單樁承載力估計是水泥攪拌樁的2.0倍左右； 成樁質量受周圍軟土性質如有機質含量大小和強度高低影響小，加固深度較深，適用范圍廣； 在運用地質條件均答應條件下，假設要求加固后