1、石油金屬結(jié)構(gòu)制作工理論知識(shí)試題一、 選擇題每題4個(gè)選項(xiàng)。只有1個(gè)是正確的，將正確的選項(xiàng)號(hào)填入括號(hào)內(nèi)1. 由于形體在空間有一定的范圍，所以截交線一定是由A 圍成的封閉平面圖形。(A)直線或曲線 (B)平面 (C)立體 (D)平面或立體2. 一般情況下，曲面體的截交線是 C 。(A)直線 (B)折線 (C)曲線 (D)點(diǎn)3. 研究平面與立體外表相交的主要目的是求 D 。(A)實(shí)長(zhǎng) (B)投影 (C)截面 (D)截交線4. 平面與立體外表相交，可以看作是立體外表被 D 切割。(A)直線 (B)曲線 (C)折線 (D)平面5. 如果截平面為正垂面或側(cè)垂面需畫(huà)出左視圖時(shí)，用 B 法求實(shí)形。(A)求實(shí)長(zhǎng)

2、(B)變換投影面 (C)直角三角形 (D)旋轉(zhuǎn)6. 如果截平面為垂直面時(shí)，用 C 法求截面實(shí)形。(A)求實(shí)長(zhǎng) (B)二次變換投影 (C)旋轉(zhuǎn) (D)直角三角形7. 截平面與圓柱軸線垂直，其截交線為 A 。(A)圓 (B)橢圓 (C)平行二直線 (D)相交二直線8. 截平面與圓柱軸線平行，截交線為 C 。(A)圓 (B)橢圓 (C)平行二直線 (D)相交二直線9. 截平面與圓柱軸線傾斜，截交線為 C 。(A)圓 (B)橢圓 (C)平行二直線 (D)相交二直線10.截平面與圓錐軸線相交且平行一母線，截交線為 B。(A)雙曲線 (B)拋物線 (C)平行二直線 (D)相交二直線11.截平面與圓錐軸線平

3、行，截交線為 A 。(A)雙曲線 (B)拋物線 (C)平行二直線 (D)相交二直線12.兩相貫體的外表交線稱(chēng)為 A 。(A)相貫線 (B)截交線 (C)素線 (D)導(dǎo)線13.兩相交幾何體稱(chēng)為 B 。(A)截面 (B)相貫體 (C)導(dǎo)面 (D)斷面14.適當(dāng)?shù)倪x擇輔助面來(lái)求兩相貫體的相貫線，常采用平面和 C作為輔助平面。(A)截面 (B)曲面 (C)球面 (D)投影面15.在求相貫體的相貫線時(shí)，選擇的輔助面以截切兩立體外表都能獲得最 D 畫(huà)出的交線的原那么。(A)精確 (B)直接 (C)復(fù)雜 (D)簡(jiǎn)易行面法是以 A 作為輔助面，在相貫體交接區(qū)域內(nèi)截切相貫體而求出一系列交點(diǎn)，最后得出相貫線。(A

4、)投影面、平行面 (B)斷面 (C)曲面 (D)截面17.球面法求相貫線適用于 C 相貫，且軸線相交的構(gòu)件。(A)任何相貫體 (B)直線面 (C)回轉(zhuǎn)體 (D)投影面、平行面18.錐管與圓管相貫，其相貫線為 A 。(A)封閉的空間曲線 (B)平面曲線 (C)直線 (D)空間曲線19.圓柱與圓錐直交軸線垂直于水平投影面，相貫線在圓柱的外表上，并在水平投影面上為 B 。(A)矩形 (B)圓 (C)橢圓 (D)三角形20.由相交形成體組成的構(gòu)件叫 C 構(gòu)件。(A)三通 (B)螺旋 (C)相交 (D)回轉(zhuǎn)體21.點(diǎn)順著圓柱面的母線作 B 運(yùn)動(dòng)，同時(shí)，該母線繞著柱軸勻速轉(zhuǎn)動(dòng)，點(diǎn)的這種復(fù)合運(yùn)動(dòng)的軌跡，稱(chēng)為

5、圓柱螺旋線。(A)勻速旋轉(zhuǎn) (B)勻速直線 (C)變速旋轉(zhuǎn) (D)直線22.圓柱螺旋線的展開(kāi)為一 C 。(A)螺旋線 (B)折線 (C)直線 (D)封閉曲線23. A 是母線一端沿著圓柱作螺旋線運(yùn)動(dòng)并且母線始終保持垂直于軸線而形成的曲面。(A)直螺旋面 (B)斜螺旋面 (C)螺旋面 (D)螺旋體24. B 是母線的一端沿著圓柱螺旋線運(yùn)動(dòng)，并且母線始終保持與軸線斜交成一定角度而形成的曲面。(A)直螺旋面 (B)斜螺旋面 (C)螺旋面 (D)螺旋體25.一平面圖形繞一圓柱作螺旋運(yùn)動(dòng)時(shí)，那么得到一 D 。(A)正螺旋面 (B)斜螺旋面 (C)螺旋面 (D)螺旋體機(jī)葉片采用 A 展開(kāi)法簡(jiǎn)單方便，尺寸準(zhǔn)

6、確無(wú)誤。(A)計(jì)算 (B)三角形 (C)放射線 (D)平行線27.采用分瓣展開(kāi)球體時(shí)，只要展開(kāi) B 個(gè)分瓣即可。(A)1 (B)2 (C)3 (D)428.大直徑球體由于受原材料尺寸和壓力機(jī)工作壓力及跨距的限制，常采用 C 展開(kāi)下料的方法制造。(A)整體 (B)計(jì)算 (C)分塊 (D)圖解法29.球體的展開(kāi)，一般常采用 D 展開(kāi)。(A)素線法 (B)計(jì)算法 (C)圖解法 (D)分瓣法0為柱的計(jì)算長(zhǎng)度，L為柱的實(shí)際長(zhǎng)度，為計(jì)算系數(shù)，那么L0= A 。(A)L (B)L/ (C) /L (D)+L31.柱是一受壓件，在受力狀態(tài)下欲使柱處于平衡狀態(tài)，那么它必須既要滿足 C 要求，又要保持穩(wěn)定。(A)

7、力學(xué) (B)剛度 (C) 強(qiáng)度 (D)平衡32.梁在工作中主要是承受 B 載荷。(A)偏心 (B)彎矩 (C)動(dòng) (D)垂直33.梁的設(shè)計(jì)，首先是進(jìn)行靜力計(jì)算，求出 C ，從而計(jì)算彎矩，再用強(qiáng)度和穩(wěn)定條件公式進(jìn)行校核計(jì)算即可。(A) 靜壓力 (B)支持力 (C)支座反力 (D)彎曲力34.梁可分為懸臂梁及 A 兩大類(lèi)。(A) 簡(jiǎn)支梁 (B)外伸梁 (C)剛性梁 (D)超靜定梁35.容器包括壓力容器、常壓容器及鋼制立式儲(chǔ)罐等，它們?cè)谠O(shè)計(jì)上有著相同之處，設(shè)計(jì)壓力有一個(gè) C 。(A)規(guī)定 (B)極限 (C)區(qū)段 (D)相同值36.容器的設(shè)計(jì)，在材料使用上都有一個(gè) A 范圍的限制。(A)使用 (B)強(qiáng)

8、度 (C)剛性 (D)許用應(yīng)用37.設(shè)計(jì)壓力系指在相應(yīng)設(shè)計(jì)溫度下用以確定容器殼體 A 的壓力。(A)厚度 (B)強(qiáng)度 (C)剛性 (D)承載38.容器壁上單位面積上所承受操作介質(zhì)的作用力稱(chēng)為 B 。(A)許用應(yīng)力 (B)壓強(qiáng) (C)內(nèi)力 (D)應(yīng)力39.容器設(shè)計(jì)壓力其值不得小于 C 工作壓力。(A)正常壓力 (B)最小 (C)最大 (D)高溫40.焊縫系數(shù)是焊縫強(qiáng)度與母材強(qiáng)度之比，它小于或等于 D 。(A) (B)2 (C) (D)141.工程上所稱(chēng)標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭是長(zhǎng)短軸比值為 B 的橢圓封頭。(A) (B)2 (C) (D)342.標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭的有效厚度應(yīng)不小于封頭內(nèi)直徑的 A 。(A)0.1

9、5% (B)0.2% (C)1.5% (D)2%43.標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭直邊局部的面積計(jì)算公式為 C 。(A)A=(D+1)h (B) A=(D+2)h (C) A=(Di+1)h (D) A=(Di+2)h44.壓力容器制造完畢后，應(yīng)對(duì)容器殼體在耐壓試驗(yàn)狀態(tài)下進(jìn)行 C 計(jì)算。(A)強(qiáng)度 (B)應(yīng)力 (C)應(yīng)力校核 (D)強(qiáng)度校核45.壓力容器制造完畢后，應(yīng)對(duì)其進(jìn)行 C 試驗(yàn)。(A)強(qiáng)度 (B)耐壓 (C)密封 (D)耐壓強(qiáng)度46.耐壓試驗(yàn)采用液壓試驗(yàn)時(shí)，如果立式設(shè)備采用臥置試壓時(shí)，其實(shí)驗(yàn)壓力應(yīng)計(jì)算試驗(yàn)介質(zhì)的靜壓力，且對(duì)殼體的最低點(diǎn)進(jìn)行 C 校核。(A)應(yīng)力 (B)強(qiáng)度 (C)壓力 (D)許用應(yīng)力4

10、7.法蘭必須和螺栓、墊片配合使用才能完成工作介質(zhì)的 C 功能。(A)密封 (B)耐壓 (C)輸送 (D)載壓48.螺栓法蘭接頭是一種 A 管路連接或容器同管路連接的接頭。(A)可拆卸 (B)不可拆卸 (C)間隙配合 (D)過(guò)盈配合49.螺栓法蘭連接接頭的工作原理是：兩片連接法蘭靠螺栓的 B 使其墊片產(chǎn)生變形，從而到達(dá)使接頭密封連接的目的。(A)扭矩 (B)預(yù)緊力 (C)變形 (D)壓力50.角焊縫在承受壓力時(shí)由于 A 的存在，同時(shí)這種焊縫還存在局部應(yīng)力集中，從而使焊縫工作條件變壞。(A)偏心距 (B)彎矩 (C)扭矩 (D)缺陷51.正面焊縫在承受抗或壓力時(shí)，它的破壞通常是沿著直角平分線的 C

11、 開(kāi)始。(A)尾部 (B)端部 (C)最小截面 (D)最大截面52.胎具工作時(shí)，工件 A 大，具有較大的靈活性。(A)自由度 (B)變形量 (C)收縮量 (D)回彈量53.由于沖壓封頭只有上模，因而把沖封頭的工裝也稱(chēng)為 B 。(A)胎具 (B)胎模 (C)裝配模 (D)單模54.模具工作時(shí)，必須嚴(yán)格約束工件，且限制其 C 。(A)尺寸 (B)形狀 (C)變形量 (D)自由度55.機(jī)器制造行業(yè)用于成形及方便組焊的工裝稱(chēng)為 D 。(A)裝配 (B)配合 (C)模具 (D)胎具56.在鍛壓加工零件時(shí)，稱(chēng)自由鍛及模鍛相結(jié)合的鍛造方法 C 。(A)聯(lián)合鍛 (B)配合鍛 (C)胎模鍛 (D)自由鍛57.冷

12、壓胎模應(yīng)考慮工件的 B 。(A)收縮量 (B)回彈量 (C)變形量 (D)熱漲量58.熱壓胎模的上模應(yīng)有脫模 C ，脫胎方法應(yīng)簡(jiǎn)單、方便、可靠。(A)間隙 (B)余量 (C)斜度 (D)角度59.設(shè)計(jì)胎模時(shí)應(yīng)多采用簡(jiǎn)單胎模，少采用 D 胎模。(A)單 (B)熱壓 (C)冷壓 (D)復(fù)合60.回彈量通常根據(jù) B 估算后，采用試壓制后再進(jìn)行修正胎模。(A)公式 (B)經(jīng)驗(yàn) (C)標(biāo)準(zhǔn) (D)試壓61.整體模的模具制造簡(jiǎn)單，采用硬性卸料，對(duì)于板厚小于 C 的大直徑封頭脫模相當(dāng)困難。(A)20mm (B)15mm (C)10mm (D)5mm62.滑套式模具是靠滑套 A 而脫模。(A)脫離封頭 (B)

13、自重 (C)熱收縮 (D)冷回彈63.三瓣式壓膜的上?？?D 沿圓錐形芯子下滑而縮小其直徑，實(shí)現(xiàn)封頭自動(dòng)脫模。(A)熱收縮 (B)冷回彈 (C)頂壓力 (D)自重64.當(dāng)壓力機(jī)噸位不大于400t時(shí)，上模壁厚為 B 。(A)1020mm (B)3040mm (C)4050mm (D)5060mm65.在實(shí)際生產(chǎn)中以內(nèi)徑為基準(zhǔn)的封頭，上模設(shè)計(jì)應(yīng)考慮同一直徑幾種相鄰壁厚封頭的 C 。(A)實(shí)用性 (B)差異性 (C)通用性 (D)特殊性sm=H(1)中的“H表示 D 。(A)保險(xiǎn)余量 (B)卸料板厚度 (C)封頭產(chǎn)品直邊高度 (D)封頭曲面局部高度67.封頭沖壓胎膜的下胎設(shè)計(jì)成拉環(huán)結(jié)構(gòu)，當(dāng)無(wú)壓邊裝置

14、時(shí)，下胎圓角半徑取 A mm。S為封頭壁厚(A)36S (B)34S (C)(23)S (D)(12)S68.如果封頭直徑是以外徑為基準(zhǔn)時(shí)，那么收縮與回彈應(yīng)考慮在 B 上。(A)上模 (B)下胎拉環(huán) (C)下胎 (D)封頭胎膜69.封頭沖壓胎膜的下胎設(shè)計(jì)成拉環(huán)結(jié)構(gòu)，當(dāng)采用壓邊裝置時(shí)，下胎圓角半徑為 C mm。其中S為封頭壁厚(A)36S (B)34S (C)(23)S (D)(12)S70.封頭胎膜的下胎拉環(huán)總高度取值為 D 。(A)50100mm (B)100150mm (C)100200mm (D)100250mm71.如果封頭尺寸是以外徑為基準(zhǔn)時(shí)，胎具間隙取在 A 上。(A)上模 (B)

15、下胎 (C)下胎拉環(huán) (D)拉環(huán)座72.封頭胎膜拉環(huán)座外徑D應(yīng) D 坯料直徑。(A)小于 (B)等于 (C)大于或等于 (D)大于73.封頭胎膜拉環(huán)高度H=h+ A ，其中h為下胎拉環(huán)總高度。(A)60100mm (B)100150mm (C)150200mm (D)200400mm74.胎膜的上模材料采用 D 。(A)低碳鋼 (B)中碳鋼 (C)合金鋼 (D)鑄鐵75.胎膜下胎拉環(huán)采用的材料是 C 。A)低碳鋼 (B)中碳鋼 (C)鑄鐵或鑄鋼 (D)調(diào)質(zhì)鋼m= C Smm。(A)0.51 (B) (C) (D)1= B Smm。(A)0.51 (B)12 (C) (D)2.5378.瓦片壓胎

16、的上模、下胎、插架采用 A 。(A)鑄鐵或鑄鋼 (B)調(diào)質(zhì)鋼 (C)中碳鋼 (D)鍛件79.瓜瓣封頭壓胎設(shè)計(jì)時(shí)，壓胎傾斜度應(yīng)根據(jù)胎具各局部 B 和坯料盡量放平兩個(gè)原那么來(lái)確定。(A)對(duì)稱(chēng) (B)相等 (C)適宜 (D)比例關(guān)系80.瓜瓣封頭胎具中心必須與工件壓力中心 C 。(A)錯(cuò)開(kāi) (B)傾斜 (C) 重合 (D)有間隙81.瓜瓣封頭壓胎的胎具型局部假設(shè)需要切削加工，應(yīng)考慮胎具的加工 A 。(A)基面 (B)平面 (C)角度 (D)中心線82.胎具設(shè)計(jì)時(shí)，合理選擇胎具制造方法，盡量減少 B ，同時(shí)應(yīng)便于維修。(A)手工操作 (B)機(jī)加工 (C)熱處理 (D)材料83.胎具設(shè)計(jì)要求符合 C 規(guī)

17、定的形狀和技術(shù)要求，以保證工件制造質(zhì)量。(A)國(guó)標(biāo) (B)資料 (C)圖樣 (D)圖紙84.為了保證胎具操作方便，最主要的是保證零件 B 準(zhǔn)確和加緊有力。(A)制造 (B)定位 (C)找正 (D)裝配85.當(dāng)工件成形完畢，為了順利地從胎型中卸下工件，應(yīng)設(shè)置 D 和壓緊機(jī)構(gòu)時(shí)加以考慮。(A)工裝 (B)下胎 (C)上模 (D)定位器86.設(shè)計(jì)胎具時(shí)，應(yīng)當(dāng)利用 A ，不但能加快設(shè)計(jì)和制造步伐，而且在使用維修時(shí)，便于互換。(A)標(biāo)準(zhǔn)件和通用件 (B)專(zhuān)用件 (C)非標(biāo)準(zhǔn)件 (D)非通用件87.胎具設(shè)計(jì)的第一步工作是 C 。(A)可行性調(diào)研 (B)擬定設(shè)計(jì)方案 (C)搜集原始資料 (D)原始資料分析8

18、8. B 是決定胎具制作精度的根據(jù)。(A)產(chǎn)品圖樣 (B)技術(shù)要求 (C)產(chǎn)品生產(chǎn)方案 (D)原始資料89.胎具制作精度主要指胎具的水平、定位基面的 A 程度。(A)精確 (B)好壞 (C)加工難易 (D)裝配難易90.制定吊裝方案，要根據(jù)具體情況和要求，經(jīng)綜合技術(shù)經(jīng)濟(jì)分析，多個(gè)吊裝方案 B ，確定出最正確方案。(A)比照 (B)反復(fù)論證 (C)試用 (D)綜合91.正確選擇組焊場(chǎng)地及其運(yùn)輸和 A ，合理布置起吊機(jī)具是吊裝設(shè)計(jì)并安排吊裝順序的又一主要考慮問(wèn)題。(A)起吊位置 (B)設(shè)備重心 (C)吊裝對(duì)象 (D)吊裝重量92.立式設(shè)備的吊點(diǎn)一般情況下應(yīng)選擇在設(shè)備重心位置偏上 B 即可。(A)0

19、.1 (B)0.51m (C)1 (D)2m93.用力矩平衡法計(jì)算立式設(shè)備重心時(shí)，可將相對(duì)均質(zhì)的筒體簡(jiǎn)化為 A 桿件，且令其該段重量集中于該段形心，按公式可確定設(shè)備形心。(A)一均質(zhì) (B)非均質(zhì) (C)平衡 (D)等直94.立式設(shè)備的吊點(diǎn)選擇偏離重心位置，其目的是使設(shè)備吊裝過(guò)程中處于 C 狀態(tài)。(A)傾斜 (B)擺動(dòng) (C)穩(wěn)定 (D)平安95.起重機(jī)具選擇應(yīng)在確定起吊方法后經(jīng) A 校核確認(rèn)平安再進(jìn)行實(shí)施。(A)受力分析計(jì)算 (B)研究 (C)評(píng)估 (D)重審96.從目前我國(guó)安裝技術(shù)條件和起重機(jī)具的特點(diǎn)來(lái)看，選用 B 起重機(jī)械是比擬適宜的。(A)橋式吊車(chē) (B)固定桅桿式 (C)塔式吊車(chē) (

20、D)龍門(mén)吊車(chē)97.確定了起重方法后，關(guān)鍵問(wèn)題是選擇 C 。(A)吊裝對(duì)象 (B)吊裝重量 (C)起重機(jī)械 (D)輔助機(jī)械102kN兩臺(tái)協(xié)同吊裝大型設(shè)備時(shí)，應(yīng)采用 D 進(jìn)行方案比照，而后確定吊裝方法。(A)計(jì)算法 (B)反復(fù)論證 (C)本錢(qián)核算 (D)技術(shù)經(jīng)濟(jì)法那么99.以質(zhì)量為215t減壓塔為據(jù)，為了減少阻力可根據(jù)雙聯(lián)滑輪組的原理，采用雙抽頭的方法，可防止滑輪組在起升過(guò)程產(chǎn)生 B 現(xiàn)象。(A)阻力 (B)歪扭 (C)滑脫 (D)失效100.吊裝減壓塔為例，中選用一對(duì)金屬格構(gòu)式桅桿吊裝時(shí)，桅桿高度 C hk+h+hc+hbcos+m。(A)大于 (B)小于 (C)大于或等于 (D)小于或等于10

21、1.減壓塔吊裝時(shí)，綁繩的伸出長(zhǎng)與減壓塔的綁扎高度之和應(yīng)保證在將設(shè)備升至 D 位置時(shí)，起重滑輪組與桅桿所成的夾角不應(yīng)過(guò)大。(A)1/2 (B)過(guò)半 (C)接近最高 (D)最高102.吊裝減壓塔體時(shí)，其位置在吊裝過(guò)程中是變化的，所以吊裝用 D 吊裝法。(A)滑移 (B)雙桅桿 (C)雙桅桿滑移 (D)雙桅桿固定103.活地錨的垂直方向的穩(wěn)定條件易滿足，假設(shè)水平方向穩(wěn)定條件滿足要求，那么該地錨在工作中 B 。(A)不一定平安 (B)必然平安 (C)摩擦力小 (D)摩擦力大104.為了使活地錨滿足水平方向的穩(wěn)定條件，應(yīng)盡量增大地錨與地面間的 D 。(A)壓力 (B)粘附力 (C)摩擦力 (D)滑動(dòng)摩擦

22、力105.為了保持塔體在起升過(guò)程中處于穩(wěn)定狀態(tài)，那么滑輪組連接位置應(yīng)在塔體形心上部 A 以上。(A) (B)1m (C) (D)2m106.滑輪組與塔體的連接，要保證機(jī)械索具在起重過(guò)程中受力最小，同時(shí)要考慮到起重機(jī)械的最大 B 。(A)負(fù)載 (B)起升高度 (C)傾斜度 (D)穩(wěn)定程度107.滑輪組與塔體連接，要保證兩個(gè)連接點(diǎn)處于塔體 C 上，否那么在起吊后會(huì)產(chǎn)生傾斜，從而使塔體就位找正產(chǎn)生困難。(A)重心 (B)中線 (C)對(duì)稱(chēng)中線 (D)兩側(cè)108.從施工中知道，滑輪組與塔體的連接主要是考慮其連接的 D 。(A)形式 (B) 難易程度 (C)順序 (D)位置和方法109.合理地布置起重機(jī)具

23、應(yīng)考慮桅桿的最正確豎立位置及其運(yùn)入現(xiàn)場(chǎng)的路線，要盡量減少 A 的移動(dòng)次數(shù)。(A)桅桿 (B)施工場(chǎng)地 (C)電動(dòng)卷?yè)P(yáng)機(jī) (D)滑輪組110.選擇適宜的大型塔體拼裝和安裝場(chǎng)地，盡量使塔體距安裝位置的運(yùn)輸線路 B 。(A)通常 (B)較短 (C)方便 (D)在一起111.選擇電動(dòng)卷?yè)P(yáng)機(jī)的安裝位置時(shí)，應(yīng)考慮到卷?yè)P(yáng)機(jī)司機(jī)的平安并便于 C 。(A)行走 (B)操作 (C)指揮 (D)觀察索的位置，使纜風(fēng)繩與地面既保持一定的 D 夾角，又不阻礙塔的吊裝。(A) 510 (B)1015 (C)1525 (D)2545113.起重繩在卷?yè)P(yáng)機(jī)卷筒上纏繞時(shí)，要保證有一定的夾角，一般取其夾角為 B 。(A)1 (B

24、)2 (C)2 (D)3114.吊裝時(shí)起重繩與桅桿的夾角最小，是為了保證起重機(jī)具 C 。(A)不損壞 (B)穩(wěn)定 (C)受力較小 (D)起吊快115.電動(dòng)卷?yè)P(yáng)機(jī)安裝時(shí)，應(yīng)盡量減少 D 的數(shù)目。(A)地錨 (B)纜風(fēng)繩 (C)桅索 (D)導(dǎo)向滑輪116. B 法是兩種處于熱合狀態(tài)的鋼板借助軋鋼機(jī)的壓力使其壓合而成。(A)熱軋 (B)熱軋壓合 (C)冷軋 (D)冷軋壓合 C 鋼號(hào)。(A) 復(fù)合 (B)基層 (C)鋼板 (D)特殊118. D 法是借用炸藥的爆炸能量使兩種金屬到達(dá)分子結(jié)合而成。(A)熱軋 (B)冷軋 (C)爆炸焊接 (D)爆炸焊接熱軋iDi為圓筒內(nèi)徑時(shí)，應(yīng)在卷板后，對(duì)工件進(jìn)行整體消除

25、應(yīng)力 A 熱處理。(A)低溫退火 (B)低溫回火 (C)正火 (D)淬火120.不銹鋼復(fù)合鋼板工作上摞臨時(shí)存放時(shí)，嚴(yán)禁兩工件的 B 相接觸，以防復(fù)層產(chǎn)生鐵腐蝕。(A)基層 (B)異層 (C)復(fù)合層 (D)緊密121.組裝對(duì)口錯(cuò)邊量應(yīng)不大于鋼板復(fù)層厚度的 C ，且不大于2mm。(A)20% (B) 30% (C)50% (D)60%122.復(fù)合鋼板出廠時(shí)僅貼了一紙標(biāo)簽或油漆簡(jiǎn)單書(shū)寫(xiě)的編號(hào)，由于此種標(biāo)記易于損壞，因此，在材料入廠后應(yīng)立即予以 C 。(A)性能試驗(yàn) (B)化學(xué)分析 (C)編號(hào)登記 (D)入庫(kù)123.鋁材料之所以能抵抗大氣及化學(xué)介質(zhì)腐蝕，原因是其外表有一層 A 薄膜。(A)氧化鋁 (B

26、)氧化鐵 (C)氧化銅 (D)合金124.鋁還具有耐 B 的性能，在-1950范圍內(nèi)其沖擊韌性仍不下降，故可制造低溫設(shè)備。(A)高溫 (B)低溫 (C)腐蝕 (D)沖擊125.鋁材料有一個(gè)突出的優(yōu)點(diǎn)，就是不會(huì)產(chǎn)生 C ，因而用以制造容器儲(chǔ)存易燃物料相當(dāng)平安。(A)腐蝕 (B)脆裂 (C)電火花 (D)靜電126.在白銅中參加鋅構(gòu)成 B 。(A) 白銅 (B)黃銅 (C)青銅 (D)紫銅127.銅在電動(dòng)勢(shì)系列上接近 A 。(A)金和銀 (B)鐵和鋅 (C)鎂和鋁 (D)鉀和鈣2、H2都能使其 B 。(A)腐蝕 (B)脆化 (C)軟化 (D)裂化129.鈦在海水中的 A 比鋁合金、不銹鋼和鎳基合金

27、還高。(A)耐腐蝕 (B)耐沖擊 (C)耐壓 (D)抗變形130.鈦材料在 C 狀態(tài)下供貨。(A)回火 (B)正火 (C)退火 (D)淬火131.鋁及鋁合金鍛造溫度為 D 。(A)150200 (B)200250 (C)300350 (D)350370132.鋁及鋁合金制容器機(jī)械損傷深度限制為：接觸腐蝕介質(zhì)面應(yīng)不大于 C 殼體名義厚度。(A)1% (B)3% (C)5% (D)7%133.鋁及鋁合金制容器時(shí)效工藝為室溫 B 。(A)86h (B)96h (C)106h (D)116h134.純鋁和變形后的鋁合金，當(dāng)雜質(zhì)含量超過(guò)規(guī)定范圍，或在剛性很大的條件下，有可能產(chǎn)生 B 。(A)夾渣 (B)

28、熱裂紋 (C)冷裂紋 (D)氫致裂紋135.鋁及鋁合金氬弧焊使用直流反接或附加高頻振蕩器的交流電源，是利用 A 現(xiàn)象來(lái)破碎熔池外表的氧化膜。(A)陰極破碎 (B)陽(yáng)極破碎 (C)陰極放電 (D)電離136.銅及銅合金制容器采用熔焊時(shí)，最短筒節(jié)長(zhǎng)度應(yīng)不小于 C 。(A)100mm (B)150mm (C)200mm (D)250mm137.假設(shè)采用氫氧焰或氧乙炔焰焊接銅質(zhì)容器時(shí)，材料必須是 A 狀態(tài)的，否那么應(yīng)采用氬弧焊。(A)退火 (B)正火 (C)回火 (D)淬火138.銅質(zhì)容器焊接時(shí)，焊接環(huán)境溫度一般不低于 B ，否那么應(yīng)進(jìn)行預(yù)熱。(A) 5 (B)0 (C)-5 (D)-10139.鈦及

29、鈦合金制容器焊接組對(duì)間隙為 A ，否那么因鈦在熔化時(shí)的強(qiáng)流動(dòng)性而使接頭形狀難以保證。(A)零 (B) (C) 1 (D)140.鈦不僅有強(qiáng)烈的吸氣性，而且在高溫下與 C 有特別的親和力。(A)氧 (B)氮 (C)碳 (D)二氧化碳141.焊縫外表顏色是衡量鈦焊接時(shí)，惰性氣體保護(hù)情況和焊縫質(zhì)量好壞的指標(biāo)之一。假設(shè)保護(hù)得好，焊縫不被氧化等污染，焊縫外表呈現(xiàn) B 。(A)藍(lán)色 (B)白色或金黃色 (C)紫色 (D)黑色142.球體一般由上、下極板，上、下溫帶板和赤道板等 A 組成。(A)球瓣 (B)拼板 (C)殼體 (D)樣板143.展開(kāi)圖法是按 B 的原那么，采用多級(jí)錐體展開(kāi)原理進(jìn)行的。(A)等長(zhǎng)

30、 (B)等弧長(zhǎng) (C)等圓心角 (D)等球心角144.由于球瓣展開(kāi)應(yīng)用了球心角弧長(zhǎng)計(jì)算法，所以球瓣下料可用 A 下料樣板法。(A)一次 (B)二次 (C)三次 (D)四次145.下料樣板修正時(shí)，先根據(jù) C 所得的各處弧長(zhǎng)值，下兩塊相同的料，周邊放余量2030mm，然后標(biāo)出各節(jié)點(diǎn)標(biāo)記。(A)經(jīng)驗(yàn) (B)測(cè)量 (C)球心角計(jì)算 (D)展開(kāi)圖法146.制造球瓣的鋼板，除了應(yīng)符合有關(guān)材料標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定外，應(yīng)對(duì)鋼板逐張進(jìn)行 B 探傷檢查。(A)X射線 (B)超聲波 (C)磁粉 (D)滲透147.冷壓球瓣采用 A 成形法。(A)局部 (B)整體 (C)一次 (D)屢次148.球瓣下料采用 D 切割。(A) 氣刨

31、 (B)剪板機(jī) (C)切割機(jī) (D)氧-乙炔149.對(duì)冷壓并經(jīng)過(guò)矯正后的所有球瓣進(jìn)行檢查時(shí)，將球瓣放到 D 上，以免因球瓣自重變形而影響測(cè)量的準(zhǔn)確性。(A)水平板 (B)軟土 (C)側(cè)位置 (D)專(zhuān)用胎具2000mm時(shí)，曲率檢查用弦長(zhǎng) C 的樣板檢查。(A)L1000mm (B)L 1500mm (C)L2000mm (D)L2000mm151.用樣板檢查球殼板任何部位且隨意方向檢查，其樣板與球殼板的間隙 A 。(A)E3mm (B)E3mm (C)E 1mm (D)E1mm152.檢查球殼板各位置幾何尺寸的允差：長(zhǎng)度方向弦長(zhǎng)允差 D 。(A)L3mm (B) L3mm (C) L (D) L

32、153.球瓣上、下支柱的連接，是借助一個(gè) B ，使安裝時(shí)便于對(duì)中找正。(A)定位孔 (B)定位芯板 (C)中心線 (D)樣板154.切割支柱與球體連接口時(shí)，應(yīng)將支柱管端部進(jìn)行 A 處理，以防冷加工時(shí)的回彈。(A)退火 (B)正火 (C)回火 (D)淬火155.球罐安裝前應(yīng)對(duì) C 各部位進(jìn)行檢查和驗(yàn)收。(A)球瓣 (B)支柱 (C)根底 (D)附件156.根底施工質(zhì)量的好壞，直接會(huì)影響球罐的 D 值。(A)抗壓 (B)抗震 (C)抗風(fēng) (D)沉降157.根底地腳螺栓預(yù)留孔間距超差，那么直接影響 A 的受力情況。(A)支柱 (B)球瓣 (C)根底 (D)附件158.組裝平臺(tái)的地基應(yīng)平整、堅(jiān)實(shí)，平臺(tái)

33、應(yīng)找水平，其誤差應(yīng)小于 B 。(A)5mm (B)10mm (C)12mm (D)15mm159.球罐組裝用工裝包括支承桿，專(zhuān)用夾具和 A 等。(A)定位擋板 (B)定位銷(xiāo) (C)球瓣 (D)支柱160.為了減少高空作業(yè)量，名義容器在等于或小于400m以下球罐采用 A 安裝較好。(A)分帶 (B)半球法 (C)分瓣 (D)整體161.分瓣裝配法目前以 D 為基準(zhǔn)的安裝方法運(yùn)用最廣泛。(A)下極板 (B)上極板 (C)上、下溫帶 (D)赤道帶162. B 安裝是將瓣片一片片按球帶裝配成球。(A)半球 (B)分瓣 (C)分帶 (D)整體163.球瓣使用的材料多為低合金高強(qiáng)度鋼，可焊性差，焊縫接頭中

34、容易產(chǎn)生 D 裂紋。(A)應(yīng)力腐蝕 (B)熱裂紋 (C)再熱裂紋 (D)冷裂紋164.每位焊工領(lǐng)出的焊條要求在34h用完，否那么必須回收再烘干，再烘干次數(shù)不得超過(guò) A 次。(A)二 (B)三 (C) 四 (D)五165.球瓣對(duì)接焊縫，第一層以 A 焊接，從第二層以后用分段前進(jìn)法焊接，目的是適當(dāng)控制變形。(A)分段退步 (B)多道 (C)連續(xù) (D)交替166.為了防止球瓣焊縫冷卻過(guò)快而產(chǎn)生微裂紋，所以必須進(jìn)行 B 處理。(A)矯形 (B)預(yù)熱 (C)低溫 (D)機(jī)械167.球瓣焊接后，應(yīng)立即進(jìn)行后熱處理，后熱處理溫度在 C ，需要保溫1530min。(A)2550 (B)50100 (C)10

35、0250 (D)250以上168.對(duì)于高強(qiáng)鋼，要防止在 D 進(jìn)行引弧，這樣很容易在引弧處發(fā)生細(xì)微裂紋。(A)焊縫上 (B)引弧板 (C)焊接坡口內(nèi) (D)焊接坡口外169.球體焊前預(yù)熱溫度由焊接試驗(yàn)確定，一般控制在 B 。(A)50100 (B)100150 (C) 150200 (D)200250170.無(wú)論在水壓試驗(yàn)或操作狀況下，油罐均不得產(chǎn)生 B 破壞。(A)剛性 (B)斷裂 (C)壓縮 (D)拉伸171.保證油罐在最大風(fēng)荷作用下罐體不會(huì)被吹癟或破壞，油罐必須具有 C 的能力。(A)抗斷裂 (B)抗震 (C)抵抗風(fēng)荷 (D)抗疲勞172.要有符合質(zhì)量要求的油罐根底，以保證油罐的 D，防止

36、引起罐底被破壞。(A)強(qiáng)度 (B)剛度 (C)抗腐蝕 (D)平安和完整性173.對(duì)罐底板進(jìn)行平整、除銹。除銹以后在罐底板的下外表涂刷 A 兩遍。(A)701-6瀝青漆 (B)油漆 (C)涂料 (D)煤油174.實(shí)踐證明罐底板采用 C 排法具有便于錯(cuò)縫，容易控制焊接變形和外形美觀等優(yōu)點(diǎn)。(A)人字形 (B)十字形 (C)丁字形 (D)工字形175.罐底中幅板為 D 板，盡量做到不剪不裁。(A)菱形 (B)三角形 (C)圓形 (D)矩形176.在罐基的瀝青砂層上畫(huà)出相互垂直的兩條中心線，其中一條指示 D 。(A)東 (B)南 (C)西 (D)北177.罐底板相互搭接，在三層底板重疊處應(yīng)將上層底板切

37、角，這可減少焊縫高度和 A 。(A)應(yīng)力集中 (B)焊接工作量 (C)焊接裂紋 (D)未焊透178.罐底板的焊縫應(yīng)互相錯(cuò)開(kāi)，中幅板上各條焊縫之間的距離應(yīng)大于或等于500mm，個(gè)別實(shí)在錯(cuò)不開(kāi)時(shí)可略小些，但不得小于 A 。(A)300mm (B)200mm (C)100mm (D)50mm300mm，個(gè)別實(shí)在錯(cuò)不開(kāi)可略小些，但不得小于 B 。(A)300mm (B)200mm (C)100mm (D)50mm180.罐底鋪設(shè)時(shí)，中幅板與邊板之間塔接寬度為 D ，鋪板時(shí)畫(huà)好線，要確保這一寬度。(A)10mm (B)20mm (C)40mm (D)60mm181.罐底的焊接順序很重要，安排焊接順序的原

38、那么是每條焊縫盡量可 A 收縮，減少鋼板和焊縫中的內(nèi)應(yīng)力。(A)自由 (B)橫向 (C)縱向 (D)約束182.整個(gè)罐底中間留一個(gè) C 形封閉焊縫。(A)人字 (B)丁字 (C)十字 (D)工字183.整個(gè)罐底收縮量，沿不同方向，有所不同，圓心角為 D 時(shí)，收縮最小。(A)0 (B)30 (C)45 (D)90184.罐底板焊接時(shí)，長(zhǎng)焊縫宜采用 C 焊法，可減少焊接應(yīng)力集中。(A)連續(xù) (B)交替 (C)分段退焊 (D)多道185.為便于組對(duì)第一節(jié)壁板，罐底邊板與邊板間的對(duì)接焊縫要先焊邊緣300mm的一段焊縫，其余局部待 A 壁板立縫和內(nèi)外角縫焊好后再焊。(A)第一節(jié) (B)第二節(jié) (C)第三

39、節(jié) (D)最后一節(jié)186.罐底焊后，焊縫外表不得有砂眼、裂紋等缺陷，對(duì)于缺陷中的氣泡、氣孔等可用 B 的方法加以修補(bǔ)。(A)氣刨 (B)補(bǔ)焊 (C)拋磨 (D)加熱187.罐底焊縫如有 C 缺陷應(yīng)予徹底鏟掉，重新施焊和檢查。(A)余高 (B)氣泡 (C)裂紋 (D)氣孔凸凹度檢查，設(shè)計(jì)要求局部凸凹度不大于50mm，實(shí)測(cè)為 D 。(A)10mm (B)20mm (C)30mm (D)40mm189.罐壁板的號(hào)料誤差要求對(duì)長(zhǎng)度，寬度和對(duì)角線均控制在 A 范圍內(nèi)。(A)1mm (B) 2mm (C) 3mm (D) 4mm190.罐壁的每塊壁板兩端的立縫對(duì)接處應(yīng)開(kāi)出坡口，壁厚超過(guò)12mm時(shí)，應(yīng)開(kāi) B

40、 坡口。(A)V形 (B) X形 (C)U形 (D)單邊V形191.罐壁板兩端在滾圓前應(yīng)進(jìn)行預(yù)彎，否那么在對(duì)接后容易出現(xiàn)壁板 C 。(A) 內(nèi)凹 (B)錯(cuò)位 (C)縱向?qū)谕钩?(D)疊加192.罐壁板在滾圓時(shí)，應(yīng)進(jìn)行 D ，使V型坡口在油罐壁外側(cè)。(A)內(nèi)凹 (B)外凸 (C) 正曲 (D)反曲193.罐壁板經(jīng)滾板機(jī)滾圓后，應(yīng)存放在特制的 C 上。(A)平板 (B)鋼架 (C)弧形胎架 (D)地面194.罐壁加強(qiáng)圈的環(huán)板用 A 號(hào)料。(A)樣板 (B)鋼板 (C) 圖樣 (D)計(jì)算195.罐壁加強(qiáng)圈的立板在 B 上號(hào)料。(A)樣板 (B)鋼板 (C)圖樣 (D)地面196.浮頂罐加強(qiáng)圈在組裝

41、過(guò)程中，為防止焊接變形，需采用組裝、焊接 D 措施。(A)系列化 (B)同工步 (C)機(jī)械化 (D)胎具化197.浮頂罐加強(qiáng)圈的制造精度直接影響罐壁的 C 。(A)變形 (B) 弧度 (C) 幾何尺寸 (D)自由度198.浮頂罐的抗風(fēng)圈預(yù)制時(shí)先按圖樣 A 。(A)放大樣 (B)號(hào)料 (C)下料 (D)展開(kāi)199.抗風(fēng)圈組對(duì)后，再用與罐壁部位接觸弧度的樣板測(cè)量，其間隙不得 B 。(A)小于3mm (B)大于3mm (C)小于 (D)大于在罐壁上之前，首先用盤(pán)尺量取抗風(fēng)圈所在位置的實(shí)際周長(zhǎng)，分成 D ，畫(huà)出三角架的位置并進(jìn)行焊接。(A)六等分 (B) 四等分 (C)兩等分 (D)等分201.浮頂罐

42、壁上部的包邊角鋼是在 A 上冷滾成的。(A)滾床 (B)壓力機(jī) (C)鋼平臺(tái) (D)地面202.罐壁上的包邊角鋼冷滾前，先把兩根角鋼點(diǎn)焊拼成 B ，然后滾成要求的弧長(zhǎng)。(A)人字形 (B)T形 (C)并排 (D)十字形203.罐壁包邊角鋼冷滾后如間隙過(guò)大或有扭曲現(xiàn)象可用 C 進(jìn)行調(diào)整。(A)滾床 (B)千斤頂 (C)絲桿壓力機(jī) (D)胎具204.罐壁板間依次進(jìn)行 A 定位。(A)點(diǎn)焊 (B)加減絲 (C)樣板 (D)楔鐵205.罐壁板組裝時(shí)，現(xiàn)在罐底板上畫(huà)好線，打上樣沖，罐內(nèi)壁以此線為壁板 B 基準(zhǔn)。(A)焊接 (B)組對(duì) (C)畫(huà)線 (D)測(cè)量206.罐壁板組對(duì)時(shí)的垂直、水平、立縫錯(cuò)口等均應(yīng)

43、符合 C 要求。(A)實(shí)際 (B)焊接 (C)標(biāo)準(zhǔn) (D)組對(duì)207.由于罐壁在焊接過(guò)程中會(huì)引起收縮，所以在畫(huà)線、組對(duì)時(shí)要估計(jì)到周長(zhǎng)的 A ，預(yù)先把它放出來(lái)。(A)收縮量 (B)拉伸量 (C)變形量 (D)尺寸線畫(huà)好后，沿線每隔0.8左右焊一塊 C 。(A)墊板 (B)加強(qiáng)板 (C)限位擋板 (D)支撐板209.罐的第二節(jié)壁板開(kāi)始吊裝點(diǎn)應(yīng)從第一節(jié)壁板開(kāi)始吊裝點(diǎn)起旋轉(zhuǎn)大約 D 。(A)30 (B)45 (C)60 (D)90210.焊接用電焊條事先必須經(jīng)過(guò)認(rèn)真烘干，堿性焊條枯燥溫度必須在 B 左右，恒溫12h。(A)600 (B)400 (C) 200 (D)100211.罐壁焊接時(shí)，環(huán)境溫度在

44、 C 以上時(shí)才可施焊。(A)-5 (B)0 (C)5 (D)10212.罐壁角焊縫焊完后應(yīng)立即做 B 檢查。(A)強(qiáng)度 (B)嚴(yán)密性 (C)壓力 (D)應(yīng)力腐蝕213.浮頂罐的單盤(pán)排板采用 A 排板法及條形排板法兩種。(A)人字形 (B)十字形 (C)丁字形 (D)工字型214.在罐中心點(diǎn)與單盤(pán)浮船邊接角鋼處 B ，以此為基準(zhǔn)搭設(shè)組裝單盤(pán)支架胎具。(A)焊一組擋板 (B)拉一條鋼絲 (C)畫(huà)一條線 (D)點(diǎn)焊定位215.浮頂罐單盤(pán)的下面焊接為 C 。(A)連續(xù)焊 (B)分段退焊 (C)間斷焊 (D)交替焊216.浮船底扇形板鋪成 B ，即為船艙底板。(A)矩形 (B)圓環(huán) (C)三角形 (D)

45、菱形217.船艙內(nèi)焊接全部完成后，立即進(jìn)行除銹及刷油工作，待油漆枯燥后再安裝浮船 C 。(A)隔板 (B)肋板 (C)蓋板 (D)桁架218.為了確保艙與艙之間不互相串通，防止漏泄，在浮船全部焊完后，隔板周邊焊縫未刷油漆之前，需進(jìn)行一次 A 試驗(yàn)。(A)真空 (B)充油 (C)充水 (D)充氣219.船艙底板由多塊扇形板組成，每塊扇形板假設(shè)用幾塊鋼板拼接時(shí)，拼焊后就予以 A 。(A)校平 (B)后熱 (C)反變形 (D)內(nèi)彎220.隨著浮船的下降，除打磨罐壁外，還要組焊 B 。(A)立柱 (B)垂直導(dǎo)向桿 (C)單盤(pán)支架 (D)盤(pán)梯221.當(dāng)密封導(dǎo)向裝置及浮頂上的全部配件均安裝完畢后，可開(kāi)始做

46、 C 試驗(yàn)。(A)液壓 (B)氣密 (C)升降 (D)密封板的上沿大約每隔2m畫(huà)一點(diǎn)，然后用 D 把這些點(diǎn)反到罐壁上，這樣罐壁上就得到許多與浮船外邊緣板上沿桿高相同的點(diǎn)，依據(jù)這些點(diǎn)的基準(zhǔn)，可畫(huà)出密封裝置安裝基準(zhǔn)線。(A)盤(pán)尺 (B)鋼絲 (C)樣板 (D)水平儀223.在碳素鋼的根底上，為了提高材料強(qiáng)度又不至于影響它的工藝性而參加一定量的合金元素所形成的低合金鋼稱(chēng)之為 A 。(A)高強(qiáng)鋼 (B)低碳鋼 (C)中碳鋼 (D)高碳鋼224.高強(qiáng)鋼的合金成分不大于 B ，但強(qiáng)度卻大幅度提高了。(A)10% (B)5% (C)0.45% (D)0.25%富有的Mn資源的合金元素為根底，在含碳量方面都屬

47、于 C 。(A)高碳鋼 (B)中碳鋼 (C) 低碳鋼 (D)低合金鋼226.高強(qiáng)鋼在供貨狀態(tài)上都是以 D 狀態(tài)供貨。(A)冷軋 (B)退火 (C)淬火 (D)熱軋或正火227.為了提高鋼的綜合性能，不少鋼種參加了稀土元素，大局部鋼的金相組織都屬于 B 組織。(A)M (B)F+P (C)M+B (D)B228.高強(qiáng)鋼由于碳-錳鋼發(fā)生的同素異形轉(zhuǎn)變，是鋼材有著相當(dāng)大的 B 應(yīng)力，如果再對(duì)其采取不當(dāng)?shù)募庸な侄危菀资共牧纤榱选?A)溫度 (B)組織 (C)剩余 (D)瞬間229.由焊接產(chǎn)生的內(nèi)應(yīng)力稱(chēng)為 C 應(yīng)力。(A)溫度 (B)組織 (C)焊接 (D)瞬間230.從焊接接頭的硬度分布可看出，焊縫的 A 硬度最高，故一般用該區(qū)的硬度值作為焊縫硬化程度衡量基準(zhǔn)。(A)熱影響區(qū) (B)熔合區(qū) (C)焊