1、專業(yè)資料1 工程概況1、魯南高鐵花果峪特大橋DK212+220.5處跨 S241省道，道路與線路為斜交，角度約 30。，采用一聯(lián)三孔 (60+112+60)m 的預(yù)應(yīng)力混凝土雙線連續(xù)箱梁跨越，梁全長(zhǎng) 233.5m。S241省道路面寬度為15 米，公路交叉里程K13+747。橋型布置如圖 1-1 所示。601126010#墩11#墩 13#墩12#墩?qǐng)D 1-1 （ 60+112+60）m連續(xù)梁橋型布置圖（1）下部結(jié)構(gòu)本連續(xù)梁 10#、13#邊墩基礎(chǔ)采用 8- 1.5m 鉆孔灌注樁， 樁長(zhǎng)分別為 20.5m、15.0m，11#主墩基礎(chǔ)采用 12- 1.8m 鉆孔灌注樁，樁長(zhǎng)為 15.0m，12#主

2、墩基礎(chǔ)采用 12- 1.8m 鉆孔灌注樁，樁長(zhǎng)為 13.0m；10#、13#邊墩承臺(tái)尺寸 :12.4 × 6.5 ×3m，邊墩高度： 10#墩 10 米； 13#墩 13.5 米； 11#主墩尺寸： 14.0 ×10.3 ×4.0m，12#主墩尺寸： 14.0 ×11.3 ×4.0m，橋墩采用圓端形實(shí)體直坡墩， 10#、13#邊墩高 10.0m、13.5m，11#、12#主墩高 9.0m、12.0m。（2）梁部結(jié)構(gòu)箱梁為單箱單室、變高度、變截面箱梁，梁底、腹板、頂板局部向內(nèi)側(cè)加厚，均按直線線性變化。全聯(lián)在端支點(diǎn)，中支點(diǎn)處設(shè)橫隔板，橫隔

3、板設(shè)有孔洞，供檢查人員通過(guò)。中支點(diǎn)處梁高 9.017m，邊支點(diǎn)處梁高 5.017m。邊支點(diǎn)中心線至梁端 0.75m，梁縫分界線至梁端 0.1m，邊支座橫橋向中心距離 6.0m，中支座橫橋向中心距離 6.0m。橋面防護(hù)墻內(nèi)側(cè)凈寬 7.6m，橋梁寬 12.6m，橋梁建筑總寬 12.9m，底板寬 7.0m。頂板厚度 43.5-73.5cm ，腹板厚度 50cm 95cm，底板厚度 50cm90cm，腹、底板厚度均按折線變化。在梁體邊支點(diǎn)、中支點(diǎn)共設(shè) 4 個(gè)橫隔板，隔板中部設(shè)有孔洞，供檢查人員通過(guò)。在 0#段中跨梁側(cè)底板處設(shè) 1.0m 進(jìn)人洞，作為梁部橋墩檢查通道。梁體分 11#、 12#墩 2 個(gè)對(duì)

4、稱 T 構(gòu)，單個(gè) T 構(gòu)分 13 個(gè)懸臂澆筑段， 1（1' ）#段到 4（ 4' ）#節(jié)段長(zhǎng)度 3.0m，5（5' ）#段到 9（9' ）#節(jié)段長(zhǎng)度 3.5m，10（ 10' ）#節(jié)段到 13（ 13' ）#節(jié)段長(zhǎng)度4.0m， 14#邊跨合龍段、 14'# 中跨合龍段節(jié)段長(zhǎng)度均為2.0m； 0#段節(jié)段長(zhǎng)度19.0m，重量 1833.51t ，15#邊跨現(xiàn)澆段節(jié)段長(zhǎng)3.75m，重量 274t 。連續(xù)梁懸臂段采用掛籃懸臂澆筑施工， 0#段現(xiàn)澆段采用托架現(xiàn)澆法施工， 15#邊跨現(xiàn)澆段采用支架現(xiàn)澆法施工。word 完美格式專業(yè)資料（3）預(yù)應(yīng)力體系

5、梁體二期恒載按直線108KN/m設(shè)計(jì)，梁內(nèi)設(shè)置了縱、橫、豎三向預(yù)應(yīng)力筋體系。腹板縱向束為 16- 15.2mm預(yù)應(yīng)力鋼絞線， 采用內(nèi)徑 90mm鍍鋅金屬波紋管成孔， M15A-16錨具配套三瓣式自錨夾片錨固；頂板縱向束為13- 15.2mm預(yù)應(yīng)力鋼絞線，采用內(nèi)徑90mm鍍鋅金屬波紋管成孔， M15A-13 錨具配套三瓣式自錨夾片錨固，設(shè)計(jì)張拉控制應(yīng)力1302Mpa底板縱向束為 15- 15.2mm預(yù)應(yīng)力鋼絞線，采用內(nèi)徑90mm鍍鋅金屬波紋管成孔，M15A-15錨具配套三瓣式自錨夾片錨固。合龍段處縱向預(yù)應(yīng)力筋采用增強(qiáng)型鍍鋅金屬波紋管，其余各處采用標(biāo)注型。鍍鋅金屬波紋管管道摩擦系數(shù)取0.26, 管

6、道偏差系數(shù)取0.003 。鋼絞線采用抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值 fpk=1860 Mpa, 彈性模量為 Ep=195Gpa，預(yù)應(yīng)力采用先成孔后穿鋼絞線法施工?？v向預(yù)應(yīng)力張拉配 5 臺(tái)穿心式 YDC400型雙作用千斤頂（ 1 臺(tái)備用） , 兩端對(duì)稱張拉真空輔助壓漿工藝；梁體在頂板設(shè)橫向預(yù)應(yīng)力張拉束，采用3-15.2mm鋼絞線，扁型波紋管成孔， U1=60mm，U2=22mm，S=3.5mm；采用單端張拉，張拉端采用 BM15-3扁型錨具錨固，固定端采用 BM15P-3扁型錨具錨固，張拉端與錨固端沿梁長(zhǎng)方向布置；采用 QYC250型千斤頂單端張拉，張拉端采用 BM15-3 扁形錨具錨固，固定端采用 BM15P

7、-3扁形錨具錨固，張拉端與固定端沿梁長(zhǎng)方向交錯(cuò)布置。梁體腹板中的豎向預(yù)應(yīng)力采用外徑16mm的預(yù)應(yīng)力砼用鋼棒 ( 16-2), 外徑 18.5mm，壁厚 1mm護(hù)套成孔，YGD-350-70型穿心式專用千斤頂張拉，PSU16-2錨具錨固。2、魯南高鐵趙莊特大橋DK200+575處跨 S240 省道，道路與線路為斜交，角度大約85 度，采用一聯(lián)三孔 (40+56+40)m 的預(yù)應(yīng)力混凝土雙線連續(xù)箱梁跨越，梁全長(zhǎng)137.5m。S240省道路面寬度為35 米，交點(diǎn)里程 DK200+575。橋型布置如圖1-2 所示。405640圖 1-2（ 40+56+40） m連續(xù)梁橋型布置圖（1）下部結(jié)構(gòu)本連續(xù)梁

8、24#、27#邊墩基礎(chǔ)采用 8- 1.25m 鉆孔灌注樁， 樁長(zhǎng)分別為 15.0m、6.0m，25#主墩基礎(chǔ)采用 8- 1.5m 鉆孔灌注樁，樁長(zhǎng)為 13.0m，26#主墩基礎(chǔ)采用 8- 1.5m 鉆孔灌注樁，樁長(zhǎng)為 12.0m；24#、27#邊墩承臺(tái)尺寸 :10.4 × 6.8 ×2.5m， 25# 、26#主墩尺寸： 12.1 ×7.4 ×3.0m，橋墩采用圓端形實(shí)體斜坡墩， 24#、27#邊墩高 11.0m、9.5m，25#、26#主墩高 9.5m、8.0m。（2）梁部結(jié)構(gòu)word 完美格式專業(yè)資料箱梁為單箱單室、變高度、變截面箱梁，梁底、腹板、頂

9、板局部向內(nèi)側(cè)加厚，均按直線線性變化。全聯(lián)在端支點(diǎn)，中支點(diǎn)處設(shè)橫隔板，橫隔板設(shè)有孔洞，供檢查人員通過(guò)。中支點(diǎn)處梁高 4.335m，邊支點(diǎn)處梁高 3.035m。邊支點(diǎn)中心線至梁端 0.75m，梁縫分界線至梁端 0.1m，邊支座橫橋向中心距離 5.6m，中支座橫橋向中心距離 5.9m。橋面防護(hù)墻內(nèi)側(cè)凈寬 7.6m，橋梁寬 12.6m，橋梁建筑總寬 12.9m，底板寬 6.7m。頂板厚度 38.5cm，腹板厚度 48cm 90cm，底板厚度 40cm900cm，腹、底板厚度均按折線變化。在梁體邊支點(diǎn)、中支點(diǎn)共設(shè) 4 個(gè)橫隔板，隔板中部設(shè)有孔洞，供檢查人員通過(guò)。在 0#段中跨梁側(cè)底板處設(shè) 1.0m 進(jìn)人

10、洞，作為梁部橋墩檢查通道。梁體分 25#、26#墩 2 個(gè)對(duì)稱 T 構(gòu)，單個(gè) T 構(gòu)分 6 個(gè)懸臂澆筑段， 1（1' ）#段、2（2' ）#節(jié)段， 3（ 3' ）#段長(zhǎng)度 3.5m，4（4' ）#節(jié)段、 5（ 5' ）#6（ 6' ）#節(jié)段長(zhǎng)度 4.0m， 7#邊跨合龍段、 7'# 中跨合龍段節(jié)段長(zhǎng)度均為 2.0m；0#段節(jié)段長(zhǎng)度 9.0m，重量 370t ，8#邊跨現(xiàn)澆段節(jié)段長(zhǎng) 11.75m，重量 330t 。連續(xù)梁懸臂段采用掛籃懸臂澆筑施工， 0#段現(xiàn)澆段采用托架托架現(xiàn)澆法施工， 8#邊跨現(xiàn)澆段采用鋼管柱支架現(xiàn)澆法施工。（3）預(yù)應(yīng)力體

11、系梁體二期恒載按直線 100KN/m120KN/m設(shè)計(jì)，梁內(nèi)設(shè)置了縱、橫雙向預(yù)應(yīng)力筋體系。腹板縱向束為 7- 15.2mm預(yù)應(yīng)力鋼絞線，采用內(nèi)徑 70mm鍍鋅金屬波紋管成孔， M15-7 錨具配套三瓣式自錨夾片錨固，設(shè)計(jì)張拉控制應(yīng)力 1260Mpa；頂板縱向束為 14- 15.2mm 預(yù)應(yīng)力鋼絞線，采用內(nèi)徑 90mm鍍鋅金屬波紋管成孔， M15-14錨具配套三瓣式自錨夾片錨固，設(shè)計(jì)張拉控制應(yīng)力 1260Mpa底板縱向束為 12- 15.2mm、13- 15.2mm預(yù)應(yīng)力鋼絞線，采用內(nèi)徑 90mm鍍鋅金屬波紋管成孔， M15-12、M15-13 錨具配套三瓣式自錨夾片錨固。合龍段處縱向預(yù)應(yīng)力筋采

12、用增強(qiáng)型鍍鋅金屬波紋管，其余各處采用標(biāo)注型。鍍鋅金屬波紋管管道摩擦系數(shù)取 0.26, 管道偏差系數(shù)取 0.003 。鋼絞線采用抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值 fpk=1860 Mpa, 彈性模量為 Ep=195Gpa，預(yù)應(yīng)力采用先成孔后穿鋼絞線法施工?？v向預(yù)應(yīng)力張拉配 5 臺(tái)穿心式 YDC400型雙作用千斤頂（ 1 臺(tái)備用） ,兩端對(duì)稱張拉真空輔助壓漿工藝；梁體在中支點(diǎn)處設(shè)橫向預(yù)應(yīng)力束，中隔板部位M1、 M2束采用 4- 15.2mm、 5- 15.2mm預(yù)應(yīng)力鋼絞線， 19×70mm扁鍍鋅金屬波紋管成孔， 中跨側(cè)底板進(jìn)人洞部位M3、M4束采用 5- 15.2mm預(yù)應(yīng)力鋼絞線， 19×90

13、mm扁金屬波紋管成孔。采用 QYC250型千斤頂單端張拉，張拉端采用 BM15-4、BM15-5 扁形錨具錨固，固定端采用 BM15P-4、 BM15P-5 扁形錨具錨固，張拉端與固定端沿梁長(zhǎng)方向交錯(cuò)布置。3、施工方法word 完美格式專業(yè)資料本橋采用掛籃懸臂施工方式。懸臂施工法是預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋、連續(xù)剛構(gòu)的主要施工方法，對(duì)于預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋、連續(xù)剛構(gòu)來(lái)說(shuō)，采用懸臂施工方法雖有許多優(yōu)點(diǎn)，但是這類橋梁的形成要經(jīng)過(guò)一個(gè)復(fù)雜的過(guò)程，當(dāng)跨數(shù)增多、跨徑較大時(shí)，為保證合龍前兩懸臂端豎向撓度的偏差不超過(guò)容許范圍和成橋后線形的合理，須對(duì)該類橋梁的施工過(guò)程進(jìn)行控制。2 施工監(jiān)控的意義和目的本橋梁體為預(yù)應(yīng)

14、力混凝土連續(xù)箱梁，采用懸臂施工。該類橋梁的形成要經(jīng)過(guò)一個(gè)復(fù)雜的過(guò)程，施工工序和施工階段較多，各階段相互影響，且這種相互影響又有差異，易造成各階段的位移隨著混凝土澆筑過(guò)程變化而偏離設(shè)計(jì)值的現(xiàn)象，甚至超過(guò)設(shè)計(jì)允許的位移，若不通過(guò)有效的施工控制及時(shí)發(fā)現(xiàn)、及時(shí)調(diào)整，就可能造成成橋狀態(tài)的梁體線形與受力不符合設(shè)計(jì)要求，或引起施工過(guò)程中結(jié)構(gòu)的不安全。在施工過(guò)程中，為保證合攏前懸臂端豎向撓度的偏差、主梁軸線的橫向位移不超過(guò)容許范圍、保證合攏后的橋面線形良好，必須對(duì)該橋主梁的撓度等施工控制參數(shù)做出明確的規(guī)定，并在施工中加以有效的管理和控制，以確保該橋在施工過(guò)程中的安全，并保證在成橋后主梁線形符合設(shè)計(jì)要求。對(duì)于分

15、階段懸臂澆筑施工的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋來(lái)說(shuō)，施工控制就是根據(jù)施工監(jiān)測(cè)所得的結(jié)構(gòu)參數(shù)真實(shí)值進(jìn)行施工階段計(jì)算，確定出每個(gè)懸澆階段的立模標(biāo)高，并在施工過(guò)程中根據(jù)施工監(jiān)測(cè)的成果對(duì)誤差進(jìn)行分析、預(yù)測(cè)和對(duì)下一階段立模標(biāo)高進(jìn)行調(diào)整，以此來(lái)保證成橋后的橋面線形、保證合攏段懸臂標(biāo)高的相對(duì)偏差不大于規(guī)定值以及結(jié)構(gòu)內(nèi)力狀態(tài)符合設(shè)計(jì)要求。對(duì)橋連續(xù)梁部分進(jìn)行施工監(jiān)控的目的就是確保施工過(guò)程中結(jié)構(gòu)的可靠度和安全性，保證橋梁成橋橋面線形狀態(tài)符合設(shè)計(jì)要求，主要控制內(nèi)容為：主梁線形。3 施工監(jiān)控的原則和方法本橋的施工監(jiān)控主要為梁的變形控制，變形控制就是嚴(yán)格控制每一階段梁的豎向撓度，若有偏差并且偏差較大時(shí)，就必須立即進(jìn)行誤差分析并

16、確定調(diào)整方法，為下一階段更為精確的施工做好準(zhǔn)備工作。梁部結(jié)構(gòu)采用的懸臂施工方法屬于典型的自架設(shè)施工方法，對(duì)于本橋來(lái)講，由于在施工過(guò)程中的已成結(jié)構(gòu)（懸臂階段）狀態(tài)是無(wú)法事后調(diào)整的或可調(diào)整的余地很小，所以，針對(duì)主梁的結(jié)構(gòu)和施工特點(diǎn)，梁部的施工監(jiān)控主要采用預(yù)測(cè)控制法。預(yù)測(cè)控制法是指在全面考慮影響橋梁結(jié)構(gòu)狀態(tài)的各種因素和施工所要達(dá)到的目標(biāo)word 完美格式專業(yè)資料后，對(duì)結(jié)構(gòu)的每一個(gè)施工階段形成前后的狀態(tài)進(jìn)行預(yù)測(cè)，使施工沿著預(yù)定狀態(tài)進(jìn)行。由于預(yù)測(cè)狀態(tài)與實(shí)際狀態(tài)間有誤差存在，某種誤差對(duì)施工目標(biāo)的影響則在后續(xù)施工狀態(tài)的預(yù)測(cè)中予以考慮，以此循環(huán)，直到施工完成并獲得和設(shè)計(jì)相符合的結(jié)構(gòu)狀態(tài)。4 施工控制體系為有效

17、地開(kāi)展施工監(jiān)控工作，在本橋的施工監(jiān)控中需要建立如圖2.1 所示的施工監(jiān)控體系。word 完美格式專業(yè)資料施工體系施工現(xiàn)場(chǎng)設(shè)計(jì)體系張拉預(yù)應(yīng)力設(shè)計(jì)計(jì)算掛籃前移(下實(shí)時(shí)測(cè)量體系現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試體系階段鋼筋 )物理測(cè)量線形測(cè)量力學(xué)測(cè)量砼容重、彈模溫度主梁線形材料強(qiáng)度塊件重量、尺寸設(shè)計(jì)指施工荷載定參數(shù)時(shí)間測(cè)量偶然荷載計(jì)實(shí)測(cè)值算現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試參數(shù)核對(duì)參數(shù)識(shí)別、修正施工控制計(jì)算參數(shù)施工控制計(jì)算體系施工控制預(yù)測(cè)計(jì)算施工控制實(shí)時(shí)計(jì)算比較施工控制計(jì)算值分析修正量計(jì)算下階段施工資料：立模標(biāo)高預(yù)告及掛籃變形量預(yù)測(cè)發(fā)布施工控制指令圖 2-1 連續(xù)梁橋施工監(jiān)控體系word 完美格式專業(yè)資料5 施工控制基本理論在連續(xù)梁橋的施工監(jiān)控中，對(duì)

18、梁體線形、應(yīng)力進(jìn)行重點(diǎn)控制。在控制過(guò)程中，監(jiān)控方采用自適應(yīng)控制方法對(duì)本橋進(jìn)行線形控制，采用最小二乘法對(duì)結(jié)構(gòu)參數(shù)進(jìn)行調(diào)整、估計(jì)。5.1 連續(xù)梁橋施工控制的特點(diǎn)連續(xù)梁橋在懸臂施工階段是靜定結(jié)構(gòu)，合龍過(guò)程中如不施加額外的壓重，成橋后內(nèi)力狀態(tài)一般不會(huì)偏離設(shè)計(jì)值很多，因此連續(xù)梁橋施工控制的主要目標(biāo)是控制主梁的線形。若已施工梁段上出現(xiàn)誤差，除張拉預(yù)備預(yù)應(yīng)力束外，基本沒(méi)有調(diào)整的余地，且這一調(diào)整量也是非常有限的，而且對(duì)梁體受力不利。因此，一旦出現(xiàn)線形誤差，誤差將永遠(yuǎn)存在，對(duì)未施工梁段可以通過(guò)立模標(biāo)高調(diào)整已施工梁段的殘余誤差，如果殘余誤差較大，則調(diào)整需經(jīng)過(guò)幾個(gè)梁段才能完成。根據(jù)上述分析，懸臂澆筑連續(xù)梁橋施工中標(biāo)

19、高控制的特點(diǎn)是，已完成梁段的誤差無(wú)法調(diào)整，而未完成梁段的立模標(biāo)高只與正裝模擬計(jì)算有關(guān)，與已完成梁段的誤差基本無(wú)關(guān)。因此，在圖5-1 自適應(yīng)施工控制原理圖中的下半環(huán)，即控制量反饋計(jì)算，在連續(xù)梁施工控制中一般不起作用。同時(shí)，上半環(huán)，即參數(shù)估計(jì)及對(duì)計(jì)算模型的修正就顯得尤為重要，只有與實(shí)際施工過(guò)程相吻合的計(jì)算模型計(jì)算出的預(yù)報(bào)標(biāo)高才是可實(shí)現(xiàn)的。參數(shù)估計(jì)算法修改理想狀態(tài)計(jì)算結(jié)果有限元計(jì)算模型施工+施工理參數(shù)調(diào)節(jié)e結(jié)果想狀態(tài)-實(shí)測(cè)結(jié)果輸出控制量輸入實(shí)際結(jié)構(gòu)控制調(diào)整量控制量反饋計(jì)算圖 5-1自適應(yīng)施工控制基本原理5.2 自適應(yīng)施工控制系統(tǒng)對(duì)于預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋，施工中每個(gè)階段的受力狀態(tài)達(dá)不到設(shè)計(jì)所確定的理想

20、目標(biāo)的重要原因是有限元計(jì)算模型中的計(jì)算參數(shù)取值，主要是混凝土的彈性模量、材料的容重、徐變系數(shù)等，與施工中的實(shí)際情況有一定的差距。要得到比較準(zhǔn)確的控制調(diào)整量，必須根據(jù)施工中實(shí)測(cè)到的結(jié)構(gòu)反應(yīng)修正計(jì)算模型中的這些參數(shù)值，以使計(jì)算模型在與實(shí)際結(jié)word 完美格式專業(yè)資料構(gòu)磨合一段時(shí)間后，自動(dòng)適應(yīng)結(jié)構(gòu)的物理力學(xué)規(guī)律。在閉環(huán)反饋控制的基礎(chǔ)上，再加上一個(gè)系統(tǒng)參數(shù)辯識(shí)過(guò)程，整個(gè)控制系統(tǒng)就成為自適應(yīng)控制系統(tǒng)。當(dāng)實(shí)測(cè)到的結(jié)構(gòu)受力狀態(tài)與模型計(jì)算結(jié)果不符時(shí)，把誤差輸入到參數(shù)識(shí)別算法中去調(diào)節(jié)計(jì)算模型的參數(shù)，使模型的輸出結(jié)果與實(shí)際測(cè)量到的結(jié)果相一致。得到修正的計(jì)算模型參數(shù)后，重新計(jì)算各施工階段的理想狀態(tài)，按照上述反饋控制

21、方法對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行控制。這樣，經(jīng)過(guò)幾個(gè)工況的反復(fù)辨識(shí)后，計(jì)算模型就基本上與實(shí)際結(jié)構(gòu)相一致了，在此基礎(chǔ)上可以對(duì)施工狀態(tài)進(jìn)行更好的控制。對(duì)于采用懸臂澆筑的橋梁，主梁在墩頂附近的相對(duì)剛度較大，變形較小，因此，在控制初期，參數(shù)不準(zhǔn)確帶來(lái)的誤差對(duì)全橋線形的影響較小，這對(duì)于上述自適應(yīng)控制思路的應(yīng)用是非常有利的。經(jīng)過(guò)幾個(gè)節(jié)段的施工后，計(jì)算參數(shù)已得到修正，為跨中變形較大的節(jié)段的施工控制創(chuàng)造了良好的條件。5.3 參數(shù)識(shí)別在本橋的施工控制中按照自適應(yīng)控制思路，采用“最小二乘法”進(jìn)行參數(shù)識(shí)別和誤差分析，其基本方法是：當(dāng)預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁懸臂施工到某一階段時(shí)，測(cè)得已施工梁段懸臂端m 個(gè)階段的撓度為：S S(1),S(2)

22、, S(m)T設(shè)原定理想狀態(tài)的梁體理論計(jì)算撓度為：(1),(2),(m)T上述兩者有誤差量：Y Y(1),Y(2),Y (m)T若記待識(shí)別的參數(shù)誤差為：(1), (2),(m)T由引起的各階段撓度誤差為： (1), (2),(m)T式中：參數(shù)誤差到的線性變換矩陣。殘差：Y YY方差：VT(Y)T(Y)(Y)T(Y)word 完美格式專業(yè)資料 YTYYTTYTT將上式配成完全平方的形式：V( T) 1 TY)TT(T )1 TY)+YTY YT( T)1 TY YTY YT( T)1 TY當(dāng) V0時(shí)，即( T) 1TY 0 時(shí)，上述不等式中的等號(hào)成立， 此時(shí) V 達(dá)到最小，因此的最小二乘估計(jì)為：

23、?(T)1TY引入加權(quán)矩陣：1.020有：n?(T)1TY在連續(xù)梁橋懸臂施工的高程控制中，可以由結(jié)構(gòu)性能計(jì)算出，按工程條件定義，由箱梁階段標(biāo)高觀測(cè)得到撓度實(shí)測(cè)值S ，計(jì)算 Y ，最后獲得參數(shù)誤差估計(jì)值，根據(jù)參數(shù)誤差對(duì)參數(shù)進(jìn)行修正。6 橋梁施工控制結(jié)構(gòu)分析6.1 結(jié)構(gòu)分析依據(jù)及計(jì)算參數(shù)的確定結(jié)構(gòu)分析計(jì)算依據(jù)(1) 鐵路橋涵設(shè)計(jì)基本規(guī)范 （TB10002.1-2005）；(2) 鐵路橋涵鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 （TB10002.3-2005）；(3) 鐵路工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范 （GB50111-2006）；(4) 鐵路混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計(jì)規(guī)范 （TB10005-2010）；(6) 鐵路橋

24、涵地基和基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范 （ TB10002.5-2005）；(6) 鐵路混凝土工程施工質(zhì)量驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn) （TB10424-2010）；(7) 鐵路預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁 ( 剛構(gòu) ) 懸臂澆筑施工技術(shù)指南 （ TZ 324-2010 ）；(8) 連續(xù)梁橋施工圖(9) 其他相關(guān)規(guī)范、規(guī)程。結(jié)構(gòu)計(jì)算參數(shù)的確定在進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和施工控制初步分析時(shí)，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)參數(shù)主要按規(guī)范取值，由于部分設(shè)計(jì)參數(shù)的取值小于實(shí)測(cè)值，因此在多數(shù)情況下，采用規(guī)范設(shè)計(jì)參數(shù)計(jì)算的結(jié)構(gòu)內(nèi)力及位移word 完美格式專業(yè)資料均較實(shí)測(cè)值大，這對(duì)設(shè)計(jì)是偏于安全的，但對(duì)于施工控制來(lái)說(shuō)即是不容忽視的偏差，因?yàn)樗鼘⒅苯佑绊懙匠蓸蚝蠼Y(jié)構(gòu)線形及內(nèi)力是否符合設(shè)計(jì)要

25、求，因此應(yīng)對(duì)部分主要設(shè)計(jì)參數(shù)進(jìn)行測(cè)定以便在施工前對(duì)部分結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)參數(shù)進(jìn)行一次修正，從而進(jìn)一步修正結(jié)構(gòu)線形，為保證該橋成橋后滿足設(shè)計(jì)要求奠定基礎(chǔ)。影響結(jié)構(gòu)線形及內(nèi)力的基本參數(shù)由很多個(gè)，需測(cè)定的參數(shù)主要有：（1） 混凝土彈性模量，前期結(jié)構(gòu)計(jì)算按照規(guī)范取值，在施工過(guò)程中根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果確定，混凝土的彈性模量的測(cè)試應(yīng)采用現(xiàn)場(chǎng)取樣的方法分別測(cè)定混凝土在3 天、7天、28天齡期的彈模值，為主梁預(yù)拱度的修正提供數(shù)據(jù)。（2） 預(yù)應(yīng)力鋼絞線彈性模量，按照現(xiàn)場(chǎng)取樣試驗(yàn)結(jié)果采用；（3） 恒載按設(shè)計(jì)圖提供的尺寸，并根據(jù)施工現(xiàn)場(chǎng)采集的混凝土容重等參數(shù)進(jìn)行必要的修正，考慮結(jié)構(gòu)自重和臨時(shí)荷載 , 并考慮梁面坡度的影響；（4） 混

26、凝土收縮、徐變系數(shù)，按照規(guī)范采用，計(jì)算按規(guī)范考慮結(jié)構(gòu)局部溫差效應(yīng)及考慮混凝土實(shí)際加載齡期的收縮、徐變的影響；（5） 材料熱脹系數(shù)，按規(guī)范取值；（6） 施工臨時(shí)荷載，現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，盡量減少材料等的堆放，本階段不用的材料堆放在 0塊附近；（7） 預(yù)應(yīng)力孔道摩阻系數(shù)，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)摩阻試驗(yàn)確定。6.2 施工監(jiān)控結(jié)構(gòu)計(jì)算施工監(jiān)控結(jié)構(gòu)計(jì)算在施工之前，應(yīng)對(duì)該橋在每一施工階段的應(yīng)力狀態(tài)和線形有預(yù)先的了解，故需要對(duì)其進(jìn)行結(jié)構(gòu)計(jì)算，該橋的施工控制計(jì)算除了必須滿足與實(shí)際施工方法相符合的基本要求外，還要考慮諸多相關(guān)的其它因素。（1） 施工方案連續(xù)梁橋的恒載內(nèi)力、撓度與施工方法和架設(shè)程序密切相關(guān)，施工控制計(jì)算前首先對(duì)施工方

27、法和架設(shè)程序做一番較為深入的研究，并對(duì)主梁架設(shè)期間的施工荷載給出一個(gè)較為精確的數(shù)值。在開(kāi)始施工前，施工單位應(yīng)給出掛籃的荷載值及剛度值（或變形） ，監(jiān)控單位將根據(jù)此數(shù)據(jù)進(jìn)行計(jì)算分析。（2） 計(jì)算圖式梁部結(jié)構(gòu)要經(jīng)過(guò)墩梁固結(jié)懸臂施工合攏解除墩梁固結(jié)合攏的過(guò)程，在施工過(guò)程中結(jié)構(gòu)體系不斷的發(fā)生變化，故在各個(gè)施工階段應(yīng)根據(jù)符合實(shí)際情況的結(jié)構(gòu)體系和荷載狀況選擇正確的計(jì)算圖式進(jìn)行分析計(jì)算。word 完美格式專業(yè)資料（3） 結(jié)構(gòu)分析程序?qū)τ谶B續(xù)梁橋的施工控制計(jì)算，采用平面結(jié)構(gòu)分析方法可以滿足施工控制的需要，結(jié)構(gòu)分析采用 BSAS程序進(jìn)行，并利用 MIDAS程序?qū)Y(jié)果進(jìn)行校核。（4） 預(yù)應(yīng)力影響預(yù)應(yīng)力直接影響結(jié)構(gòu)

28、的受力與變形，施工控制應(yīng)在設(shè)計(jì)要求的基礎(chǔ)上，充分考慮預(yù)應(yīng)力的實(shí)際施加程度。（5） 混凝土收縮、徐變的影響混凝土的收縮、徐變對(duì)結(jié)構(gòu)的測(cè)試應(yīng)力和施工階段中的梁體撓度有較大影響，必須加以考慮。（6） 溫度溫度對(duì)結(jié)構(gòu)的影響是復(fù)雜的， 在本橋的施工監(jiān)控中， 對(duì)季節(jié)性溫差在計(jì)算中予以考慮，對(duì)日照溫差則在觀測(cè)和施工中采取一些措施予以消除，以減小其影響。（7） 施工進(jìn)度本橋的施工控制計(jì)算需按照實(shí)際的施工進(jìn)度以及確切的合攏時(shí)間分別考慮各部分的混凝土徐變變形。施工控制的計(jì)算方法懸臂施工的連續(xù)梁橋梁結(jié)構(gòu)的最終形成需經(jīng)歷一個(gè)復(fù)雜施工過(guò)程以及結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)化過(guò)程，對(duì)施工過(guò)程中每個(gè)階段的變形計(jì)算和受力分析，是橋梁結(jié)構(gòu)施工控制

29、中最基本的內(nèi)容。施工監(jiān)控的目的就是確保施工過(guò)程中結(jié)構(gòu)的安全，保證橋梁成橋線形和受力狀態(tài)基本符合設(shè)計(jì)要求。為了達(dá)到施工控制的目的，必需對(duì)橋梁施工過(guò)程中每個(gè)階段的受力狀態(tài)和變形情況進(jìn)行預(yù)測(cè)和監(jiān)控。因此，必需采用合理的理論分析和計(jì)算方法來(lái)確定橋梁結(jié)構(gòu)施工過(guò)程中每個(gè)階段的結(jié)構(gòu)行為。針對(duì)該橋的實(shí)際情況，采用正裝分析法和倒退分析方法進(jìn)行施工控制結(jié)構(gòu)分析。正裝分析法是按照橋梁結(jié)構(gòu)實(shí)際施工加載順序來(lái)進(jìn)行結(jié)構(gòu)變形和受力分析，它能較好的模擬橋梁結(jié)構(gòu)的實(shí)際施工歷程，能得到橋梁結(jié)構(gòu)各個(gè)施工階段的位移和受力狀態(tài)，這不僅可用來(lái)指導(dǎo)橋梁施工，還能為橋梁施工控制提供依據(jù)，同時(shí)在正裝計(jì)算中能較好的考慮一些與橋梁結(jié)構(gòu)形成歷程有關(guān)

30、的因素，如混凝土的收縮、徐變問(wèn)題。正裝分析不僅可以為成橋結(jié)構(gòu)的受力提供較為精確的結(jié)果，還為結(jié)構(gòu)剛度、剛度驗(yàn)算提供依據(jù)，而且可以為施工階段理想狀態(tài)的確定、完成橋梁結(jié)構(gòu)的施工控制奠定基礎(chǔ)。倒退分析方法假定在成橋時(shí)刻tt0 時(shí)刻結(jié)構(gòu)內(nèi)力分布滿足前進(jìn)分析t 0 時(shí)刻的結(jié)果，軸線滿足設(shè)計(jì)線形要求，按照前進(jìn)分析的逆過(guò)程對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行倒拆，分析每次拆除一個(gè)施工階段對(duì)剩余結(jié)構(gòu)的影響，在每一個(gè)階段分析得到的結(jié)構(gòu)位移、內(nèi)力狀態(tài)便是該階段結(jié)構(gòu)理想word 完美格式專業(yè)資料的施工狀態(tài)。結(jié)構(gòu)施工理想狀態(tài)就是在施工各階段結(jié)構(gòu)應(yīng)有的位置和受力狀態(tài)，每個(gè)階段的施工理想狀態(tài)都將控制著全橋最終形態(tài)和受力特性。施工控制將根據(jù)每階段的實(shí)

31、際狀態(tài)和理想狀態(tài)的偏差對(duì)計(jì)算進(jìn)行調(diào)整，分析誤差原因，以較為準(zhǔn)確的估計(jì)下一階段的梁體撓度。結(jié)構(gòu)分析的目的（1） 確定每一階段的立模標(biāo)高，以保證成橋線形滿足設(shè)計(jì)要求；（2） 計(jì)算每一階段的梁體的合理狀態(tài)及內(nèi)力，作為對(duì)橋梁施工過(guò)程中的每個(gè)階段結(jié)構(gòu)的應(yīng)力和位移測(cè)試結(jié)果進(jìn)行誤差分析的依據(jù)。連續(xù)梁橋施工控制分析（1）按照施工步驟進(jìn)行計(jì)算，考慮各梁段的自重、施加的預(yù)應(yīng)力、混凝土收縮徐變以及溫度的變化等因素對(duì)結(jié)構(gòu)的影響，對(duì)于混凝土的收縮、徐變等時(shí)差實(shí)效在各施工階段中逐步計(jì)入；（2）每一階段的結(jié)構(gòu)分析必需以前一階段的計(jì)算結(jié)果為基礎(chǔ)，前一階段結(jié)構(gòu)位移是本階段確定結(jié)構(gòu)軸線的基礎(chǔ)，以前各施工階段受力狀態(tài)是本階段確定結(jié)

32、構(gòu)軸線的基礎(chǔ)，以前各施工階段結(jié)構(gòu)受力狀態(tài)是本階段時(shí)差實(shí)效的計(jì)算基礎(chǔ)；（3）計(jì)算出各階段的位移之后，根據(jù)后續(xù)施工階段對(duì)本階段的影響，進(jìn)行倒退分析即可得到各施工階段橋梁結(jié)構(gòu)的合理狀態(tài)和立模標(biāo)高；（4）施工監(jiān)控首先根據(jù)施工圖紙進(jìn)行初步的計(jì)算，在施工過(guò)程中會(huì)存在許多難以預(yù)料的因素，可能導(dǎo)致施工進(jìn)度安排等與初始計(jì)算不符，若有與施工圖不同的地方應(yīng)根據(jù)施工單位實(shí)際提供的施工步驟進(jìn)行重新計(jì)算分析，施工單位應(yīng)在開(kāi)始施工前提供詳細(xì)的施工步驟，包括預(yù)應(yīng)力的張拉順序、每階段的施工持續(xù)時(shí)間、混凝土的加載齡期等。6.3計(jì)算過(guò)程（1） 根據(jù)施工圖提供的施工步驟對(duì)本橋進(jìn)行前期計(jì)算，為與設(shè)計(jì)結(jié)果對(duì)比，橫隔板重量、結(jié)構(gòu)自重系數(shù)、

33、摩阻系數(shù)、收縮徐變系數(shù)等參數(shù)按照設(shè)計(jì)所取參數(shù)計(jì)算，在最后階段即成橋運(yùn)營(yíng)階段考慮收縮徐變3650 天后的梁體累計(jì)位移，并與設(shè)計(jì)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比，以校核計(jì)算分析模型的準(zhǔn)確性。（2） 在施工過(guò)程中，按照實(shí)際的結(jié)構(gòu)參數(shù)修正結(jié)構(gòu)計(jì)算模型進(jìn)行跟蹤計(jì)算，使得結(jié)構(gòu)預(yù)測(cè)位移與實(shí)際發(fā)生的位移吻和。6.4立模標(biāo)高的確定在主梁的懸臂澆筑過(guò)程中，梁段立模標(biāo)高的合理確定，是關(guān)系到主梁線形是否平順、word 完美格式專業(yè)資料是否符合設(shè)計(jì)的一個(gè)重要問(wèn)題。如果在確定立模標(biāo)高時(shí)考慮的因素比較符合實(shí)際，而且加以正確的控制，則最終橋面線形較為良好。立模標(biāo)高并不等于設(shè)計(jì)中橋梁建成后的標(biāo)高，一般要設(shè)置一定的預(yù)拱度，以抵消施工中產(chǎn)生的各種變形

34、（豎向撓度） 。其計(jì)算公式如下：H lmiH sjif1if2if3if4 if 5ifgl式中：H lmi i 階段立模標(biāo)高；H sji i 階段設(shè)計(jì)標(biāo)高；f1i 由本階段及后續(xù)施工階段梁段自重在i 階段產(chǎn)生的撓度總和；f2 i 由張拉本階段及后續(xù)施工階預(yù)應(yīng)力在i 階段引起的撓度；f3i 混凝土收縮、徐變?cè)趇 階段引起的撓度；f 4i 施工臨時(shí)荷載在i 階段引起的撓度；f5i 取使用荷載在 i 階段引起的撓度的50%；f gl 掛籃變形值。其中掛籃變形值是根據(jù)掛籃加載試驗(yàn)確定的在施工過(guò)程中加以考慮，f1i 、f2 i 、f3i 、 f4 i 、 f5i 在前進(jìn)分析和倒退分析計(jì)算中已經(jīng)加以考慮

35、。根據(jù)上述計(jì)算式和監(jiān)控分析，可以計(jì)算出各梁段的預(yù)拱度（相對(duì)于設(shè)計(jì)標(biāo)高）。7 線形監(jiān)測(cè)7.1線形控制工作程序?yàn)槭故┕た刂频母鱾€(gè)步驟程序化，施工控制工作小組根據(jù)具體的施工進(jìn)度安排制定了施工控制工作程序，其中包括兩方面的內(nèi)容。控制流程從掛籃的前移定位至預(yù)應(yīng)力鋼束張拉完畢是本橋施工的一個(gè)周期，每個(gè)周期中有關(guān)施工控制的步驟如下：（ 1） 按照預(yù)報(bào)的掛籃定位標(biāo)高定位掛籃，由施工單位測(cè)量定位后的掛籃標(biāo)高，并向控制小組提供掛籃的定位測(cè)量結(jié)果；（ 2） 立模板、綁扎鋼筋；（ 3） 澆筑混凝土前，測(cè)量所有已施工梁段上的高程測(cè)點(diǎn)，復(fù)測(cè)掛籃定位標(biāo)高，墩頂?shù)乃轿灰?，?bào)施工控制小組；（ 4） 施工控制小組分析測(cè)量結(jié)果，

36、如需調(diào)整，給出調(diào)整后的標(biāo)高；（ 5） 澆筑完混凝土后第二天測(cè)量所有已施工梁段上的測(cè)點(diǎn)標(biāo)高，測(cè)量本梁段端部梁word 完美格式專業(yè)資料底和預(yù)埋在梁頂?shù)臏y(cè)點(diǎn)標(biāo)高，建立測(cè)點(diǎn)與梁底標(biāo)高的關(guān)系，提供給施工控制小組；（ 6） 按鐵路工程檢驗(yàn)評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)檢查斷面尺寸，提供給施工控制小組并向施工控制小組提供梁段混凝土超重的情況；（ 7） 張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋后，測(cè)量所有已施工梁段上的高程測(cè)點(diǎn)，并提供施工控制小組；（ 8） 施工控制小組分析測(cè)量結(jié)果，根據(jù)上一施工周期梁底標(biāo)高測(cè)量值和應(yīng)力、溫度等測(cè)量結(jié)果計(jì)算、預(yù)報(bào)下一施工周期的掛籃定位標(biāo)高。工作程序的關(guān)鍵是： 每個(gè)施工循環(huán)過(guò)程的結(jié)束都必須對(duì)已完成的節(jié)段進(jìn)行全面的測(cè)量，分析實(shí)

37、際施工結(jié)果與預(yù)計(jì)目標(biāo)的誤差，從而及時(shí)地對(duì)已出現(xiàn)的誤差進(jìn)行調(diào)整，在達(dá)到要求的精度后，才能對(duì)下一施工循環(huán)作出預(yù)報(bào)。誤差控制標(biāo)準(zhǔn)本橋施工控制的最終目標(biāo)是：使成橋后的線形與設(shè)計(jì)成橋線形的所有各點(diǎn)的誤差均滿足高速鐵路橋涵工程施工質(zhì)量驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，成橋線形與設(shè)計(jì)線形誤差在1.5cm 和-0.5cm 之間，合龍前兩懸臂端相對(duì)高差小于合龍段長(zhǎng)的1/100 ，且不大于 15mm。根據(jù)這一目標(biāo)，在每一施工步驟中制訂了如下的誤差控制水平：（1） 掛籃定位標(biāo)高與預(yù)報(bào)標(biāo)高之差控制在0.5cm 以內(nèi)；（ 2）縱向預(yù)應(yīng)力鋼束張拉完后，如梁端測(cè)點(diǎn)標(biāo)高與控制小組預(yù)報(bào)標(biāo)高之差超過(guò)±0.5cm，需進(jìn)行研究分析誤差原因，確

38、定下一步的調(diào)整措施；（3）如有其它異常情況發(fā)生影響到標(biāo)高，其調(diào)整方案也應(yīng)經(jīng)分析研究，提出控制意見(jiàn)。7.2位移測(cè)點(diǎn)布置撓度觀測(cè)資料是控制成橋線形最主要的依據(jù)，連續(xù)梁橋線形監(jiān)測(cè)斷面設(shè)在每一階段的端部，如圖 7-1 和圖 7-3 所示。布置 0塊件的高程測(cè)點(diǎn)是為了控制頂板的設(shè)計(jì)標(biāo)高，同時(shí)也作為以后各懸澆階段高程觀測(cè)基準(zhǔn)點(diǎn)。每個(gè)0塊的頂板各布置9 個(gè)高程觀測(cè)點(diǎn)，見(jiàn)圖7-2 （a）和 7-4 （a）。懸澆階段每個(gè)監(jiān)測(cè)斷面上布置兩個(gè)對(duì)稱的高程觀測(cè)點(diǎn)，如圖7-2 （b、 c）和 7-4 （b、c）所示，不僅可以測(cè)量箱梁的撓度，同時(shí)可以觀測(cè)箱梁是否發(fā)生扭轉(zhuǎn)變形，標(biāo)高測(cè)點(diǎn)用 16 圓鋼，圓鋼筋頂部磨平，露出頂板

39、23 cm ，并用紅油漆作為標(biāo)記。測(cè)點(diǎn)布置原則：盡量靠近腹板；測(cè)點(diǎn)離梁段端部 10 cm ； 不妨礙施工及掛籃的行走、固定等；易于保護(hù)；盡量使測(cè)量工作減少，如立一次儀器即可以測(cè)試全部測(cè)點(diǎn)的高程，最好設(shè)置在掛籃內(nèi)側(cè)，這樣也可以減少轉(zhuǎn)儀器引起的誤差。word 完美格式專業(yè)資料7.3觀測(cè)時(shí)間與項(xiàng)目為盡量減少溫度的影響，撓度的觀測(cè)安排在早晨太陽(yáng)出來(lái)之前進(jìn)行，每個(gè)施工階段的變形測(cè)試時(shí)間根據(jù)施工階段的進(jìn)度來(lái)定。在整個(gè)施工過(guò)程中主要觀測(cè)內(nèi)容包括：（1） 每階段混凝土澆筑前的高程測(cè)量；（2） 每階段混凝土澆筑后、預(yù)應(yīng)力張拉前的高程測(cè)量；（3） 每階段預(yù)應(yīng)力張拉后、掛籃行走前的高程測(cè)量；（4） 每階段掛籃行走后

40、的高程測(cè)量；（5） 拆除掛籃后、邊（中）跨合攏前的高程測(cè)量；（6） 最終成橋前的高程測(cè)試。word 完美格式專業(yè)資料圖 7-1（ 60+112+60） m連續(xù)梁橋線形監(jiān)測(cè)測(cè)點(diǎn)（示意圖）95095041710036528036639(a) 0號(hào)塊（單位：cm）(b)支點(diǎn)斷面標(biāo)高測(cè)點(diǎn)(c)跨中斷面標(biāo)高測(cè)點(diǎn)圖 7-2標(biāo)高測(cè)點(diǎn)布置圖word 完美格式專業(yè)資料圖 7-3（ 40+56+40）m連續(xù)梁橋線形監(jiān)測(cè)測(cè)點(diǎn)（示意圖）45045041710036528036639(a) 0號(hào)塊單位： cm）(b)支點(diǎn)斷面(c)跨中斷面標(biāo)高測(cè)點(diǎn)圖 7-4標(biāo)高測(cè)點(diǎn)布置圖word 完美格式專業(yè)資料7.4懸臂階段測(cè)量工作內(nèi)

41、容從掛籃前行至本梁段預(yù)應(yīng)力張拉完畢為一個(gè)施工階段 , 在每個(gè)施工階段需完成的工作如下。在懸澆節(jié)段的過(guò)程中，施工隊(duì)人員積極配合監(jiān)控小組的測(cè)量工作，每個(gè)梁段均在懸臂前端布置 3 個(gè)測(cè)點(diǎn)進(jìn)行測(cè)量。施工過(guò)程中梁段標(biāo)高測(cè)量的具體操作如下：掛籃定位根據(jù)監(jiān)控方提供的立模標(biāo)高進(jìn)行掛籃定位, 定位底模前端標(biāo)高及頂板標(biāo)高。專業(yè)測(cè)量人員對(duì)底模標(biāo)高進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)精測(cè)，使調(diào)整后的模板標(biāo)高精確符合立模標(biāo)高，誤差不超過(guò) 2mm。此時(shí)需要設(shè)置的測(cè)點(diǎn)如下，如圖7-5 及圖 7-6 所示。（1） 頂板鋼筋頭測(cè)點(diǎn)，距離該梁塊前端10cm，在澆筑該塊混凝土前埋設(shè)即可。（2） 掛籃底模梁塊前端測(cè)點(diǎn)，不用設(shè)置鋼筋頭，直接布置在模板上。（3）

42、掛籃底模鋼筋頭測(cè)點(diǎn)，盡量靠近該梁塊底模前端，鋼筋頭長(zhǎng)度 10cm左右。注：由于在澆筑混凝土后需要對(duì)底模前端標(biāo)高進(jìn)行測(cè)量，為消除其他因素影響，在定位時(shí)，在底模上盡量靠近本梁塊底模前端左右兩側(cè)各設(shè)置鋼筋頭一個(gè)，在定位時(shí)需要測(cè)量測(cè)點(diǎn) 2（底模前端模板）與測(cè)點(diǎn) 3（底模前端鋼筋頭）的標(biāo)高差，在澆筑混凝土后及張拉預(yù)應(yīng)力后可僅對(duì)測(cè)點(diǎn) 3（底模前端鋼筋頭）進(jìn)行測(cè)量，利用標(biāo)高差換算測(cè)點(diǎn) 2（底模前端模板）的標(biāo)高。1 頂板鋼筋頭測(cè)點(diǎn)前施工段本施工段3 掛籃底模鋼筋頭測(cè)點(diǎn)掛籃底模2 掛籃底模梁塊前端測(cè)點(diǎn)圖 7-5每階段測(cè)點(diǎn)布置側(cè)立面圖word 完美格式專業(yè)資料圖 7-6每階段測(cè)點(diǎn)布置正立面圖掛籃定位時(shí)需測(cè)量的內(nèi)容

43、如下：（1） 測(cè)點(diǎn) 2（底模前端模板） 的標(biāo)高，使其滿足監(jiān)控方標(biāo)高預(yù)報(bào)文件中的底板立模標(biāo)高；（2） 頂板立模標(biāo)高，為底板立模標(biāo)高梁高；（3） 所有已施工梁段頂板鋼筋頭測(cè)點(diǎn)標(biāo)高；（4） 測(cè)點(diǎn) 3（底模前端鋼筋頭測(cè)點(diǎn)）標(biāo)高，并計(jì)算出每側(cè)底模前端鋼筋頭測(cè)點(diǎn)（測(cè)點(diǎn) 3）與測(cè)點(diǎn) 2（底模前端模板）的標(biāo)高差。綁扎鋼筋后復(fù)測(cè)即混凝土澆筑前，對(duì)立模標(biāo)高進(jìn)行復(fù)測(cè)，如誤差過(guò)大，須再次調(diào)整模板，直至與立模標(biāo)高精確吻合，調(diào)整后誤差不超過(guò) 2mm。調(diào)整合格后，對(duì)前面 2 個(gè)已澆筑梁段的梁頂測(cè)點(diǎn)進(jìn)行測(cè)量。澆筑混凝土?xí)r澆筑混凝土?xí)r需完成的測(cè)量工作如下：（1） 澆筑前檢查掛籃定位標(biāo)高，確保標(biāo)高無(wú)誤后再開(kāi)始澆筑混凝土；（2）

44、混凝土澆筑即將完成后，按照標(biāo)高預(yù)告表提供的混凝土澆筑即將完成時(shí)的頂板頂面（不考慮排水坡的標(biāo)高）進(jìn)行重新定位頂板頂面標(biāo)高，排水坡尺寸不變，在標(biāo)高預(yù)告表給出的頂板頂面（不考慮排水坡的標(biāo)高）基礎(chǔ)上重新定位排水坡?；炷翝仓旰鬁y(cè)量在混凝土澆筑完后半天內(nèi)（強(qiáng)度達(dá)到測(cè)量條件），對(duì)新澆筑梁段的3 個(gè)測(cè)點(diǎn)進(jìn)行測(cè)量，并對(duì)前 2 個(gè)已澆筑梁段的梁頂測(cè)點(diǎn)進(jìn)行測(cè)量?；炷琉B(yǎng)護(hù)期間word 完美格式專業(yè)資料在混凝土養(yǎng)護(hù)時(shí)間足5 天后，預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉前半天內(nèi)，對(duì)新澆筑梁段3 個(gè)測(cè)點(diǎn)進(jìn)行測(cè)量?；炷琉B(yǎng)護(hù)期間需測(cè)量?jī)?nèi)容如下：（1） 所有已施工梁段頂板鋼筋頭測(cè)點(diǎn)（測(cè)點(diǎn)1）標(biāo)高；（2） 底模前端鋼筋頭測(cè)點(diǎn)標(biāo)高（測(cè)點(diǎn)3），目的是

45、測(cè)量（底模前端模板）測(cè)點(diǎn)2 標(biāo)高，需要提供測(cè)點(diǎn)2 的標(biāo)高；（3） 頂板頂面（不考慮排水坡，最低點(diǎn)）混凝土表面標(biāo)高，如圖7-7 所示。圖 7-7 頂板頂面混凝土表面測(cè)點(diǎn)預(yù)應(yīng)力張拉后在本梁段預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉完、模板拆除后半天內(nèi)，對(duì)張拉梁段3 個(gè)測(cè)點(diǎn)進(jìn)行測(cè)量。預(yù)應(yīng)力張拉后需測(cè)量?jī)?nèi)容如下：（1） 所有已施工梁段頂板鋼筋頭測(cè)點(diǎn)（測(cè)點(diǎn)1）標(biāo)高；（2） 底模前端鋼筋頭測(cè)點(diǎn)標(biāo)高（測(cè)點(diǎn)3），目的是測(cè)量（底模前端模板）測(cè)點(diǎn)2 標(biāo)高，需要提供測(cè)點(diǎn)2 的標(biāo)高；合攏階段主要測(cè)量?jī)?nèi)容如下 合攏前合攏段兩側(cè)的標(biāo)高差； 加配重后頂板鋼筋頭測(cè)點(diǎn)（測(cè)點(diǎn)1）標(biāo)高； 合攏后頂板鋼筋頭測(cè)點(diǎn)（測(cè)點(diǎn)1）標(biāo)高； 張拉后頂板鋼筋頭測(cè)點(diǎn)（測(cè)點(diǎn)1）

46、標(biāo)高；合攏階段梁上荷載發(fā)生變化時(shí)，需要測(cè)量頂板鋼筋頭測(cè)點(diǎn)（測(cè)點(diǎn)1）標(biāo)高。多跨線形的通測(cè)除保證各跨線形在控制范圍內(nèi)外，主梁全程線形應(yīng)定期或不定期進(jìn)行通測(cè)，確保全橋線形的協(xié)調(diào)性。結(jié)構(gòu)幾何形狀測(cè)量結(jié)構(gòu)幾何形狀的測(cè)量主要包括：箱梁上下表面的寬度、腹板厚度、上頂板和下底板的厚度、箱梁截面高度以及箱梁施工節(jié)段的長(zhǎng)度等。監(jiān)控單位采用抽查的方式，不定期的進(jìn)行測(cè)量。word 完美格式專業(yè)資料7.5測(cè)量?jī)x器高程測(cè)試用 TC1800全站儀（測(cè)量精度0.1mm）或精密水準(zhǔn)儀來(lái)進(jìn)行測(cè)試。8 誤差分析與識(shí)別在每一施工階段， 對(duì)監(jiān)測(cè)得到的位移與理論值進(jìn)行誤差分析，并分析產(chǎn)生誤差的原因，根據(jù)本階段結(jié)果對(duì)下一階段的誤差進(jìn)行預(yù)測(cè)、調(diào)整以及報(bào)告施工狀態(tài)等。9 施工