1、機械制造裝備課程設計項目總結報告 題 目：工作臺面積2501000mm2臥式升降臺銑床主傳動系統(tǒng)設計院 （系） 專 業(yè) 機械設計制造及其自動化 學 生 學 號 班 號 指導教師 填報日期 2014年12月11日 哈爾濱工業(yè)大學機電工程學院制2014 年 12 月哈爾濱工業(yè)大學機械制造裝備課程設計任務書姓 名： 院 系：專 業(yè)：機械設計制造及其自動化 班 號： 學 號：任務起止日期： 2014年11月24日 至2014年12月12日課程設計題目：工作臺面積臥式升降臺銑床主傳動系統(tǒng)設計主要內(nèi)容：（1）運動設計：根據(jù)給定的設計要求，分析定傳動方案和傳動系統(tǒng)圖，確定傳動副的傳動比及輪齒數(shù)，并計算主軸實

2、際轉(zhuǎn)速與標準轉(zhuǎn)速的相對誤差。（2）動力設計：根據(jù)給定的電動機功率和傳動件的計算轉(zhuǎn)速，初算傳動軸朱靜、齒輪模數(shù)，確定皮帶類型及根數(shù)等。完成裝配草圖，驗算傳動件的應力、變形等是否在允許范圍內(nèi)，驗算主軸組件的靜剛度。（3）結構設計：進行主傳動軸系、變速機構、主軸組件、箱體、操縱機構、潤滑與密封等結構設計，回執(zhí)裝配圖（包括展開圖、剖視圖）及零件工作圖。（4）撰寫項目總結報告，包含詳細的設計說明。技術要求：主軸轉(zhuǎn)速級數(shù)，最低轉(zhuǎn)速，公比，電動機功率。進度安排：三周（1）準備工作及初算2天； （2）展開草圖4天；（3）截面草圖2天； （4）驗算、加粗、標注4天；（5）技術文檔整理3天； （6）答辯1天指導教

3、師簽字：年 月 日 教研室主任意見：教研室主任簽字：年 月 日 目 錄1項目背景分析41.1 綜合課程設計的目的41.2 金屬切削機床在國內(nèi)外發(fā)展趨勢42研究計劃要點與執(zhí)行情況52.1 設計任務書52.2 進度安排53項目關鍵技術的解決64具體研究內(nèi)容與技術實現(xiàn)64.1 運動設計64.1.1 確定轉(zhuǎn)速范圍結構方案確定64.1.2 轉(zhuǎn)速圖94.1.3 傳動系統(tǒng)圖104.2動力設計154.2.1 主軸及傳動軸軸頸154.2.2 齒輪模數(shù)174.3 結構設計214.3.1 展開圖設計214.3.2 截面圖及軸的空間布置214.4 零件驗算224.4.1 主軸剛度224.4.2 傳動軸剛度294.4.

4、3 齒輪疲勞強度345技術指標分析365.1 傳動系統(tǒng)圖的設計365.2 齒輪齒數(shù)、模數(shù)的選擇375.3 軸徑、孔徑的選擇375.4 其他零部件、細節(jié)376存在的問題與建議377參考文獻381項目背景分析1.1 綜合課程設計的目的綜合課程設計II是機械設計制造及自動化專業(yè)極其重要的實踐性教學環(huán)節(jié)。其目的是在相關先修課程學習后，進行機械結構設計綜合訓練，使學生掌握機械系統(tǒng)分析和設計的基本步驟和方法，培養(yǎng)和鍛煉學生綜合運用所學知識解決實際工程問題的能力。也為學習后續(xù)專業(yè)課奠定基礎。1.2 金屬切削機床在國內(nèi)外發(fā)展趨勢機床作為加工的母機，總是要保證和提高加工質(zhì)量和生產(chǎn)率，隨著科技的不斷進步，各種機床

5、也相應地不斷發(fā)展與更新，如性能參數(shù)的提高、功能的擴大、切削功率的加大，自動化程度的提高，機床動態(tài)性能的不斷改善，加工精度的不斷提高，基礎元件的不斷創(chuàng)新，控制系統(tǒng)的更新等等。我國機床工業(yè)的發(fā)展趨勢：根據(jù)機床工具工業(yè)局對振興我國機床工業(yè)的設想，要在以后相當長時期內(nèi)限制和壓縮落后機床的生產(chǎn)，要化大力氣發(fā)展高性能、高效率、高水平的適合國民經(jīng)濟需要的“高檔”產(chǎn)品，改善機床品種的構成比。重點發(fā)展機、電、儀結合的產(chǎn)品。注意在沖壓、電加工、激光、等離子加工中應用數(shù)控技術。國外機床工業(yè)的發(fā)展，特別講究機床的精度、效率，講究機床制造工藝技術水平，試驗分析與理論研究。從七十年代以來，國外已普遍推廣使用數(shù)控機床。日本

6、和美國已建成柔性自動化生產(chǎn)車間和柔性自動化工廠，整個機床制造的技術水平和自動檢測控制技術已有大幅度提高。2研究計劃要點與執(zhí)行情況2.1 設計任務書設計內(nèi)容見表2-1。表 2-1設計任務題目公比級數(shù)功率工作臺面積臥式升降臺銑床主傳動系統(tǒng)設計172.2 進度安排進度安排見表2-2。表 2-2進度安排第一周第二周第三周星期123、4、5123、4、512、3、45準備初算開題展開草圖截面草圖驗算加粗論文報告答辯圖版手冊指導書圖冊等齒輪和軸的布置完成項目總結報告教師下達任務書3項目關鍵技術的解決課程設計設計要求：1、圖紙工作量：畫兩張圖：開展圖（A0）。操縱機構、摩擦離合器、換向、制動和潤滑不要求畫，

7、但要求掌握。截面圖（A1）：畫剖面軸系布置示意圖（包括截面外形及尺寸、車床標中心高）。（2、標注：中心距，配合尺寸，中心高（車床），外形尺寸。3、明細：不設明細表，件號采用流水號（1,2,3）標注，標準件的標準直接標在圖紙上（件號下面），標題欄采用標準裝配圖的標題欄（18056），其中，圖號：KS01（表示：課設01號圖紙）；單位：哈爾濱工業(yè)大學；圖名：主傳動系統(tǒng)裝配圖。4、驗算：一對齒輪，小齒輪驗算彎曲強度，大齒輪驗算接觸強度，一根傳動軸，主軸按兩支撐計算。5、主軸端部結構要按標準畫。4具體研究內(nèi)容與技術實現(xiàn)4.1 運動設計4.1.1 確定轉(zhuǎn)速范圍結構方案確定4.1.1.1 確定極限轉(zhuǎn)速由設

8、計任務書，電機額定功率，銑床最低轉(zhuǎn)速，級數(shù)，公比。則轉(zhuǎn)速調(diào)整范圍（4-1）其中：轉(zhuǎn)速調(diào)整范圍；轉(zhuǎn)速公比；傳動級數(shù)。可以得到，主軸的極限轉(zhuǎn)速（4-2）其中：轉(zhuǎn)速調(diào)整范圍；最低轉(zhuǎn)速 。可以得到，4.1.1.2 確定公比由參考文獻1表3-6可知主軸實際最大轉(zhuǎn)速。主軸的轉(zhuǎn)速數(shù)列為26.5，33.5，42.5，53，67，85，106，132，170，212，265，335，425，530，670，850，1060。4.1.1.3 確定主軸轉(zhuǎn)速級數(shù)由參考文獻1式（3-2）得，轉(zhuǎn)速級數(shù)（4-3）其中：轉(zhuǎn)速調(diào)整范圍；轉(zhuǎn)速公比?？梢缘玫?，4.1.1.4 確定結構網(wǎng)或結構式因兩軸間變速組的傳動副數(shù)多采用2或3，

9、在設計簡單變速系統(tǒng)時，變速級數(shù)應選擇的形式，均為正整數(shù)，即選用三聯(lián)齒輪和兩聯(lián)齒輪進行變速。由參考文獻1，主變速傳動系設計的一般原則是：傳動副前多后少原則，傳動順序與擴大順序相一致原則和變速組降速前慢后快原則，確定變速結構式如下：其最末擴大組的調(diào)速范圍，設計機床主變速傳動系時，為避免從動齒輪尺寸過大而增加箱體的徑向尺寸，一般限制降速最小傳動比為避免擴大傳動誤差，減少振動噪聲，一般限制直齒圓柱齒輪的最大升速比4.1.2 轉(zhuǎn)速圖4.1.2.1 選用電動機由參考文獻2表15.1，選用Y系列封閉自扇冷式鼠籠式三相異步電動機，機型號。其級數(shù)6，同步轉(zhuǎn)速，滿載轉(zhuǎn)速。4.1.2.2 分配總降速傳動比總的降速傳

10、動比比較大，增加定比傳動副，然后將總的降速傳動比根據(jù)“先緩后急”原則，確定各變速組最小傳動比。4.1.2.3 確定傳動軸的軸數(shù)傳動軸數(shù)變速組數(shù)定比傳動副數(shù)。4.1.2.4 繪制轉(zhuǎn)速圖因為確定中間各軸轉(zhuǎn)速時，通常往前推比較方便，所以先確定軸的轉(zhuǎn)速 確定軸的轉(zhuǎn)速由于第二擴大組的變速范圍為6.35，故這兩對傳動副的最小和最大傳動比選擇為，于是可以確定軸的六級轉(zhuǎn)速只能是106,132,170,212,265,335,425,530,670 確定軸轉(zhuǎn)速第一擴大組的級比指數(shù)。為避免從動齒輪尺寸過大而增加箱體的徑向尺寸，一般限制降速最低傳動比，又為了避免擴大傳動誤差，減少震動噪聲，限制最大升速比。為使軸轉(zhuǎn)速

11、不至過低，造成軸的轉(zhuǎn)矩較大，又避免升速，取， 確定軸轉(zhuǎn)速軸級比指數(shù)，由升2降4的原則，確定軸轉(zhuǎn)速為670。 最后確定電動機主軸與軸之間的的傳動比。采用齒輪傳動，傳動比為轉(zhuǎn)速圖見圖4-1。圖 4-1轉(zhuǎn)速圖4.1.3 傳動系統(tǒng)圖4.1.3.1 應該注意的問題1. 因為零件的參數(shù)尚未確定，一般根據(jù)轉(zhuǎn)速圖，先按傳動副的傳動比擬定一個主傳動系統(tǒng)草圖。待裝配圖完成后再修改草圖為證實系統(tǒng)傳動圖，傳動軸上的出路軸向位置大致展開圖相對應，畫出軸承符號，標上軸號，齒輪齒數(shù)及模數(shù)，皮帶輪直徑，電動機型號，功率和轉(zhuǎn)速。2. 要有利降低齒輪變速箱的噪聲（1）主軸高轉(zhuǎn)速范圍的傳動比排列，可采用先降速后升速的傳動，使總轉(zhuǎn)速

12、和減小，以期降低噪聲。這種高速傳動采用先降后升，可使同一變速組的傳動比有升速有降速，有利于減小齒數(shù)和，齒輪線速度及中心距。（2）主軸高速傳動時，應縮短傳動鏈，以減小傳動副數(shù)。（3）不采用噪聲大的錐齒輪傳動副。（4）前邊的變速組中的降速傳動比不宜采用極限值，以避免增加徑向尺寸。最末變速組中可采用最小傳動比，特別是銑床以增加主軸的飛輪效應。4.1.3.2 確定變速組齒輪傳動副的齒數(shù)由傳動結構式可知，變速組有3個傳動副，其傳動比分別是。傳動比小于1時取其倒數(shù)，由參考文獻1表3-9，在變速組中，可以得到， 取。在變速組中，可以得到， 取。在變速組中，可以得到， 取。一般變速組內(nèi)所有齒輪的模數(shù)相同，并是

13、標準齒輪，因而三對傳動副的齒數(shù)和應該是相同的。中型機床一般取，由此可以確定各傳動之間的齒數(shù)。定比組（電動機主軸與軸之間的齒輪齒數(shù)）變速組a變速組 b 第二擴大組 初選的齒輪齒數(shù)和應在后面進行限制的討論和驗證。由此，初步確定了各變速組及定比傳動的齒輪齒數(shù)，可以得到詳細的轉(zhuǎn)速圖見圖4-2。圖 4-2詳細轉(zhuǎn)速圖4.1.3.3 核算主軸轉(zhuǎn)速誤差齒輪齒數(shù)確定后，主軸的各級實際轉(zhuǎn)速即確定，實際傳動比所造成的主軸轉(zhuǎn)速誤差，應滿足：（4-4）其中：轉(zhuǎn)速公比.可以得到，誤差分析結果見表4-1表 4-1主軸轉(zhuǎn)速誤差標號誤差結論11053.681060-0.60%合格2845.44850-0.54%合格3670.5

14、26700.08%合格4528.03530-0.37%合格5423.68425-0.31%合格6336.023350.30%合格7262.86265-0.81%合格8210.91212-0.51%合格9167.27170-1.60%合格10167.03170-1.75%合格11134.021321.53%合格12106.291060.27%合格1383.7085-1.53%合格1467.16670.24%合格1553.27530.50%合格1641.6742.5-1.96%合格1733.4333.5-0.20%合格1826.5226.50.59%合格4.1.3.4 各軸的計算轉(zhuǎn)速各軸的計算轉(zhuǎn)速

15、見表4-2表 4-2各軸計算轉(zhuǎn)速軸序號計算轉(zhuǎn)速4.1.3.5 繪制傳動系統(tǒng)圖傳動系統(tǒng)圖見圖4-3。圖 4-3傳動系統(tǒng)圖4.2動力設計4.2.1 主軸及傳動軸軸頸4.2.1.1 傳動軸直徑初定由參考文獻3，按扭轉(zhuǎn)剛度估算軸的直徑（4-5）其中：傳動軸直徑；該軸傳遞的功率；該軸的計算轉(zhuǎn)矩；該軸每米長度允許扭轉(zhuǎn)角，取0.8。由表2-2可知各軸的計算轉(zhuǎn)速，本次計算中，各軸傳遞功率為點擊功率與傳遞過程中的效率的乘積，效率值可由參考文獻2表9.1確定，可以得到，O軸取I軸??；II軸??；III軸取。4.2.1.2 主軸軸頸直徑的確定沒有特殊要求的時候，主軸材料優(yōu)先選用價格低廉的優(yōu)質(zhì)結構鋼，如45號鋼，調(diào)質(zhì)到

16、220250HB。在端部錐孔，定心軸頸或定心錐面等部位，采用高頻淬火至5055HRC。由參考文獻1表5.7，功率為的臥式升降臺銑床選用前軸頸直徑，取。后軸頸為前軸頸的，即為。為了選用軸承的方便，由參考文獻2軸承型號，主軸中部與圓錐滾子軸承配合處軸頸直徑取，為使主軸緩慢過度，主軸后部與深溝球軸承配合處軸頸直徑取。4.2.2 齒輪模數(shù)4.2.2.1 初算齒輪模數(shù)一般同一變速組中的齒輪取同一模數(shù)，選擇各組負荷最重的小齒輪，由參考文獻3，其計算得到的齒輪模數(shù)（4-6）其中：按接觸疲勞強度計算的齒輪模數(shù)；驅(qū)動電機的功率；齒輪的計算轉(zhuǎn)速；大齒輪齒數(shù)與小齒輪齒數(shù)之比，外嚙合取“”號，內(nèi)嚙合取“”號；小齒輪的

17、齒數(shù)；齒寬系數(shù)，（為齒寬，為模數(shù)），一般為，此處均選用；許用接觸應力，由參考文獻5表13-16，齒輪材料選用，高頻淬火，可得?？梢缘玫?，基本組按標準模數(shù)表取；第一擴大組按標準模數(shù)表取；第二擴大組按標準模數(shù)表取。由于取齒輪厚度系數(shù)6，則由公式可得各齒輪厚度。4.2.2.2 對各種限制的討論對于變速組c，由于主軸軸徑是由標準查得，其值較大，前軸徑為，后軸徑為，即安裝齒輪處軸外徑約為，由參考文獻2，軸上的小齒輪還要考慮到齒根到它的鍵槽深處的最小尺寸應大于基圓齒厚，以防斷裂，即其最小齒數(shù)應滿足：（4-7）其中：齒輪花鍵孔的外徑，單鍵槽的取孔中心至鍵槽底的尺寸兩倍；齒輪模數(shù)。對于變速組c，在主軸上，選用

18、單鍵槽，查得，若，則，小于已確定的最小齒數(shù)，在主軸上該模數(shù)滿足要求。考慮到花鍵滑動與定位較容易，除主軸和電機軸外，其余軸均選用花鍵連接。第二擴大組在軸上的最小齒輪齒數(shù)，選用花鍵，將代入，若，則，在軸上該模數(shù)滿足要求。故第二擴大組的模數(shù)取。對于第一擴大組，在軸上的最小齒輪齒數(shù)，選用花鍵，將代入，若，則，在軸上該模數(shù)滿足要求。第一擴大組在軸上的最小齒輪齒數(shù)，若，則，在軸上該模數(shù)滿足要求。故第一擴大組的模數(shù)取。對于基本組，基本組在軸上的最小齒輪齒數(shù)，若，則 ，在軸上該模數(shù)滿足要求?；窘M在軸上的最小齒輪齒數(shù)，選用花鍵，將代入，若，則，在軸上該模數(shù)滿足要求。故基本組的模數(shù)取。對于電機軸上的齒輪配合，選

19、單鍵槽，查得。若，則，在電機軸上該模數(shù)滿足要求。故電機軸的模數(shù)取。4.2.2.3 其余驗證機床主傳動系統(tǒng)齒數(shù)，所有齒輪均滿足此條件。機床主傳動的最小極限傳動比為，中型機床的最大齒數(shù)和，以上設計均滿足條件。4.3 結構設計4.3.1 展開圖設計4.3.1.1 齒輪布置主傳動系統(tǒng)采用集中傳動方式，將全部傳動和變速機構集中在同一個主軸箱內(nèi)，結構緊湊，便于實現(xiàn)集中操縱，安裝調(diào)整方便。電機軸與電動機采用彈性柱銷聯(lián)軸器連接，可一定程度降低定心精度要求，隔離點擊震動。4.3.1.2 主軸組件設計圓錐滾子軸承能同時承受徑向和軸向載荷，成對使用具有軸承數(shù)量少、支撐結構簡單、軸承間隙調(diào)整方便的特點。主軸采用單列圓

20、錐滾子軸承的前中支承為主端深溝球軸承的尾端支承為輔的三支撐結構。用中支撐左側(cè)的螺母同時調(diào)整前中兩個軸承的間隙。4.3.2 截面圖及軸的空間布置由于滑移齒輪軸心離箱體壁距離較大，且滑移行程較長，故采用撥叉沿導向桿滑動來操縱滑移齒輪。擺動撥叉通過滑塊與滑動撥叉尾端的槽接觸，滑塊做圓弧運動轉(zhuǎn)化為撥叉的滑動，實現(xiàn)滑移。使用鋼球彈簧作為定位的手柄座可以使操作桿撥動到指定位置即停下并鎖緊，方便工人操作。4.4 零件驗算4.4.1 主軸剛度4.4.1.1 主軸支撐跨距的確定前端懸伸量：主軸前端的懸伸長度，即從主軸外側(cè)前支撐中點（滾錐軸承及向心推力軸承則是接觸角法線與軸線的交點處）到主軸前端的距離。這里選定。

21、一般最佳跨距，考慮到結構以及支承剛度會因磨損而不斷降低，應取跨距比最佳支承跨距 大一些，一般是的倍，再綜合考慮結構的需要，本設計取。4.4.1.2 最大切削合力P的確定最大圓周切削力須按主軸輸出全功率和最大扭矩確定（4-8）其中：電動機額定功率()，；主傳動系統(tǒng)的總效率，為各傳動副、軸承的效率，總效率。由前文計算結果， 。?。恢鬏S的計算轉(zhuǎn)速，由前文計算結果，主軸的計算轉(zhuǎn)速為；計算直徑，對于臥式銑床，為最大端銑刀計算直徑，對于工作臺面積為的臥式銑床,其端銑刀的計算直徑及寬度分別為，?？梢缘玫?，驗算主軸組件剛度時，須求出作用在垂直于主軸軸線的平面內(nèi)的最大切削合力。對于臥式升降臺銑床的銑削力，一般按

22、端銑計算。不妨假設本銑床進給系統(tǒng)的末端傳動副有消隙機構，應采用不對稱順銑，則各切削分力、同的比值可大致認為； ； 。則，即與水平面成角，在水平面的投影與成角。4.4.1.3 切削力作用點的確定設切削力的作用點到主軸前支撐的距離為 （4-9）其中：主軸前端的懸伸長度，；對于普通升降臺銑床?？梢缘玫?，4.4.1.4 齒輪驅(qū)動力Q的確定齒輪傳動軸受輸入扭矩的齒輪驅(qū)動力的作用而產(chǎn)生彎曲變形，當齒輪為直齒圓柱齒輪時，其嚙合角，齒面摩擦角時，其彎曲載荷（4-10）其中：齒輪傳遞的全功率()，??；該齒輪的模數(shù)、齒數(shù)；該傳動軸的計算工況轉(zhuǎn)速?？梢缘玫?，4.4.1.5 變形量允許值的確定變形量允許值：對普通機床

23、前端撓度的允許值，目前廣泛 使用的經(jīng)驗數(shù)據(jù)（4-11）其中：主軸兩支撐間的距離，?？梢缘玫剑?.4.1.6 主軸組件的靜剛度驗算圖 4-4主軸組件縱向視圖力的分布圖 4-5主軸組件橫向視圖力的分布選定如圖的直角坐標系，求各力同時作用下，前后軸承負荷的大小及其方向角，并判定象限。建立方程組計算主軸前后支撐處的支反力。的方向：的方向：在點的水平投影：在點的垂直投影：可以得到，即，方向與軸正方向夾角。，方向與軸正方向夾角。前后軸承的負荷大小與支反力大小相同，方向相反。故前后軸承的負荷為：，方向與軸正方向夾角。，方向與軸正方向夾角。按軸承的合成負荷，計算軸承的彈性位移。滾動軸承的徑向剛度是支承剛度的主

24、要部分，支承剛度還包括軸承環(huán)與軸頸及箱體孔的配合表面間的接觸剛度。預緊的滾動軸承可以提高剛度。計算時可以忽略軸承環(huán)與軸頸以及箱體孔之間的接觸剛度。僅以滾動軸承的游隙為零時，承受徑向載荷來計算軸承的徑向剛度，圓錐滾子軸承的徑向剛度（4-12）其中：滾動體列數(shù)；每列中滾動體數(shù)；滾子有效長度；軸承的徑向負荷；軸承的接觸角。可以得到，前后支承軸承的彈性位移，分別計算各作用力對彈性主軸前端點產(chǎn)生的撓度。由簡單載荷下簡支軸的變形公式，軸自身變形引起的軸點撓度公式（4-13） （4-14） 其中：載荷力；材料的彈性模量，鋼的；分別為軸的的抗彎慣性矩 （4-15）可以得到，可以得到，共同作用下，點的撓度分解將

25、軸承的彈性位移分解為直角坐標分量，并計算它對主軸前端點產(chǎn)生的相應撓度值。點：點：在水平面（方向）點產(chǎn)生的撓度：在垂直面（方向）點產(chǎn)生的撓度：可以得到，將主軸組件前端c 點在直角坐標上的各分量進行代數(shù)疊加后，再合成綜合撓度值并計算其方向角。分量：合成：方向角：由綜合撓度，可見，故主軸通過校核。4.4.2 傳動軸剛度4.4.2.1 齒輪驅(qū)動力Q的確定齒輪傳動軸同時受輸入扭矩的齒輪驅(qū)動力和輸出扭矩的齒輪驅(qū)動阻力的作用而產(chǎn)生彎曲變形，當齒輪為直齒圓柱齒輪，其嚙合角，齒面摩擦角時，其彎曲載荷（4-16）其中：該齒輪傳遞的全功率，取； 該齒輪的模數(shù)和齒數(shù)； 該傳動軸的計算工況轉(zhuǎn)速； 該軸輸入扭矩的齒輪計算

26、轉(zhuǎn)速； 該軸輸出扭矩的齒輪計算轉(zhuǎn)速。由于軸上有三種不同的驅(qū)動力和三種不同的驅(qū)動阻力，故驅(qū)動力具體的計算結果在下文討論。4.4.2.2 變形量允許值的確定齒輪傳動軸的抗彎剛度驗算，包括軸的最大撓度，滾動軸承處及齒輪安裝處的傾角驗算。其值均應小于允許變形量及，允許變形量可由參考文獻4查得。由參考文獻3知，對于傳動軸，僅需要進行剛度計算，無須進行強度驗算。4.4.2.3 主軸組件的撓度驗算圖5-4 傳動軸II載荷分布其中是變速組1的驅(qū)動力，且3個驅(qū)動力不能同時作用；是變速組2的驅(qū)動阻力，且3個驅(qū)動阻力不能同時作用?？梢缘玫綄τ谳敵鲵?qū)動阻力，由于各種情況轉(zhuǎn)速不定，故應在選定校核用軸速度以后計算。為了計

27、算上的簡便，可以近似地以該軸的中點撓度代替最大撓度，其最大誤差不超過3%。由參考文獻4，若兩支承的齒輪傳動軸為實心的圓形鋼軸，忽略其支承變形，在單位彎曲載荷作用下，其中點撓度（4-17）其中：兩支承間的跨距，；該軸的平均直徑，；（4-18） 齒輪的工作位置至較近支撐點的距離； 輸入扭矩的齒輪在軸的中點引起的撓度； 輸出扭矩的齒輪在軸的中點引起的撓度；其余各符號定義與前文一致。可以得到，；?？梢缘玫焦室鸬闹悬c撓度最大，在計算合成撓度時使用，進行計算。此時軸轉(zhuǎn)速為?？梢缘玫?，可以得到，故引起的中點撓度最大，在計算合成撓度時使用，進行計算。由參考文獻4，中點的合成撓度（4-19）其中：被驗算軸的中

28、點合成撓度；在橫截面上，被驗算的軸與其前、后傳動軸連心線的夾角；驅(qū)動力和阻力在橫截面上，兩向量合成時的夾角。（4-20）可以得到可以得到由綜合撓度，可見，滿足要求。由參考文獻4，傳動軸在支承點A、B處的傾角、（4-21）可以得到，可見，滿足要求，故不用計算傳動軸在齒輪處的傾角。綜上，傳動軸通過校核。4.4.3 齒輪疲勞強度驗算變速箱中齒輪強度時，選擇相同模數(shù)中承受載荷最大的及齒數(shù)最小的齒輪進行接觸應力和彎曲應力計算。一般對高速轉(zhuǎn)動的齒輪驗算齒面接觸應力，對低速轉(zhuǎn)動的齒輪驗算齒根彎曲應力。對硬齒面軟芯的滲淬火齒輪，一定要驗算彎曲應力。因而此處僅驗算與 這對齒輪。由參考文獻4，齒面接觸應力（4-22）齒根彎曲應力（4-23）其中：初算得到的齒輪模數(shù)，；傳遞的額定功率，；齒輪的計算轉(zhuǎn)速，；大齒輪齒數(shù)與小齒輪齒數(shù)之比，外嚙合取“”號，內(nèi)嚙合取“”號；小齒輪的齒數(shù)；齒寬；許用接觸應力，由參考文獻5表13-16，齒輪材料選用45鋼，高頻淬火，可得；許用彎曲應力，；壽命系數(shù)；（4-24）工作期限系數(shù)；（4-25）齒輪在機床工作期限內(nèi)的總工作時間，對于中型機床的齒輪，取，統(tǒng)一變速組內(nèi)的齒輪總工作時間可近似地認為，為該變速組的傳動副數(shù)，取，則；齒輪的最低轉(zhuǎn)速，?。换鶞恃h(huán)次數(shù)，對于鋼和鑄鐵件，接觸載荷取，彎曲載荷取；疲勞曲線指數(shù)，接觸載荷取，彎曲載荷對正火、調(diào)質(zhì)及整體淬硬件