校準和測量能力（CMC）的評定與實例中國合格評定國家認可委員會 4 4 44測量不確定度評定 4 4 6 8 12 18 23 234.8可以忽略的不確定度分量 24 24 24 24 255.4合理評估測量重復性引入的測量 25 25 25 26 27A2質量校準過程不確定度的來源 32A3溫度校準過程不確定度的來源 34A4尺寸校準過程不確定度的來源 35A5使用活塞式壓力計校準過程不確定度的來源 37附件B0.1級精密壓力表校準結果的CMC評定：壓力 40附件C扭矩扳子校準結果的CMC評定：扭矩 47附件D數(shù)字指示秤校準結果的CMC評定：質量 51附件E布氏硬度計校準結果的CMC評定：硬度 57附件F量塊校準結果的CMC評定：長度 63附件G工作用玻璃液體溫度計校準結果的CMC評定：溫度 70附件H工作用廉金屬熱電偶校準結果的CMC評定：溫度 84CNAS-TRL-003:2015附件I指針式儀表校準結果的CMC評定：電壓、電流、電阻 95附件J數(shù)字多用表校準結果的CMC評定：電壓、電流、電阻 103附件K功率傳感器校準結果的CMC評定：校準因子 附件L信號發(fā)生器校準結果的CMC評定：絕對電平 125的能力得到認可，出具的校準證書得到國際承認。CNAS對校準實驗室的認可證書附件中，校準和測量能力（CMC）是體現(xiàn)校準實驗室提供校準服務的能力范圍CNAS-TRL-003:2015校準和測量能力（CMC）的評定與實例校準和測量能力(CalibrationandMeasurementCapability，CMC)是實驗水平應能夠復現(xiàn)但并不意味著實驗室在所有日常校準中均能達到這一水平。獲得CNAS），⑴測量人員讀取指針式儀表或帶標線量具等模擬式測量儀器示⑵測量人員由于經(jīng)驗、理解、能力的差異，在測量點布置、測量時間控制⑵上述測量設備由于重復性、穩(wěn)定性、響應特性、靈敏度、鑒別力、分辨⑴被測對象的代表性不夠，如材料的成分或均勻性方面不理想引入的不確⑵被測對象的某些特性由于受環(huán)境或時間等因素的影響不穩(wěn)定引入的不確⑴對被測量的定義不完整或復現(xiàn)被測量的測量方法不理想等因素引入的不⑵測量過程中引入的不確定度，如測量過程的偏離、近似和假設、測量次⑶數(shù)據(jù)處理過程引入的不確定度，如外部資料中提供的物理常數(shù)或引用數(shù)CNAS-TRL-003:2015Y=f(X1,X2,...,Xn)（1）若被測量Y的估計值為y，輸入量Xi的估計值為xi，則有：y=f(x1,x2,...,xn)（2）當被測量Y由N個其他量X1,X2,...,Xn通過線性量函數(shù)f確定時，線性測量Y=f(X1,X2,...,Xn)=y0+m1X1+m2X2+...+mnXn（3）PP式中：α-工作角偏差；α0－被測角度塊標稱角度值。當測量模型Y=f(X1,X2,...,Xn)為非線性模型時，在各輸入量估計值x10,x20,...,xn0處由泰勒級數(shù)展開為近似線性的測量模型：n1n?2f2?2f?2f2n1n?2f2?2f?2f2當公式（4）中輸入量xi二階及以上偏導數(shù)均為零時，該模型為線性測量模CNAS-TRL-003:2015（可參閱本文件4.5.3節(jié)內容也可參閱JJF依據(jù)JJG982-2003《直流電阻箱檢定規(guī)程》校準直流電阻箱，由于恒流源.K.RN其中UX—測量電阻Rx時電壓表讀數(shù)；UN—測量電阻RN時電壓表讀數(shù)；IN—測量電阻RN時恒流源提供的電流；IX—測量電阻RX時恒流源提供的電流；測量不確定度的A類評定是對在規(guī)定測量條件下測得的量值用統(tǒng)計分析的量得到的測量列x1,x2,...,xn。最常用的分析方法是貝塞爾法和極差法。在重復性或復現(xiàn)性條件下對同一被測量X獨立重復測量，得到結果為xk(k=1,2,...,n)，則被測量X的最佳估計值可以用n次獨立測（5）用標準偏差表示的不確定度稱為標準不確定度 定度u(xk)即單次實驗標準差s(xk)可用貝塞爾公示表示，其中xk-x稱為殘差：（6） 在實際測量中，采用n次測量結果算術平均值的實驗標準偏差s(x)作為測量結果的最佳估計值。被測量X估計值x的A類不確定度u(x)為測量列算術平均在重復性條件或復現(xiàn)性條件下，對同一被測量X進行n次獨立果中的最大值和最小值之差R稱為極差。在被測量X接近正態(tài)分布的前提下，單次測量結果xk的實驗標準差s(xk)可按下式近似的評定：（8）式中極差系數(shù)C可由下表給出，其值與測量次數(shù)n有關。n23456789C被測量X估計值x的A類不確定度u(x)可按下式計算：（9）通常情況下，測量次數(shù)較少時，如小于6次，極差法 會減小。當期望A類不確定度較小時，可適當增加測量次數(shù)，4.3.4.6短時間如果有m組對被測量的獨立測量結果，每組測量結果的實驗標準差為sj(xk),(j=1,2,...,m)，且每組包含的測量次數(shù)均為n，則合并樣本標準差為：（11）式中，nj為第j組的測量次數(shù)。合并標準差sp(xk)仍是單次測量結果的實驗標準差，當最終的測量結果是n'（12）其中，n'應小于等于nj的最小值。準不確定度可以認為在日常校準中均能達到的水平或者說日常校準的A類不確⑴確保測量過程的規(guī)范化。樣品處理、測量儀器的等級或技術要求、環(huán)境⑵不同組的獨立測量值大小各異，但各組單次測量結果的實驗標準差sj(xk)不應有顯著差異。當不同組的sj(xk)差異較顯著時，實驗室可選擇在常規(guī)是若干組數(shù)值較小的sj(xk)合并的結果，也可以僅是一組最小值。單次測量實驗標準差s(xk)可以保持相當長的時間不變，可以在一段時間內的同類測量中直接采用之前評估的數(shù)據(jù)。當測量結果是m(1≤m<n)次重復測量的平（13）其中，單次測量實驗標準差s(xk)也可以用合并標準差sp(xk)代替。⑴適當增加樣本數(shù)量，并以這些樣本算術平均值的實驗標準偏差作為CMC（13）對日常校準結果進行測量不確定度的A類評定。需要注意，實驗室評定的實驗室在評定CMC的A類分量時，根據(jù)日常校準中校準方法規(guī)定的測量次數(shù)m（m標準不確定度的A類評定過程應盡可能考慮隨機效應的來源,這些隨機效應⑵每次重復測量時應確保測量程序操作的完整性，尤其是可能導致隨機性⑶在一個氣壓表上重復多次讀取示值時，每次把氣壓表擾動一下，然后讓4.4測量不確定度的B類評定⑴標準器和測量設備的溯源（校準證書或檢定證書中）給出的不確定度或值上不應小于其標準器向上級機構溯源時給出的不確⑷結合對有關技術資料和測量儀器特性的了解和經(jīng)驗，考慮可能引入的不根據(jù)B類不確定度的來源，確定被測量的不確定度區(qū)間圍（其中a為區(qū)間半寬度根據(jù)被測量在該區(qū)間的概率分布和包含概率p確定（14）當被測量服從正態(tài)分布，根據(jù)下表的包含概率p確定包含p(%)k123當被測量服從其他常用分布時，包含因子按下表確定，其中，包含概率p=100%：梯形(β=0.71)k J3 J62 J21當不能確定分布情況時，可認為被測量在區(qū)間[-a,a]內服從均勻分布，取包4.4.1.2校準或檢定證書中不確度U(x)和包含因子k，B類標準不確定度為：（15）當校準或檢定證書中未給出包含因子k值，一般情況，可按k=2處理。如通常情況下，使用校準或檢定證書給出的不確定度信息評定B類不確定度大允許誤差（MaximumPermissib當技術資料中的信息表示被測量分布的極限范圍為[a-,a+]，則對率p=100%的包含區(qū)間半寬度a=(a+-a-)/2。⑵按相對誤差給出的允許值，如材料試驗機類等⑶按引用誤差給出的允許值，如壓力表類、流量4.4.1.4測量儀器分辨力引入的標測量儀器分辨力可以通過測量儀器的顯示裝置或讀數(shù)裝置能有效辨別的最兩個相鄰標記之間（即最小分度值）的一半。如，線紋尺的最小分度為1mm，當測量結果由數(shù)字式儀器單次讀數(shù)得出時，儀器分辨力δx引入的標準不確當測量結果由數(shù)字式儀器兩次讀數(shù)差得出時，儀器分辨力δx引入的標準不（17）當測量結果由模擬式儀器單次讀數(shù)得出時，儀器分度值δx引入的標準不確（18）當測量結果由模擬式儀器兩次讀數(shù)差得出時，儀器分辨力δx引入的標準不（19）設為反正弦分布。由于反正弦分布的包含因子k值最?。ㄆ浯问蔷鶆蚍植加散倘绻麑τ绊懥康姆植记闆r沒有任何信息時，可以將其近似估計為均勻分表的測量結果應按對應的修約間距化整，修約引入的不確定度可按均勻分布考均勻分布考慮，區(qū)間半寬a=0.5%RH。取正反面兩次讀數(shù)的平均值，估讀誤差應為1/20分度值，由此引入的不確定度可按均勻分布考慮，區(qū)間半寬度a=1/40分度值。計作為標準器，標準器的最大允差為±1×10-6V，根據(jù)其歷年檢定數(shù)據(jù)，認為由此引入的不確定度可按均勻分布考慮，區(qū)間半寬度a=1×10-6V。度a=0.0003%×輸出值+3μV。a=2×10-5Ω。此引入的不確定度可按均勻分布考慮，區(qū)間半寬度a=0作電流的變化不應超過0.1b%（b為準確度等級由電流變化引入的不確定度可按均勻分布考慮，區(qū)間半寬度a=0.05b%。【例10】標準電池校準時，如測量裝置靈敏入的不確定度可按均勻分布考慮，區(qū)間半寬度a=0.035μV/布考慮，如壓力變化量Δp=±p0(α+β)×(t-t0)，其中p0為校準時壓力，α為活塞桿膨脹系數(shù)，β為活塞筒膨脹系數(shù)，t為校準時溫度，t0為校準時標準溫度。正態(tài)分布通常適用于重復性條件或復現(xiàn)性條件下多次測量的算術平均值以【例2】標準電池校準時，作為標準器的Ⅰ等標準電池允許的年變化為作溫場中防止重復性引入的測量結果變化不大于±2μV，可認為服從正態(tài)分【例】微波功率衰減測量中，失配誤差在不確定度分析由公式（3）建立的線性測量模型中被測量的估計值y的合成標準不確定度u(y)可以表示為：其中，是在Xi=xi時導出的，稱為靈敏系數(shù)，用符號ci表示；r(xi,xj)為輸入量xi和xj的相關系數(shù)；u(xi,xj)=r(xi,xj)u(xi)u(xj)為輸入量xi和xj的協(xié)方4.5.1.2輸入量不相關時合成標當各輸入量相互獨立或各輸入量之間的相關性可以忽略的情況下，即r(xi,xj)=0時，被測量的估計值y的合成標準不確定度可以表示為：其中，ui(y)是對應輸入量xi的輸出量y的標準不確定度分量。當測量模型為Y=X，即被測量y由測量儀器直接測量得到測量值x，如果不確定度來源為N個不相關分量ui且假定其影響測量值的靈敏程度相同，則合（22）當測量模型為Y=A1X1+A2X2+...+AnXn且各輸入量不相關，合成標準不確（23）非線性測量模型由公式（4）展開為近似線為正態(tài)分布時，被測量的估計值y的合成標準不確定度u(y)可以表示為：當非線性測量模型為Y=f(X1,X2,...,Xn)=mX1p1X2...Xn時，可以轉化為線性測量模型。在各輸入量xi不相關并且y≠0和xi≠令ucrel和ucrel，公式可變?yōu)椋海?6）合成標準不確定度在形式上與4.5.1.2所述線性模型一致，只是不確定度的⑴當測量模型為P=f(V,I)=VI時，合成標準不確定度為：（27）⑵當測量模型為P=f(V,R)=V2/R時，合成標準不確定度為：CNAS-TRL-003:2015（28）⑶當測量模型為V=f(P,Z)=(P.Z)1/2時4.5.3.3非線性測量模型合成標準不確定度的4.5.3.3非線性測量模型合成標準不確定度的⑴當測量模型為Y=X2時，根據(jù)公式（24）合成標準不確定度為：（30）通常x遠大于u(x)，高階項可以忽略，簡化為：（31）當u(x)遠大于x時，一階項可以忽略，簡化為：（32）當x與u(x)大小接近時，應按公式（30）計算。⑵當測量模型為Y=X3時，根據(jù)公式（24）（33）⑶當測量模型為Y=X1X2時，根據(jù)公式（24）合成標準不確定度為：通常x1遠大于u(x1)且x2遠大于u(x2)，可簡化為：（35）⑷當測量模型為Y=X12X2時，根據(jù)公式（ uc(y)=·4xxu2(x1)+xu2(x2)+2xu4(x1)+6xu2(x1)u2(x2)（36）CNAS-TRL-003:2015（37）當x2遠小于u(x2)時，可簡化為：uc(y)=Jxu2(x2)+6xu2(x1)u2(x2)（38）⑸當測量模型為Y=X1X2X3時，根據(jù)公式（24）合成標準不確定度為：相關系數(shù)r(xi,xj)恒為[—1,+1]之間。當r=0或r≈0時認為xi和xj是不相關。當r(xi,xj)>0時為正相關，xi和xj之間的聯(lián)系傾向于正比；當r(xi,xj)=1時，xi 和xj的偏大或偏小完全相同。當r(xi,xj)<0時為負相關，xi和xj之間的聯(lián)系傾向于反比；當r(xi,xj)=—1時，xi和xj的偏大或偏小完全相反。在統(tǒng)計理論中，可以認為當r(xi,xj)≥0.7時為強相關，否則為弱相關。相關系對輸入量Xi和Xj分別進行n次重復觀測得到xik和xjk，k=1,2,...,n。相關（40）其中，s(xi)和s(xj)分別是xi和xj的單次實驗標準偏差。按強相關和不相關的簡化處理，r(xi,xj)可取值為-1、0和+1。CNAS-TRL-003:2015相關性。當P1和P2的估計值較為接近時，由于同時受相近的示值誤差的影響導⑵使用不同的測量儀器或實物標準可以避免輸入量間的相關性。原則上，當若⑶使用同一測量儀器或實物標準測量不同的輸入量，當輸入量的估計值相差較⑷建立測量模型時應盡量選擇不相關的輸入量，或變換輸入量形式以去除相關塊的線膨脹系數(shù)αs與被校量塊的線膨脹系數(shù)α之間存在較強的相關性，但只要將θ變?yōu)棣?θs+Δθ以及α變?yōu)棣?αs+Δα,輸入量間的相關性即可消除。⑸將引起相關的量作為獨立的附加輸入量引入測量模型。例如，若測量模型為Y=f[X1(T),X2(T)]，輸入量X1和X2均與溫度T有關，是相關的。但只要在測量模型中將溫度T作為獨立的附加輸入量，即Y=f[X1,X2,T]，附加輸入量T具有與X1和X2不相關的標準不確定度，輸入量間的相關性即可消除。⑹當已證明輸入量間的相關性較弱時，即相關系數(shù)的絕對值較小，可以忽略相⑻當量輸入量之間為較強的正相關而使相關系數(shù)不可忽略時，可以假定為強相4.5.4.4正強相關條件下的合成標CNAS-TRL-003:2015（41）包含區(qū)間的半寬度。CMC均使用包含概率p=95%和包含因子k=2的擴展不確定當相關校準方法、技術資料中對擴展不確定度計算推薦的包含概率不是p=95%時，應轉換為包含概率p=95%的擴展不確定度。CNAS-TRL-003:2015⑴當需要評定Up時，為求得kp必須計算有效自由度veff；為確保評估的CMC反映真實的校準水平，實驗室應充分分析校準結果不確實驗室評估CMC時應選擇一臺可獲得的、按量傳關系可校準的最佳儀器作為被校儀器。理論上，被校儀器對CMC的影響應不顯著，尤其是應避免其性能缺陷對CMC產(chǎn)生影響，如性能不穩(wěn)定、分辨力過低、重復性差等影響因素。必要時，⑴穩(wěn)定性好的被校儀器。短期穩(wěn)定性差的儀器，其測量重復性也必然差，⑵重復性好的被校儀器。被校儀器的重復性直接影響評定CMC的A類分量的CNAS-TRL-003:2015⑶分辨力高的被校儀器。一般情況下，被校儀器的分辨力通常應與測量標別評估其相應的CMC，或明確只使用某種方法，并且CMC評估使用的校準方法臺/套標準設備時，應選擇性能最佳的標準設備。此外，實驗室在CMC評估時還⑴選擇接近理想的被校儀器，使得被校儀器的缺陷對測量不確定度的貢獻⑵選擇操作熟練的人員進行測量，提高測量結果的一致性，減少操作誤差⑶注意環(huán)境條件的控制，如溫度、濕度等，確保其在校準方法規(guī)定的范圍⑷為減少隨機影響導致重復性引入的不確定度異常，可以增加對被測量的⑴在測量模型基礎上，應充分識別測量不確定度B類分量來源，正確評估⑵對于測量標準引入的不確定度分量，可以使用校準值引入的不確定度和校準值的穩(wěn)定性（年漂移）引入的不確定度計算B類分量，通常情況下，這兩項普遍接受的En值進行評價，En值表明測量結果是否符合對實驗室要求的不確定CNAS-TRL-003:2015A5使用活塞式壓力計校準過程不確定度CNAS-TRL-003:2015A1.1.1無論是測量儀器還是參考標準，儀器校準證書上所給出的不確定度均應對時間上越近的校準值賦以越大的權重的曲線擬合方法可以使評估時得到最佳A1.2.2對于復雜的電子儀器，由于在相對較長的時間上其性能變化更加隨機，A1.3.1實驗室測量環(huán)境是電子校準的最重要的影響因素之一。室內溫度通常是A1.3.2我們還應注意電子測量時操作條件所帶來的影響，如功率損耗，諧波失CNAS-TRL-003:2015A1.4.1較寬測量范圍的儀器通常在校準時只會被給出限的測試點的校準數(shù)據(jù)，A1.4.2如果測量頻率在兩個校準點之間，我們需要評估插值引起的額外的不確a)儀器的工作原理是已知的，并且我們可知其頻率特性，或者有同類型的b)實際使用的儀器經(jīng)過掃頻測試系統(tǒng)驗證，沒有共振效應、制造上的偏差A1.5.3±0.5位的數(shù)據(jù)舍入誤差并需要了解儀器的工作原理。例如，由于被測信號和內部時鐘的隨機關系，CNAS-TRL-003:2015A1.7.1一個電導經(jīng)過溫度梯度會在溫度梯度內產(chǎn)生電位差，此即我們不想要的A1.7.2我們可以通過設計熱對稱的接線來最小化塞貝克效應，一根導線中的塞A1.8.2在所有頻率上，連接線或線纜的阻抗和電長度也會帶來系統(tǒng)誤差。在一A1.8.3對于電容測量，連接線的電感性能比較重要，尤其是在高電容或者高頻A1.9.1在射頻和微波頻段，組件和測量系統(tǒng)傳輸線特性阻抗之間的失配是功率A1.9.2功率測量系統(tǒng)中，與傳輸線特性阻抗匹配的負載上吸收的功率P0和瓦特PCNAS-TRL-003:2015A1.9.4可計算的失配誤差為1-ΓL2，失配不確定度的極限是±2ΓGΓL。由于不確定度的概率分布為余弦函數(shù)，該分布為U型分布，其標準差為：A1.9.5當測量一個插在信號發(fā)生器和負載之間的兩端口器件衰減器，并且該發(fā)M=ΓGi2(s11a2+s11b2)+ΓL2(s22ai2+s22b2)+ΓGi2ΓL2(s21ai4+is21bi4)]0.5其中ΓG和ΓL分別是源電壓和負載的電壓反射系數(shù)，s11、s22、s21是兩端例如，如果ΓL為0.03±0.02，則其用于計算失配不確定度的值為·,A1.10.1在射頻和微波頻段測量電壓反射系數(shù)(VRC)時，如僅知道電橋和反射計線性表示，其不確定度等于方向性，例如30dB的方向性相當于0.0316VRC的不A1.10.2根據(jù)上述A1.9.6節(jié)，我們推薦以如下CNAS-TRL-003:2015度：將測試值的線性以平方相加再開根號。例如，如果電橋的方向性測量值為36dB(0.016)，不確定度為+8dB—4dB(±0.01)，則計算方向性不確定讀為： J0.0162+0.012=0.019(34.4dB)的測量產(chǎn)生誤差。其不確定度為u(TP)=TPA1.12.1當一設備在同軸測量系統(tǒng)中校準而后在某些其他系統(tǒng)中使用，插入損CNAS-TRL-003:2015A2.2.1應考慮參考砝碼自上次校準后質量可能的變化，該變化可由參考砝碼歷A2.3.1應評估校準砝碼的稱重裝置的功能來估計稱重過程的不確定度來源，評A2.4.1空氣浮力修正的精度可根據(jù)砝碼密度和空氣密度測定值的準確度而定，CNAS-TRL-003:2015圍為1.079kg/m-3至1.291kg/m-3，下文中采用的空氣密度數(shù)值在此范圍內。銅在質量比較時，一般浮力效應采用的數(shù)值為外加質量的±1×10-6。對鑄鐵而言，該數(shù)值會提高到±3×10-6，鋁則會達到±30×10-6。如果質量比較過程是A2.4.3一般稱重裝置顯示的質量單位直接由所施加的力得出，通常為降低浮力此效應可能會提高到±16×10-6。對鑄鐵該讀數(shù)會提高到±18×10-6，鋁則會達到±45×10-6。A2.4.4根據(jù)上述的環(huán)境條件，測量體積時，浮力效應導致的不確定度界限可能分別為±110×10-6和±140×10-6，直接稱重則分別為±125×10-6和±155×10-6。A2.4.5除了空氣浮力效應外，校準過程的環(huán)境條件也會引入不確定度。溫度梯CNAS-TRL-003:2015⑶熱環(huán)境(如：恒溫槽)的不穩(wěn)定性與溫度梯度，包括任何參考標準實際使effects）所產(chǎn)生的不確定因素應予以考量。這種情況主要適用于如果測量電流A3.4.2熱電偶校準時，補償導線及參考接點所產(chǎn)生的任何不確定度應考慮，開A3.5.1由數(shù)學內插法（例如：采用刻度修正CNAS-TRL-003:2015A4.3.1被校準的量規(guī)與參考標準及使用的測量儀器間的溫度差異所產(chǎn)生的不確A4.4.1被校準的量規(guī)與參考標準材質間對于彈性壓縮的差異所產(chǎn)生的不確定結果會包含由測量力和所涉及材料性質的不確定度產(chǎn)A4.5.1任何被校準的量規(guī)或使用的參考標準相對于測量軸有任何未對準時，會A4.6.1被校準的量規(guī)、使用的參考標準或用來測量的儀器之間關鍵特征（criticalfeatures）在幾何上的誤差，會產(chǎn)生額外的不確定度。典型的幾何CNAS-TRL-003:2015CNAS-TRL-003:2015以下簡述使用活塞式壓力計（deadweighttesterA5.1.1標準活塞式壓力計校準證書上各值所給定的不確定度均須納入不確定度⑴面積的不確定度包括壓力形變引起的不確定度，此不確定度常隨壓力而A5.2.1應考慮自從上次校準后標準活塞式壓力計面積與質量的可能變化，此變A5.2.2油壓活塞式壓力計活塞質量的漂移會較大，這會表現(xiàn)在浸入油介質中的A5.3.1對標準活塞式壓力計質量砝碼組的校準證書上各值所給定的不確定度均A5.4.1應考慮活塞式壓力計專用砝碼組自上次校準后的可能變化，參考A2.2佳測量狀態(tài)時，重力加速度的測量不確定度可小于CNAS-TRL-003:2015可從權威的地質測量組織提供的重力參考信息中查到，引入的不確定度約為3×10—6。重力加速度的估計值也可從緯度與海拔高度的信息計算求出，但其不A5.7.1活塞式壓力計面積隨溫度而改變，溫度膨脹系數(shù)與活塞及活塞筒制造所當?shù)刂亓铀俣燃案叨炔疃ǎ黧w揚程壓力=P.g.h）。對多數(shù)活塞式壓力計A5.8.2活塞懸浮高度位置也會構成揚程壓力修正的不確定度因素。此效應與活A5.9.1對液壓校準而言，流體性質對流體揚程壓力修正、浮力體積修正及表面CNAS-TRL-003:2015CNAS-TRL-003:20150.1級精密壓力表校準結果的CMC評定：壓力112CNAS-TRL-003:2015345Δp=pmps(1)pm—精密壓力表示值，Pa；ps—計量標準器的壓力值，Pa。由于被校精密壓力表的標準不確定度分量和活塞壓力計的標準不確定度分u(Δp)=u2(pm)+.u2(ps)⑴被校精密壓力表示值多次重復測量引入的標準不確定度u1；⑵被校精密壓力表估讀引入的標準不確定度u2；⑶標準器（活塞式壓力計）溯源引入的標準不確定度u3；⑷活塞壓力計的活塞下端面與精密壓力表指針軸之間的高度差引入的標準不確定度u4；⑸環(huán)境溫度變化引入的標準不確定度u5。CNAS-TRL-003:2015以分析（7～70）MPa測量范圍內的校準和測量能力為例，選擇（0～60）MPa精密壓力表為校準對象，選取20MPa、40MPa和60MPa三個測量點的校準B3.1被校精密壓力表示值多次重復12345612345612345620MPa：=20.02MPa60MPa：=60.00MPaCNAS-TRL-003:2015B3.2被校精密壓力表估讀引入的標準不確定度u2B3.3上級0.02級活塞式壓力計0.02級活塞式壓力計的測量不確定度為讀數(shù)的0.02%，屬于正態(tài)分布，取k=2.58。在對應的壓力校準點上，標準活塞式壓力計引入的標準不確定度u3如u31=20×0.02%÷2.58=1.55×10—3MPau32=40×0.02%÷2.58=3.1×10—3MPau33=60×0.02%÷2.58=4.65×10—3MPa準不確定度u4，屬于均勻分布，包含因子如下所示：u4=pgh/k=5×10—5MPaCNAS-TRL-003:2015其中：p—校準時使用介質的密度為916kg/m3g—校準地點的重力加速度為9.8015m/s2B3.5環(huán)境溫度變化引入的標準不確定度u5使用條件，環(huán)境溫度引入的標準不確定度可忽略不計，即u5=0。A2.11×10-3MPa1B5.77×10-3MPa J3u31度B1.55×10-3MPau4B5×10-5MPa J3u5B0 J3A2.11×10-3MPa1B5.77×10-3MPa J3u32度B3.1×10-3MPau4B5×10-5MPa J3u5B0 J3CNAS-TRL-003:2015A1.67×10-3MPa1B5.77×10-3MPa J3u33度B4.65×10-3MPau4B5×10-5MPa J3u5B0 J3 20MPa：uc(Δp)=·iu2(pm)+u2(pS)=su112+u22+u312+u42=6.34×10-3MPa 40MPa：uc(Δp)=su2(pm)+u2(pS)=su122+u22+u322+u42=6.88×10-3MPa 60MPa：uc(Δp)=Ju2(pm)+u2(pS)=Ju132+u22+u332+u42=7.60×10-3MPa取包含概率p=95%，包含因子k=2，各校準點的擴展不確定度為：內可報告最大測量不確定度，即U=0.025%FS（k=2）。根據(jù)同樣的方法，對測Uu1CNAS-TRL-003:2015表U=0.030%FSCNAS-TRL-003:2015測量環(huán)境條件：溫度23±5）℃,相對濕度：≤90%Δn=n-n0(1)由于被校扭矩扳子的標準不確定度分量和數(shù)字式扭矩扳子檢定儀的標準不u(Δn)=c(n)u2(n)+c(n0)u2(n0)(2)CNAS-TRL-003:2015式中：u(n)—被校扭矩扳子示值的標準不確定度分量u(n0)—數(shù)字式扭矩扳子檢定儀標準扭矩值的標準不確定度分量靈敏系數(shù)=1和c2=-1代入式得：⑶扭矩扳子分辨力引入的標準不確定度u3C3.1扭矩扳子測量重復性引入的標準不確定度u1123 平均值n10.17%0.11%CNAS-TRL-003:2015C3.2數(shù)字式扭矩扳子檢定儀引入的標準不確定度C3.3扭矩扳子分辨力引入的標準不確定度u3 平均值n分辨力a110.12%20.12%0.14%1u30.17%0.12%0.11%0.12%0.14%為避免重復計算，在測量重復性u1與扭矩扳子分辨力u3選取較大值合成。CNAS-TRL-003:2015uc1取包含因子k=2，擴展不確定度Urel=2uc，各校準點的擴展不確定度如下ucUrel1Urel=1.3%CNAS-TRL-003:2015級、四級至秤的示值明顯地增加了一個e，變成（I+e前的示值為P=I+0.5e-Δm，化整前的示值誤差為E=P-m=I+0.5e-Δm-m。1測量范圍1mg～1000kg）±0.02mg~±2測量范圍1mg～1000kg）±0.06mg~±CNAS-TRL-003:2015E=P-m=I+0.5e-Δm-m（1）在上述測量模型中，輸入量I，Δm，m均為不相關的量。u(E)=cu2(I)+cu2(e)+cu2(Δm)+cu2(m)(2)1、由數(shù)字指示秤示值引入的標準不確定度u(I)w由測量重復性引起測量結果的標準不確定度u1(I)；⑵偏載引起的不確定度u2(I)；（3）顯示分辨力引起的不確定度u(e)。2、附加小砝碼引起的不確定度u(Δm)。CNAS-TRL-003:20153、標準砝碼的不確定度u(m)。D3.2偏載引起的不確定度u2(I)D3.3顯示分辨力引起的不確定度u3(I)對于檢定分度值e的數(shù)字式衡量儀器，其區(qū)間半寬度為0.5e，服從均勻分D3.4附加小砝碼引起的不確定度u(Δm)CNAS-TRL-003:2015D3.5標準砝碼的不確定度u(m)u(m)由采用標準砝碼允差的1/3作為其擴展不確定度U與擴展因子k的商得到，u(xi)的值ui(P)=ciu(xi)u(I)(I)1u2(I)u3(I)u(Δm)u(m)CNAS-TRL-003:2015U(g)u(Δm)/mg21111133344CNAS-TRL-003:2015秤CNAS-TRL-003:2015布氏硬度計校準結果的CMC評定：硬度123y=HBW1-HBW0（1）CNAS-TRL-003:20151、uHBW1引入的不確定度⑵壓痕測量裝置引入的不確定度u22、uHBW0引入的不確定度⑴標準布氏硬度塊均勻度引入的不確定度u3⑵標準布氏硬度塊穩(wěn)定度引入的不確定度u4⑶標準布氏硬度塊在上級定度時引入的不確定度u5根據(jù)檢定規(guī)程對布氏硬度范圍的劃分，分別以325HBW10/3000、E3.1重復測量引入的標準不確定度u1式中，R=HBWmax-HBWmin， CNAS-TRL-003:2015Rs12345HBW143E3.2壓痕測量裝置引入的標準不確定度u2根據(jù)檢定規(guī)程，壓痕測量裝置最大允許誤差為±0.5%,由此引入的標準不確 計算其±0.5%所對應的長度范圍為(3.37～3.41)mm、對應硬度范圍為(319~為(-3～+4)HBW10/3000,故最大允許誤差的絕對值MPEE3.3標準布氏硬度塊均勻度引入的標準不確定度CNAS-TRL-003:2015E3.4標準布氏硬度塊穩(wěn)定度引入的標準不確定度u4根據(jù)硬度塊檢定證書，325HBW10/3000標準布氏硬度塊穩(wěn)定度為0.31%； 214HBW2.5/187.5硬度塊：u42==0.27%98.9HBW5/250硬度塊：u43==0.34%E3.5標準布氏硬度塊在上級定度時引入的標準不確定度u5查標準布氏硬度塊的檢定證書可知，上級定度的不確定度Urel=0.4%CNAS-TRL-003:2015數(shù)cii11測量重復性引入的不確定度u1112壓痕測量裝置引入的不確定度u2113標準布氏硬度塊均勻度引入的不確定度u314標準布氏硬度塊穩(wěn)定度引入的不確定度u415標準硬度塊上級定度引入的標準不確定度u51k=2數(shù)ciui2i21測量重復性引入的不確定度分量u1212壓痕測量裝置引入的不確定度u2213標準布氏硬度塊均勻度引入的不確定度u324標準布氏硬度塊穩(wěn)定度引入的不確定度u425標準硬度塊上級定度引入的標準不確定度u52k=2數(shù)ciui3i31測量重復性引入的不確定度分量u1312壓痕測量裝置引入的不確定度u2313標準布氏硬度塊均勻度引入的不確定度u33CNAS-TRL-003:20154標準布氏硬度塊穩(wěn)定度引入的不確定度u435標準硬度塊上級定度引入的標準不確定度u53k=2(125~≤225)HBW>225HBWCNAS-TRL-003:201512lx=ls+ri(1)ls——標準量塊在標準狀態(tài)（即：溫度為20℃)下的長度；lx——被測量塊在標準狀態(tài)（即：溫度為20℃)下的長度；CNAS-TRL-003:2015α設被測量塊和標準量塊的線膨脹系數(shù)差Δα=αx-αs，而它們的溫度差Δt=tx-ts，考慮到測量點對量塊中心的偏離量ΔP所引入的不確定度分量的影可采用A類評定外，其余均采用B類評定，并且相互間均獨立無對(4)式中各參數(shù)求偏導數(shù)，可得靈敏度系數(shù)c1如下：c1=c3=c4=c5=c6=c7=c8=hs和hx分別為標準量塊與被測量塊的長度變動量。CNAS-TRL-003:2015閱t分布臨界值表，得包含因子kp=2.75，故標準不確定度u（ls）為：u接觸式干涉儀的讀數(shù)r的不確定度來源于儀器的不穩(wěn)定性和讀數(shù)差。取一+0.2，+0.1，+0.1，-0.1，0.0，-0.1，+0.1，+0.2，+0.2，0.0，+0.1，0.0，=0.113格。實際測量時，干涉儀的讀數(shù)由標準量塊和被測量塊的差構成，每個uuCNAS-TRL-003:2015其標準不確定度u(Δt)為：u=0.0231℃u=）=1×10-6=0.577×10-6℃-1J3uF3.6被測量塊溫度tx引入的標準不確定度分量u6tx的不確定度范圍，由于被測量塊溫度tx與標準溫度20uu=c6uCNAS-TRL-003:2015u=0.408mmu(xi)i系數(shù)ci分量ui1ls12r3lsΔtx4Δtlsαs5αslsΔt6txls7hs/3.78hx/3.7CNAS-TRL-003:2015U99=kpuc=2.62×60.7=159nm=0按上述方法分析量塊長度為0.5mm、1mm、5mm、10mm、25mm、50mm、70mm度U99u1u4u58U99=0.10μm+1×10-6Inkp=2.62U=0.076μm+0.76×10-6Ink=2CNAS-TRL-003:2015U=0.076μm+0.76×10-6InCNAS-TRL-003:2015-30℃~300℃溫度計的工作原理是利用在透明玻璃感溫泡和毛細管內的感溫液體隨被測1測量范圍：(-30~300）℃2(-30~100)℃3CNAS-TRL-003:2015Δt=ts+Δts-tCNAS-TRL-003:2015G3.1測量標準水銀溫度計引入的不確定G3.1.1標準水銀溫度計測量重復性引入的不確定度u1值穩(wěn)定后，重復測量6次。標準器的變化量最大為0.01℃,按極差法計算實驗G3.1.2標準水銀溫度計讀數(shù)分辨力引入的不確定度u2為分度值的1/10，則半?yún)^(qū)間寬度為0.005℃,按均勻分布,取k=-可得：CNAS-TRL-003:2015G3.1.3標準水銀溫度計讀數(shù)視線不垂直引入的不確定度u3采用B類方法評定。讀數(shù)時視線應與標準水銀0.1℃,則半?yún)^(qū)間寬度為0.005℃,按均勻分布,取k=可得：G3.2.1標準水銀溫度計檢定證書引入的不確定度u4G3.2.2標準水銀溫度計年漂移量引入的不確定度u5銀溫度計的年漂移在（0~0.04）℃之間，則半?yún)^(qū)間寬度為0.02℃,按均勻分布，取可得：G3.3測量被校溫度計引入的不確定度評定u(t)G3.3.1被校溫度計測量重復性引入的不確定度u6123456789TCNAS-TRL-003:2015 u6=sp/4=0.0021℃G3.3.2被檢溫度計讀數(shù)分辨力引入的不確定度分量u7的1/10，則半?yún)^(qū)間寬度為0.005℃,按均勻分布,取k=可得： G3.3.3被檢溫度計讀數(shù)視線不垂直引入的不確定度u8采用B類方法評定。讀數(shù)時視線應與被檢溫則半?yún)^(qū)間寬度為0.005℃,按均勻分布,取k=3可得：G3.3.4恒溫槽溫場不均勻性引入的不確定度u9 G3.3.5恒溫槽溫度波動引入的不確定度u10間寬度為0.02℃,按均勻分布，取k=·3可得： G3.4數(shù)據(jù)修約引入的不確定度u11分度值為0.1℃,則半?yún)^(qū)間寬度為0.005℃,按均勻分布，取k=3可得： CNAS-TRL-003:2015ciu(xi)u(ts)1u211u411u(t)u6u71根據(jù)讀數(shù)分辨力引入的不確定度及重復測量引入的不確定度二者取大者的故舍去u1和u6。U=kuc=0.06℃CNAS-TRL-003:2015點Uu2u40CNAS-TRL-003:2015點Uu2u40CNAS-TRL-003:2015點Uu2u40CNAS-TRL-003:2015點Uu2u40CNAS-TRL-003:2015點Uu2u40CNAS-TRL-003:2015點Uu2u40CNAS-TRL-003:2015CNAS-TRL-003:2015《工作用玻璃液體CNAS-TRL-003:2015工作用廉金屬熱電偶校準結果的CMC評定：溫度N型溫度范圍(℃)金屬熱電偶捆扎成一束后一起置于檢定爐中標被1被2……被n標被1被2……被n標準+計算機-+標準+計算機-+數(shù)字 用表被檢2被檢1檢定爐冰點恒溫器轉換開關CNAS-TRL-003:20151（300～1100）℃2（300～1200）℃3-6)×103μV45e被(t)——被測熱電偶在校準溫度點t時的熱電動勢； S標(t)、S被(t)——標準、被測熱電偶在校準點溫度t的微分熱電動勢。CNAS-TRL-003:2015當t=1000℃時，c1=1；c2=3.35；c3=3.35H3.1標準熱電偶自身引入的不確定度評定ue標(t)CNAS-TRL-003:2015H3.1.2由標準熱電偶年漂移量引入的不確定 H3.2測量標準熱電偶引入的不確定度評定ue標(t)H3.2.1標準熱電偶熱電動勢測量值引入的不確定度u3采用B類方法評定。采用的數(shù)字電壓表為KEITH書，以每年檢定一次計算，最大示值誤差為±(50×10-6×測量值+35×100×10-6)×H3.2.2數(shù)字多用表分辨力引入的不確定度u4采用B類方法評定。校準工作用廉金屬熱電偶采用的數(shù)字電壓表為H3.2.3掃描開關寄生電勢引入的不確定度u5H3.2.4標準熱電偶參考端溫度變化引入的不確定度u6CNAS-TRL-003:2015S0oC——標準熱電偶在0℃點的電壓靈敏度，查表可得S0oC=5.4μV/H3.2.5標準熱電偶測量重復性引入的不確定度u7123456789 H3.3測量被測熱電偶引入的不確定度評定ue被(t)H3.3.1被測熱電偶熱電動勢測量值引入的不確定度u8采用B類方法評定。采用的數(shù)字電壓表為KEITH間，按均勻分布，取可得：CNAS-TRL-003:2015H3.3.2數(shù)字多用表分辨力引入的不確定度u采用B類方法評定。校準工作用廉金屬熱電偶采用的數(shù)字電壓表為H3.3.3掃描開關寄生電勢引入的不確定度u10H3.3.4被測熱電偶參考端溫度變化引入的不確定度u11S0H3.3.5被測熱電偶測量重復性引入的不確定度u12123456789CNAS-TRL-003:2015H3.3.6檢定爐爐溫變化引入的不確定度u13區(qū)間，按反正弦分布，取可得：H3.3.7檢定爐溫場不均勻性引入的不確定度u14取其半寬區(qū)間，按均勻分布，取可得：H3.4.1被測熱電偶補償導線引入的不確定度u15CNAS-TRL-003:2015采用B類方法評定。如果熱電偶使用了補償S1H3.4.2被測熱電偶不均勻性引入的不確定度u16采用B類方法評定。按規(guī)程要求，檢定過程S1ciu(xi)ue標(t)u2ue標(t)u4CNAS-TRL-003:2015u6u7ue被(t)1111111根據(jù)讀數(shù)分辨力引入的不確定度及重復測量引入的不確定度二者取大者的故舍去u4和u9。由于u3和u8是用同一臺數(shù)字多用表進行測量，短時間內數(shù)字多用表系統(tǒng)誤差是穩(wěn)定的，所以u3和u8是正強相關（即相關系數(shù)為+1其余各項標準不確定CNAS-TRL-003:2015點不確定度分量(μV）u2u3u5u6u7點不確定度分量(μV）u2u3u5u6u7CNAS-TRL-003:2015點不確定度分量(μV）u2u3u5u6u7點不確定度分量(μV）u2u3u5u6u7U=(1.6~1.1)℃U=(1.6~1.1)℃U=(1.6~1.2)℃CNAS-TRL-003:2015指針式儀表校準結果的CMC評定：電壓、電流、電阻被校對象C19-V及T24-A是目前使ACV：10mV~1000VACI：1mA~20ADCR：1Ω~100MΩ±(1.3×10-5~1.2×10-4)±(1.5×10-4~2.2×10-3)±(2.1×10-4~9.0×10-3)±(6.0×10-4~3.0×10-2)±(3.0×10-5~5.3×10-4)△=Xt-Xr（1）△——被檢指針式儀表示值誤差。CNAS-TRL-003:2015I3.1.1多功能標準源5520A年誤差引入的不確定度u(Xr)為±(18×10-6×讀數(shù)+150μV)，置信概率為95%I3.1.2被校表分辨力引入的標準不確定度u(Xt)I3.1.3測量重復性引入的標準不確定度uAXiXiuA=sn(X)=3.3×10-3V。CNAS-TRL-003:2015u(Xr)1.0×10-3Vu(Xt)5.77×10-2VuA3.3×10-3VI3.1.5合成標準不確定度ucI3.1.6擴展不確定度UU=kuc=2×5.77×10-2V=0.12VI3.2.1多功能標準源5520A年誤差引入的不確定度u(Xr)為±(18×10-6×讀數(shù)+150μV)，置信概率為95%I3.2.2被校表分辨力引入的標準不確定度u(Xt)I3.2.3測量重復性引入的標準不確定度uACNAS-TRL-003:201512345Xi6789XiuA=sn(X)=6.4×10-4V。u(Xr)1.5×10-4Vu(Xt)5.77×10-2VuA6.4×10-4VI3.2.5合成標準不確定度ucI3.2.6擴展不確定度U取k=2，擴展不確定度為U=kuc=2×5.77×10-2V=0.12VCNAS-TRL-003:2015I4.1.1多功能標準源5520A年誤差引入的不確定度u(Xr)標為±(5×10-4×讀數(shù)+100μA)，I4.1.2被校表分辨力引入的標準不確定度u(Xt)I4.1.3測量重復性引入的標準不確定度uA12345Xi6789XiuA=sn(X)=5.5×10-5A。u(Xr)3.0×10-4Au(Xt)5.77×10-4AuA5.5×10-5AI4.1.5合成標準不確定度ucI4.1.6擴展不確定度UU=kuc=2×6.5×10-4A=1.3×10-3AI4.2.1多功能標準源5520A年引入的不確定度u(Xr)標為±(5×10-4×讀數(shù)+100μA)，I4.2.2被校表分辨力引入的標準不確定度u(Xt)I4.2.3測量重復性引入的標準不確定度uA12345Xi6789XiuA=sn(X)=4.9×10-5A。u(Xr)7.5×10-5Au(Xt)5.77×10-4AuA4.9×10-5AI4.2.5合成標準不確定度uc uc=u2(Xr)+u2(Xt)=5.8×10-4AI4.2.6擴展不確定度UU=kuc=2×5.8×10-4A=1.2×10-3A數(shù)字多用表校準結果的CMC評定：電壓、電流、電阻交流數(shù)字電壓表檢定規(guī)程》和《JJG（航天）3DCR±1.1×10-4多功能標準源5720A/5725AHiHi被檢數(shù)字多用表34401ALoLoACV：10mV~1000VACI：1mA~2ADCR：1Ω~100MΩ±（4.3×10-6~5.9×10-5）±（4.5×10-5~4.1×10-4）±（6.2×10-5~9.3×10-3）±（1.8×10-4~8.2×10-3）±（1.0×10-5~1.2×10-4）△=Xt-Xr（1）Xt——被檢數(shù)字多用表的示值；△——被檢數(shù)字多用表示值誤差。J3.1.1多功能標準源5720A年引入的不確定度u(Xr)標為±(3.5×10-6×讀數(shù)+2.5μV)，置信概率為95%，k=2。則多功能標準源5720Au(Xr)===1.88×10-5VJ3.1.2被校表34401A分辨力引入的標準不確定度u(Xt)J3.1.3測量重復性引入的標準不確定度uAXiXiuA=sn(X)=4.83×10-6V。u(Xr)1.88×10-5Vu(Xt)2.89×10-6VuA4.83×10-6VJ3.1.5合成標準不確定度ucJ3.1.6擴展不確定度UU=kuc=2×1.94×10-5V=3.88×10-5VU=ax+b（2）⑷在B8單元格中輸入“=INTERCEPTU=3.0×10-6x+1.2×10-5V計算得出。同理分析，可得直流電壓功能其他量程不J4.1.1多功能標準源5720A年引入的不確定度u(Xr)J4.1.2被校表34401A分辨力引入的標準不確定度u(Xt)J4.1.3測量重復性引入的標準不確定度uAXiXiuA=sn(X)=2.01×10-4mA。u(Xr)2.60×10-3mAu(Xt)2.89×10-5mAuA2.01×10-4mAJ4.1.5合成標準不確定度ucJ4.1.6擴展不確定度UU=kuc=5.20×10-3mAU=4.5×10-5x+7.1×10-4mA計算得出。同理分析，可得直流電流功能其他量程J5.1.1多功能標準源5720A年引入的不確定度u(Xr)技術指標為±(45×10-6×讀數(shù)+50μV)，置信概率為95%，k=2。則多功能標準源J5.1.2被校表34401A分辨力引入的標準不確定度u(Xt)J5.1.3測量重復性引入的標準不確定度uAXiXiuA=sn(X)=6.41×10-5V。u(Xr)2.50×10-4Vu(Xt)2.89×10-6VuA6.41×10-5VJ5.1.5合成標準不確定度ucJ5.1.6擴展不確定度UU=kuc=5.16×10-4VU=3.8×10—5x+1.4×10—4V計算得出。同理分析，可得交流電壓功能其他量程不J6.1.1多功能標準源5720A年引入的不確定度u(Xr)J6.1.2被校表34401A分辨力引入的標準不確定度u(Xt)J6.1.3測量重復性引入的標準不確定度uAXiXiuA=sn(X)=7.45×10-6A。u(Xr)1.48×10-4Au(Xt)2.89×10-7AuA7.45×10-6AJ6.1.5合成標準不確定度ucJ6.1.6擴展不確定度UU=kuc=2×1.48×10-4A=2.96×10-4AJ7.1.1多功能標準源5720A年引入的不確定度u(Xr)J7.1.2被校表34401A分辨力引入的標準不確定度u(Xt)J7.1.3測量重復性引入的標準不確定度uAXiXiuA=sn(X)=7.38×10-7kΩ。u(Xr)4.25×10-6kΩu(Xt)2.89×10-7kΩuA7.38×10-7kΩJ7.1.5合成標準不確定度ucJ7.1.6擴展不確定度UU=kuc=2×4.31×10-6kΩ=8.62×10-6kΩU=7.8×10—6x+0.9×10—6kΩ計算得出。同理分析，可得直流電阻功能其他量程匯總各量程段的評定結果，實驗室申請認可的校準和測量能力應為下表所U=6.0×10—6x+0.8×10—6V100V~1000VU=4.0×10—5x+5.0U=9.0×10-5x+1.5×10-4AU=3.6×10-4x+4.8×10-4AU=3.0×10-4x+1.5×10-2mVU=1.2×10-4x+8.0×10-3mVU=1.0×10-4x+8.0×10-3mVU=2.5×10-4x+8.0×10-3mVU=6.0×10-4x+2.0×10-2mVU=1.1×10-3x+2.5×10-2mVU=3.0×10-4x+5.0×10-5VU=1.1×10-4x+2.0×10-5VU=5.2×10-5x+1.0×10-5VU=9.0×10-5x+1.2×10-5VU=1.3×10-4x+4.0×10-5VU=5.0×10-4x+1.0×10-4VU=3.0×10-4x+5.0×10-4VU=1.1×10-4x+2.0×10-4VU=3.8×10-5x+1.4×10-4VU=9.0×10-5x+1.2×10-4VU=1.2×10-4x+2.5×10-4VU=3.3×10-4x+8.0×10-4VU=3.0×10-4x+5.0×10-3VU=1.1×10-4x+2.0×10-3VU=6.5×10-5x+7.0×10-4VU=1.0×10-4x+1.2×10-3VU=1.8×10-4x+3.0×10-3VU=1.1×10-3x+2.0×10-2V100V~750VU=8.5×10-5x+4.0×10-3VU=1.7×10-4x+6.0×10-3VU=6.0×10-4x+1.1×10-2VU=2.3×10-3x+4.5×10-2VU=2.6×10-4x+3.6×10-5AU=5.0×10-4x+1.0×10-4AU=8.0×10-3x+2.0×10-4AU=4.6×10-4x+1.7×10-4AU=9.5×10-4x+3.8×10-4AU=3.6×10-3x+7.5×10-4AU=1.2×10-5x+1.0×10-6ΩU=7.8×10-6x+0.9×10-6kΩU=8.5×10-6x+1.0×10-6kΩU=1.3×1