精餾作業(yè)（一）選擇題1．蒸餾是利用各組分（C ）不同的特性實(shí)現(xiàn)分離的目的。A溶解度；B等規(guī)度；C揮發(fā)度；D調(diào)和度。2．在二元混合液中，沸點(diǎn)低的組分稱為（C）組分。A可揮發(fā)；B不揮發(fā)；C易揮發(fā)；D難揮發(fā)。3．（A ）是保證精餾過程連續(xù)穩(wěn)定操作的必不可少的條件之一。A液相回流；B進(jìn)料；C側(cè)線抽出；D產(chǎn)品提純。4．在（C）中溶液部分氣化而產(chǎn)生上升蒸氣，是精餾得以連續(xù)穩(wěn)定操作的一個(gè)必不可少條件。A冷凝器；B蒸發(fā)器；C再沸器；D換熱器。5．再沸器的作用是提供一定量的（D）流。A上升物料；B上升組分；C上升產(chǎn)品；D上升蒸氣。6．冷凝器的作用是提供（B）產(chǎn)品及保證有適宜的液相回流。A塔頂氣相；B塔頂液相；C塔底氣相；D塔底液相。7．在精餾塔中，原料液進(jìn)入的那層板稱為（C）。A浮閥板；B噴射板；C加料板；D分離板。8．在精餾塔中，加料板以下的塔段（包括加料板）稱為（B）A精餾段；B提餾段；C進(jìn)料段；D混合段。

9．某二元混合物，進(jìn)料量為100kmol/h，xF=0.6，要求塔頂xD不小于0.9，則塔頂最大產(chǎn)量為（B）。A60kmol/h ；B66.7kmol/h；C90kmol/h；D100kmol/h。Rmin1 Rmin2； BRmin1 Rmin2； D10．精餾分離某二元混合物，規(guī)定分離要求為xD、xw。如進(jìn)料分別為xF1、xF2時(shí)，其相應(yīng)的最小回流比分別為RminRmin1 Rmin2； BRmin1 Rmin2； DAC精餾的操作線為直線．Rmin1RAC精餾的操作線為直線11．．Rmin的大小無法確定主要是因?yàn)椋―11．A． 理論板假定；C. 理想物系；B． 塔頂泡點(diǎn)回流；D.恒摩爾流假定12．某二元混合物，其中A為易揮發(fā)組分。液相組成xA0.5時(shí)相應(yīng)的泡點(diǎn)為ti,氣相組成標(biāo)0.3時(shí)相應(yīng)的露點(diǎn)為t2，貝（B） （或D非理想溶液）A．t1t2；B．t1t2；C．t1t2；D．無法判斷13．某二元混合物，其中A為易揮發(fā)組分。液相組成xA0.5時(shí)泡點(diǎn)為人，與之相平衡的氣相組成仆0.75時(shí)，相應(yīng)的露點(diǎn)為t2，則（A）。A．A．t1t2； Bt1t2；C．t1t2 ；D．不能判斷14．操作中連續(xù)精餾塔，如采用的回流比小于原回流比，貝（BA?Xd、XW均增加； B?Xd減小，XW增加；C.Xd、Xw均不變； D?不能正常操作精餾操作時(shí)，若在F、Xf、q、R不變的條件下，將塔頂產(chǎn)品量D增加，其結(jié)果是（A）。A?Xd下降，Xw上升；B?Xd下降，Xw不變；C?Xd下降，X亦下降；D?無法判斷；16?二元溶液連續(xù)精餾計(jì)算中，進(jìn)料熱狀況的變化將引起以下線的變化(A)A. 提餾段操作線與q線B 平衡線;C.平衡線與精餾段操作線； D. 平衡線與q線；17某精餾塔精餾段和提餾段的理論板數(shù)分別為N1和n2，若只增加提餾段理論板數(shù)，而精餾段理論板數(shù)不變，當(dāng)F、Xf、q、R、V等條件不變時(shí)，則有（B）。A?Xw減小，Xd增加；B.Xw減小，XD不變；C?Xw減小，Xd減??；D.Xw減小，Xd無法判斷填空題1?溶液被加熱到鼓起第一個(gè)氣泡時(shí)的溫度稱為溫度泡點(diǎn)?氣相混合物被冷卻到有第一滴液滴析出時(shí)的溫度稱為 溫度。露點(diǎn)?精餾過程是利用 和 的原理進(jìn)行完成的。 多次部分汽化；多次部分冷凝4?最小回流比是指 。 塔板數(shù)為無窮多時(shí)的回流比的極限值5?當(dāng)分離要求和回流比一定時(shí)， 進(jìn)料的q值最小，此時(shí)分離所需的理論板 。過熱蒸汽：最多?對(duì)于二元理想溶液,若輕組分含量越高,則泡點(diǎn)溫度 。 越低?對(duì)于二元理想溶液,相對(duì)揮發(fā)度a大，說明該物系 。 容易分離8對(duì)于二元理想溶液,x-y圖上的平衡曲線離對(duì)角線越近,說明該物系 。 不容易分離?完成一個(gè)精餾操作的兩個(gè)必要條件是塔頂 和塔底 。 液相回流；上升蒸汽?精餾操作中，再沸器相當(dāng)于一塊 板。 理論板11?用逐板計(jì)算法求理論板層數(shù)時(shí)，用一次 方程就計(jì)算出一層理論板。相平衡12?精餾操作中，當(dāng)q=0.6時(shí),表示進(jìn)料中的 含量為60%液相13?某精餾塔操作時(shí)，若保持進(jìn)料流率及組成、進(jìn)料熱狀況和塔頂蒸氣量不變，增加回流比，則此時(shí)塔頂產(chǎn)品組成xD ，塔底產(chǎn)品組成xw ，塔頂產(chǎn)品流率 ，精餾段液氣比 。增加；減少；減少；增加14?某精餾塔的設(shè)計(jì)任務(wù)是：原料為F、Xf，分離要求為Xd、Xw。設(shè)計(jì)時(shí)若選定回流比R不變，加料狀況由原來的氣液混合改為過冷液體加料，則所需的理論板數(shù)Nt ，精餾段和提餾段的氣液相流量的變化趨勢V ,L ,V' ,L' 。若加料熱狀況不變，將回流比增大，理論塔板數(shù)* 。不變；不變；增加；增加；減少15?用圖解法求理論塔板時(shí)，在、Xf、Xd、Xw、q、R、F和操作壓力p諸參數(shù)中， 與解無關(guān)。F當(dāng)增大操作壓強(qiáng)時(shí)，精餾過程中物系的相對(duì)揮發(fā)度 ,塔頂溫度 ,塔釜溫度 。 減少；增加；增加17?精餾塔結(jié)構(gòu)不變,操作時(shí)若保持進(jìn)料的組成、流率、熱狀況及塔頂流率一定,只減少塔釜的熱負(fù)荷,則塔頂Xd ,塔底Xw ,提餾段操作線斜率 。減少，增大，增大計(jì)算題氯仿（CHCb）和四氯化碳（CCb）的混合物在一連續(xù)精餾塔中分離。餾出液中氯仿的濃度為 0.95（摩爾分率），餾出液流量為50kmol/h，平均相對(duì)揮發(fā)度 =1.6，回流比R=2。求：（1） 塔頂?shù)诙K塔板上升的氣相組成；（2）精餾段各板上升蒸氣量 V及下降液體量L（以kmol/h表示）。一連續(xù)精餾塔，泡點(diǎn)進(jìn)料。已知操作線方程如下：精餾段y=0.8x+0.172提餾段y=1.3x-0.018求原料液、餾出液、釜液組成及回流比。某二元混合液的精餾操作過程如附圖。已知組成為 0.52的原料液在泡點(diǎn)溫度下直接加入塔釜內(nèi)，工藝要求塔頂產(chǎn)品的組成為0.75,（以上均為輕組分A的摩爾分?jǐn)?shù)），塔頂產(chǎn)品采出率D/F為1:2，塔頂設(shè)全凝器，泡點(diǎn)回流。若操作條件下，該物系的a為 3.0，回流比R為2.5，求完成上述分離要求所需的理論板數(shù)（操作滿足恒摩爾流假設(shè)）。用一連續(xù)精餾塔分離由組分A、B所組成的理想混合液。原料液中含A0.44，餾出液中含A0.957（以上均為摩爾分率）。已知溶液的平均相對(duì)揮發(fā)度為 2.5，最小回流比為1.63，說明原料液的熱狀況，并求出q值。5.一連續(xù)精餾塔分離二元理想混合溶液，已知某塔板的氣、液相組成分別為0.83和0.70，相鄰上層塔板的液相組成為0.77，而相鄰下層塔板的氣相組成為0.78（以上均為輕組分A的摩爾分?jǐn)?shù)，下同）。塔頂為泡點(diǎn)回流。進(jìn)料為飽和液體，其組成為 0.46。若已知塔頂與塔底產(chǎn)量比為2/3，試求：（1） 精餾段操作線方程；（2） 提餾段操作線方程。6.連續(xù)精餾塔中分離苯-甲苯溶液.塔頂采用全凝器，泡點(diǎn)回流，塔釜間接蒸汽加熱.含輕組分苯為0.35的料液以飽和蒸氣狀態(tài)加入塔