蘭州工業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文）1緒論1.1引言汽車空調(diào)的普及，是提高汽車競爭能力的重要手段之一。隨著汽車工業(yè)的發(fā)展和人們物質(zhì)生活水平的提高，人們對舒適性，可靠性，安全性的要求愈來愈高。國內(nèi)近年來，汽車生產(chǎn)廠家越來越多，產(chǎn)量越來越大，大量中高檔車需要安裝空調(diào)。因此，對汽車空調(diào)的研究開發(fā)特別重要。1.2汽車空調(diào)器發(fā)展的歷史、現(xiàn)況與發(fā)展趨向汽車工業(yè)是我國的支柱產(chǎn)業(yè)之一，其發(fā)展必然會帶動汽車空調(diào)產(chǎn)業(yè)的發(fā)展。汽車空調(diào)作為空調(diào)技術(shù)在汽車上的應(yīng)用，它能創(chuàng)造車室內(nèi)熱微環(huán)境的舒適性，保持車室內(nèi)空氣溫度、濕度、流速、潔凈度、噪聲和余壓等在熱舒適的標準范圍內(nèi)，不僅有利于保護司乘人員的身心健康，提高其工作效率和生活質(zhì)量，而且還對增加汽車行始安全性具有積極作用。就世界上汽車空調(diào)技術(shù)發(fā)展的歷史來看，其發(fā)展的速度也是驚人的。1927年就誕生了較為簡單的汽車空調(diào)裝置，它只承擔冬季向乘員供暖和為擋風玻璃除霜的任務(wù)。直到1940年，由美國Packard公司生產(chǎn)出第一臺裝有制冷機的轎車。1954年才真正將第一臺冷暖一體化整體式設(shè)備安裝在美國Nash牌小汽車上。1964年，在Cadillac轎車中出現(xiàn)了第一臺自動控溫的汽車空調(diào)。1979年，美國和日本共同推出了用微機控制的空調(diào)系統(tǒng)，實現(xiàn)了數(shù)字顯示和最佳控制，標志著汽車空調(diào)已進入生產(chǎn)第四代產(chǎn)品的階段。汽車空調(diào)技術(shù)發(fā)展至今，其功能已日趨完善，能對車室進行制冷，采暖，通風換氣，除霜(霧)，空氣凈化等。我國空調(diào)產(chǎn)業(yè)發(fā)長速度雖然較快，但是目前國內(nèi)車用空調(diào)系統(tǒng)生產(chǎn)基本上仍是處于引進技術(shù)與開發(fā)、研究并舉的階段。從目前發(fā)展情況來看,渦旋式壓縮機將是我國未來汽車空調(diào)的主要1蘭州工業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文）機型。由于這種壓縮機無吸、排氣閥,因此,工作可靠、壽命長,容積效率一般比滾動活塞式提高左右,吸排氣連續(xù)、氣流脈動小,運轉(zhuǎn)平穩(wěn)、且扭矩變化均勻,最高轉(zhuǎn)速可達左右,體積比往復(fù)式小,重量比往復(fù)式輕,絕熱效率提高。但渦旋式壓縮機在機械加工工藝方面難度較大的精密數(shù)控加工設(shè)備,目前國內(nèi)正著手研制這種新機型。換熱器性能的優(yōu)劣,對汽車空調(diào)節(jié)能極為重要。由于汽車空調(diào)趨向小型化,因而也要求換,須用專門熱器向體積小、重量輕的高效小型化發(fā)展。為此,汽車空調(diào)換熱器應(yīng)從這幾方面進行改進冷凝器將采用平流式冷凝器,它改變了傳統(tǒng)的制冷劑單通方式。其換熱能力比管帶式冷凝器強,使冷凝溫度和壓力降低,同時系統(tǒng)的排氣壓力和輸人功率也隨之降低。蒸發(fā)器采用層流式,它類似于板式蒸發(fā)器,制冷劑在很小的傳熱板間流動。其換熱效率比管帶式提高左右,是,超級條縫片與將來最有前途的蒸發(fā)器型式。散熱翅片將采用超級條縫片平片相比,其換熱效果將會提1-2倍左右。1.3課題的提出及主要研究方法該課題的提出主要是因為個人畢業(yè)后的就業(yè)，考慮到畢業(yè)后要從事汽車方面的研究，并且自己所學(xué)專業(yè)在這方面主要是汽車電子方面方面的知識，所以綜合慮后便定下來這個課題。該課題的主要研究方法是通過對的歸納?？偨Y(jié)主要設(shè)計空調(diào)零件系統(tǒng)總成，安裝位置示意圖，自動空調(diào)系統(tǒng)線路圖，自動空調(diào)系統(tǒng)控制電路圖。22.1汽車空調(diào)元器件系統(tǒng)總成2.1.1空調(diào)系統(tǒng)的組成2蘭州工業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文）1、空調(diào)系統(tǒng)的組成：汽車空調(diào)一般主要由壓縮機、電控離合器、冷凝器、蒸發(fā)器、膨脹閥、儲液干燥器、管道（分高壓管路、低壓管路。冷凝風扇等組成。（1）電磁離合器：在非獨立式汽車空調(diào)制冷系統(tǒng)中，壓縮機是由汽車主發(fā)動機驅(qū)動的。在需要時接通或切斷發(fā)動機與壓縮機之間的動力傳遞。另外，當壓縮機過載時，它還能起到一定的保護作用。因此，通過控制電磁離合器的結(jié)合與分離，就可接通與斷開壓縮機。當空調(diào)開關(guān)接通時，電流通過電磁離合器的電磁線圈，電磁線圈產(chǎn)生電磁吸力，使壓縮機的壓力板與皮帶輪結(jié)合，將發(fā)動機的扭矩傳遞給壓縮機主軸，使壓縮機主軸旋轉(zhuǎn)。當斷開空調(diào)開關(guān)時，電磁線圈的吸力消失。在彈簧作用下，壓力板和皮帶輪脫離，壓縮機便停止工作。（2）壓縮機：作用是使制冷劑完成從氣態(tài)到液態(tài)的轉(zhuǎn)變過程，達到制冷劑散熱凝露的目的。同時在整個空調(diào)系統(tǒng)，壓縮機還是管路內(nèi)介質(zhì)運轉(zhuǎn)的壓力源，沒有它，系統(tǒng)不僅不制冷而且還失去了運行的動力。使用的是葉片式壓縮機。本次用于汽車制冷系統(tǒng)的壓縮機按運動型式可分為：往復(fù)活塞式、曲軸連桿式、徑向活塞式、軸向活塞式、翹板式、斜板式、旋轉(zhuǎn)、旋葉式、圓形汽缸、橢圓形汽缸、轉(zhuǎn)子式、滾動活塞式、三角轉(zhuǎn)子式、螺桿式、渦旋式。1）曲軸連桿式壓縮機：它是一種應(yīng)用較為廣泛的制冷壓縮機。壓縮機的活塞在汽缸內(nèi)不斷地運動，改變了汽缸的容積，從而在制冷系統(tǒng)中起到了壓縮和輸送制冷劑的作用。壓縮機的工作，可分為壓縮、排氣、膨脹、吸氣等四個過程2)斜板式壓縮機：它的潤滑方式有兩種，一種是采用強制潤滑，用由主軸驅(qū)動的油泵供油到各潤滑部位及軸封處。主要用于豪華型轎車或小型客車較大制冷量的壓縮機。另一種是采用飛濺潤滑，我國上海內(nèi)燃機油泵廠生產(chǎn)的斜板式壓縮機即是采用飛濺潤滑。斜板式壓縮機結(jié)構(gòu)緊湊，效率高，性能可靠，因而適用于汽車空調(diào)。旋葉式壓縮機：由于旋轉(zhuǎn)葉片式壓縮機的體積和重量可以做到很小，易于在狹小的發(fā)動機艙內(nèi)進行布置，加之噪聲和振動小以及容積效率高等優(yōu)點，在汽車空調(diào)系統(tǒng)3蘭州工業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文）中也得到了一定的應(yīng)用。但是旋轉(zhuǎn)葉片式壓縮機對加工精度要求很高制造成本較高。4)滾動活塞式壓縮機：滾動活塞式壓縮機具有質(zhì)量小、體積小、零部件少、效率高、可靠性好以及適宜于大批量生產(chǎn)等優(yōu)點。（3）冷凝器：汽車空調(diào)制冷系統(tǒng)中的冷凝器是一種由管子與散熱片組合起來的熱交換器。其作用是：將壓縮機排出的高溫、高壓制冷劑蒸氣進行冷卻，使其凝結(jié)為高壓制冷劑液體。汽車空調(diào)系統(tǒng)冷凝器均采用風冷式結(jié)構(gòu)，其冷凝原理是：讓外界空氣強制通過冷凝器的散熱片，將高溫的，制冷劑蒸氣的熱量帶走，使之成為液態(tài)制冷劑。制冷劑蒸氣所放出的熱量，被周圍空氣帶走，排到大氣中。汽車空調(diào)系統(tǒng)冷凝器的結(jié)構(gòu)形式主要有管片式、管帶式和鱔片式三種。1)管帶式它是由多孔扁管與S形散熱帶焊接而成。管帶式冷凝器的散熱效果比管片式冷凝器好一些(一般可高10%制冷裝置上。2)鱔片式它是在扁平的多通管道表面直接銳出鱔片狀散熱片，然后裝配成冷凝器，如圖13所示。由于散熱鱔片與管子為一個整體，因而不存在接觸熱阻，故散熱性能好；另外，管、片之間無需復(fù)雜的焊接工藝，加工性好，節(jié)省材料，而且抗振性也特別好。所以，是目前較先進的汽車空調(diào)冷凝器。（4）蒸發(fā)器：也是一種熱交換器，也稱冷卻器，是制冷循環(huán)中獲得冷氣的直接器件。其作用是將來自熱力膨脹閥的低溫、低壓液態(tài)制冷劑在其管道中蒸發(fā)，使蒸發(fā)器和周圍空氣的溫度降低。同時對空氣起減濕作用。（5）膨脹閥：膨脹閥也稱節(jié)流閥，是組成汽車空調(diào)制冷系統(tǒng)的主要是汽車空調(diào)制冷系統(tǒng)的高壓與低壓的分界點。其功用是：把來自儲液干燥器的高壓液態(tài)制冷劑節(jié)流減壓，調(diào)節(jié)和控制進入蒸發(fā)器中的液態(tài)制冷劑量，使之適應(yīng)制冷負荷的變化，同時可防止壓縮機發(fā)生液擊現(xiàn)象(即未蒸發(fā)的液態(tài)制冷劑進入壓縮機后被壓縮，極易引起壓縮機閥片的損壞)和蒸發(fā)器出口蒸氣異常過熱。（6）儲液干燥器儲液干燥器簡稱儲液器。安裝在冷凝器和膨脹閥之間，其作用是臨時4蘭州工業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文）儲存從冷凝器流出的液態(tài)制冷劑，以便制冷負荷變動和系統(tǒng)中有微漏時，能及時補充和調(diào)整供給熱力膨脹閥的液態(tài)制冷劑量，以保證制冷劑流動的連續(xù)和穩(wěn)定性。同時，可防止過多的液態(tài)制冷劑儲存在冷凝器里，使冷凝器的傳熱面積減少而使散熱效率降低。而且，還可濾除制冷劑中的雜質(zhì)，吸收制冷劑中的水分，以防止制冷系統(tǒng)管路臟堵和冰塞，保護設(shè)備部件不受侵蝕，從而保證制冷系統(tǒng)的正常工作。儲液器出口端旁邊裝有一只安全熔塞，也稱易熔螺塞，它是制冷系統(tǒng)的一種安全保護裝置。其中心有一軸向通孔，孔內(nèi)裝填有焊錫之類的易熔材料，這些易熔材料的熔點一般為85℃-95℃。（7）風機：汽車空調(diào)制冷系統(tǒng)采用的風機，大部分是靠電機帶動的氣體輸送機械，它對空氣進行較小的增壓，以便將冷空氣送到所需要的車室內(nèi)，或?qū)⒗淠魉闹艿臒峥諝獯档杰囃?，因而風機在空調(diào)制冷系統(tǒng)中是十分重要的設(shè)備。風機按其氣體流向與風機主軸的相互關(guān)系，可分為離心式風機和軸流式風機兩種。2、空調(diào)系統(tǒng)的工作過程：壓縮機運轉(zhuǎn)時，將蒸發(fā)器內(nèi)產(chǎn)生的低溫低壓制冷劑蒸氣吸入并壓縮后，在高溫高壓（約700C，1471KPa）的狀況下排出。這些氣態(tài)蒸氣流入冷凝器，并在此受到散熱和冷卻風扇的作用強制冷卻到500C左右。這時，制冷劑由氣態(tài)變?yōu)橐簯B(tài)。被液化了的制冷劑，進入干燥器，除去了水和雜質(zhì)后，流入膨脹閥。高壓的液態(tài)制冷劑從膨脹閥的小空流出，變?yōu)榈蛪红F狀后流入蒸發(fā)器。霧狀制冷劑在蒸發(fā)器內(nèi)吸熱汽化變?yōu)闅鈶B(tài)制冷劑，從而使蒸發(fā)器表面溫度下降。從送風機出來的空氣，不斷流過蒸發(fā)器表面，被冷卻后送進車廂內(nèi)降溫。氣態(tài)制冷劑通過蒸發(fā)器后又重新被壓縮機吸入，這樣反復(fù)循環(huán)即可達到制冷目的。3、汽車空調(diào)主要功能包括以下4大部分:制冷、制熱、通風、除濕制冷系統(tǒng)原理：汽車空調(diào)的壓縮機依靠汽車發(fā)動機的動力提供,汽車在怠速狀態(tài)下打開空調(diào)制冷怠速會明顯增大增加的大小與環(huán)境溫度有最直接的關(guān)系,油耗也會相應(yīng)的增加,油耗,環(huán)境溫度高制冷劑膨脹的壓力大,發(fā)動機驅(qū)動空調(diào)的消耗也相應(yīng)加大,環(huán)境溫度低油耗相應(yīng)減少。5蘭州工業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文）制熱系統(tǒng)原理：汽車空調(diào)制熱與壓縮機沒有絲毫關(guān)系,制熱的熱源不是空調(diào)本身獲取的,是由汽車的散熱水箱（中控臺下面的暖風機總成內(nèi)的副水箱）提供,早晨在熱車前空調(diào)吹出來的是冷風,待熱車后空調(diào)熱風源源不斷的送出來,制熱本身基本沒有能量消耗,是利用汽車的余熱完成的.但在冬季，為了提升水溫，加大噴油量，也使耗油量增加。但是只是在啟動初期，等發(fā)動機運轉(zhuǎn)正常，就是利用發(fā)動機的散熱來供暖了。（而有的柴油車由于水溫上升慢，為了一發(fā)動車就能享受到暖風，所以在暖風機里面通風：通風分為內(nèi)循環(huán)和外循環(huán),使用內(nèi)循環(huán)時車內(nèi)空氣基本不與外界交流,使用外循環(huán)時位于擋風玻璃下的新風口會將外界的空氣源源不斷的送進來,以保持車內(nèi)空氣的清新.除濕：空調(diào)制冷的過程就是除濕的過程,從制冷時產(chǎn)生的大量冷凝水就可以看出來了,在濕度較大的陰雨天氣或是溫差太大的時候車內(nèi)的玻璃上容易起霧,打開空調(diào)驅(qū)霧就是一個除濕的過程。2.1.2空調(diào)系統(tǒng)原理圖6蘭州工業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文）圖1.2.1空調(diào)系統(tǒng)原理圖2.1.3冷卻系統(tǒng)的設(shè)計冷卻系統(tǒng)說明內(nèi)燃機運轉(zhuǎn)時，與高溫燃氣相接觸的零件受到強烈的加熱，如不加以適當?shù)睦鋮s，會使內(nèi)燃機過熱，充氣系數(shù)下降，燃燒不正常（爆燃、早燃等），機油變質(zhì)和燒損，零件的摩擦和磨損加劇，引起內(nèi)燃機的動力性、經(jīng)濟性、可靠性和耐久性全面惡化。但是，如果冷卻過強，汽油機混合氣形成不良，機油被燃燒稀釋，柴油機工作粗爆，散熱損失和摩擦損失增加，零件的磨損加劇，也會使內(nèi)燃機工作變壞。因此，冷卻系統(tǒng)的主要任務(wù)是保證內(nèi)燃機在最適宜的溫度狀態(tài)下工作。發(fā)動機的工況及對冷卻系統(tǒng)的要求一個良好的冷卻系統(tǒng)，應(yīng)滿足下列各項要求：1）散熱能力能滿足內(nèi)燃機在各種工況下運轉(zhuǎn)時的需要。當工況和環(huán)境條件變化時，仍能保證內(nèi)燃機可靠地工作和維持最佳的冷卻水溫度；2）應(yīng)在短時間內(nèi)，排除系統(tǒng)的壓力；3）應(yīng)考慮膨脹空間，一般其容積占總?cè)莘e的4-6%；4）具有較高的加水速率。初次加注量能達到系統(tǒng)容積的90%以上。5）在發(fā)動機高速運轉(zhuǎn)，系統(tǒng)壓力蓋打開時，水泵進口應(yīng)為正壓；6）有一定的缺水工作能力，缺水量大于第一次未加滿冷卻液的容積；7）設(shè)置水溫報警裝置；8）密封好，不得漏氣、漏水；9）冷卻系統(tǒng)消耗功率小。啟動后，能在短時間內(nèi)達到正常工作溫度。10）使用可靠，壽命長，制造成本低。冷卻系統(tǒng)的總體布置冷卻系統(tǒng)總布置主要考慮兩方面：一是空氣流通系統(tǒng)；二是冷卻液循環(huán)系統(tǒng)。在設(shè)計中必須作到提高進風系數(shù)和冷卻液循環(huán)中的散熱能力。7蘭州工業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文）提高通風系數(shù)：總的進風口有效面積和散熱器正面積之比≥30%。對于空氣流通不順的結(jié)構(gòu)，需要加導(dǎo)風裝置使風能有效的吹到散熱器的正面積上，提高散熱器的利用率。在整車空間布置允許的條件下，盡量增大散熱器的迎風面積，減薄芯子厚度。這樣可充分利用風扇的風量和車的迎面風，提高散熱器的散熱效率。一般貨車芯厚不超過四排水管，轎車芯厚不超過二排水管。在整車布置中散熱系統(tǒng)中，還要考慮散熱器和周邊的間隙，散熱器到保險杠外皮的最小距離100毫米，如果發(fā)動機的三元催化在前端的話，還要考慮風扇到三元催化本體距離至少100毫米，到三元催化隔熱罩距離至15毫米，隔熱罩厚度為少80毫米。一般三元催化的隔熱罩到本體大概有0.5－1毫米，一般材料為st12。散熱器布置貨車散熱器一般采用縱流水結(jié)構(gòu)，因為貨車的布置空間也較寬裕。而且縱流水結(jié)構(gòu)的散熱器強度及懸置的可靠性較好，轎車多采用散熱器橫流水結(jié)構(gòu)，因為轎車車身較低，空間尺寸緊張。橫流水結(jié)構(gòu)散熱器能充分地利用轎車的有限空間最大限度地增加散熱器的迎風面積。散熱器分成水冷和風冷兩種冷卻形式，風冷主要用在行駛在沙漠地帶的車輛的冷卻，但是決大多數(shù)的車輛采用水冷冷卻形式。散熱器懸置布置：散熱器通常為四點懸置，也可以采用三點懸置。其中主懸置點為2個，輔助懸置點為2個或1個。所有懸置點應(yīng)布置在同一個部件總成上，改善散熱器受力情況，以盡量減少散熱器的振動強度。主懸置點與其連接的部件總成之間以膠墊或膠套等柔性非金屬材料過渡以達到減震的目的。主懸置點的膠墊壓縮量一般為其自由高度的振膠墊或膠套而進行剛性連接。1/5左右。少數(shù)轎車因其整車的減中，重型載貨汽車由于散熱器的質(zhì)量大及使用環(huán)境較差，一般要在散熱器的外部增加一個剛性較大的保護框架，以防止振動等外界力直接作用在散熱器上。懸置點設(shè)置在框架上。輕型貨車和轎車一般不加保護框架，8蘭州工業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文）懸置點設(shè)置在散熱器的側(cè)板或水室上。為提高散熱器強度一些車散熱器上加有十字拉筋。護風罩布置護風罩的作用是確保風扇產(chǎn)生的風量全部流經(jīng)散熱器，提高風扇效率。護風罩對低速大功率風扇效率提高特別顯著。風扇與護風罩的徑向間隙較小，風扇的效率越高。但間隙過小，車在行駛中由于振動會造成風扇與護風罩之間的干涉。風扇與護風罩之間的徑向間隙一般控制在5mm－25mm。當風扇與護風罩之間的干涉。風扇與護風罩安裝在同一零部件總成上（如同在底盤或同在車身上）其徑向與相對運動，風扇與護風罩之間的間隙可以下線，否則取上限。風扇與護風罩的軸向位置一般為：風扇徑向投影寬度的以增加導(dǎo)流減小背壓。2/3在護風罩內(nèi)，1/3在護風罩外，在大批量生產(chǎn)的車型中多采用塑料護風罩。鐵護罩多用于批量小或直徑較大的車型中。在某些車型中，特別是轎車，護風罩在常開有多個窗口并加以單向簾布。當車速較高，風扇停止運轉(zhuǎn)時簾布打開減小護風罩的風阻，當風扇啟功后，簾布關(guān)閉提高風扇效率。風扇布置風扇直徑大小應(yīng)和散熱器的形狀相協(xié)調(diào)，條件允許時可增大風扇的直徑，降低風扇轉(zhuǎn)速。以達到減小功率消耗和降低噪音的目的。在某些散熱器長，寬比例相差較大時，如轎車散熱器，有時采用兩個直徑較小的風扇所取代。特別是要求轉(zhuǎn)速較高的風扇中已全部采用塑料風扇。電動風扇是由電動機來驅(qū)動風扇，電動機的啟動與停止是受水溫直接感應(yīng)的溫度開關(guān)來控制。電動風扇具有起動溫度與設(shè)定溫度一致，布置位置靈活，不受發(fā)動機轉(zhuǎn)速的影響，汽車在低速怠速時冷卻效果好等優(yōu)點，冷車啟動時水溫上升較快。但也多用于發(fā)動機橫置的轎車。節(jié)溫器布置目前汽車上應(yīng)用的節(jié)溫器均采用蠟式感應(yīng)體節(jié)溫器。當冷卻水溫溫度9蘭州工業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文）升高時蠟膨脹，節(jié)溫器開啟，冷卻水流經(jīng)散熱器進行大循環(huán)。當冷卻水的溫度降低時蠟體積縮小，節(jié)溫器關(guān)閉，冷卻水不經(jīng)過散熱器，短路流經(jīng)發(fā)動機剛體進行小循環(huán)。節(jié)溫器一般布置在發(fā)動機的出水口處。要求節(jié)溫器的泄漏量小，全開時流通面積大。增大節(jié)溫器的流通面積可以通過提高節(jié)溫器閥門的升程和增加閥門的直徑來實現(xiàn)。國外較先進的節(jié)溫器多通過提高閥門升程來增大流通面積，這樣可以減少因增大節(jié)溫器閥門直徑帶來的卡滯，密封不嚴等問題。但是增大節(jié)溫器的升程，對節(jié)溫器技術(shù)要求較高。有些發(fā)動機為增加節(jié)溫器的流通面積多采用兩只節(jié)溫器并聯(lián)結(jié)構(gòu)。水泵布置水泵的流量及揚程根據(jù)不同的發(fā)動機而定。流量一般為發(fā)動機額定功率的1.5－2.70.7kpa－1.5kpa，揚程過高對冷卻系統(tǒng)的密封性會產(chǎn)生不利的影響。水泵的可靠性主要取決于水封和軸承，軸承普遍采用軸連軸承及永久式潤滑結(jié)構(gòu)，水封采用陶瓷，碳化硅動環(huán)和石墨靜環(huán)整體式水封。軸承的游隙及水封的氣密性要嚴格控制。膨脹箱布置盡量靠近散熱器布置，使得水管長度最短；膨脹箱的高度要高于冷卻系統(tǒng)所有部件。冷卻系統(tǒng)主要部件匹配設(shè)計要點在整車總布置空間允許的條件下，盡量增大散熱器的迎風面積。在保證風量不變的條件下，可以適當增加風扇直徑，降低風扇轉(zhuǎn)速，減少噪聲和率消耗。冷卻系統(tǒng)的最高水溫應(yīng)以發(fā)動機的允許使用水溫為標準。節(jié)溫器的全開溫度應(yīng)為發(fā)動機正常工作水溫范圍的中限，開啟溫度應(yīng)為發(fā)動機正常工作水溫范圍的下限。但因節(jié)溫器的自身特性，開啟溫度一般低于全開溫度10攝氏度左右。冷卻系統(tǒng)輪廓圖（例子）1.散熱器張緊板2.六角法蘭面螺栓3.橡膠襯套4.散熱器總成5.彈性卡箍6.發(fā)動機出水管7.彈性卡箍10蘭州工業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文）8.水管－膨脹箱至散熱器9.水管卡片10.六角法蘭面螺栓11.管夾12.六角法面螺栓13.膨脹箱總成14.彈性卡箍15.水管－膨脹箱至水泵16.水管－發(fā)動機至膨脹箱17.彈性卡箍18.發(fā)動機進水管19.彈性卡箍20.彈性卡箍21.暖風機進水管22.彈性卡箍23.暖風機出水管24.橡膠軟墊25.六角法蘭面螺栓26.風扇電機帶護風圈總成冷卻系的主要設(shè)計參數(shù):發(fā)動機主要參數(shù)：類型：水冷4沖程，直列4缸SOHCVTEC，16氣門橫置氣缸直徑與行程：86.0mm×97.0mm發(fā)動機排量：2254ml壓縮比：8.9：1最大功率：110kw/5700rpm最大扭矩：612N.m/4900rpm在設(shè)計或選用冷卻部件時應(yīng)以散入冷卻系統(tǒng)的熱量算冷卻系統(tǒng)的循環(huán)水量和冷卻空氣量：用經(jīng)驗式Q為原始數(shù)據(jù)，來計PheQeu82.31/s/時W燃料熱能傳給冷卻系的分數(shù),取同類機型的統(tǒng)計量汽油機A=0.23～11蘭州工業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文）0.30，取A=0.25燃料消耗率，kg/kw.h；汽油機0.205～0.320取0.25P-發(fā)動機有效功率，取g最大功率110kwee若水冷式機油散熱器，要增加散熱量，Q增大5%～10%.W在算出發(fā)動機所需的散走的熱量后，可計算冷卻水循環(huán)量82.31QVW245.73L/minWtrC810004.187WWWt-冷卻水循環(huán)的容許溫升（6-8Wr-1000kg/m）3WC-水比熱（4.187kJ/kg.C）W實際冷卻水循環(huán)量為V1.2V294.88L/minpW82.31Q冷卻空氣需要量：V3.892m/s3WtrC201.011.047aaat-散熱器前后流動空氣的溫度差，取20Car-空氣密度，一般r取1.01kg/m3aa-空氣的C定壓比熱，可取C=1.047kJ/kCg.2.1.4散熱器的設(shè)計1.散熱器的計算所根據(jù)的原始參數(shù)是散熱器散發(fā)的熱量和散熱器的外形尺寸。散熱器散發(fā)的熱量就等于發(fā)動機傳給冷卻液的熱量。已知散熱器散發(fā)的熱量后，所需散熱面積F可由下式計算：F=ψ／KtmK-散熱器的傳熱系數(shù)千卡/米.小時散熱器貯備系數(shù)，水垢及油泥影響等，一般=1.1～1.5，取1.1t-冷卻水與空氣的平均溫差，取26m散熱器的不同部位，其冷卻水與空氣溫差不同，通常采用平均溫差，t—散熱器進水溫度，取90t—散熱器出水溫度，取40s1s2t—空氣進入散熱器時的溫度，取20k112蘭州工業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文）t—空氣離開散熱器時的溫度，取40k21k千卡/米2小時C11—從冷卻水到散熱器壁的放熱系數(shù),當冷卻水流速為0.2～0.6m/swwL約為2000～3500千卡/米.小時C，取3500。時，2w—散熱管導(dǎo)熱系數(shù)，純鋁導(dǎo)熱系數(shù)為230W/m.k,換算為/米.C—散熱管壁厚，0.0002m2—散熱管到空氣的散熱系數(shù)，當流過散熱管的空氣流速為10～L20m/s時，=60～105千卡/米.小時.C，取105。2L707761.110226QWKt散熱面積F20.8m2m散熱器細節(jié)計算在計算出散熱面積后，就是散熱器芯部的選擇。從結(jié)構(gòu)上分主片式和管帶式兩種（如圖1根據(jù)汽車行業(yè)標準QC/T29025-1991,選擇如下芯子：要有管冷卻管選取高頻對焊型冷卻管Ⅳ型號，b=2mm,L=16m,1D12冷卻型號ⅠⅡⅢⅣ2×192.2圖12.1.5空調(diào)壓縮機的選用（1）確定壓縮機的的排氣壓力，吸氣壓力，排氣比焓及溫度在這里忽略壓縮機吸氣管路和排氣管路的壓力損失，根據(jù)任務(wù)書中的已知條件可知制冷劑R134a在額定空調(diào)工況下壓縮機的吸氣壓力和排氣壓力分別為：13蘭州工業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文）P=1700KpadP=349.63KPa。S(2)根據(jù)P和t，查表R134a過熱蒸氣的熱力性質(zhì)表得：壓縮機吸氣口制sS冷劑比焓h=405.97KJ/Kg，比體積υ=0.05976m/Kg，比熵3ssS=1.737KJ/(Kg?K)(3)根據(jù)P和SR134a過熱蒸氣的熱力性質(zhì)表得：SSS壓縮機等比熵壓縮終了的制冷劑比焓h=435.58KJ/Kg。d，s(3)額定空調(diào)工況下壓縮機的指示效率η為：iη=T/T+b*t=(5+273.15)/(60.5+273.15)+0.002×5=0.844iece(4)額定工況下，壓縮機的排氣比焓為：h=h+(h—h)/η=405.97+(435.58—405.97)/0.844=441.05KJ/Kgdsd,ssi(5)根據(jù)P和h，查R134a過熱蒸氣的熱力性質(zhì)表得：額定工況下壓縮dd機的排氣溫度t=71.4℃。d2）計算額定空調(diào)工況制冷系統(tǒng)所需制冷量(1)根據(jù)以知條件，膨脹閥前制冷劑液體溫度t為：,4t=t—△t=60.5℃—5℃=55.5℃。,4csc(2)蒸發(fā)器出口制冷劑氣體溫度為：t=t+△t=5℃+5℃=10℃。sh1e(3)按t查表有：蒸發(fā)器進口制冷劑比焓h=h=280.67KJ/Kg，按t,,,4541和P查表有：蒸發(fā)器出口制冷劑比焓h=h=405.97KJ/Kg。se1(4)在額定空調(diào)工況下，蒸發(fā)器的單位制冷量q為：e,sq=h—h=405.97—280.67=125.3KJ/Kg。,e,s15(5)穩(wěn)態(tài)工況，制冷系統(tǒng)所需制冷器應(yīng)與車廂熱負荷平衡，計算是應(yīng)留有一定的余量，以考慮實際情況與車廂熱負荷平衡是可能存在的差距。設(shè)該余量為10%，則制冷系統(tǒng)所需制冷量Q為：e,sQ=1.1×Q=1.1×5446W=5991We,ss3）將額定空調(diào)工況下制冷系統(tǒng)所需制冷量換算成壓縮機所需制冷量(1)額定空調(diào)工況下制冷系統(tǒng)所需制冷劑的單位質(zhì)量流量qm,s為：14蘭州工業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文）q=Q/q=5.991/125.3=0.0478Kg/s。e,sm,se,s(2)額定空調(diào)工況下壓縮機的單位質(zhì)量制冷量q為：e,cq=h—h=405.97—280.67=125.30KJ/Kg。/e,cs5(3)額定空調(diào)工況下壓縮機的單位體積制冷量qv,c為：q=q/υ=125.30/0.05976=2096.72KJ/m。3v,ce,cs(4)對于穩(wěn)態(tài)過程，制冷系統(tǒng)中各組成部件的制冷劑質(zhì)量流量應(yīng)當一致，因而額定空調(diào)工況壓縮機的制冷劑質(zhì)量流量應(yīng)為：Q=Q=0.0478Kg/s。m,cm,s該工況壓縮機所需制冷量Q=q×q=125.30×0.0478=5.989Kw。m,ce,ce,c4）將額定空調(diào)工況下壓縮機制冷量換算成測試工況壓縮機制冷量(1)壓縮機的測試工況條件：制冷劑冷凝溫度t60.5℃;制冷劑的蒸發(fā)溫c,t=度T=5℃;e,t膨脹閥前制冷劑液體過冷度△t=0℃;壓縮機的吸氣溫度sc,tt=t=7℃;壓縮機的轉(zhuǎn)速n=1800r/min;不考慮壓縮機吸氣管路及排氣管/s,t1路的壓降。(2)根據(jù)制冷劑的蒸發(fā)溫度t和冷凝溫度tR134a飽和狀態(tài)下的熱e,tc,t力性質(zhì)表，得測試工況下制冷劑的蒸發(fā)壓力和冷凝壓力分別為：P=349.63KpaP=1700KPa。e,tc,t壓縮機吸氣壓力P=p=349.63KPa.壓縮機的排氣壓力P=Pd,tste,tc,t=1700KPa。(3)根據(jù)t和Ph=402.0KJ/Kg，sts,tst吸氣比體積υ=0.05881m/Kg，吸氣比熵S=1.724KJ/(Kg?K)。3sts,t(4)根據(jù)膨脹閥前制冷劑液體溫度t4=tc,t-△tsc,t=60.5閥前制冷劑液體比焓h=288.72KJ/Kg。415蘭州工業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文）(5)測試工況壓縮機的單位質(zhì)量制冷量：q=h-h=402.0-288.72=113.284KJ/Kg。e.ts.t(6)測試工況壓縮機單位體積制冷量qv,t為：q=q/υ=113.28/0.05881=1926.20KJ/m。3v,tc，tst(7)由于額定空調(diào)工況下和測試工況西啊的冷凝壓力力(蒸發(fā)壓力)，(冷凝溫度)蒸發(fā)壓排氣壓力及吸氣壓力均可相同，則兩種工況壓縮機的輸氣系數(shù)也相同，即：λ=λ。于是所選壓縮機在測試工況下所需制冷量是：tcQ=Q(λ/λ)(q/q)=5.991×1×1926.20/2096.72=5.502Kw。e,te,ctcv,tv,c5）測試工況壓縮機所需制冷劑單位質(zhì)量流量q為m,tq=Q/q=5.502/113.28=0.04857Kg/s。e,tm,te,t6）確定測試工況下壓縮機所需軸功率(1)根據(jù)P和S，查表得壓縮機等比熵壓縮終了的制冷劑比d,ts,th=434.08KJ/Kg，制d,s冷劑溫度t=66.25℃。d,s(2)測試工況下壓縮機單位等比熵壓縮功W為：ts,tW=h—h=434.08—402.0=32.08KJ/Kg。s,tts,td,s(3)測試工況下壓縮機的理論等比熵功率P為：ts,tP=W?q=32.08×0.04857=1.5581Kw。m,tts,tts,t(4)測試工況壓縮機指示效率η為：i,tη=T/T+b?t=(5+273.15)/(60.5+273.15)+0.002×5=0.844。i,te,tc,te,t(5)測試工況壓縮機指示功率Pi,t為：P=P/η=1.5581/0.844=1.8461Kw。i,tts,ti,t(6)測試工況下壓縮機摩擦功率P為m,tP=1.3089D×S×i×n×P×10=1.3089×(25.4×10)×28.1×10×722-5-3-3m,tm×1800×0.50×10×10=0.1495Kw。-55(7)測試工況下，壓縮機所需軸功率P為：e,tP=Pe,t+P=1.9600+0.1495=2.1095KW。m,ti,t16蘭州工業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文）根據(jù)壓縮機的轉(zhuǎn)速n的指定值和Qe,tPe,tqm,t的計算結(jié)果粗選擇壓縮機的型號當Qe,t=5.520Kwqm,t=0.04857Kg/s時，壓縮機氣缸工作容積大約在95.20cm左右，試選取壓縮機型號是SN7H10。3根據(jù)壓縮機的計算，查其產(chǎn)品使用說明書知理論排氣量V=99.8cm/r；制冷量可達Q=5.7711KW>5.502KW；質(zhì)量輸氣量3thetq=0.050866Kg/s>0.04857Kg/s；壓縮機的軸功率mr,tPe,t=1.806<2.1095KW。結(jié)果表明，在考慮壓縮機吸氣管路和排氣管路壓力損失的條件下，所選SN7H10型壓縮機的制冷量、質(zhì)量輸氣量均大于計算結(jié)果，壓縮機軸功率小于計算結(jié)果，完全滿足系統(tǒng)運行要求，是能與所指定的車用空調(diào)系統(tǒng)相匹配的。該壓縮機具體參數(shù)如下：排量W99.8725.428.16500R134a42125cm32.1.6空調(diào)蒸發(fā)器的設(shè)計計算本設(shè)計中要求設(shè)計的蒸發(fā)器為板翅式蒸發(fā)器，通過負荷計算可知在夏季需要向車內(nèi)提供5446W的制冷量，采用R134a制冷劑，蒸發(fā)溫度t=5，℃e蒸發(fā)器出口過熱度為5。℃已知蒸發(fā)器進風溫度：干球溫度2719.5500m/h.℃℃3在下列計算中用下標“r”表示制冷劑側(cè)，下標“a”表示空氣側(cè)，下標“1”表示進口，下標“2”表示出口。（1）由設(shè)計任務(wù)中的條件t=5，過熱度為5，可知蒸發(fā)器出口制℃℃e冷劑溫度為t=10?！鎟2根據(jù)進出口參數(shù)查R134a的熱力性質(zhì)表，得h=405.97kJ/kg=280.67kJ/kg.hr2r117蘭州工業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文）5.446Q制冷劑循環(huán)量：qmr/0.0435/kgskgsehh405.97280.67r2r1(1)初步規(guī)劃散熱板及翅片與百葉窗尺寸示意圖如下圖所示散熱板：寬w=65mm，高h=3.0mm，鋁板厚δ=0.5mm，邊緣寬3.4mm，TTT內(nèi)部隔板寬3.7mm，由此可計算出內(nèi)部流道尺寸h、w分別為：HHhh20.5)mm2.0mmHTTww23.43.7(6523.43.7)mm54.5mmHT翅片：寬度w=65mm，高度h=7.9mm，厚度δ=0.1mm，間距p=1.8mm；FFFF百葉窗間距p=1.1mm，百葉窗長度l=6.8mm，百葉窗角度α=37°.LLL1)每米散熱板長內(nèi)表面積A為：rAr2(hw)2(210(m/m)11310(m/m)3232HH2)每米散熱板長迎風面積A為：faceAhh7.9)10(m/m)10.910(m/m)-32-32faceTF每米散熱板長翅片表面積A為：f，a1A27.9106510(m/m)570.55510(m/m)-3-32-321.80.0013)每米散熱器長總外表面積A為：，aaAAA13610570.55510(m/)10(m/)22ab,af,a4)肋通系數(shù)a：Aa706.55510-364.822aA0.0109face5)百葉窗高度h為：Lh0.5ptan0.51.110(mm)414.4510(mm)-3-3LLL6)散熱板內(nèi)孔水力直徑D為：h，r18蘭州工業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文）54.5254.5w4h42H2HD(mm)3.7265(mm)wh,r2(h)22H22H7)翅片通道水力直徑D為：h，a2(p)(h)2(7.9D(mm)2.792(mm)FFFF(p)(h)(7.9h,aFFFF8)干工況下空氣側(cè)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)計算，選取迎面風速據(jù)已知條件求最小截面處風速ν為a，maxν=3m/s，根ahh10()10p33FFT(ph)(h)10a,maxa6FLFFF1.810(7.910333kg/s0.414455(7.91065.87kg/s按空氣進出口溫度的平均值tC,查取空氣的密度ρ=1.205kg/s、a動力粘度μ=18.1×10kg/(ms)、熱導(dǎo)率λ=2.59×10W/(mK)、普朗特-6-2數(shù)Pr=0.703等熱物理性質(zhì)，并計算出空氣側(cè)的雷諾數(shù)Re、傳熱因子j、a努塞爾數(shù)Nu、表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)α。avp1.2055.871.1103Rea430a,maxL18.1106lj0.249Re0.42h0..33()1.1hLhFF6.80.2494300.414455()7.92.11698100.421.127.9NujRePr1/30.02116984301/38.092a8.0922.5910Nu2/(mK)190.524W/(mK)W221.1103PaL10)計算析濕系數(shù)與濕工況下空氣側(cè)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)500m/h根據(jù)蒸發(fā)器換熱量可求得出風空氣的比焓,由蒸發(fā)器風量h=23.06kJ/kga2，3(干空氣)設(shè)車內(nèi)空氣濕度為55%，查空氣的焓濕圖可查得出風溫度為干球溫度19蘭州工業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文）t=11.2，濕球溫度7.2，同時已知蒸發(fā)器進風溫度為干球溫度℃℃a2t=27，濕球溫度19.5，比焓h=55.6kJ/kg℃?！鎍1a1(干空氣)求出析濕系數(shù)ξ為hh55.623.062.02861a2ctt)1.015252(27p,a1a2于是，濕工況下空氣側(cè)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)α為eq，a=ξα=2.0286×190.524=386.5W/(m·K)α2eq，aa11)初估迎風面積和總傳熱面積1)計算干空氣質(zhì)量流量qm，a5.446Qqm,a0.167kg/sehh55.61a22)計算迎風面積Aface,oq0.167Ama,m246.196103m21.2053face,oa3)計算以外表面為基準的總傳熱面積AoA=aAo=64.882×0.046196=2.994m2face,o4)計算散熱板長度。一共22塊散熱板，分兩個流程，每個流程lT11塊散熱板，A46.196103則lmmmface,o(hh)22(0.0030.0079)22TTF取=0.20mlT(6)計算制冷劑側(cè)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)由te=5R134a飽和狀態(tài)下℃的熱力性質(zhì)表及熱物理性質(zhì)圖，可得：液態(tài)制冷劑的密度ρ=1276.95kg/m3l液態(tài)制冷劑的動力粘度μ=270.3×10kg/(m·s)-6l液態(tài)制冷劑的普朗特數(shù)P4.0115rllal1氣態(tài)制冷劑的密度17.109kg/m30.05845v氣態(tài)制冷劑的動力粘度μ=11.18×10kg/(m·s)-6v氣態(tài)制冷劑的熱導(dǎo)率λ=12.2×10W/(m·K)-3v20蘭州工業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文）目前已知制冷劑進口干度為0.38，出口過熱，因此平均干度0.3810.69m2由此，可計算其余參數(shù)的平均值，動力粘度μ的平均值為core(1)1(0.6911.181010.69)1kg/(ms)mm270.310core66vl15.90710kg/(ms)6每一散熱板制冷劑質(zhì)量流量q/為mr,eq0.043511qqkg/s3.954510kg/s3mr11mr,eq散熱板內(nèi)孔的制冷劑質(zhì)量流量qmr,A為q40.0039545qms).58ms)mr，eq22mr,AD2(3.72653)24h,r雷諾數(shù)Re為coreqD362.583.7265103Rekg/(ms)84941，Ah,r215.907106corecore干度627Re62784941由上面的計算可以看到，制冷劑干度從0.38～0.54083～1變化，后面還有過熱蒸汽區(qū)，因此很難準確估計每一階段所占的百分比，只能憑經(jīng)驗估計，在此，去過熱蒸汽區(qū)為30%，于是可計算出干燥點之前的兩相區(qū)約為20%，干燥點之后的兩相區(qū)約為50%。1)干燥點之前的兩相區(qū)，取=0.47，則在散熱板內(nèi)孔內(nèi)，制冷劑氣液兩相均為紊流工況的Lockhart－Martinelli數(shù)X和關(guān)聯(lián)系數(shù)F(X)分別tttt為1X()n()()(10.47)(1276.9517.109)(0.511.18)n0.30.320.52lv220.47270.3ttvl5.93F(X)2.30)0.3742.30)0.3741.023925.932ttXtt21蘭州工業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文）制冷劑兩相流折算成全液相時，在折算流速下的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)α為l)DqnC)Aqmr,Ah,rlmr,Apll362.580.47)3.7265100.330.341362.580.47)1351270.3106W/(mK)2制冷劑兩相流的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)為rPrF(X)12852W/(mK)2rll2)過熱區(qū)制冷劑側(cè)的雷諾數(shù)Re、普朗特數(shù)Prv、努塞爾數(shù)Nu、表eq,r面?zhèn)鳠嵯禂?shù)分別為vqDmr,Ah,r362.583.7625103Re12085411.18106q,rvPrv=0.84712Nu0.28RePr0.40.281208540.84710.4526.99Nu526.9912.2103v/(mK)1725/(WmK)W223.7265103Dvh,r3)干燥點之后的兩相區(qū)取=0.79，則把=0.54083代入干燥點之前的兩相換熱公式，計算得11787W/(mK)，于是為2rdo1(do)1.5)1rvdovdo0.790.5408317251()1.510.540837765W/(mK)2776550%172530%1285220%6970.4W/(mK)2r110.7065550.113KW/(mK)21111AaAr0.00036970.4386.5arreq,a264.2W/(mK)222蘭州工業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文）而對數(shù)平均溫差Δt為mtt2711.2275tC12.475Ca1a2ttmlnln1et11.25ta2e取Ψ=0.555.446QAm3.004me22tK0.55264.212.475om與前面計算出的2.994m的相對誤差為0.3%2(7)計算空氣阻力損失ΔPa按下式計算空氣側(cè)摩擦阻力因子f為lf5.47Re0.72h0.37()0.89PLh0.20.23LpLLhFF6.85.474300.720.414455()70.871.97103則空氣側(cè)阻力損失ΔPa為4fw471.97100.0163p1.2055.87P22F2.792103Daa,maxaah，a278.263Pa2.1.7空調(diào)冷凝器的設(shè)計計算1）冷凝器的設(shè)計負荷冷凝器熱負荷QcQ=mQce其中：Q—冷凝器散熱量c23蘭州工業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文）Q—系統(tǒng)熱負荷em—負荷系數(shù)，一般家用空調(diào)器選用m=1.2左右，因為汽車空調(diào)上的冷凝器工作條惡劣，通常選用m=1.4左右為宜。在此選用m=1.4.Q=1.4×5446=7624Wc2）冷凝器的設(shè)計計算該設(shè)計中制冷劑為R134a的空氣冷卻式冷凝器，換熱量Qc=7624W，冷凝液有5te=5tc=60.5td=85.5，℃℃℃℃空氣進風溫度tal=35?！嬖谙铝杏嬎阒杏孟聵恕皉”表示制冷劑側(cè)，下標“a”表示空氣側(cè)，下標“1”表示進口，下標“2”表示出口。(1)確定制冷劑和空氣流量，根據(jù)tc=60.5和排氣溫度td=85.5，℃℃以及冷凝液有5過冷，查R134a熱力性質(zhì)表，可得排氣比焓℃h=458.44KJ/Kg，過冷液體比焓h=280.67KJ/Kg,于是制冷劑的質(zhì)量流量/d4qm,r為Qqm,r=/s/sC32hh,4/d取進出口空氣溫差ta-ta=12，則空氣的體積流量q為℃21v，a7624Qqm/s0.5556m/s33ct1.13781.00761012v,aCta3p,aa21(2)結(jié)構(gòu)初步規(guī)劃24蘭州工業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文）冷凝器選用平流式結(jié)構(gòu)，多孔扁管截面與百葉窗翅片的結(jié)構(gòu)形式及尺寸如下圖所示：翅片寬度w=16mm，翅片高度h=8.1mm，翅片厚度δfF=0.135mm，翅片間距p=1.4mm，百葉窗間距p=1.1mm，百葉窗長度LFFl=6.5mm，百葉窗角度α=27°；多孔扁管分六個內(nèi)孔，每個內(nèi)孔高度為LL1.2mm，寬度為2mm，扁管外壁面高度為2mm，寬度w=16mm，分三個流程，T扁管數(shù)目依次為10，6，4。取迎面風速為v=4.5m/s。a1)每米管長扁管內(nèi)表面積A為rA=2×(1.2+2)×10×6=m/m=3.84×10m/m-2-322r2)每米管長扁管外表面積A為b，aA=2×(16+2)×10m/m=3.6×10m/m-2-322b,a3)每米管長翅片表面積A為a,fA=2×8.1×10×16×10×1/(1.4×0.001)m/m=0.185m/m2-3-32f,a4)每米管長總外表面積A為aA=A+A=3.6×10+0.185=0.221m/m2-2ab,af,a5)百葉窗高度h為Lh=0.5×P×tanα=(0.5×1.1×tan27°)mm=0.2802mmLLL6)扁管內(nèi)孔水力直徑D為h,r4Ac41.22D1.521.22h,rP7)翅片通道水力直徑D為h,a2(p)(h)2DmmmmFFFF(p)(h)h,aFFFF(3)空氣側(cè)的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)αa根據(jù)已知條件，最小截面處風速V為a,max1.42)v4.5m/s8.112m/s0.2802a,max按空氣進出口溫度的平均值t(tt)/2(3547)/241a1a2氣的密度ρ=1.1025kg/m,動力粘度μ=19.2×10Kg/(m.s),熱導(dǎo)率λ3-625蘭州工業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文）=2.78×10W/(m.k),普朗特常數(shù)Pr=0.699，并計算出雷諾數(shù)Re、傳熱因-2子j、努塞爾數(shù)Nu及空氣側(cè)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)α：avp1.10258.1121.1103Rea512a,maxL19.2106l6.5j0.249Re0.42pLh0..33()1.1h0.260.2495120.420.28020.33()1.10.26h8.1LFF1.611102NujRePr1/30.016115120.6991/37.319a7.3192.78102Nu/(mK)185W/(mK)W221.1103PaL(4)制冷劑側(cè)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)αr根據(jù)t=60.5，查R134a飽和狀態(tài)下的熱力性質(zhì)表和熱物理性質(zhì)圖，℃c可以求得：液態(tài)制冷劑的密度：ρ=1049.7kg/m;3?氣態(tài)制冷劑的密度：ρ=88.44kg/m;3v液態(tài)制冷劑的動力粘度系數(shù)：液態(tài)制冷劑的熱導(dǎo)率：μ=137.7×10kg/(m·s)-6lλ=65.6×10W/(m·k)-3l0.1283106液態(tài)制冷劑的普朗特數(shù)：P3.3325l0.0385106lal冷凝器中，由于制冷劑進口過熱而出口過冷，因此計算制冷劑當量之戀流量時，取平均干度?=0.5，于是當量制冷劑質(zhì)量流量q為mr,eq0.50.5q)q0.5/sl,,Av=0.1088Kg/s1)第一流程的參數(shù)計算單一內(nèi)孔當量制冷劑質(zhì)量流量為q,26蘭州工業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文）q0.1088q,2.7210kg/s3eq41040mr,eqqmr,eqDDh,r2h,r4q42.72103416767mr,eq1.5137.7eq,rD6lh,rl0.0265Re0.80.3330.0265167670.83.33250.33394.818eq,rl制冷劑側(cè)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)α為rNu94.81865.6103l4147W/(mk)21.5103Drh,r2.1.8汽車空調(diào)系統(tǒng)冷負荷的計算工況條件確定：夏季室外空氣計算溫度t=35，車廂內(nèi)溫度t=27，轎車正常行駛℃℃0i速度為Wc=40Km/h，壓縮機正常轉(zhuǎn)速n=1800r/min。空調(diào)冷負荷計算太陽輻射及太陽照射的得熱量QTQ=k.(t-t).F(W)iTm式中:Q—車身外表面得熱量,W。TK—車身圍護結(jié)構(gòu)對室內(nèi)的傳熱系數(shù),W/(m.k)。轎車的傳熱系2數(shù)K通過計算得到。并且對于車身不同部分其傳熱系數(shù)不同，計算的具體值見下面的計算。t—室外設(shè)計計算溫度，℃，t=35℃。00t—車廂內(nèi)溫度，℃，t=27℃。iit—日照表面的綜合溫度,℃。mt=I/(+k)+tm0式中：27蘭州工業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文）I—太陽輻射強度，W/m2I=I+ISCI—太陽直射輻射強度，W/m，I=1.163×853=992W/m。22GSI—太陽散射強度，W/m，I=1.163×140=162.82W/m。22SG—表面吸收系數(shù)，深色車體取=0.9，淺色車體取=0.4。ε取0.4—室外空氣與日照表面的對流換熱系數(shù),W/(m.k)。2=1.163(4+12Wc)W/(m.k)1/22其中:Wc是汽車行駛速度，本計算采用Wc=40km/h。=1.163.(4+12×11.1)=51.15W/(m.k)1/22F—車體的外表面積，m。2(1)通過車頂?shù)膫鳠崃縌T1車頂?shù)谋砻娣e：F=2.35092m車頂2車頂傳熱系數(shù)由公式K=[計算得：K=1.942W/(m.k)2車頂錯誤！未找到引用源。-1I=I+I=992+162.82=1154.82W/mS2Gt=0.4×1154.82/(51.15+1.942)+35=43.7m℃Q=1.942×(43.7-27)×2.35092=76.24WT1(2)通過車側(cè)面的傳熱量QT2車側(cè)面的面積：F=3.7341m側(cè)面2車側(cè)面的傳熱系數(shù)：K=2.074W/(m.k)2側(cè)面I=(I+I)/2=(992+162.82)/2=577.41W/mG2St=0.4×577.41/(51.15+2.074)+35=39.34m℃Q=2.074×(39.34-27)×3.7341=95.57WT2(3)通過車地板的傳熱量QT3車地板由于未受太陽輻射的影響，但由于地面的反射熱和發(fā)動機熱量的影響，使地板的溫度比大氣溫度要高，一般取2～3,本計算取℃t=35+3=3803℃車地板的面積：F=5.2552m地板228蘭州工業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文）地板的傳熱系數(shù)：K=2.34W/(m.k)2地板Q=KF(t-t)=2.34×5.2552×(38-27)=135.27WiT303通過車身壁面的傳熱量Q為：TQ=Q+Q+Q=76.24+95.57+135.27=307.08WT2TT1T3玻璃窗滲入的熱量QBQ=A.K×(t-t)+C.A.q.μ(W)Bbib式中：A—玻璃窗面積，m。A=4.043431m22K—玻璃的傳熱系數(shù)，K=6.2w/(m.k)。2t—玻璃的溫度，取車室外溫度。t=35?！鎎bt—車廂內(nèi)的溫度，t=27。℃iIC—玻璃窗的遮陽系數(shù),C=0.6。μ—非單層玻璃校正系數(shù)，μ=1。q—通過單層玻璃的太陽輻射強度，q=τ.I+τ.IW/m2bbGGSS式中：τ—透過窗玻璃的太陽直射透射率，τ=0.84。GGτ—透過窗玻璃的太陽散射透射率，τ=0.08。SSq=τ.I+τ.I=0.84×992+0.08×162.82=846.31W/m2bGGSSQ=A.K×(t-t)+C.A.qμ=4.043431×6.2×(35-27)+0.6×4.043431×846.31B=2253.75Wbib室外空氣帶入的熱量QA(1)新風量負荷QXQ=l.n.ρ.(h-h)X00i式中：n—乘員人數(shù)，n=7。l—每人每小時所需要的新鮮空氣量，l=20m/h。300ρ—空氣的密度，ρ=1.146Kg/m。3h—室外空氣的焓，h=95.3KJ/Kg。00h—室內(nèi)空氣的焓，h=55.5KJ/Kg。iiQ=7×20/3600×1.146×(95.3-55.5)=1.774KwX(2)從門窗縫隙滲入的熱流量比較小，故計算門窗縫滲入的熱流量歸到新風量負荷中。29蘭州工業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文）發(fā)動機室傳入車室內(nèi)的熱量QEQ=K.F.(t-t)EEEEi式中:K—傳熱系數(shù)，K=2.074w/(m.k)。2EEF—發(fā)動機室散熱與車室內(nèi)壁面可傳熱的壁面積，Em。2F=0.983856m。2Et—發(fā)動機室的溫度，一般比室外空氣溫度高E20取t=55℃℃EQ=K.F.(t-t)=2.074×0.983856×(55-27)=57.13WEEEEi人體散發(fā)的熱量QPQ=Q+n.n.q(w)0Ps式中：n—乘員人數(shù),n=4。n—群集系數(shù)，取0.890q—人體所散發(fā)的熱量，司機人體散熱量q=175W，乘員人體散熱量q=116WQ=1×175+6×0.89×116=794.44WP車廂內(nèi)其他熱源的熱流量Qq車廂內(nèi)其他熱源主要包括儀器、設(shè)備、照明等，這類設(shè)備可依據(jù)熱源的額定功率、機器設(shè)備的效率、使用周期、負荷系數(shù)等因素確定。假如白天不需要開燈照明，可不計算照明燈的熱流量。驅(qū)動風機的電動機的熱流量QmQ=1000×(1-η)W×T/24mm2式中：η—電動機的效率，直聯(lián)η=1。W—電動機的功率。mT-每晝夜風機工作的時間。2Q較小,由于無電機功率,故該項沒有計算。m總的冷負荷Qg為：Qg=Q+Q+Q+Q+Q+QETBAPm30蘭州工業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文）=307.08+2253.75+1774+57.13+794.44+0=5186.4W空調(diào)冷負荷的確定為了安全起見，取修正系數(shù)K=1.05，從而實際冷負荷為：Q=k.Q=1.05×5186.4=5445.72Wgs故可取機組制冷量為5446W。2.1.9空調(diào)系統(tǒng)其他零部件的設(shè)計選配1)熱力膨脹閥的設(shè)計選型計算該設(shè)計中，空調(diào)系統(tǒng)采用R134a作制冷劑，蒸發(fā)器采用多流程供液，蒸發(fā)溫度t=5，蒸發(fā)壓力P=349.63kPa，冷凝溫度t=60.5，冷凝壓力℃℃eecP=1700kPa，閥前制冷劑液體溫度t=55.5，液體過冷度Δt=5，蒸發(fā)℃℃c1sc器負荷為Q=5.991Kw.e,s根據(jù)t=t=5，查制冷劑的熱力性質(zhì)表，可得在該溫度下制冷劑飽和℃0e蒸汽比焓h=401.5KJ/kg,以及在該溫度下制冷劑飽和液體的比焓oh6=206.72KJ/kg,根據(jù)t=5t=t+Δt=10℃℃01osh表，可得蒸發(fā)器出口制冷劑過熱蒸汽比焓h=405.97KJ/kg。根據(jù)t=t-Δ/14ct=60.5-5=55.5,查制冷劑的熱力性質(zhì)圖和表，可得蒸發(fā)器進口制冷劑濕℃sc蒸汽的比焓h=h=280.67KJ/kg。//54在該額定空調(diào)工況下，系統(tǒng)的單位質(zhì)量制冷量q為e,sqhh280.67125.3/e,s15系統(tǒng)中，制冷劑的單位質(zhì)量流量q為m,sqQ,kg/skg/sesm,sqe,s在同一工況下，流過熱力膨脹閥的制冷劑質(zhì)量流量，應(yīng)當?shù)扔诨蛏源笥谙到y(tǒng)中中冷機的質(zhì)量流量，即q=q=0.04781kg/s。r,TXVm,s由于閥前制冷劑液體溫度t=55.5,蒸發(fā)溫度t=5，與熱力膨脹℃℃/4e閥的標準額定條件相同，則取K=1.0故熱力膨脹閥總的額定容量Q為e,TXV31蘭州工業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文）Qq(hh)K0.04781(401.5206.72)1.0e,TXVr069.312Kw根據(jù)容量Q查熱力膨脹閥的技術(shù)手冊，選擇型號為QKF-L的熱力膨e,TXV脹閥，其主要參數(shù)為容量Q=3.0USRT，平衡方式為外平衡式，接管密封e,TXV形式O型圈，外形尺寸(mm)50×65×392)貯液干燥器的設(shè)計選型計算貯液干燥器的設(shè)計選配原則如下：1)貯液干燥器容積應(yīng)和整個空調(diào)系統(tǒng)內(nèi)容積相匹配?？照{(diào)系統(tǒng)內(nèi)容積大，貯液干燥器內(nèi)容積也要大些，而系統(tǒng)內(nèi)容積是由系統(tǒng)制冷量及系統(tǒng)裝配需要確定的。2)貯液干燥器內(nèi)容積和干燥劑體積協(xié)調(diào)，不允許干燥劑體積占滿貯液干燥器內(nèi)容積，一般所存空間應(yīng)大于干燥劑體積統(tǒng)內(nèi)容積及制冷劑加注量有關(guān)。2倍。干燥劑確定也和系3)貯液干燥器應(yīng)考慮空調(diào)系統(tǒng)停止時，大部分制冷劑貯存到貯液干燥器內(nèi)。這樣考慮能保證在空調(diào)系統(tǒng)不同工況下，都能將多余制冷劑存貯到貯液干燥器中。4)貯液干燥器中干燥劑應(yīng)和空調(diào)系統(tǒng)使用的制冷劑相容。5)貯液干燥器結(jié)構(gòu)設(shè)計應(yīng)考慮安裝方便，同時應(yīng)考慮其可靠性振動、耐壓、耐高低溫等)應(yīng)和空調(diào)高壓系統(tǒng)相適應(yīng)。(如耐這里我們需要先算出空調(diào)系統(tǒng)制冷劑的充注量，充注量過少，蒸發(fā)器只有部分得到潤濕，蒸發(fā)器面積不能得到充分利用，蒸發(fā)量下降，吸氣壓力降低，蒸發(fā)溫度降低，蒸發(fā)器出口制冷劑過熱度增加，這不僅使循環(huán)的制冷量下降，而且還會使壓縮機的排氣溫度升高，影響壓縮機的使用壽命。充注量過多，不僅蒸發(fā)器內(nèi)積液過多，致使蒸發(fā)器壓力升高，傳熱溫差減小，嚴重時甚至會產(chǎn)生壓縮機的液擊現(xiàn)象，而且會使冷凝器內(nèi)冷凝后的冷凝液體不能及時排出，使冷凝器的有效面積減小，導(dǎo)致冷凝壓力升高，壓縮機耗功增加。但是由于精確的制冷劑充注量計算較困難，在這里我們選用粗略估算的方法來進行計算，估算公式如下：32蘭州工業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文）制冷劑充注量(Kg)=制冷量(Kw)÷3.512×0.8因此該空調(diào)系統(tǒng)制冷劑充注量可有上式估算得：Mr=5.991÷3.512×0.8=1.3647Kg換算成冷凝器出口處過冷制冷劑的體積為：V=Mr/ρ=1.3647÷1077=1.267×10m=1267cm-333貯液干燥劑的容量可近視等于(1/2-1/3)V即：Vz=1267÷3=422cm3依據(jù)貯液干燥器所需要的容積選取GYF0.5-DZH型貯液干燥器，其具體參數(shù)為：容積500cm，接口密封方式為O型圈，材質(zhì)為鋼，工作壓力33.0Mpa,外形尺寸75×177(mm)。3)空調(diào)系統(tǒng)中各風機的選型在這里風機的選型主要依據(jù)其所提供的風量及靜壓來選擇。有冷凝器的計算可知通過冷凝器的空氣風量為2000m/h，其壓力損失為110.4Pa，3故選擇風機的型號為VA18－BP1-41MA的意大利SPAL風量VA18-BP1-41MADC2410.716717520004）蒸發(fā)器用風機的選型通過蒸發(fā)器空氣的壓力損失為278.263Pa、風量為500m/h，故選擇風3機的型號為ZFF－6480B，其各項參數(shù)為：量電流/A≤12/(r/min)2700Z－6480BDC24323≥5005）通風用風機的選型空調(diào)汽車行駛過程中基本不開窗。因為開窗不僅會帶入大量的塵土，33蘭州工業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文）更重要的是引起能量損失，而且不能有效控制車內(nèi)的溫度。所以空調(diào)汽車為了改善空調(diào)效果，節(jié)約能源，除了不開窗行駛外，尤其注意車室的密封性能。這樣一來，車廂空間就小，再加上車廂內(nèi)空氣混濁不流通，特別是人體的新陳代謝，更使得車廂內(nèi)空氣品質(zhì)急劇下降。就是在這樣的情況下，為了車內(nèi)乘員的身體健康，必須在車廂內(nèi)設(shè)置改善車內(nèi)空氣品質(zhì)的通風系統(tǒng)，這就是空調(diào)中的新風系統(tǒng)。在這里我們應(yīng)用在車廂側(cè)壁上部或車頂裝置換氣風機的方式進行強制通風來解決，按20m/(人·h)計算，車內(nèi)能容3納7人，則總共需要140m/h,對于軸流式風機其實際風量要比風機的標稱3風量小的多，故選型時需要考慮，選取型號為QH-300-24V,其參數(shù)為：風機直徑循環(huán)風量功率/W＜38/(mm)2700QH-300-24VDC24＞6不同類型空調(diào)系統(tǒng)的布置方式有所不同。目前轎車廣泛采用的是冷暖一體式空調(diào)系統(tǒng)。其布置型式是將蒸發(fā)器、暖風散熱器、離心式鼓風機、操縱機構(gòu)等組裝在一起，稱為空調(diào)器總成?，F(xiàn)代空調(diào)系統(tǒng)由制冷系統(tǒng)、供暖系統(tǒng)、通風和空氣凈化裝置及控制系統(tǒng)組成。汽車空調(diào)控制器，屬于一種汽車空調(diào)設(shè)備的控制裝置。調(diào)節(jié)汽車空調(diào)系統(tǒng),具有