電鍍廢水處理設計方案實用文檔(實用文檔，可以直接使用，可編輯優(yōu)秀版資料，歡迎下載）

＊＊*＊*＊**＊電鍍廠電鍍廢水處理設計方案實用文檔(實用文檔，可以直接使用，可編輯優(yōu)秀版資料，歡迎下載）電鍍廢水改建工程初步設計說明｛300t/d｝二〇一三年五月內容摘要項目名稱：＊***＊*****電鍍廢水處理改建工程工程規(guī)模：300t/d設計內容:廢水處理站改建工程；處理工程各專業(yè)初步設計；處理工程主要設備材料表；處理工程投資概算及成本分析。自控水平：化學反應過程、藥劑投加、廢水處理單元操作全部自動控制；減少投藥量，降低處理費用,保證處理效果。設備選型：藥泵、水泵、風機、閥門等標準設備、電氣和自控電器元件采用臺灣進口或合資企業(yè)產品，輔助設備采用國產名牌。材料:整個工程凡與水接觸的部件均采用耐腐蝕材料；其中，廢水管道管件為PVC材質，水下支架構件材料為不銹鋼鋼、PVC等。環(huán)境影響：廢水處理后達到環(huán)評批復要求的排放標準排放，盡可能地減少對當地環(huán)境的污染；污水站噪聲較大的鼓風機采取消聲處理。污水站的污泥屬于危險廢物，應交由有資質的單位處置，避免二次污染的產生.主要工程內容:電鍍廢水分流規(guī)劃,調節(jié)池，反應池，沉淀池，污泥池，生化池及相關提升、曝氣、回流管網，電氣、自控的設計安裝等。目錄TOC\o”1—2”\h\z\u內容摘要-—最大時平均流量，m3/h，t-—停留時間，h.計算得：3。3。2調節(jié)池的尺寸設該調節(jié)池的有效水深為5m，根據計算的調節(jié)容積，確定調節(jié)池的尺寸為：采用矩形池，池的表面積為（3.7）式中：V——調節(jié)池體積，m；H——調節(jié)池水深，m.計算得:取調節(jié)池的寬度為16m，長為20m，則調節(jié)池的實際尺寸為。3.3。3攪拌機及提升泵選型（1)攪拌機選型在調節(jié)池內安裝5臺攪拌機，防止沉淀，攪拌機型號為JBJ-800。（2)提升泵選型在調節(jié)池集水坑內安裝3臺提升泵，型號150JYWQ200-30—37,其具體參數如下表3-3：表3—3150JYWQ200—30-37型污水泵性能參數型號口徑（mm）揚程（m）流量（m3）轉速（r/min）功率（kW）150JYWQ200—10—1510200290015表3-4JBJ-800型攪拌泵性能參數型號口徑（mm)葉輪直徑（m)電流（A）轉速（r/min)功率（kW）JBJ—8006.22748073。4UASB工藝3。4。1設計說明UASB反應池由進水分配系統(tǒng)、反應區(qū)、三相分離器、出水系統(tǒng)、排泥系統(tǒng)及沼氣收集系統(tǒng)組成。UASB反應池有以下四個優(yōu)點:(1)沉降性能良好，不設沉淀池，無需污泥回流；（2）不填載體,構造簡單節(jié)省造價；（3）由于消化產氣作用，污泥上浮造成一定的攪拌，因而不設攪拌設備;（4）污泥濃度和有機負荷高,停留時間短.3.4.2設計參數（1）容積負荷：Nv=4。5kgCODcr/m3d;(2）污泥產率:0。08kgVSS/kgCODcr；（3)產氣率：0.40m3/kgCODcr;（4）設計水量:Q=4000m3/d=166.7m3/h=0。046m3/s。水質指標，進出水水質指標見下表3-4表3—4水質指標項目CODcrBODSS進水20001000700出水300250420去除率85％75%40%3。4。3設計計算設計計算［21.28]如下:(1）UASB反應器容積及主要構造尺寸確定反應器總有效容積V=(3。8）式中：V反應器總有效容積，m3；Q—-設計流量，m3/d;Nv--容積負荷，kgCOD/（m3·d）；S0、Se—-進出水COD的濃度,kgCOD/m3;計算得：V=采用矩形池，設兩座，采用公共壁。節(jié)省造價。反應器有效高度為5m，則橫截面積單池從布水均勻性和經濟性考慮，矩形池長寬比在2：1左右較為合適。設池長L=18m，則寬，取10m。單池面積：，設計反應池總高H=5.5，超高0。5m。單池有效容積總有效容積，負荷郵寄負荷要求。（2）水力停留時間（HRT）及水力負荷率（Vr)（3.9）（3。10)對于顆粒污泥，水力負荷Vr=0.1~0.9m3/（m2/h）,符合要求.(3）進水配水系統(tǒng)的設計1）設計原則：①進水必須要反應器底部均勻分布,確保各單位面積進水量基本相等，防止短路和表面負荷不均;②應滿足污泥床水力攪拌需要,要同時考慮水力攪拌和產生的沼氣攪拌；③易于觀察進水管的堵塞現象,如果發(fā)生堵塞易于清除。2）布水系統(tǒng)設置：進水方式的選擇應根據進水濃度及進水流量來定，本設計采用連續(xù)均勻的進水方式，一管多點的布水方式.當容積負荷大于4kgCODcr/m3d時，每個進水口負責的布水面積應大于2m2[21]。本設計池中共設置72個布水點，則每點的負荷面積為：進水總管管徑取300mm，流速約為1。7m/s，每個反應池設一根管徑為100mm的配水管。配水系統(tǒng)采用多孔配水方式，支管位于配水管兩側,設置12根d=50mm的配水支管，同側每兩根水管的中心距3000mm,每根水管有6個配水孔，配水孔孔徑取15mm，孔距700mm，孔口向下。布水孔徑計算：流速（3。11）配水孔612=72個，出水口流速2。5m/s,則孔徑為,取15mm.配水管設置在距離池底500mm處。驗證：中溫度35℃，容積負荷4.5kgCODcr/m3d，沼氣產率為0.4m3/kgCODcr，滿足空塔水流速度u1.0m/h，空塔沼氣上升速度ug1。0m/h。空塔水流速度，空塔氣流速度，故設計符合要求.（3)三項分離器設計1）設計原則EQ\o\ac(○,1）沉淀區(qū)水力表面負荷〈1.0m/h;EQ\o\ac（○，2）沉淀器斜壁角度在45°~60°之間，使污泥不致積聚，盡快落入反應區(qū)內；EQ\o\ac(○，3）進入沉淀區(qū)前,沉淀槽底縫隙的流速≤2m/h；EQ\o\ac（○，4)總沉淀水深應大于1.5m；EQ\o\ac(○,5）水力停留時間介于1。5～2h;EQ\o\ac（○,6)三相分離器集氣罩頂以上的覆蓋水深可采用0.5~1.0m;EQ\o\ac(○，7)沉淀區(qū)斜面高度為0。5～1。0m。2）沉淀區(qū)設計沉淀區(qū)面積等于反應器面積,則沉淀各部分區(qū)尺寸等于反應器的尺寸，即其長度L=12m，寬度B=6m。則其表面負荷也為0.58m3/m2h。3）回流縫設計取單個三相分離器的寬為b=3m，長l=10m,故每池采用n=6個三相分離器。取上下三角形集氣罩的斜面的水平夾角為α=55。則下三角形集氣室底部寬為：（3.12）式中：b1——三角集氣室底水平寬度，m—-上下三角集氣室斜面的水平夾角h3——下三角集氣室的垂直高度,m，取h3為1。1m。計算得:（3.13）則相鄰兩個下三角形集氣室之間的水平距離：b2=b–2b1=3-0。77×2=1.46m則下三角形回流縫的面積為：S1==1.46106=87。6m2下三角集氣室之間的污泥回流逢中混合液的上升流速（V1）可用下式：V1=（3。14）式中:Q1——反應器中廢水流量，m3/h；S1——下三角形集氣室回流逢面積,m2。V1==、設上三角形集氣室回流縫的寬度CE=0.45m，則上三角形回流縫面積為：S2=CE×l×2n=0.45×10×2×6=54m2上下三角形集氣室之間回流逢中流速（V2)可用下式計算：V2=(3.15)式中：Q1——反應器中廢水流量,m3/h；S2——上三角形集氣室回流逢面積，m2。V2==則V1〈V2<2。0m/h，符合設計要求。4)確定上下集氣罩相對位置BC=CE/Sin35°=0。45/Sin35°=0.26m取AB=0。4m，上三角形集氣罩的位置即可確定，其高為:h2=(ABcos55°+b2/2)tan55°=（0.4cos55°+1.1/2）tan55°=1。11m取集氣罩頂部水深h1=0.5m，則沉淀區(qū)水深為h1+h2=1.11+0.5=1。61m〉1。5m,滿足要求.上三角形集氣罩底部到下三角形集氣罩底部的距離為：H4=AD+DI=BC+DI=BC+ABcos55°=0。26+0。4cos55°=0.48m故三相分離器的高度為：H=h1+h2+h4式中:H——三相分離器高度，m；h1,h2,h4，同上。H=1.11+0。5+0.48=2。10m5)氣液分離設計：由圖3—4可知，欲達到氣液分離的目的，上、下兩組三角形集氣罩的斜邊必須重疊，重疊的水平距離(AB的水平投影)越大，氣體分離效果越好,去除氣泡的直徑越小，對沉淀區(qū)固液分離效果的影響越小，所以，重疊量的大小是決定氣液分離效果好壞的關鍵。由反應區(qū)上升的水流從下三角形集氣罩回流縫過渡到上三角形集氣罩回流縫再進入沉淀區(qū)，其水流狀態(tài)比較復雜。當混合液上升到A點后將沿著AB方向斜面流動，并設流速為vb，同時假定A點的氣泡以速度vb垂直上升，所以氣泡的運動軌跡將沿著va和vb合成速度的方向運動，根據速度合成的平行四邊形法則，則有：（3.16）要使氣泡分離后進入沉淀區(qū)的必要條件是：；在消化溫度為25℃，沼氣密度=1.12g/L；水的密度=997.0449kg/m3；水的運動粘滯系數v=0。0089×10^-4m2/s；取氣泡直徑d=0.008cm，根據斯托克斯（Stokes）公式可得氣體上升速度vb為:（3.17）式中：vb——氣泡上升速度（cm/s）；g——重力加速度（cm/s2）；β—-碰撞系數，取0.95；μ——廢水的動力粘度系數,g/(cm.s)，μ=vβ。，，d同上.水流速度，va=v2=1.73m/h校核：6）計算示意圖三相分離器計算示意圖見圖3—4。圖3—4三相分離器示意圖（4）排泥系統(tǒng)計算1）UASB反應器中污泥總量計算一般UASB污泥床主要由沉降性能良好的厭氧污泥組成，平均濃度為15gVSS/L，兩座UASB反應器中污泥總量：2)產泥量計算厭氧生物處理污泥產量取r=0.08kgMLSS/kgCOD。EQ\o\ac（○，1)UASB反應器總產泥量:式中:△X-—UASB反應器產泥量,kgVSS/d；r—-厭氧生物處理污泥產量,kgVSS/kgCOD；Co——進水COD濃度kg/m3；E—-去除率，本設計中取80％。EQ\o\ac(○,2）據VSS/SS=0.8,△X=392/0.8=490kgSS/d單池產△Xi=△X/2=490/2=245kgSS/dEQ\o\ac(○，3)污泥含水率為98％，當含水率＞95％，取,則污泥產量（3.18)單池排泥量4）污泥齡5)排泥系統(tǒng)設計在UASB三相分離器底部距池底200mm處，設置排泥管,每天排泥一次，污泥從排泥管強排入污泥濃縮池中.排泥支管選擇D=150mm,排泥總管D=200mm。(6）出水系統(tǒng)的設計計算1）出水槽設計對于單個UASB反應器，有六個單元三相分離器，出水槽共有6條，槽寬0。3m。單個反應器流量設出水槽槽口附近水流速度為0.2m/s，則槽口附近水深取槽口附近水深0.2m，出水槽坡度為0.01，出水槽尺寸為，出水槽共6條.2)溢流堰設計出水槽溢流堰共有62=12條，每條長10m，設計三角堰，堰高50mm，堰口寬100mm,堰口水面寬50mm.每個UASB反應器處理水量26L/s，查知溢流堰負荷，溢流堰負荷為1—2L/s，設計溢流堰負荷f=1.93L/(m/s），堰上水面總長為:三角堰數量：,每條溢流堰三角堰的數量：270/6=45個一條溢流堰上共有45個100mm的堰口,則間隙距離為：mm，堰上水頭校核：每個堰出流率按三角堰計算公式：則堰上水頭為（3.19）3）出水渠設計反應器沿長邊設一條矩形出水渠，6條出水槽的出水流至此出水渠，兩座UASB采用一條出水渠進行共壁出水。設出水渠寬0。4m，坡度0.001，出水渠渠口附近水流速度為0。4m/s。渠口附近水深=，取0.4。故出水渠尺寸為:,坡度為0.01。（7)沼氣收集系統(tǒng)的設計計算1）產氣量計算產氣率r=0.4m3/kgCOD①總產氣量(3.20)則單個反應器的產氣量：②集氣管每個集氣罩的沼氣用一根集氣管收集，單池共有6根集氣管。每根集氣管內最大氣流量根據流量查取集氣室沼氣出氣管直徑d=80mm.③沼氣主管2池12根集氣管先通到一根單池主管,然后再匯入兩池沼氣主管。采用鋼管，單池沼氣主管管道坡度為0.5％。單池沼氣主管內最大氣流量：取d=300mm，設計充滿度為0.8，則2）水封灌設計水封灌主要是用來控制三相分離氣的集氣室中氣液兩相界面高度的，因為當液面太高或波動時，浮渣或浮沫可能會引起出氣管的堵塞或使氣體部分進入沉降室，同時兼有有排泥和排除冷凝水作用。①水封高度(3。21)式中：-—反應器至貯氣罐的壓頭損失和貯氣罐內的壓頭.為保證安全取貯氣罐內壓頭，集氣罩中出氣氣壓最大H1取2mH2O,貯氣罐內強為400mmH2O。②水封灌水封高度取1.5m，水封灌面積一般為進氣管面積的4倍，則水封灌直徑取0.6m。EQ\o\ac(○，3）氣水分離器氣水分離器起到對沼氣干燥的作用，選用φ600mm×H1800mm鋼制氣水分離器一個，氣水分離器中預裝鋼絲填料，在氣水分離器前設置過濾器以凈化沼氣，在分離器出氣管上裝設流量計及壓力表。EQ\o\ac（○，4)沼氣柜容積確定由上述計算可知該處理站日產沼氣3060m3，則沼氣柜容積應為3h產氣量的體積確定，即設計選用鋼板水槽內導軌濕式儲氣柜，尺寸為φ8000mm×H8000mm。3.5CASS工藝CASS是周期性循環(huán)活性污泥法的簡稱，是間歇式活性污泥法的一種變革，并保留了其它間歇式活性污泥法的優(yōu)點，是近年來國際公認的生活污水及工業(yè)污水處理的先進工藝。CASS工藝的核心為CASS池,其基本結構是：在SBR的基礎上,反應池沿池長方向設計為兩部分,前部為生物選擇區(qū)也稱預反應區(qū)，后部為主反應區(qū),其主反應區(qū)后部安裝了可升降的自動撇水裝置。整個工藝的曝氣、沉淀、排水等過程在同一池子內周期循環(huán)運行，省去了常規(guī)活性污泥法中的二沉池和污泥回流系統(tǒng),同時可連續(xù)進水，間斷排水。已知:污水進水量4500m3/d,進水COD300mg/L；進水BOD5250mg/L；水溫10~20℃；出水COD80mg/L；出水BOD520mg/L。3.5。1參數選擇(1）污泥負荷Ls=0.5kg/COD/（kgMLSSd)；（3)反應池池數N=4座;（3)反應池水深H=5m；（4）排出比；（5)活性污泥界面以上最小水深;（6）MLSS濃度CA=3500mg/L.3。5.2運行周期及時間確定曝氣時間（TA）:TA=(3。22)沉降時間TS:TS=;而（3.23)故TS=排水閑置時間，取TD=2h,與沉淀時間合計3。6h。一周期所需時間：周期數取n=3，每周期為8h，進水時間，CASS運行一周期需8h,其中進水4h，曝氣3h，沉淀1。6h,排水閑置2h,運行方式如下表3-5：表3-5CASS運行方式反應池1h2h3h4h5h6h7h8h池進水進水/曝氣進水/曝氣進水/曝氣曝氣沉淀沉淀/撇水撇水/閑置池沉淀/撇水撇水/閑置進水進水/曝氣進水/曝氣進水/曝氣曝氣沉淀池曝氣沉淀沉淀/撇水撇水進水進水/曝氣進水/曝氣進水/曝氣池進水/曝氣進水/曝氣曝氣沉淀沉淀/撇水撇水/閑置進水進水/曝氣3。5。3反應池容積計算根據運行周期時間安排和自動控制特點,CASS反應池設置4個，2個1組交替運行一天。（1）CASS反應池容積單池容積為（3.24)反應池總容積式中：——排出比的倒數；——周期數；N——池數。(2）CASS反應池的構造尺寸CASS池為滿足運行靈活及設備安裝的需要，設計為長方形，一端為進水區(qū)，一端為出水區(qū).有效水深取H=5m，超高h取0.5m，由于B/H=1~2,L/B=4～6,故取:B=1。5H=1.5×4=6m,L=35m單池容積S=CASS池沿長度方向設一道隔墻，將池體分為預反應區(qū)和主反應區(qū)兩部分，靠近進水端為CASS池為預反應區(qū)，另一端為主反應區(qū)。據資料，預反應區(qū)L1=（0.16—0。25）L，取L1=0.235=7m.故CASS反應池尺寸為(3）CASS池液位控制排水結束時最低水位:(3。25)基準水位h2為5。0m；超高0。5m；保護水深=0.5m污泥層高度：保護水深的設置是為了避免排水時對沉淀及拍你的影響.進水開始與結束由水位控制，曝氣開始時由水位和時間控制，曝氣結束由時間控制,沉淀結束與開始由時間控制，排水開始由時間控制，排水結束有水位控制。（4）連通孔口尺寸隔墻底部設連通孔，連通兩區(qū)水流，因單格寬6m，根據表3—6［28]，此時連通孔的數量取為2。表3-6：連通孔數量表池寬B（m）4681012個數123451)連通孔面積A1A1按下式進行計算：（3。26)式中：A1-—連通孔面積，m2u——孔口流速,取u=40m/h；H1—-有效水深與最低水位的差值，H=5—3=2m.Q，n,N，B，L1同上。計算得:2）孔口尺寸設計孔口沿墻均布，孔口寬度取0.8m，孔高為1。40/0。8=1。75m。（5）復核出水溶解性BOD5處理水中非溶解性BOD5的值：BOD5=7.1bXaCe（3。27）式中：Ce——處理水中懸浮固體濃度45mg/L；Xa——活性微生物在處理水中的所占比例，取0.4;b-—微生物自身氧化速率，一般為0.05～0.1，本設計取0。08。計算得：BOD5=7。10.08×0。4×45=10.244mg/L故水中溶解性BOD5要求小于45－10。244=34。776mg/L，而該設計出水溶解性DOD5:Se===7.14mg/L〈34.776mg/L設計結果滿足設計要求。（6)進出水系統(tǒng)1）進水計算進水采用DN250的進水管,在每一組UASB進水管上設閥門，以便控制每池的進水量，進水管直接將水送進預反應區(qū)。2）出水計算排出口高度：為保證每次換水Q=41。7m3/h的水量及時快速的排出,以及排水裝置運行的需要排水口需設在反應池最低水位之下約0.5m～0。7m處，本設計選0.7m。排出裝置：CASS池采用潷水器出水，每池設一個柔性管式潷水器一個，型號:KRB-200；排水能力：0~200m3/h，最大排水高度為2。5m.（6)污泥系統(tǒng)計算1)產泥量計算CASS池的剩余污泥主要來自微生物代謝的增值污泥(生物污泥△XV），還有少部分來自進水懸浮物沉淀形成.2)CASS生物代謝產泥量為：（3.28）式中：——微生物代謝增值系數,kgVSS/kgCODb——微生物自身氧化率，d-1，Xr—-回流污泥濃度，mg/L;V——反應池容積，m3.Sr—-去除的COD濃度，kgCOD/m3Ls——COD污泥負荷,kgCOD/kgVSS.本設計取=0.75,b=0.05，則△X=(0。75-)45000.22=643.5kg/d，設剩余污泥含水率為99％，則排泥量為：（3。29)3）復核污泥齡=(3.30）式中：-—污泥齡，d；Y——污泥產率系數，一般為0.4～0.8取0。5Kd-—衰減系數,一般為0。04～0。075取0。07NS同上.計算得：===25d4）污泥回流系統(tǒng)、剩余污泥排出系統(tǒng)設計污泥回流回流比:70％,回流量：Q回=70%×4500=3150m3/d回流時間：t=TA+Tf=1.7+4=5.7h回流污泥泵在回流過程中是間歇運行的，則單個CASS池進泥流量為：q=剩余污泥排出由上述計算知,剩余污泥量QS=64。35m3/d，每周期每池產生量:q=,(3。31）每個周期的排泥時間為0。3h，則泵的流量為23。3m3/h。每個池子設6根DN150穿孔排泥管，每個池子設一個污泥泵,穿孔排泥管的污泥由污泥泵抽吸,一部分回流到CASS池預反應區(qū)，一部分排到集泥井。一個污泥泵，出泥用口用一個三通連接,分別通DN150的污泥回流管，DN200排泥管。因此污泥泵的流量為96.25+23=119m3/h。據此選得污泥泵為：型號：150QW150—18—15；流量為150m3/h,；揚程為18m,功率為15kw,出泥管徑為DN150。(7）需氧量計算1）平均需氧量（3。32)式中:R——-—平均需氧量,kgO2/d;—-——活性污泥微生物每代謝1kgBOD需氧量，啤酒廢水取0.35—-——1kg活性污泥每天自身氧化所需要的氧量,啤酒廢水取0.354.S0,Se，V，Nw同上.計算得:=2)標準需氧量R=（3。33）Csb（T）=Cs（T）(+）（3.34）Ot=（3.35）式中：R0-——水溫20℃,氣壓1。103×105pa時，轉移到曝氣池混合液的總氧量，kg/h;R———在實際條件下，轉移到曝氣池混合液的總氧量,㎏/h;——-雜質影響修正系數，取值范圍=0。78～0.99，本例選用=0.82;—-—含鹽量修正系數，本例取=0。95;—-—氣壓修正系數，取其等于1;Pa———所在地區(qū)大氣壓力,Pa；T—-—設計污水溫度，T=25℃;Cs（20）-—-20℃時氧在清水中飽和溶解度，取Ca(20）=9。17mg/LCSb(T)———設計水溫條件下曝氣池內平均溶解氧飽和度mg/L；Cs（T）—-—設計水溫條件下氧在清水中飽和溶解度,水溫25℃時，CS（25）=8。4mg/L；Pb——-空氣擴散裝置處的絕對壓力，pa,Pb=P+9。8×103H；P——-大氣壓力，P=1.013×105；H-——空氣擴散裝置淹沒深度，取微孔曝氣裝置安裝在距池底0。2m處，淹沒深度3.8m；Ot——-氣泡離開水面時，氧的百分比，％；EA—--空氣擴散裝置氧轉移效率，一般為6~12％，氧轉移效率EA按15％C-——曝氣池內平均溶解氧濃度，取C=2mg/L。計算得：Pb=P+9。8×103H=1.013×105+9。8×103×3.8=1.385×105POt=CSb（25）=Cs（25)(+）=7.63×(R=3）空氣擴散裝置的供氣量G===878m3/h（8）空氣管系統(tǒng)設計曝氣系統(tǒng)管道布置方式為，相鄰的兩個廊道的隔墻上設1根干管,共2根干管，在每根干管上設5條配氣豎管,全曝氣池共設4×5=20條配氣豎管?？諝夤艿啦贾糜嬎銏D見圖3-8。圖3-8空氣管路計算圖每根豎管的配氣量為:m3/h曝氣池平面面積為：選用管式曝氣膜片曝氣頭，參數性能見表3—7。表3—7曝氣頭性能表項目標準值適用范圍服務面積（m2/個）0。50。2~1。0水深（m）52～6通氣量（m3/h，個）86~18充氧能力(kg/h）10.9～1。5氧利用率（%)3835~42理論動力效率(kg/kw,h)84～9阻損（mmh2o）350200~400每個空氣擴散器的服務面積按0.37m3計，則所需空氣擴散器的總數為：為安全計，本設計每個曝氣池采用450個空氣擴散器,每個支管上安設的空氣擴散器的數目為：每個空氣擴散器的配氣量為m3/h選擇一條從鼓風機開始的最長的管路作為計算管路，在空氣流量變化處設計算節(jié)點，統(tǒng)一編號后列表進行空氣管道計算。計算結果見表3-8。表3-8空氣管路計算表管段編號管段長度lm空氣流量空氣流速Vm/s管徑Dmm配件管段當量長度l0m管段計算長度l0+lm壓力損失h1+h2m3/hm3/min9.8Pa/m9.8pa123456789101117-160.351.950。033-—30彎頭一個0。621。120.40。5016-150.353.900。065——30三通一個1。181。681。42。7815—140。355。850.096—-30三通一個1.181.680.260。8614—130.355.850。130——30三通一個1.181.680.351。1613—120.357。800.163—-30三通一個異型管一根1。181.680。551.9312—110.359.750。195——30三通一個異型管一根1.181。680。31.8211—100.3513。560.228——30四通一個11。81。680。181.7210—91.227.120。26—-30三通一個閘閥一個異型管一根1.181.680。174.709—81.235.120。594.550三通一個2。183.382.909。808—71。270。241。173。980三通一個異型管一個3。835。031.256.297-67。5175.602。936.0100四通一個彎頭兩個11。3018.532.0037.066-57351.205.856.0150四通一個彎頭一個異型管一個6。4113。411。0013。415—47702。411.7011.5150四通一個彎頭一個6.4113.413。1041.574-371053.617。5612。0200四通一個彎頭一個11。4818。480。8515.713-271404.823.4112.5200四通一個彎頭一個11。4818.480。916.632—116.5175629。2715。0200四通一個彎頭一個20.9237.421。2546.781—030351258。5315.0300三通一個閥門一個33。2763。270。2213.92合計216。64pa（9）鼓風機壓力計算曝氣器的淹沒深度H=4.5m，空氣壓力可按下式進行估算：鼓風機所需壓力為：這里取60.選擇3臺HDSR—200回轉曝氣鼓風機兩用一備，其性能參數如下表3-9：表3—9HDSR-200回轉曝氣鼓風機性能參數流量(m3/min)壓縮介質可配套電機（kW）功率（kW)電機壓力（V）25～26空氣557.5220第四章污泥處理構筑物設計計算4.1污泥濃縮池污泥濃縮的對象是孔隙水，濃縮的目的是為了縮小污泥的體積，便于后續(xù)污泥處理。常用的污泥濃縮池分為豎流式濃縮池和輻流式濃縮池2種。本設計采用輻流式污泥濃縮池濃縮來自集泥井的剩余污泥。4。1.1設計參數污泥量：Q=Q1+Q2=102.6m3/d=4.275m3/h；2。濃縮池個數：一個;3。濃縮前污泥含水率:P=99％；4。濃縮后污泥含水率：P0=96％：4.1.2設計計算設計計算如下：(1)沉淀部分有效面積F=（4。1）式中：F———沉淀部分有效面積,m2；C——-流入濃縮池的剩余污泥濃度,kg/m3，一般采用10kg/m3；G———固體通量kg/（m2h）,一般采用0.8~1。2kg/（m2h），本設計取1。0kg/(m2h);Q--—入流剩余污泥流量m3/h。計算得：F=m2（2）沉淀池直徑D=（4.2）（3）濃縮池容積V（4。3)式中：V-——濃縮池容積，m3；T—-—濃縮池濃縮時間，h，一般為10~16h,本設計采用14h。Q同上.計算得:V=4.27514=59.85m3（4）沉淀池有效水深h2=（5）濃縮后剩余污泥Q1=(4.4）式中：Q1———濃縮后剩余污泥量，m/s；Q，P,P0同上。計算得：Q1=（6）池底高度輻流式沉淀池采用中心驅動刮泥機，池底需做成i=0.01的坡度。刮泥機連續(xù)轉動將污泥推入污泥斗.池底高度：h4=，設計中取0.04m。（7）污泥斗容積h5=(4.5)式中：α—-—污泥傾角,為保證排泥順暢，一般取α=55°；a———污泥斗上口半徑，m，取a=1。5m；b——-污泥斗下口半徑，m，取b=0。5m。計算得:h5=容積：V1=（4。6）污泥斗中污泥停留時間:T=（4.7）(8)濃縮池總高度H=(4.8)式中：H———濃縮池總高度，m；h1———超高，m，取0.3m;H2,h4，h5同上。計算得：H=（9）濃縮池后分離出的污水量q=這污水回流到調節(jié)池內。（10）溢流堰濃縮池經溢流堰出水經過溢流堰進入出水槽，然后匯入出水管排出.出水槽流量為q=0。0017m3/s.設出水槽寬b=0。2m,深0.05m，則水流速為0.18m/s。溢流堰周長：C=溢流堰采用單側90°三角形出水堰,三角堰頂寬0.16m，深0。08m，每格沉淀池有三角堰22。30/0。16=139.4個,取140個。每個三角堰流量：q0=溢流堰水深：（4.9）三角堰后自由跌落0。10m。（11）溢流管溢流水量3.2m3/h,設溢流管徑DN100,v=0.12m/s。（12)刮泥裝置采用中心驅動刮泥機，刮泥機底部設有刮泥板,將污泥推入污泥斗.(13）排泥管剩余污泥量約為25。65m3/d,泥量很小，采用污泥管徑DN200，使用污泥泵間歇將泥抽入脫水機房。（14）脫水后污泥量設計計算如下：脫水后污泥量:Q=M=（4.10）式中：M—-—脫水后干污泥重量，kg/d；Q-—-脫水后污泥量,m3/d；Q0—-—脫水前污泥量,m3/d；P1———污泥脫水前的含水率；P2———污泥脫水后的含水率。計算得：Q==污泥脫水后形成泥餅用小車外運。脫水機選擇：選用DYF-1500型帶式壓濾機，其性能參數如下表4—1:表4-1DYF-1500型帶式壓濾機性能參數帶型mm功率kW處理量t/h濾餅水分%入料濃度g/t水壓MPa重量kg15002。21—660>1000。65800第五章污水處理廠平面和高程設計5。1平面布置內容平面布置內容包括污水廠內各處理構筑物、連接各處理構筑物的管道、輔助性建筑物；道路及綠地等。5。2平面布置的原則處理構筑物的布置應緊湊，節(jié)約用地并便于管理；處理構筑物應盡可能沿處理流程布置，避免管線的迂回，并充分利用地形以減少土方量；經常有人出入的建筑物應布置在夏季主導風向的上風向;有合理的綠化面積;在處理構筑物之間,應保持一定的間距，以保證敷設連接管道、渠的要求,一般間距可取值5～10m，某些有特殊要求的構筑物，如污泥消化池、消化氣罐等，其間距應按有關規(guī)定確定；污泥處理構筑物應盡可能布置成單獨的組合,以備安全,方便管理;變電所的位置應設在耗電量大的構筑物附近，高壓線應避免在廠內架空敷設；污水廠應設置超越管以便在發(fā)生事故時，使污水能超越一部分或全部構筑物,進入下一級構筑物或事故溢流管；污水和污泥管道應盡可能考慮重力自流;在布置總圖時，應考慮安排充分的綠化地帶，為污水處理廠的工作人員提供一個優(yōu)美舒適的環(huán)境。5.3管線設計5。3。1污水管線設計（1)進水管:污水進廠管采用DN250的鋼管將污水從地面溝渠接入格柵.（2）構筑物連接管:構筑物連接管詳見表5-1:表5—SEQ表5—\*ARABIC1構筑連接管管段管徑D(mm)管材CASS河流300鋼管`UASBCASS300污泥濃縮池調節(jié)池1005.3。2污泥管污泥管見下表5—2:表5—2污泥管管段管徑D（mm）管材UASB濃縮池200鋼管CASS濃縮池200濃縮池脫水間2005。3.3給水管根據需要，廠區(qū)的生活區(qū)和各個構筑的的消防設施虛設給水管。從廠區(qū)東面接入一根給水管，管徑：DN100，鋼管.5.3。4空氣管從鼓風機房引一根空氣管至CASS.管道為DN300的鋼管。5。4污水處理廠高程布置污水各處理構筑物之間連接管渠水力計算污水個處理構筑之間連接管渠水力計算見表5—3.表5—3管渠水力計算表管段設計流量L/s管徑Dmm管段類別流速m/s1000i長度m沿程損失h1m局部損失m總水頭損失mCASS河流52300重力流0.712.75200.05500。055UASBCASS52300重力流0.842.2880.0530。080.133污泥濃縮池調節(jié)池1.7100重力流0.6810.1320。3230.0660。389污水各處理構筑物水頭損失見表6—2.表5-4污水處理各構筑物水頭損失構筑物水頭損失(m）格柵0.01調節(jié)池0.20UASB0。30CASS0.50污水各構筑物間高程布置本設計擬對污水進行一次提升，提升點為調節(jié)池至平流式沉淀池，取污水廠地面標高為0.00m。污水廠排水至河流的管地標高為-1.50m，結合表5—3、表5—4進行布置.表5—5：各構筑物液面標高構筑物水面上游標高m水面下游標高m構筑物水面標高m地面標高mCASS河流0.70-1。500.00CASS1。200。700.850。00UASBCASS1。401.200.00UASB1。701.401.550。00調節(jié)池—0。70-0.90—0.800。00格柵調節(jié)池—0.60-0。700。00格柵—0。50-0.60—0。550.005.4。3污泥各處理構筑物間連接管渠計算污泥各處理構筑物間連接管渠計算見下表5-6：表5-6污泥處理構筑物管渠計算表管段設計流量L/s管徑Dmm管段類別流速m/sCh長度m沿程損失h1m局部損失m總水頭損失mUASB濃縮池0.93200重力流1。290300。2040。1180.332CASS濃縮池1。3200重力流1。290370。1840.1480。232濃縮池脫水間0。57200壓力流1。26050.0820.020。1025。4。4污泥各處理構筑物高程布置污泥各處理構筑物高程布置見表5—7:表5-7污泥處理構筑物標高構筑物泥面上游標高m泥面下游標高m構筑物泥面標高m地面標高mCASS濃縮池0。850。520。00UASB濃縮池1.551。320.00濃縮池0。768-0。2320。2680.005。4。5污泥泵污泥泵選用25GW8-10-11型,共兩臺，一用一備,其性能參數如下表5-8：表5—825GW8—22-11型污泥泵性能參數流量(m3/min）口徑（mm）揚程（m)電機功率（kW）轉速（r/min)825101.12825第六章技術經濟計算6。1工程造價估算工程總造價包括廢水處理工程、污泥處理工程、其他附屬構筑物的建造費,設備購買費以及安裝費用.從總體來說包含所有工程建造的費用。6.1。1土建費用土建部分的工程投資估算包括土方計算、挖方計算以及墻體建筑費用等，土建部分挖方量及墻體體積具體估算見表6-1，地面構筑物采用磚混結構，磚混面積見表6-2。表6-1土建部挖方量與墻體體積構筑物尺寸L×B×H(R)挖深h材料數量挖方量m3墻體體積m3格柵3×2×22鋼筋混凝土1125.2調節(jié)池20×16×5。55。5鋼筋混凝土11760143。2UASB18×10×6.51。1鋼筋混凝土2396217.6CASS35×6×5.52鋼筋混凝土41782528.8濃縮池R=3。753.0鋼筋混凝土16122。1總計3011917鋼筋混凝土按每立方300元計，挖方按每立方40元計，則:鋼筋混凝土費用:917×300=27。51萬元挖方費用：3011×40=12。05萬元表6-2：磚混面積構筑物尺寸L×B×H(R)材料數量面積m2辦公樓15×6×6磚混1342傳達室5×4×3磚混194倉庫12×4×4磚混1224脫水間9×5×6.5磚混1272鼓風機房5×4×4磚混1112總計1044磚混結構按每平方300元計，則磚混結構造價為：1044×300=31。32萬元土建工程總費用:27.51+12.05+31.32=70。88萬元6。1。2設備估價設備估價見表6-3。表6-3：設備投資估價表設備名稱型號單位數量單價估算費用（萬元)格柵除污機HF-300套29500/套1。9水力篩RHG—0518A套118000/臺1.8潷水器MRD—200套415000/套6。0管式膜片曝氣頭QMZM—300個180010/個1。8泵80JYWQ—50—10臺33500/臺1.0525GW8-10—1.1臺23000/臺0.6鼓風機HDSR-200臺35000/臺1.5中心驅動刮泥機ZXG—500臺130000/臺3帶式壓濾機DYF—1500臺245000/臺9合計26.65萬元安裝費10%總設備費用2。665萬元運輸費3％總設備費用0。80萬元總計30。115萬元6。1.3工程直接投資工程施工的直接投資費用包括土建費用和設備費用兩部分，計算結果為：70.88+30.15=101。03萬元6。1。4工程建造其他費用工程設計費：101.03×1.5%=15。16萬元工程調試費：101.13×1。5％=15.16萬元不可預見費：101。13×5％=5.06萬元施工管理費：101。13×3%=3.04萬元工程稅金：101。13×1。5%=15。16萬元其他部分費用總計：53.58萬元6.2工程總造價由7。1節(jié)計算可得本污水廠設計總造價為：總造價=101.03+53。58=154。61萬元6。3運營經費6。3。1員工工資本設計污水處理廠污水量為4500m3/d,采用職工人數為5人，管理人員及干部1人占20％,工人4人占80％.人均工資3000元/月，年底一個月雙薪,則一年年薪為6.3。2電費用電量見表6—4:表6-4用電量設備數量單機功率（kw）總計（kw*h）污水提升泵23.06。0鼓風機33。09.0污泥回流泵45。522.0污泥提升泵23。06。0攪拌機4520。0壓濾機22。24.4格柵除污機10.750。75刮泥機15.55。5總計73。65按工業(yè)電費0。8元每千瓦,則年電耗費用為：73。65×24×365×0.8=51。62萬元/年6.3.3運營水費取污水廠每日耗水量為20m3,水費為，則每日水費為60元，年水費為:60×365=2.2萬元/年.6。3.4運營總費用年運營總費用為22.75+51.62+2。2=76.57萬元/年。6。4折舊費工程總投資為154。61萬元，綜合折舊率包括基本折舊率與大修率，一般采用6.2％，其中折舊率4。5％，大修率1。7％,則折舊費為6。5污水處理單價年處理成本=運營費用+折舊費=76.57+9.59=萬元/年廢水的處理單價為：681400/(4500×365)=0.53元/m3。第七章總結本設計完成了青島啤酒廠4500m3/d生產廢水處理工程的設計。在設計中結合目前高濃度有機廢水的處理概況以及該廢水的水質特點，通過方案比較后選擇UASB和CASS組合的工藝對該廠廢水進行處理。通過本設計的工藝，污水出廠可達到《啤酒生產企業(yè)水污染物排放最高允許限值》（GB19821-2005)。通過本次課程設計，讓我不僅學到了很多知識而且提高了自己的能力。從最開始的文獻綜述，讓我提高了查閱文獻的能力；工藝比選，讓我對專業(yè)知識進一步的了解與掌握；污水處理構筑物的計算,讓我提高了自己的設計能力和計算能力；圖紙的繪畫，使我對污水構筑物的理解進一步加深。也是通過本次課程設計進一步鞏固和加深了前幾學期學到與見到的理論知識，并加以實踐,做到了知道該怎么學習及學到后怎樣應用到實際生活生產當中，學以致用，訓練了自己的綜合能力。參考文獻［1]李娜，胡腆，馮強.中國啤酒生產的物質.能量消耗及環(huán)境影響分析［J］。生態(tài)雜志,2021，27（8）:1373-1378.［2]鄒東恢,李國全,李淡。啤酒生產技術與裝備新發(fā)展的展望[J]。農產品加工學刊，2021，（7):251—253.[3］周波，張振家，曾慶榮等.啤酒廢水的綜合治理[J］.工業(yè)水處理,2001，21（11):44-47。［4]王凱軍，秦人偉。發(fā)酵工業(yè)廢水處理［M]。北京：化學工業(yè)出版社，2000[5]王文甫。啤酒生產工藝［M］。北京：輕工業(yè)出版社,1997[6］賀延齡。廢水的厭氧處理［M].北京：中國輕工業(yè)出版社,1998［7］唐小囡。啤酒廢水處理工藝及淺析[J］。遼寧城鄉(xiāng)環(huán)境科技，2003,06：24—25.[8］林年豐,鄭平,陳健松。SBR法的特點及其在生物脫氮中的應用［J］.環(huán)境污染與防治，2002,24(2）:98-100。[9］梅榮武,劉想之，高深度活性污泥法處理啤酒廢水[J]。給水排水,2000,26(4）：39-40。[10］李科林,孟范平。啤酒工業(yè)廢水處理與利用技術研究進展［J]。中南林學院學報，1999，19(1）:712—715。[11］秦麟源。廢水生物處理［M].上海：同濟大學出版社，1989。［12］張季惠。啤酒廢水處理的研究[J］.西北民族大學學報（自然科學版)，2004。25（54）:22-27.［13］劉永淞.間歇活性污泥法處理啤酒廢水試驗研究［J］。中國給水排水，1989，5(3）：18-20。[14］劉峰.啤酒廠廢水處理技術淺析[J］.污染防治技術，2007,7805：68-69.［15］強紹杰,黃政新。CASS工藝在啤酒廢水處理中的應用[J］.給水排水,1998。24（3）:30—32.[16]徐立根.CASS法在啤酒廢水治理中的應用[J]。環(huán)境保護,1999.(12):14—15.[17］劉詠，錢家忠，李如忠。生化法處理啤酒廢水的技術分析與展望[J].合肥工業(yè)大學學報(自然科學版），2003，01：145-149。［18］周剛,莊夢軍。高寒地區(qū)采用CASS法處理啤酒廢水[J］。有色金屬加工,2001,02:26—29.[19］賀延齡．廢水的厭氧生物處理[M］。中國輕工業(yè)出版社.[20]張振家,周長波.UASB-SBR工藝處理啤酒生產廢水［J］.中國給水排水，2001，17（9）:54-56.［21］郝瑞霞,賈勝溫.我國啤酒工業(yè)廢水治理技術現狀及發(fā)展趨勢[J].河北化工學院學報，1998，（19）：75-79。[22］王凱軍。厭氧工藝的發(fā)展和新型厭氧反應器[J]。環(huán)境科學，1998,19（1）：94-96.［23］吳允，張勇。啤酒生產廢水處理新技術-內循環(huán)反應器［J]。環(huán)境保護，1997,9:18-19.[24］王凱軍，王曉惠.厭氧處理技術發(fā)展現狀與未來發(fā)展領域［J］。中國沼氣，1999，17（4)：14—17。［25]左劍惡,王妍春。膨脹顆粒污泥床（EGSB）反應器的研究進展[J］。中國沼氣，2000,18(4):3-8。[26］左永泉.啤酒廢水處理技術的應用［J］.環(huán)境工程,2000,18（1)：26-28.［27］諶建宇，劉曉文.厭氧UASB-新型生物接觸氧化工藝處理啤酒廢水［J］.給水排水，2000,26(4）：34—56.[28］季斌，姜家展.三孔啤酒廢水處理工程設計［J］.給水排水,1998，24（1）：32-34。[29］季斌，姜家展.三孔啤酒廢水處理工程設計[J].給水排水，1998,24(1)：32-34.［30］史立河,呂衛(wèi)利.UASB-生物接觸氧化工藝處理啤酒廢水工程實例[J］.給水排水,2002，28（7):38-40.［31]皺啟閑,吳靜.唐山歐聯(lián)豪門啤酒廢水處理站設計[J]。環(huán)境程,2001,19（1)：18-19。[32]張自杰，顧夏聲，等．UASB排水工程下冊［M］．中國建筑工業(yè)出版社，2000，6．［33］任志強，谷峰,路永奇。．CASS工藝處理城市污水的設計與運行[J］．工業(yè)用水與廢水，Vol.42；No。2；Apr．2021：78-83．[34］田立江，姚志彬．SBR工藝與CASS工藝的比較[J].江蘇環(huán)境科技，2003，16(2）：14—15．［35］環(huán)境保護部．升流式厭氧污泥床反應器污水處理工程技術規(guī)范［Z]．2021—03—19．[36]張國柱．CASS工藝處理城市污水的應用及優(yōu)化研究［D］．哈爾濱工業(yè)大學,2006．［37］楊亞靜，李亞新．CASS工藝的理論與設計計算［J］．科技情報開發(fā)與經濟，2005，15（13）．[38］崔玉川，劉振江,等．城市污水廠處理設施設計計算[M］．北京：化學工業(yè)出版社,2004．［39］阮文權，等.廢水生物處理工程設計實例詳解.[M]?；瘜W工業(yè)出版社，2005,12.致謝衷心感謝我的指導老師賈勇老師！在我的畢業(yè)設計過程中賈老師給予很多意見和建議，并及時發(fā)現設計中的錯誤并指導我改正，從而使我順利的完成畢業(yè)設計。賈老師嚴謹的學術作風和誨人不倦的師德使我在畢業(yè)設計的完成期間受益匪淺.衷心感謝安徽工業(yè)大學能源與環(huán)境學院的各位老師在學習期間給我的幫助。感謝李善釗，黃友文，黃賢玲等同學對我生活和學習的幫助.感謝環(huán)121的同學對我的幫助。施工組織設計方案2。1施工組織設計2.1工程概況2.11概況昆明卷煙廠職工住院樓弱電工程是包括以下施工內容：系統(tǒng)綜合布線(數據信息）及計算機網絡系統(tǒng)背景音樂及公共廣播系統(tǒng)醫(yī)院護理呼叫系統(tǒng)及LED公共顯示系統(tǒng)2.12施工組織機構2.1.2.1施工人員組成項目施工負責人：李樹忠項目經理：陳俊華施工日志負責人:余云輝軟件負責人：李樹忠生活管理負責人:普光京安全負責人:胡存福2。13工程質量目標2。1。3。1質量目標：優(yōu)良工程2.1。4質量進度及安全保障體系2。1。4。1質量標準執(zhí)行國家現行施工及驗收標準，執(zhí)行企業(yè)標準，嚴格按圖紙設計，執(zhí)行工藝,執(zhí)行規(guī)范性操作,工程達到設計標準。2.1.4.2技術保障措施a、加強技術管理工作，落實技術責任制,搞好圖紙全審和設計技術核定手續(xù),分工清楚、責任明確。b、加強技術交底和技術復核工作，對分部工程,分項工程有明確的操作程序,技術要求質量目標。c、嚴把施工前的各項基礎工作,保證工程施工的準確性,可靠性。d、對所有施工現場運抵的材料，外協(xié)件、標準件提供符合國家標準，行業(yè)標準及允許投入的檢測報告、合格證、材質證，對不符合要求的，一律不能進入現場,杜絕先施工后檢驗。e、在施工中嚴格按甲方各監(jiān)理提出的要求施工,各道工序質檢員要積極配合,并解決相關的技術問題.2。1.4.3質量安全保障體系現場技術負責人(1）制定施工方案（2）負責現場全面工作（3）督促檢查各分部、分項工程工程質量質量管理負責人(1）對工程進行全方位質量監(jiān)督,嚴格操作程序（2）落實施工方案，督促落實每天進度質量（3)做好日志記錄管線安裝負責人（1)抓好進度，安排完成每日工作量（2）保證分部工程完成前，做好質檢工作（3）主動配合現場質檢工作軟件監(jiān)督負責人（1)照國家規(guī)范對網絡軟件安裝，逐一進行質檢（2)執(zhí)行國家相關網絡軟件驗收規(guī)范（3）做好軟件安全檢測,對違反規(guī)定的有權責令整改與停工。安全監(jiān)督負責人（1)負責整個工地防火、防盜，勞動安全保障.（2）督促落實文明生產，對違反安全操作及野蠻作業(yè)有權責令其糾正或停工。（3）負責員工正常工作節(jié)律，正常生活保證。2.1.5質量控制措施2。1。5。1工程上使用的任何材料、設備，在購進時都要經質檢人員檢查，提出質量評價，做好記錄。同時做到“合格證齊全”,對有疑問的材料要進行復檢，不合格者一律不準使用，有必要時請監(jiān)理工程師一同參加.材料驗收后派人看管、發(fā)放.2.1。5.2施工時要嚴格按圖施工，對圖紙如有異議要提前提出,不得擅自改動,各工種間要相互配合，注意成品保護。2。1。5。3現場質檢人員要主動配合監(jiān)理工程師進行工序驗收簽字.隨時接受甲方的檢查。2。1。5。4所有資料要與工程進度同步.2。2施工方案、施工工期2.2。1弱電工程施工方案該弱電工程，將其分為四部分分部工程：系統(tǒng)綜合布線（數據信息)及計算機網絡系統(tǒng)背景音樂及公共廣播系統(tǒng)醫(yī)院護理呼叫系統(tǒng)及LED公共顯示系統(tǒng)2。2.1。1分部工程系統(tǒng)部分驗收標準:1、按建筑行業(yè)管路標準，采用GB50242－2002標準2、設計圖標準3、線路整體、平行度、對稱性、高度尺寸4、整體外觀整齊性、美觀性造型2.2.1。2分部工程綜合布線(數據信息)及計算機網絡系統(tǒng)部分1、設計圖尺寸標準2、線路整體、平行度、對稱性、高度尺寸3、整體外觀整齊2.2.1。3分部工程背景音樂及公共廣播系統(tǒng)部分驗收標準:按建筑行業(yè)電氣標準。2.2。1。4分部工程醫(yī)院護理呼叫系統(tǒng)及LED公共顯示系統(tǒng)部分驗收標準：按建筑行業(yè)電氣標準1、設計圖標準2、整體、平行度、對稱性、高度尺寸3、整體外觀整齊2。3施工計劃

2.3。1施工工期計劃:全部工期需要60天。2。3。2勞動力計劃:進場施工人員；22人電工:14人焊工:4人輔助工；4人2.4文明施工、安全保證及措施2。4.1服從指揮部的統(tǒng)一指揮，積極配合監(jiān)理工作，做到施工內容、質量落實到人，按時完成工程任務。2.4。2文明作業(yè)，物料碼放整齊，保證作業(yè)環(huán)境整潔.2。4.3認真貫徹安全生產條例,嚴格遵守《建筑安裝安全生產技術操作規(guī)程》《安全生產條例》及防火的有關規(guī)定；操作人員要持證上崗,消除事故隱患。2.4。4組織好雨季施工,電器設備及材料作好防漏電保護和防雨措施.

云南凱特電子技術2003年7月下面總結范文為贈送的資料不需要的朋友，下載后可以編輯刪除！祝各位朋友生活愉快!員工年終工作總結【范文一】201x年就快結束,回首201x年的工作,有碩果累累的喜悅，有與同事協(xié)同攻關的艱辛,也有遇到困難和挫折時惆悵，時光過得飛快，不知不覺中，充滿希望的201x年就伴隨著新年伊始即將臨近?？梢哉f，201x年是公司推進行業(yè)改革、拓展市場、持續(xù)發(fā)展的關鍵年.現就本年度重要工作情況總結如下：一、虛心學習，努力工作（一)在201x年里，我自覺加強學習，虛心求教釋惑,不斷理清工作思路，總結工作方法，一方面，干中學、學中干,不斷掌握方法積累經驗。我注重以工作任務為牽引，依托工作崗位學習提高，通過觀察、摸索、查閱資料和實踐鍛煉，較快地完成任務.另一方面，問書本、問同事,不斷豐富知識掌握技巧。在各級領導和同事的幫助指導下,不斷進步，逐漸摸清了工作中的基本情況,找到了切入點，把握住了工作重點和難點。(二）201x年工程維修主要有:在衛(wèi)生間后墻貼瓷磚，天花修補，二棟宿舍走廊護欄及宿舍陽臺護欄的維修,還有各類大小維修已達幾千件之多?。ㄈ蹗従礃I(yè)、扎實工作、不怕困難、勇挑重擔，熱情服務，在本職崗位上發(fā)揮出應有的作用二、心系本職工作，認真履行職責，突出工作重點，落實管理目標責任制。（一）201x年上半年,公司已制定了完善的規(guī)程及考勤制度。201x年下半年,行政部組織召開了年的工作安排布置會議年底實行工作目標完成情況考評，將考評結果列入各部門管理人員的年終績效.在工作目標落實過程中宿舍管理完善工作制度，有力地促進了管理水平的整體提升。（二)對清潔工每周不定期檢查評分，對好的獎勵，差的處罰。（三）做好固定資產管理工作要求負責宿舍固定資產管理，對固定資產的監(jiān)督、管理、維修和使用維護.(四）加強組織領導，切實落實消防工作責任制,為全面貫徹落實“預防為主、防消結合”的方針,公司消防安全工作在上級領導下，建立了消防安全檢查制度,從而推動消防安全各項工作有效的開展.三、主要經驗和收獲在安防工作這兩年來，完成了一些工作，取得了一定成績，總結起來有以下幾個方面的經驗和收獲：(一）只有擺正自己的位置,下功夫熟悉基本業(yè)務，才能更好適應工作崗位。（二)只有主動融入集體，處理好各方面的關系，才能在新的環(huán)境中保持好的工作狀態(tài)。（三）只有堅持原則落實制度，認真統(tǒng)計盤點，才能履行好用品的申購與領用。（四)只有樹立服務意識,加強溝通協(xié)調，才能把分內的工作做好。（五)要加強與員工的交流，要與員工做好溝通，解決員工工作上的情緒問題,要與員工進行思想交流.四、加強檢查，及時整改,在工作中正確認識自己。(一)開展常規(guī)檢查.把安全教育工作作為重點檢查內容之一。冬季公司對電線和宿舍區(qū)進行防火安全檢查.(二）經過這樣緊張有序的一年,我感覺自己工作技能上了一個新臺階,做每一項工作都有了明確的計劃和步驟，行動有了方向，工作有了目標，心中真正有了底！基本做到了忙而不亂，緊而不散，條理清楚，事事分明，從根本上擺脫了剛參加工作時只顧埋頭苦干,不知總結經驗的現象。就這樣，我從無限繁忙中走進這一年，又從無限輕松中走出這一年,還有，在工作的同時，我還明白了為人處事的道理，也明白了，一個良好的心態(tài)、一份對工作的熱誠及其相形之下的責任心是如何重要(三)總結下來:在這一年的工作中接觸到了許多新事物、產生了許多新問題,也學習到了許多新知識、新經驗，使自己在思想認識和工作能力上有了新的提高和進一步的完善。在日常的工作中，我時刻要求自己從實際出發(fā),堅持高標準、嚴要求，力求做到業(yè)務素質和道德素質雙提高。五、要定期召開工作會議，兼聽下面員工的意見,敢于薦舉賢才，總結工作成績與問題，及時采取對策！六、存在的不足總的來看，還存在不足的地方，還存在一些亟待我們解決的問題，主要表現在以下幾個方面:1、對新的東西學習不夠,工作上往往憑經驗辦事,憑以往的工作套路處理問題,表現出工作上的大膽創(chuàng)新不夠。2、本部有個別員工，驕傲情緒較高，工作上我行我素，自已為是，公司的制度公開不遵守，在同事之間挑撥是非，嘲諷，冷語，這些情況不利于同事之間的團結，要從思想上加以教育或處罰,為企業(yè)創(chuàng)造良好的工作環(huán)境和形象。3、宿舍偷盜事件的發(fā)生，雖然我們做了不少工作，門窗加固,與其公司及員工宣傳提高自我防范意識,但這還不能解決根本問題，后來引起上級領導的重視，現在工業(yè)園已安裝了高清視頻監(jiān)控系統(tǒng)，這樣就能更好的預防被盜事件的發(fā)生.七、下步的打算針對201x年工作中存在的不足,為了做好新一年的工作，突出做好以下幾個方面:(一)積極搞好與員工的協(xié)調，進一步理順關系；（二）加強管理知識的學習提高，創(chuàng)新工作方法，提高工作效益;（三)加強基礎工作建設，強化管理的創(chuàng)新實踐，促進管理水平的提升。在今后的工作中要不斷創(chuàng)新，及時與員工進行溝通，向廣大員工宣傳公司管理的相關規(guī)定,提高員工們的安全意識，同時在安全管理方面要嚴格要求自己，為廣大公司員工做好模范帶頭作用.在明年的工作中，我會繼續(xù)努力，多向領導匯報自己在工作中的思想和感受，及時糾正和彌補自身的不足和缺陷。我們的工作要團結才有力量，要合作才會成功，才能把我們的工作推向前進!我相信：在上級的正確領導下,cssm大安防的明天更美好！員工年終工作總結【范文二】一個人靜靜的站在窗邊，看著路上一輛輛行駛的車輛，不由的想起了以前.轉瞬間來到紅牛已經一年多了，有過開心與歡樂，悲傷與淚水,還有坎坷.XX，嶄新的一年，而現在已經過去了半年，在這半年里我又學到了很多的知識。在這半年的工作中我學到了許多平時學不到的崗位知識，尤其這幾次停機時跟著設備維修人員一起檢修設備時又讓我對設備的工作原理有了更深了解，從而使我提高了崗位操作技能，更重要的是，在處理故障的同時，我能夠熟練的將學到的新知識與操作技能相結合，減少了處理故障的時間，提高了處理故障的能力.同時也還存在著許多的不足與缺點。學到了什么：1現在對所在崗位的設備工作原理有了更進一步的了解，從而提高了處理故障的能力與技巧，減少了處理故障的時間。2對整條生產線也有了的了解，在其他崗位出現故障時自己也能過去幫上忙。3現在和相鄰崗位的伙伴配合的更加默契了，在彼此的崗位出現故障時只要對方一個手勢就會明白自己該做些什么。4在開班后會時通過主管描述生產線場的情況和崗位點評時悟出了什么情況重要.什么情況緊急，在同時出現多個突發(fā)事件時怎樣能有條不紊的處理好每件事。5在觀看“XX年度《感動中國》人物”頒獎典之后我感受到我們每個人都很平凡，但在平凡的人生中,也可以做出不平凡的事情，我們每個人都可以通過自己的努力實踐，也可以從他們的身上吸取力量,不斷前進。存在的不足與缺點：1在崗位出現較大的故障時有些手足無措心里還有些急躁，如果長時間沒處理好的話心里還來氣。2缺乏較好的工作方法，同樣的一件事看別人做起來時覺得挺輕松，當輪到自己做的時候不但沒做太好而且還累的滿頭大汗.3口語表達能力較差，在崗位之間的溝通或者是和伙伴們聊天的時候自己心里想的意思總是不能用理想的語句表達出來。下半年的目標：在今后的日子里，爭取把自己不足的地方彌補回來,多加學習以提高自己的綜合能力，上班時調整好自己的心態(tài)，多加認真，爭取以零失誤來回報公司對我的培養(yǎng)。最后，中心的祝愿公司的明天會更加的燦爛輝煌。員工年終工作總結【范文三】時光荏苒，XX年年很快就要過去了,回首過去的一年,內心不禁感慨萬千……時間如梭，轉眼間又將跨過一個年度之