頂板使用滿堂腳手架計算書、參數(shù)信息:腳手架參數(shù)橫向間距或排距(m):0.90;縱距(m):0。90;步距(m)： 1.50;立桿上端伸出至模板支撐點長度(m): 0.10；腳手架搭設高度(m): 4.35;采用的鋼管(mm):048x3.5扣件連接方式：雙扣件,扣件抗滑承載力系數(shù)：0.80;板底支撐連接方式：方木支撐；荷載參數(shù)TOC\o"1-5"\h\z模板與木板自重(kN/m2): 0.350;混凝土與鋼筋自重(kN/m): 25。0;樓板澆筑厚度(m):0。3;傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0;施工均布荷載標準值(kN/m2): 1.0;木方參數(shù)木方彈性模量E(N/mm2):95。0;木方抗彎強度設計值(N/mm2)：13。0;木方抗剪強度設計值(N/mm2)：1.3;木方的間隔距離(mm): 3。0;木方的截面寬度(mm):50。；木方的截面高度(mm): 1。；模板支架立面圖Ajo1 o圖2樓板支撐架荷載計算單元、模板支撐方木的計算：方木按照簡支梁計算，方木的截面力學參數(shù)為本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=5.0x10。0x10。0/6=83.33cnu;1=5。0x10.0x10。0x100/12=41667cni4；o ONiN2Ni方木楞計算簡圖荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m):25.0x0.3x0。3=2250kN/m;的自重線荷載(kN/m): °q=0。350x0。3=0。105kN/m;活番載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN):Pi=(1。0+2.0)xo09x0.3=0。810kN;2。 強度計算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：M= + 幌48均布荷載q二1.2x(2。250+0.105)=2。826kN/m;集中荷載P=1o4x0.810=1.134kN;最大彎距M二Pl/4+ql2/8=1o134x0。9/4+2。826x0。92/8=0。541kN.m;最大支座力N=P/2+ql/2=1.134/2+2。826x0.9/2=1.839kN;截面應力o=M/w=0.541x6/83。333x103=6495N/mm2;方木的計算強度為6。495小13.0N/mm2,滿足要求！3o抗剪計算：最大剪力的計算公式如下：Q=ql/2+P/2截面抗剪強度必須滿足：T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力：Q=0。9x2。826/2+1。134/2=1.839kN;截面抗剪強度計算值T=3x1838.7/(2x50。0x1.0)=0。552N/nw;截面抗剪強度設計值[T]=1。3N/mm2；方木的抗剪強度為0。552小于1.3，滿足要求！撓度計算：最大彎矩考慮為=靜孔荷載工與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下：p順48八2384政均布荷載q二q】+q?=2.250+0.105=2.355kN/m;集中荷載P=0。810kN;最大變形V=5x2.355x9。04/(384x95.0x4166666.67)+810.0x9。03/(48x95。0x4166666。67)=0。819mm;方木的最大撓度0。819小于9。0/250,滿足要求！三、木方支撐鋼管計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=2。826x0。9+1.134=3.677kN;PPPPPPPPPP1f 1r 1 :F 1152900 900 90D支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)支撐鋼管計算變形圖支撐鋼管計算變形圖(kN.m)3.678 3.6782.697 2.697 ...c4.6594.6594.6584.65?6582.6962.69Ei6364.6584.65?658Q.9E10.981支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩M二0.883kN。m;max最大變形Vmx=2.042mm最大支座力-Q-12。013kN；截面應力。二飛.883x耶5080.0=173。779N/mm2;支撐鋼管的計算強度小于205.0N/nw，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于9。0/150與］0mm,滿足要求！四、 上件抗滑君的芹算：按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16。OOkN,按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80,該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN.縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值R二12.013kN;R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！五、 模板支架荷載標準值(軸力)：作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN):N=0.129x4。350=0.562kN;鋼管的自童計算參照《扣件式規(guī)范》附錄A雙排架自重標準值，設計人員可根據(jù)情況修改。(2)模板的自重(kN)：N=0350x09x0.9=0284kN;(3)鋼筋氟凝土樓板自重(kN): °N,=25。0x0。3x0.9x0.9=6.075kN;經(jīng)計算得至*靜荷載標準值N二N+N+N=6.920kN;活荷載為施工荷載標準值與振Ijihl時產(chǎn)生的荷載.經(jīng)計算得到，活荷載標準值N二(1.0+2.0)x09x0。9=2.430kN;不考慮風荷載時，立桿的軸宙壓力設計值計算公式、’‘桿的穩(wěn)定性計算。4怙=11。706kN;Q立立桿的穩(wěn)定性計算：桿的穩(wěn)定性計算公式：其中N立桿的軸心壓力設計值(kN):N=11.706kN;b-—軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i查表得到;i計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm):i=1。58cm;A立桿凈截面面積(cm2)：A=4。89cm2；W立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3):W=5。08cm3;0鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2);［f］鋼管立桿抗壓強度設計值：［f］=205。0N/mm2；L計算長度(m);如果完全參照《扣件式規(guī)范》，由公式(1)或(2)計算l=kuh(1)l0=(h+2a)(2)k計算長度附加系數(shù)，取值為1。155;u計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5。3.3;u=1.7;a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度;a=0。1m;公式(1)的計算結(jié)果：立桿計算長度八二kuh=1.155x1.7x1。5=2.945m;1L°/i=02945.250/15。8=186。0;由長細比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)巾=0207;鋼管立桿受壓強度計算值；0=11706。102/(0.207x489。0)=115.647N/mm2;立桿穩(wěn)定性計算o二115。647N/mm2小于f］二205.0滿足要求！公式(2)的計算結(jié)果：立桿計算長度八二h+2a=1.5+0。1x2=1.7m;L°/i=017。0/15。8=108。0;由長細比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)巾=0530;鋼管立桿受壓強度計算值；0=11706。102/(0.530x489.0)=45。168N/mm2;立桿穩(wěn)定性計算o二45.168N/mm2小于f］二205.0滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算l=kk(h+2a)(3)12k-一'計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.243;k1--計算長度附加系數(shù)，h+2a=1。7按照表2取值1.1;公式(3)的計算結(jié)果：立桿計算長度八二kk(h+2a)=1.243x1。1x(1。5+0.1x2)=2.115m;12L°/i=02115。。213/15。8=134。0;由長細比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)巾=0376;鋼管立桿受壓強度計算值；0=11706.102/(0。376x489。0)=63。667N/mm2;立桿穩(wěn)定性計算o二63667N/mm2小于f］二205.0滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件,否則存在安全隱患。表1模板支架計笠長度附加系數(shù)kl步距h(m) hAO.90.1.2<21.51.5<2￡.1kl 1.2431.1851.1671.163表W模極支架計算長度附加系數(shù)項468101214IE1820253035401.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.OBL1.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.Ill1.1291.1491.531.01.71.0151.0241.0311?翊1.0471.0551.0621.079l.OGT1.11-41.1321.621.01.71.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0T4i.oga1.1061.1231.S01.01.71.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0&71.0811.0961.1111.921.01.OCT1.0121.01S1.0241.0301.0351.0421.04S1.0&21?C7&1.0901.1042.Q41.0L.OCT1.0121.Q1SL.0221.(J藥1.Q35L.0391.0441.0&01.0731.OST1.L012.251.01.OCT1.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.CI5T1.0701.0811.0942.701.01.OCT1.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.06&1.0761.091以上表參照杜榮軍：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》。七、梁和樓板模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求：除了要遵守《扣件架規(guī)范》的相關要求外，還要考慮以下內(nèi)容模板支架的構(gòu)造要求：梁板模板高支撐架可以根據(jù)設計荷載采用單立桿或雙立桿；立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。立桿步距的設計：a。 當架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b。 當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c。 高支撐架步距以0。91。5m為宜，不宜超過1。5m。整體性構(gòu)造層的設計：當支撐架高度〉20m或橫向高寬比》6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；單水平加強層可以每4--6米沿水平結(jié)構(gòu)層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3;6雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10—15m設置，四周和中部每10 15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；d。 在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。剪刀撐的設計：沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔1015m設置。頂部支撐點的設計：a。 最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于4mm；b。 頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于2mm；c。 支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N〈12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。支撐架搭設的要求：嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在