華大基因中心C區(qū)西南側(cè)懸空承臺、底板施工方案一、現(xiàn)場概況由于C區(qū)連通道還在進行挖土及支護，C區(qū)還不具備全面施工條件。根據(jù)與業(yè)主確定的工期計劃，C區(qū)需要在10月10日完成主體結(jié)構(gòu)封頂。C區(qū)現(xiàn)已穿插開始進行C-C軸以南墊層及承臺底板施工，因C-A軸交C-1～C-3軸位置處三根樁位于原連通道支護噴錨平臺上（如圖一），平臺最窄處寬約3.2m，與C區(qū)底板標高相差約4.2m。此處為二段放坡，坡底為正在進行挖土及腰梁施工的連通道，不具備填土做墊層、防水及承臺底板的條件。為了確保C區(qū)進度按業(yè)主要求的工期節(jié)點完成，且該位置無法大范圍填土，我部采取在原噴錨平臺上修筑長約30m，高為2m的擋土墻，然后填土進行該處墊層、防水、承臺及底板施工的方案。圖1C區(qū)西南側(cè)現(xiàn)場情況獨立樁基二、平面定位（懸空區(qū)域）獨立樁基底板范圍內(nèi)樁底板范圍內(nèi)樁施工工期計劃擋土墻施工時間為2017.7.10～2017.7.20。施工方法根據(jù)現(xiàn)場情況，C-A軸承臺與底板相連接區(qū)域需在原噴錨平臺上修筑長約30m，高度2m的擋土墻（其中底部配筋φ14@200雙層雙向，豎向配筋φ14@200雙層雙向，鋼筋滿足錨固長度要求，混凝土強度等級為C30），地基承載力為0.15MPa（計算書中以0.08MPa進行計算），再進行土方回填及底板施工。擋土墻定位詳見圖2、圖3。因1/C-0A處未和底板相連，不屬于主塔樓范圍只在2層有一塊頂板，考慮現(xiàn)場因坡底連通道還在進行挖土及腰梁施工，待后期連通道施工完成并回填土方后進行施工（該區(qū)域延后施工不影響主塔樓進度）。圖2C區(qū)西南側(cè)擋土墻施工剖面圖圖3C區(qū)西南側(cè)擋土墻施工平面圖施工注意事項1、擋土墻應在砌筑或澆筑過程中控制其斷面尺寸、位置、垂直度，防止偏離設計值。2、做好排水、反濾措施，防止擋墻內(nèi)側(cè)積水。3、擋墻后回填土需在擋墻強度達到75%后方可進行，不得用重型機具進行壓實，防止碰撞擋墻。4、擋墻施工完成后必須按照要求進行養(yǎng)護。安全保證措施1、擋墻施工時，必須采取相應的措施防止擋墻倒塌和人員墜落。2、不得在擋墻上堆積石料，防止落石傷人。3、安裝擋土墻模板應設置防傾覆措施。4、施工現(xiàn)場人員必須配戴安全帽。5、挖掘機施工時，專人指揮，挖掘機禁止在不穩(wěn)定邊坡上作業(yè)。勞動力計劃項目部配置管理人員和各專業(yè)班組，對施工的整個過程進行技術(shù)、安全、質(zhì)量的管理。表7.1勞動力投入計劃工種木工鋼筋工材料運輸工電工安全員人數(shù)55212表7.2管理人員配置計劃職務技術(shù)員安全員質(zhì)量員測量員專業(yè)施工員人數(shù)11132計算書原始條件:擋土墻計算簡圖擋土墻下地基土承載力特征值為0.15MPa，計算書中修正后的HYPERLINK"/s?wd=%E5%9C%B0%E5%9F%BA%E6%89%BF%E8%BD%BD%E5%8A%9B%E7%89%B9%E5%BE%81%E5%80%BC&tn=44039180_cpr&fenlei=mv6quAkxTZn0IZRqIHckPjm4nH00T1Yvny7-uyRzrjRYuHTsPhcY0ZwV5Hcvrjm3rH6sPfKWUMw85HfYnjn4nH6sgvPsT6KdThsqpZwYTjCEQLGCpyw9Uz4Bmy-bIi4WUvYETgN-TLwGUv3EnHb3P16knWR1P1fYrH0kn1n3Ps"地基承載力特征值以0.08MPa進行計算。計算參數(shù)如下：（1）墻身尺寸:墻身高:2.200(m)墻頂寬:0.200(m)面坡傾斜坡度:1:0.000背坡傾斜坡度:1:0.000墻趾懸挑長DL:0.200(m)墻趾跟部高DH:0.200(m)墻趾端部高DH0:0.200(m)墻踵懸挑長DL1:1.000(m)墻踵跟部高DH1:0.200(m)墻踵端部高DH2:0.200(m)加腋類型:不加腋設防滑凸榫防滑凸榫尺寸BT1:0.200(m)防滑凸榫尺寸BT:0.300(m)防滑凸榫尺寸HT:0.200(m)防滑凸榫被動土壓力修正系數(shù):1.000防滑凸榫容許彎曲拉應力:0.500(MPa)防滑凸榫容許剪應力:0.990(MPa)鋼筋合力點到外皮距離:50(mm)墻趾埋深:0.000(m)（2）物理參數(shù):混凝土墻體容重:25.000(kN/m3)混凝土強度等級:C30縱筋級別:HRB400抗剪腹筋等級:HRB400裂縫計算鋼筋直徑:14(mm)（3）擋土墻類型:抗震區(qū)浸水擋土墻墻后填土內(nèi)摩擦角:35.000(度)墻后填土粘聚力:0.000(kPa)墻后填土容重:19.000(kN/m3)墻背與墻后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:18.000(kN/m3)修正后地基土容許承載力:80.000(kPa)地基土容許承載力提高系數(shù):墻趾值提高系數(shù):1.200墻踵值提高系數(shù):1.300平均值提高系數(shù):1.000地震作用墻趾值提高系數(shù):1.500地震作用墻踵值提高系數(shù):1.625地震作用平均值提高系數(shù):1.250墻底摩擦系數(shù):0.500地基土類型:土質(zhì)地基地基土內(nèi)摩擦角:30.000(度)地震烈度:設計烈度7度面?zhèn)鹊卣饎铀畨毫ο禂?shù):1.000背側(cè)地震動水壓力系數(shù):1.000 水上地震角:1.50 水下地震角:2.50 水平地震系數(shù):0.10 重要性修正系數(shù):1.70 綜合影響系數(shù):0.25抗震基底容許偏心距:B/5公路等級及工程類別:高速公路抗震重點工程墻后填土浮容重:9.000(kN/m3)地基浮力系數(shù):0.700土壓力計算方法:庫侖（4）坡線土柱:坡面線段數(shù):2折線序號水平投影長(m))豎向投影長(m))換算土柱數(shù)11.8001.700025.3000.0000地面橫坡角度:46.000(度)墻頂標高:-12.250(m)擋墻內(nèi)側(cè)常年水位標高:-38.900(m)擋墻外側(cè)常年水位標高:-38.900(m)浮力矩是否作為傾覆力矩加項:是擋墻分段長度:30.000(m)鋼筋混凝土配筋計算依據(jù):《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》（GB50010--2010）=====================================================================荷載組合如下：=============================================組合系數(shù):1.0001.擋土墻結(jié)構(gòu)重力分項系數(shù)=0.900√2.填土重力分項系數(shù)=1.200√3.填土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.200√4.車輛荷載引起的土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.200√5.計算水位的浮力分項系數(shù)=1.100√6.計算水位的靜水壓力分項系數(shù)=1.050√7.地震作用力分項系數(shù)=1.000√=============================================[土壓力計算]計算高度為2.200(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=37.022(度)按假想墻背計算得到:第1破裂角：35.033(度)Ea=59.490Ex=30.243Ey=51.229(kN)作用點高度Zy=0.872(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面存在：第2破裂角=13.214(度)第1破裂角=34.144(度)Ea=47.255Ex=31.488Ey=35.235(kN)作用點高度Zy=1.000(m)墻身截面積=0.740(m2)重量=18.500kN地下水作用力及合力作用點坐標(相對于墻面坡上角點)X分力(kN)Y分力(kN)Xc(m)Yc(m)墻面坡側(cè):0.000.000.000.00墻背坡側(cè):0.000.000.000.00墻底面:-0.000.001.20-2.20整個墻踵上的土重=29.009(kN)重心坐標(0.567,-1.036)(相對于墻面坡上角點)全墻地震力=2.019(kN)作用點距墻頂高度=1.225(m)(一)滑動穩(wěn)定性驗算基底摩擦系數(shù)=0.500采用防滑凸榫增強抗滑動穩(wěn)定性,計算過程如下:基礎底面寬度B=1.400(m)墻身重力的力臂Zw=0.455(m)Ey的力臂Zx=1.165(m)Ex的力臂Zy=1.000(m)作用于基礎底的總豎向力=82.744(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=38.287(kN-m)基礎底面合力作用點距離墻趾點的距離Zn=0.463(m)基礎底壓應力:墻趾=119.214凸榫前沿=102.038墻踵=0.000(kPa)凸榫前沿被動土壓力=331.879(kPa)凸榫抗彎強度驗算:凸榫抗彎強度驗算滿足:彎曲拉應力=442.505<=500.000(kPa)凸榫抗剪強度驗算:凸榫抗剪強度驗算滿足:剪應力=221.253<=990.000(kPa)凸榫設計寬度為:0.282(m)滑移力=33.507(kN)抗滑力=96.685(kN)滑移驗算滿足:Kc=2.886>1.300滑動穩(wěn)定方程驗算：滑動穩(wěn)定方程滿足:方程值=13.448(kN)>0.0(二)傾覆穩(wěn)定性驗算相對于墻趾點，墻身重力的力臂Zw=0.455(m)相對于墻趾點，墻踵上土重的力臂Zw1=0.767(m)相對于墻趾點，Ey的力臂Zx=1.165(m)相對于墻趾點，Ex的力臂Zy=1.000(m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性傾覆力矩=33.451(kN-m)抗傾覆力矩=71.738(kN-m)傾覆驗算滿足:K0=2.145>1.300傾覆穩(wěn)定方程驗算：傾覆穩(wěn)定方程滿足:方程值=34.065(kN-m)>0.0(三)地基應力及偏心距驗算基礎為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應力作用于基礎底的總豎向力=82.744(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=38.287(kN-m)基礎底面寬度B=1.400(m)偏心距e=0.237(m)基礎底面合力作用點距離基礎趾點的距離Zn=0.463(m)基底壓應力:趾部=119.214踵部=0.000(kPa)作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.237<=0.200*1.400=0.280(m)墻趾處地地基承載力驗驗算滿足:壓應力=119..214<<=1200.000((kPa)墻踵處地地基承載力驗驗算滿足:壓應力=0.0000<=130.0000(kPPa)地基平均均承載力驗算算滿足:壓應力=59.1103<==100..000(kkPa)(四)墻趾板強度計算標準值:作用于基基礎底的總豎豎向力=822.744((kN)作用于墻趾趾下點的總彎彎矩=38.2287(kNN-m)基礎底面面寬度B=1..400((m)偏心距e=0.2377(m)基礎底面面合力作用點點距離趾點的的距離Zn==0.4663(m)基礎底壓壓應力:趾點=119..214踵點=0.0000(kPaa)設計值:作用于基基礎底的總豎豎向力=933.743((kN)作用于墻趾趾下點的總彎彎矩=43.8811(kNN-m)基礎底面面寬度B=1..400((m)偏心距e=0.2333(m)基礎底面面合力作用點點距離趾點的的距離Zn==0.4667(m)基礎底壓壓應力:趾點=133..722踵點=0.1996(kPaa)[趾板根根部]截面面高度:H''=00.200((m)截面面剪力:Q=223.9377(kN)截面面抗剪驗算滿滿足，不需要要配抗剪腹筋筋截面面彎矩:M=2..457(kkN-m)抗彎拉筋構(gòu)構(gòu)造配筋:配筋率Us=0..02%<Us_miin=0.220%抗彎彎受拉筋:AAs==4400(mmm2)截面面彎矩:M((標準值)=2.1700(kN-mm)最大大裂縫寬度：：δfmax=0.0017(mmm)。(五)墻踵板強度計算標準值:作用于基基礎底的總豎豎向力=822.744((kN)作用于墻趾趾下點的總彎彎矩=38.2287(kNN-m)基礎底面面寬度B=1..400((m)偏心距e=0.2377(m)基礎底面面合力作用點點距離趾點的的距離Zn==0.4663(m)基礎底壓壓應力:趾點=119..214踵點=0.0000(kPaa)設計值:作用于基基礎底的總豎豎向力=933.743((kN)作用于墻趾趾下點的總彎彎矩=43.8811(kNN-m)基礎底面面寬度B=1..400((m)偏心距e=0.2333(m)基礎底面面合力作用點點距離趾點的的距離Zn==0.4667(m)基礎底壓壓應力:趾點=133..722踵點=0.1996(kPaa)[踵板根根部]截面面高度:H''=00.200((m)截面面剪力:Q=333.7099(kN)截面面抗剪驗算滿滿足，不需要要配抗剪腹筋筋截面面彎矩:M=244.896((kN-m))抗彎彎受拉筋:As=480((mm2)截面面彎矩:M((標準值)=20.8889(kN--m)最大大裂縫寬度：：δfmax=0.4480(mmm)。(六)立墻截面強度驗算算[距離墻頂0.5000(m)處]驗算算截面以上地地震力=0.1770(kN))作用點距墻墻頂高度=0.3881(m)截面面寬度B'=0.2200(m))截面面剪力Q=3.6617(kNN)截面面彎矩M=0.5596(kNN-m)截面面彎矩M(標準值)=0.5000(kN-mm)截面面抗剪驗算滿滿足，不需要要配抗剪腹筋筋抗彎拉筋構(gòu)構(gòu)造配筋:配筋率Us=0..01%<Us_miin=0.220%抗彎彎受拉筋:AAs==4400(mmm2)最大大裂縫寬度：：δfmax=0.0004(mmm)。[距離墻頂1.0000(m)處]驗算算截面以上地地震力=0.2776(kN))作用點距墻墻頂高度=0.6338(m)截面面寬度B'=0.2200(m))截面面剪力Q=11..383(kkN)截面面彎矩M=4.2230(kNN-m)截面面彎矩M(標準值)=3.5411(kN-mm)截面面抗剪驗算滿滿足，不需要要配抗剪腹筋筋抗彎拉筋構(gòu)構(gòu)造配筋:配筋率Us=0..04%<Us_miin=0.220%抗彎彎受拉筋:AAs==4400(mmm2)最大大裂縫寬度：：δfmax=0.0028(mmm)。[距離墻頂1.5000(m)處]驗算算截面以上地地震力=0.3883(kN))作用點距墻墻頂高度=0.8992(m)截面面寬度B'=0.2200(m))截面面剪力Q=21..182(kkN)截面面彎矩M=12..254(kkN-m)截面面彎矩M(標準值)=10.2551(kN--m)截面面抗剪驗算滿滿足，不需要要配抗剪腹筋筋抗彎拉筋構(gòu)構(gòu)造配筋:配筋率Us=0..12%<Us_miin=0.220%抗彎彎受拉筋:AAs==4400(mmm2)最大大裂縫寬度：：δfmax=0.1174(mmm)。[距離墻頂2.0000(m)處]驗算算截面以上地地震力=0.4889(kN))作用點距墻墻頂高度=1.1443(m)截面面寬度B'=0.2200(m))截面面剪力Q=33..015(kkN)截面面彎矩M=25..687(kkN-m)截面面彎矩M(標準值)=21.4776(kN--m)截面面抗剪驗算滿滿足，不需要要配抗剪腹筋筋抗彎彎受拉筋:AAs==4496(mmm2)最大大裂縫寬度：：δfmax=0.4476(mmm)。==========================================================組合最不利結(jié)果如如下：==========================================================(一)滑移驗算安全系數(shù)數(shù)最不利為：：組合1抗滑力=96..685(kkN),滑移力=333.507((kN)?；乞炈闼銤M足:Kc=2..886>>1.3000滑動穩(wěn)定定方程驗算最最不利為：組組合1滑動穩(wěn)定定方程滿足:方程值=133.448((kN)>>0.0(二)傾覆驗算安全系數(shù)數(shù)最不利為：：組合1抗傾覆力力矩=711.738((kN-M)),傾覆力矩=333.451((kN-m))。傾覆驗算算滿足:K0=2.1145>1.3000滑動穩(wěn)定定方程驗算最最不利為：組組合1傾覆穩(wěn)定定方程滿足:方程值=344.065((kN-m))>0..0(三)地基驗算作用于基基底的合力偏偏心距驗算最最不利為：組組合1作用于基基底的合力偏偏心距驗算滿滿足:ee=0.2337<=0.2000*1.4000=00.280((m)墻趾處地地基承載力驗驗算最不利為為：組合1墻趾處地地基承載力驗驗算滿足:壓應力=119..214<<=1200.000((kPa)墻踵處地地基承載力驗驗算最不利為為：組合1墻踵處地地基承載力驗驗算滿足:壓應力=0.0000<=130.0000(kPPa) 地基平均承載力驗驗算最不利為為：組合1地基平均均承載力驗算算滿足:壓應力=59.1103<==100..000(kkPa)(四)墻趾板強度計算[趾板根根部]截面面高度:H''=00.200((m)截面面剪力最不利利結(jié)果：組合合1截面面剪力:Q=223.9377(kN)截面面抗剪驗算滿滿足，不需要要配抗剪腹筋筋配筋筋面積最大值值結(jié)果：組合合1截面面彎矩:M=2..457(kkN-m)配筋筋面積:Ass=4000(mm22)裂縫縫計算最不利利結(jié)果：組合合1裂縫縫寬度:w==0.0117(mm))(五)墻踵板強度計算[踵板根根部]截面面高度:H''=00.200((m)截面面剪力最不利利結(jié)果：組合合1截面面剪力:Q=333.7099(kN)截面面抗剪驗算滿滿足，不需要要配抗剪腹筋筋配筋筋面積最大值值結(jié)果：組合合1截面面彎矩:M=244.896((kN-m))配筋筋面積:Ass=4880(mm22)裂縫縫計算最不利利結(jié)果：組合合1裂縫縫寬度:w==0.4880(mm))(六)立墻截面強度驗算算[距離墻頂0.5000(m)處]截面面寬度B'=0.2200(m))截面面剪力最不利利結(jié)果：組合合1截面面剪力:Q=33.617((kN)