300MW機(jī)組典型事故匯編山東菏澤發(fā)電廠編序言綜觀國內(nèi)外電力事故，從發(fā)生的事故原因來看，有相當(dāng)多的事故原因是由于人員安全意識不高、責(zé)任心不強(qiáng)、不能很好地遵守規(guī)章制度造成的。因此抓好安全管理工作。提高工作人員的素質(zhì)，搞好崗前培訓(xùn)，增強(qiáng)工作人員的操作水平和事故處理能力，致關(guān)重要。希望大家克服麻痹和松懈思想，認(rèn)真執(zhí)行“兩票三制”，抓好各項安全措施的落實，努力實現(xiàn)安全生產(chǎn)的“可控、在控”。我廠二期300MW機(jī)組投產(chǎn)在即，為貫徹落實“安全第一，預(yù)防為主”的安全生產(chǎn)方針?！氨Ｈ松?、保電網(wǎng)、保設(shè)備”，全面搞好二期工程的試運(yùn)和投產(chǎn)工作。安監(jiān)部從集團(tuán)公司編印的發(fā)電系統(tǒng)典型故障分析與對策、國家電力公司事故快報、省集團(tuán)公司山東電力安全通報上摘錄了300MW機(jī)組發(fā)生的事故、障礙事例，供大家參考學(xué)習(xí)。方便大家從中總結(jié)經(jīng)驗、深刻吸取事故教訓(xùn)，提高認(rèn)識，增強(qiáng)安全工作的責(zé)任感、緊迫感和壓力感。在工作中舉一反三，摸清事故規(guī)律，制定防范措施，防患于未然。為安全、平穩(wěn)地搞好二期工程的試運(yùn)和投產(chǎn)工作做出貢獻(xiàn)。由于時間倉促，書中粗疏之處在所難免，恭請各位讀者給以批評指正。目錄一、火災(zāi)事故1、制粉系統(tǒng)爆破引燃電纜停爐53、違章作業(yè)燃油噴出引燃電纜機(jī)組停運(yùn)63、升壓站220KV母線PT先后爆炸起火,導(dǎo)致全廠停電事故7二、汽輪機(jī)及附屬設(shè)備1、汽機(jī)動葉斷裂停機(jī)112、末級葉片護(hù)環(huán)脫落振動大停機(jī)檢修123、BO型振動安全裕度不夠葉片運(yùn)行中斷落144、中壓缸差脹無規(guī)律增大155、青島發(fā)電廠1號機(jī)跳機(jī)化瓦事故166、循環(huán)水泵跳閘機(jī)組停運(yùn)187、EH油泵跳閘引起油壓低汽機(jī)跳閘198、汽動給水泵組倒轉(zhuǎn)超速損壞報廢209、主汽門、調(diào)速汽門關(guān)閉打不開機(jī)組停運(yùn)中斷安全記錄2110、危急遮斷油門故障機(jī)組被迫停運(yùn)2211、調(diào)門漏油著火機(jī)組打閘停運(yùn)2412、清理油污誤發(fā)信號汽泵跳閘機(jī)組停運(yùn)2513、循環(huán)水泵跳閘出口蝶閥未關(guān)真空下降機(jī)組被迫停運(yùn)2614、電鉆鉆進(jìn)電纜汽泵跳閘停機(jī)2715、青島發(fā)電廠2號機(jī)300MW化瓦故障2816、300MW機(jī)組高壓內(nèi)缸螺栓斷裂事故3017、沙嶺子電廠300MW新機(jī)組啟動中燒瓦事故3418、珠江電廠300MW機(jī)組斷油燒軸瓦事故3719、300MW汽輪發(fā)電機(jī)組大軸彎曲事故4020、300MW汽輪機(jī)徑向軸承損壞分析4121、上安電廠3號300MW汽輪機(jī)發(fā)電機(jī)組低壓缸嚴(yán)重變形事故47三、熱控1、UPS通風(fēng)扇故障機(jī)組被迫減負(fù)荷562、操作產(chǎn)生擾動空氣流量低MFT573、整定值搞反給水泵汽化跳閘584、更換OPC板造成機(jī)組跳閘595、誤送電源保險熔斷鍋爐滅火汽機(jī)跳閘606、誤關(guān)平衡容器一次門造成水位“低“停機(jī)停爐627、負(fù)壓表管泄漏表計指示誤導(dǎo)壓力保護(hù)動作鍋爐滅火停機(jī)648、屏蔽線接地不良電超速干擾誤勸659、WDPF系統(tǒng)軟件故障300MW機(jī)組運(yùn)行中跳閘6610、引出線破損短路發(fā)“信號“機(jī)組掉閘6711、儀用空氣失去，過熱汽減溫水門關(guān)，主汽溫升高，機(jī)組降出力6712、煤質(zhì)差燃燒不穩(wěn)定火檢靈敏度高，誤判造成MFT6813、給粉機(jī)低壓釋放跳閘爐MFT動作跳機(jī)7114、計算機(jī)電源保險爆斷鍋爐水位低停機(jī)7215、煤質(zhì)突變“火焰喪失“保護(hù)動作7316、假戲真做模擬報警試驗引起機(jī)組跳閘7417、運(yùn)行中FSSS直流電源消失手動MFT7618、火檢卡件接線錯誤“火焰喪失“鍋爐停爐82四、鍋爐及附屬設(shè)備1、制粉系統(tǒng)放炮引起鍋爐MFT752、給水流量信號失常汽包水位低MFT773、“給水泵人口壓力低“跳閘造成汽包水位低停機(jī)停爐784、壁再泄漏臨修安全記錄中斷795、后水冷壁懸吊管爆管停爐816、爐膛落焦滅火837、再熱器泄漏未消除檢修延期定為事故858、消泄漏，一次門關(guān)閉未通知值班誤判斷，兩臺300MW機(jī)組停運(yùn)879、主汽溫異常升高未停機(jī)定為事故9010、瞞真相滅火原因不明細(xì)分析終于真相大白9111、儀用空氣中斷停機(jī)構(gòu)成事故9312、青島發(fā)電廠814爐膛爆燃事故9513、小機(jī)跳閘處理中監(jiān)調(diào)不當(dāng)造成汽包水位高機(jī)組跳閘9814、鍋爐水冷壁爆管滅火被迫停爐臨修9915、1025TH鍋爐水冷壁高溫腐蝕10016、石橫電廠3號爐燃燒器燒損故障10217、黃臺電廠7號爐嚴(yán)重磨損故障10418、秦皇島熱電廠4號爐“1216“重大事故報告10719、萊城電廠開關(guān)故障2機(jī)組鍋爐MFT五、化學(xué)1、抗燃油漏入水汽系統(tǒng)，造成爐水磷酸鹽、電導(dǎo)率嚴(yán)重超標(biāo)1192、離子交換樹脂進(jìn)人低壓給水系統(tǒng)前置泵，濾網(wǎng)堵塞無法開機(jī)1203、蒸汽品質(zhì)惡劣造成再熱器頻繁爆管1224、300MW機(jī)組凝汽器銅管腐蝕分析123六、電氣誤操作1、因違章操作引風(fēng)機(jī)帶地線合閘，造成停機(jī)事故126七、發(fā)電機(jī)及電氣事故1、發(fā)電機(jī)定子水接頭過熱流膠，被迫停運(yùn)1292、設(shè)計及工藝缺陷，導(dǎo)致一臺300MW發(fā)電機(jī)兩次發(fā)生端部嚴(yán)重?zé)龘p事故1303、內(nèi)冷水箱密封墊老化破碎，造成發(fā)電機(jī)斷水故障1384、勵磁系統(tǒng)四臺整流柜相繼掉閘，導(dǎo)致發(fā)電機(jī)跳閘事故1395、發(fā)電機(jī)滑環(huán)冒火被迫降負(fù)荷處理電除塵電源電纜接地被迫停爐1416、發(fā)電機(jī)出線刀閘接觸不良，導(dǎo)致燒損著火緊急停機(jī)事故1427、制造質(zhì)量不良造成500KV聯(lián)變A相高壓套管損壞事故1448、500KV線路高抗因假油位造成壓力釋放閥動作及溫度高保護(hù)動作跳閘事故1469、2號主變出線A相避雷器爆炸造成，2號機(jī)解列停機(jī)14910、1爐甲吸風(fēng)機(jī)電機(jī)引線接頭過熱開焊，接地保護(hù)動作跳閘事故15011、循環(huán)泵電機(jī)A相CT下部連接線壓接處熔化導(dǎo)致停機(jī)停爐事故15112、220KV升壓站開關(guān)爆炸主變嚴(yán)重?fù)p壞，全站停電事故15313、電廠6KV廠用開關(guān)柜火燒連營，十臺開關(guān)柜燒損事故15514、PT、CT螺絲松動誤發(fā)信號機(jī)組停機(jī)8015、300MW發(fā)電機(jī)出口短路事故15816、諫壁30萬千瓦發(fā)電機(jī)定子水回路堵塞引起端部過熱16317、300MW發(fā)電機(jī)線圈短路事故原因與對策16818、太原一熱300MW機(jī)組電刷燒毀故障分析17119、漢川電廠L號發(fā)電機(jī)定子接地故障17520、沙嶺子電廠1號發(fā)電機(jī)定子相間短路事故17721、300MW汽輪發(fā)電機(jī)機(jī)內(nèi)漏氫問題分析17822、黃埔電廠6號發(fā)電機(jī)異步運(yùn)行事故183八、繼電保護(hù)1、1號機(jī)組因電跳爐保護(hù)誤動跳機(jī)故障1862、失磁保護(hù)誤動跳機(jī)故障1873、主變中性點電流繼電器動作后卡住，引起兩次發(fā)變組跳閘事故1884、保護(hù)誤整定使220KV母聯(lián)開關(guān)跳閘，300MW機(jī)甩負(fù)荷事故1905、因取發(fā)變組控制保險，造成停機(jī)停爐事故192300MW機(jī)組典型事故匯編一、火災(zāi)事故1、制粉系統(tǒng)爆破引燃電纜停爐事故概況鄒縣發(fā)電廠1爐系東方鍋爐廠生產(chǎn)的DG1000/1701型亞臨界自然循環(huán)煤爐，配300MW機(jī)組，1985年12月投產(chǎn)。大修后運(yùn)行時間18個月。1992年5月26日1220分，1號爐丁制粉系統(tǒng)爆破，1330分檢查丁磨上部電纜著火，立即將火撲滅。1445分甲、乙空氣預(yù)熱器、123C給粉機(jī)、電動給水門電源消失，丁排粉機(jī)上部電纜又著火，立即組織人員撲救。1430分機(jī)組解列停運(yùn)，1530分將火全部撲滅。敷設(shè)部分臨時電纜。5月27日357分機(jī)組并入系統(tǒng)。少發(fā)電量399萬KWH。原因分析電纜著火系電纜上部積有煤粉，丁制粉系統(tǒng)放炮引出火源引燃所致。制粉系統(tǒng)放炮主要是入爐煤無灰干燥基揮發(fā)分高、磨出口溫度較高積粉嚴(yán)重所致。防止對策1因燃用的煤易燃易爆，因此應(yīng)嚴(yán)格控制磨出口溫度；確保制粉系統(tǒng)通風(fēng)量避免積粉。2確保整個制粉場所的衛(wèi)生。2、違章作業(yè)燃油噴出引燃電纜機(jī)組停運(yùn)事故概況十里泉電廠6號機(jī)組300MW1996年12月12日移交試生產(chǎn)。12月26日1220發(fā)現(xiàn)充壓備用中的環(huán)形燃油母管在爐后中部漏油，即退出備用，搭設(shè)腳手架后于1630將泄漏處保溫扒開，發(fā)現(xiàn)該處用法蘭連接，將法蘭重新緊固后仍未消除泄漏，決定更換法蘭墊子。當(dāng)一名檢修人員去聯(lián)系對油管道進(jìn)行蒸汽吹掃時，另一名檢修人員看到法蘭已不漏油認(rèn)為管道內(nèi)沒有壓力了，即動手去拆除法蘭螺栓。正在拆卸過程中，汽、油混合物從法蘭開口處噴出，遇南側(cè)約3M處鍋爐人孔門而著火1747，將腳手架及相鄰電纜燒壞，1802分A、B空預(yù)器跳閘，爐MFT。燒壞熱工控制電纜及部分低壓動力電纜400余根，平均燒壞長度19M，空氣預(yù)熱器密封自動控制柜燒壞，將燒壞的電纜段截掉用新電纜對接，更換了燒壞的控制柜，于1997年1月11日1440恢復(fù)并網(wǎng)。少發(fā)電量1149萬KWH。事故原因分析1工作票制度執(zhí)行不嚴(yán)格，雖簽發(fā)了工作票但未嚴(yán)格執(zhí)行，在措施未執(zhí)行完畢就擅自動手去拆法蘭螺栓；2客觀上，基建單位施工人員未按設(shè)計要求施工，在環(huán)形燃油母管上采用法蘭連接，而設(shè)計要求是全焊接連接；3設(shè)計上現(xiàn)場布置也不合理，油管緊靠電纜層架而無隔離保護(hù)措施。防止事故的對策1將法蘭連接口割除改為焊接接口；2將燃油環(huán)形母管改到運(yùn)轉(zhuǎn)層以上原在運(yùn)轉(zhuǎn)層以下，停運(yùn)后管內(nèi)會存油；3全廠開展查、找、定、改活動和安全教育活動，對6號機(jī)組全面檢查分析，發(fā)現(xiàn)問題立即組織整改；同時對全體生產(chǎn)人員進(jìn)行嚴(yán)格執(zhí)行“兩票三制”安全教育，提高職工安全生產(chǎn)責(zé)任感。3、升壓站220KV母線PT先后爆炸起火,導(dǎo)致全廠停電事故事故概況鄒縣發(fā)電廠升壓站220KV、母線均裝有JCCI一220型電磁式電壓互感器，1985年9月投運(yùn)。1事故前運(yùn)行方式1號機(jī)組300MW運(yùn)行，220KV雙母線運(yùn)行，母差保護(hù)投雙母線位置，電廠通過鄒龍線、鄒夏線、鄒接線與電網(wǎng)環(huán)路運(yùn)行。其中220KV母線接1號機(jī)、鄒龍線、鄒接線；母線接鄒夏線、01號高備變。1號主變和01號高備變高壓側(cè)中性點接地運(yùn)行。發(fā)電機(jī)有功負(fù)荷296MW，無功110MVAR，系統(tǒng)周波501HZ，220KVI母線電壓235KV，母線電壓239KV，系統(tǒng)運(yùn)行正常，無任何操作。2事故經(jīng)過及處理情況1986年6月2日20時12分，升壓站220KV1母線B相PT突然爆炸起火，瓷套炸成粉碎，最遠(yuǎn)的崩出35M左右，鍋爐大量排汽，職工迅速將火撲滅。運(yùn)行人員檢查發(fā)現(xiàn)母差保護(hù)動作，跳掉I母線的1發(fā)電機(jī)主油開關(guān)、鄒龍線、鄒接線和母聯(lián)開關(guān)，發(fā)電機(jī)有功負(fù)荷指示到零，系統(tǒng)周波由501降到489HZ，1號爐汽壓瞬間升高。甲、乙再熱器安全閥動作，鍋爐水位急劇下降，電氣將發(fā)電機(jī)勵磁開關(guān)拉掉，同時，拉掉廠用6KVI段1601開關(guān)，段1602開關(guān)。備用段1620開關(guān)自投成功，I段1610開關(guān)未自投，強(qiáng)送成功。因廠用電中斷，1號爐甲乙吸、送風(fēng)機(jī)低油壓啟動掉閘，緊急停爐保護(hù)動作，關(guān)閉1汽輪機(jī)自動主汽門和中聯(lián)門。電氣將1機(jī)鄒龍線、鄒接線倒至220KV母線，并拉開I母線PT刀閘和母聯(lián)開關(guān)兩側(cè)刀閘，母差保護(hù)投單母線位置，其母線電壓為232KV。20時40分，合上212開關(guān)，鄒龍線與系統(tǒng)并環(huán)良好。20時42分合鄒接線開關(guān)并環(huán)時，因輔助接點接觸不良，開關(guān)沒動。正在處理時，網(wǎng)控發(fā)現(xiàn)母線電壓表切換開關(guān)打在A、C位置指示300KV以上針檔處，約半分鐘于20時52分一聲巨響，母線C相PT又爆炸起火，情況同I母線。當(dāng)即將火撲滅，檢查母差保護(hù)動作，使母線的鄒龍線、鄒夏線、01高備變開關(guān)跳閘，全廠停電。保安電源自投成功，使升速至2950RMIN的1機(jī)組被迫打閘停機(jī)。20時55分拉開母線PT刀閘及217、212、201開關(guān)刀閘，21時55分合上215開關(guān)，鄒夏線向母線充電良好，合前解除該母線的母差保護(hù)，后合上204高備變開關(guān)倒送廠用電良好，使1機(jī)安全停下。停機(jī)后廠連夜組織搶修，母線PT、避雷器全部換新，另外更換了被打壞的C相導(dǎo)線支持瓷柱。I母線PT全換，并更換了B相避雷器還更換了被打壞的A、C相刀閘支持瓷柱兩只，兩個PT端子箱內(nèi)的設(shè)備及控制電纜近100M全燒熔化，整個搶修工作結(jié)束后于6月5日17時39分1機(jī)組與電網(wǎng)并網(wǎng)，一切恢復(fù)正常。3設(shè)備損壞情況I母線B相PT爆炸，打壞C相和避雷器B相瓷套及刀閘A、C相支持瓷柱；母線C相PT爆炸，打壞避雷器B、C相瓷套及C相導(dǎo)線支持瓷柱，共損壞了PT4個、避雷器3個、支持瓷柱3個，兩個PT端子箱及近100M電纜。事故原因1I母線B相PT爆炸是在系統(tǒng)運(yùn)行正常、無任何操作的情況下發(fā)生的，母線C相PT爆炸是在電廠停機(jī)I母線與鄒接線停電、鄒龍線環(huán)網(wǎng)正常，8分鐘母線帶負(fù)荷7萬千瓦的情況下發(fā)生的。就是說系統(tǒng)無任何過電壓現(xiàn)象，電廠220KV母線也不具備諧振過電壓的條件，所以不是過電壓造成的。至于母線電壓表升至300KV，分析是由PT一次匝間短路引起變比變化所致，并非一次電壓真正升到300KV。2對爆炸PT的解剖檢查發(fā)現(xiàn)，在PT支架中段上、下鐵芯之間縱向?qū)娱g有一貫穿性電弧放電通道，在通道的上、下鐵芯端有一黃豆粒大小的放電孔洞。另外，通過對線包的解剖檢查發(fā)現(xiàn)，自上至下數(shù)第1芯柱和第4芯柱的平衡線圈及和它緊貼的幾層高壓線圈被燒損和熔融，變形嚴(yán)重，高壓線圈過熱，絕緣變色情況自里向外逐漸減輕。第2、第3芯柱的平衡線圈有嚴(yán)重的過熱現(xiàn)象，銅線匝絕緣炭化。3檢查試驗情況爆炸PT及同批的其他三臺未爆炸PT投運(yùn)前交接試驗除支架介損不合格外支架介質(zhì)TG達(dá)17523S，當(dāng)時參考標(biāo)準(zhǔn)為不大于10，其它試驗項目都合格，由于當(dāng)時支架的TG只是參考試驗項目而不是正式交接試驗項目，因此此PT仍然投運(yùn)。事故后對另一臺未爆炸的同批PT進(jìn)行了解體前整體和解體后局部支架TG檢查試驗，結(jié)果整體支架TG為2589，局部支架TG為61直接法，測量時溫度分別為295和335，試驗電壓分別為10KV和2KV。解體后還發(fā)現(xiàn)，絕緣支架都有明顯的分層開裂現(xiàn)象，經(jīng)用塞尺檢查最大縫隙達(dá)009MM。4綜合以上情況，可以認(rèn)為PT爆炸的起因首先是上、下鐵心之間的絕緣支架材質(zhì)不良，介質(zhì)損耗大，運(yùn)行中發(fā)生沿支架縱向?qū)娱g爬電擊穿，導(dǎo)致第二、三鐵心柱上高壓線圈產(chǎn)生短路電流，同時引起第1、4鐵心柱上的高壓線圈承受高電壓僅兩個線包承受系統(tǒng)工作電壓，勵磁電流增加，再加上平衡二、三線圈的短路電流，使第1、4鐵心柱上平衡線圈和高壓線圈嚴(yán)重過熱，并在系統(tǒng)電壓作用下發(fā)生匝間短路，進(jìn)而使第1、4鐵芯柱上的所有線圈燒毀，最終導(dǎo)致整個互感器飛弧爆炸。因此，制造質(zhì)量不良、互感器絕緣支架材質(zhì)不符合要求，使介質(zhì)損耗偏大，是造成互感器在運(yùn)行中放電擊穿最終導(dǎo)致爆炸的根本原因。防范措施1制造廠家應(yīng)確?；ジ衅魃a(chǎn)中各種材質(zhì)的質(zhì)量，制造出合格的產(chǎn)品；2生產(chǎn)建設(shè)單位在投運(yùn)前的互感器交接試驗中必須堅持各項試驗項目試驗合格，包括絕緣支架的介質(zhì)損在內(nèi)。3加強(qiáng)生產(chǎn)中的運(yùn)行監(jiān)視，嚴(yán)格按規(guī)定進(jìn)行互感器的預(yù)防性試驗。二、汽輪機(jī)及附屬設(shè)備1、汽機(jī)動葉斷裂停機(jī)事故概況黃臺發(fā)電廠8號汽輪機(jī)系東方汽輪機(jī)廠生產(chǎn)的N300170537型亞臨界壓力雙缸雙排汽再熱凝汽機(jī)組，出力300MW，主汽參數(shù)168MPA537，1990年7月制造，1990年12月投產(chǎn)。1992年8月31日723，值班員發(fā)現(xiàn)8號機(jī)第4軸承振動大報警，同時車音突變，即緊急故障停機(jī)，停機(jī)后經(jīng)分析凝結(jié)水硬度突增，判斷為動葉片斷裂，解體檢查為低壓缸正向第六級第七組有一片動葉斷裂，其它部分損傷。于9月18日928修復(fù)后機(jī)組并網(wǎng)、恢復(fù)正常。事故少發(fā)電量13020KWH。事故原因葉片斷裂原因系葉片材料不良所致。防止措施制造廠家應(yīng)確保葉片的材質(zhì)，生產(chǎn)出合格的產(chǎn)品；加強(qiáng)設(shè)備監(jiān)造工作。2、末級葉片護(hù)環(huán)脫落振動大停機(jī)檢修事故概況十里泉發(fā)電廠7號機(jī)系哈爾濱汽輪機(jī)廠生產(chǎn)的N300167/537型亞臨界壓力凝汽式機(jī)組,出力300MW,1997年11月投產(chǎn)。1997年11月29日15047號機(jī)組負(fù)荷206MW，鍋爐B送風(fēng)機(jī)出口帆布伸縮節(jié)突然爆開，造成爐瞠負(fù)壓低鍋爐MFT，機(jī)組解列。1545機(jī)組重新啟動，1555機(jī)組達(dá)全速，對機(jī)組全面檢查正常，1557發(fā)電機(jī)準(zhǔn)備并列時，4號瓦軸振動突然達(dá)360M，保護(hù)動作跳機(jī)。同時在機(jī)頭監(jiān)視的兩名運(yùn)行人員聽到機(jī)組聲音異常，即跑回控制室向班長匯報，破壞真空。機(jī)組眺閘后，傾聽機(jī)組各部分聲音無異常，轉(zhuǎn)子惰走58RAIN。從低壓缸人孔門觀察，轉(zhuǎn)子上的平衡塊無脫落，葉片無斷裂，化驗?zāi)Y(jié)水硬度也合格。經(jīng)盤車4H后檢查未發(fā)現(xiàn)異常，決定再次啟動，20L0機(jī)組沖轉(zhuǎn)，當(dāng)汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速升到2630RMIN時因振動大跳閘，即破壞真空。12月3日揭開低壓外缸檢查發(fā)現(xiàn)低壓轉(zhuǎn)子3號瓦側(cè)末級葉片嚴(yán)重受損，護(hù)環(huán)甩掉36片，部分葉片葉頂磨損，葉頂20MM左右及護(hù)環(huán)變色發(fā)蘭；3號瓦側(cè)低壓缸汽封齒輕微磨損；上導(dǎo)流環(huán)在45角處有約LM長磨擦痕跡及熔融金屬堆積物，堆積高度約3MM，經(jīng)光譜檢查堆積物成分為葉片及護(hù)環(huán)合金材質(zhì)；3號軸振動探頭磨損。事故發(fā)生后省局有關(guān)部門的專業(yè)技術(shù)人員，哈汽廠工程技術(shù)人員及機(jī)械部總代表實地察看了損壞情況，制定了修理方案。將低壓轉(zhuǎn)子吊出，由哈汽廠人員將3號瓦側(cè)末級葉片全部拆下進(jìn)行了探傷檢查，經(jīng)檢查確定有60片葉片不能再用，予以換新，其余葉片雖有損傷，但尚能再用哈汽廠已無同型號備用葉片，重新復(fù)裝，我廠對導(dǎo)流環(huán)金屬堆積物進(jìn)行車削處理并放大間隙，對軸系中心進(jìn)行了檢查復(fù)核，檢查了高壓缸汽封及軸瓦并利用此機(jī)會對7號機(jī)組的所有設(shè)備進(jìn)行了檢查消缺工作。于12月21日19507號機(jī)組修復(fù)后并網(wǎng)發(fā)電。事故少發(fā)電量15983萬KWH。事故原因分析事故發(fā)生后省局有關(guān)部門的專業(yè)技術(shù)人員組成調(diào)查組進(jìn)行了實地調(diào)查分析工作。發(fā)現(xiàn)低壓末級葉片3號瓦側(cè)未脫落的護(hù)環(huán)及4號瓦側(cè)末級葉片護(hù)環(huán)都存在鉚釘孔鉆孔不規(guī)則，隨意性很大鉚釘孔距葉頂距離和鉚釘孔之間的中心距差別都很大；護(hù)環(huán)與葉片鉚接不嚴(yán)有間隙；鉚釘鉚接工藝不良，鉚釘在孔內(nèi)未脹滿。暴露出該低壓轉(zhuǎn)子末級葉片葉頂護(hù)環(huán)鉚接工藝不良、強(qiáng)度不夠。運(yùn)行中其中一片強(qiáng)度較弱的護(hù)環(huán)首先松動變形，與導(dǎo)流環(huán)發(fā)生磨擦，由于護(hù)環(huán)較薄，磨擦后局部熔化、熔融物堆積在導(dǎo)流環(huán)內(nèi)弧上，使葉頂間隙不斷減小，并與其它葉頂磨擦，導(dǎo)致部分葉頂發(fā)熱變色、彎曲、熔化、脫落。事故防止對策1大修時對末級葉片及護(hù)環(huán)、鉚釘加強(qiáng)檢查、探傷，發(fā)現(xiàn)問題及時處理；2加強(qiáng)振動檢測設(shè)備的檢查維護(hù)工作，確保準(zhǔn)確、可靠，防止發(fā)生同類事件時擴(kuò)大事故。3、BO型振動安全裕度不夠葉片運(yùn)行中斷落事故概況黃臺發(fā)電廠7號機(jī)系東方汽輪機(jī)廠首次試生產(chǎn)的300MW亞臨界凝汽機(jī)組，1987年11月投產(chǎn)。1988年5月12日2150運(yùn)行人員發(fā)現(xiàn)部分參數(shù)與正常值有較大偏差，其中；再熱蒸汽冷段壓力由346KGCM2升高到36KGCM2、熱段由315KGCM2升高到335KGCM2；中聯(lián)門后右側(cè)壓力由31KGCM2升高到325KGCM2、左側(cè)由30KGCM2升高到32KGCM2；同時軸瓦鎢金溫度1號瓦由57上升到59、2號瓦由79上升到825；機(jī)組振動也有變化，垂直方向振動值1號瓦由4絲升高到10絲、2號瓦由2絲升高到4絲、3號瓦由18絲上升高21絲。經(jīng)分析認(rèn)為通流部分有問題。申請中調(diào)批準(zhǔn)于14日032停機(jī)檢查，結(jié)果發(fā)現(xiàn)第11級動葉中有一片以根部斷裂甩出，相鄰4片嚴(yán)重?fù)p壞，并將11級靜葉撞擊嚴(yán)重變形。將第11級動葉片全部拆下后經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)除斷裂的一片外，該級的118片葉片中還有58片葉片的根部小包腳有裂紋，經(jīng)與制造廠協(xié)商決定更換第11級的全部葉片，并增加松拉筋一道。新更換的葉片材質(zhì)有73片是1CRL3、45片是CRLLMOV。并將第11級靜葉修復(fù)，該機(jī)于6月21日1325并列。事故少發(fā)電量27750萬KWH。構(gòu)成非考核事故。事故原因分析1葉片斷裂及根部裂紋的原因是BO型振動安全裕度不夠，部分葉片葉根小腳安裝間隙過大而引起的；2該機(jī)故障檢修工期長從5月14日到6月21日是因為制造廠無同型的備用葉片，開缸后等制造廠現(xiàn)加工葉片。防止事故的對策1已更換了整級動葉片，并采用整圈松拉筋抑制BO型振動；2投入運(yùn)行后加強(qiáng)機(jī)組參數(shù)的監(jiān)視。4、中壓缸差脹無規(guī)律增大障礙概況鄒縣發(fā)電廠2號機(jī)系上海汽輪機(jī)廠生產(chǎn)的N300165550550型亞臨界壓力再熱凝汽機(jī)組，1986年12月投產(chǎn)。最近大修日期1995年4月。故障前1、2、4號機(jī)并網(wǎng)運(yùn)行，3號機(jī)組在小修。2號機(jī)組的中壓差脹探頭在1995年大修中更換過。機(jī)組運(yùn)行中曾出現(xiàn)過中壓差脹值“增大”現(xiàn)象，最大增至17MM，調(diào)整后恢復(fù)至11MM左右，9月21日200在180MW負(fù)荷穩(wěn)定運(yùn)行的情況下，中壓差脹值逐漸升高，由105MM升至15MM，后又逐漸降至13MM，500在負(fù)荷未變化的情況下，中壓差脹又開始上升，609負(fù)荷增至210MW，中壓差脹繼續(xù)上升，至730升至175MM采取緊急措施未能湊效，向中調(diào)匯報情況申請停機(jī)檢查，9，40中壓差脹升至18MM機(jī)組掉閘。停機(jī)后對熱工測量系統(tǒng)進(jìn)行了全面檢查，未發(fā)現(xiàn)問題，機(jī)組各部正常，23日050分2號機(jī)組并入系統(tǒng)。少發(fā)電量1185萬KWH。故障原因分析1機(jī)組在負(fù)荷穩(wěn)定情況下中壓缸差脹出現(xiàn)異常波動；2中壓缸差脹探頭是大修中更換的新探頭分析該裝置工作點失穩(wěn)。防止對策1嚴(yán)密監(jiān)視中壓差脹的變化情況。盡可能保持再熱汽溫壓紅線運(yùn)行，2有小修機(jī)修機(jī)組會更換測量探頭。5、青島發(fā)電廠1號機(jī)跳機(jī)化瓦事故事故概況青島發(fā)電廠1號機(jī)系上海汽輪機(jī)廠生產(chǎn)的N30017538538型亞臨界壓力凝汽式機(jī)組，出力300MW。1995年12月投產(chǎn)。1996年5月14日1005熱工車間程控班在循環(huán)水泵房海水冷卻就地解除1B循環(huán)水泵“潤滑水壓力低”保護(hù)時，因措施不當(dāng)，導(dǎo)致1B循環(huán)水泵跳閘，IA循環(huán)水泵未聯(lián)動投入，1號機(jī)因失去冷卻水低真空保護(hù)動作跳機(jī)。當(dāng)汽輪機(jī)惰轉(zhuǎn)到1247RMIN時，直流潤滑油泵跳閘，交流潤滑油泵在檢修、不能投跳閘后無任何信號發(fā)出，運(yùn)行人員是通過油壓指示和開關(guān)指示燈發(fā)現(xiàn)直流潤滑油泵跳閘的，同時采取了以下處理措施1立即強(qiáng)開直流潤滑油泵，但未成功2立即開A、B、C頂軸油泵，因油壓低，于1019分跳閘，31021分，電氣運(yùn)行人員收回交流潤滑油泵工作票，此時汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速為320RMIN。汽機(jī)運(yùn)行人員開啟A、B、C頂軸油泵；4電氣運(yùn)行人員打開直流潤滑油泵就地控制箱，復(fù)歸一下熱偶保護(hù)。1024又開啟直流潤滑油泵；510，22汽輪機(jī)惰走靜止，投盤車跳閘，立即手動盤車約100度。事故造成汽輪機(jī)主軸承報廢、更新、動葉片磨損嚴(yán)重。少發(fā)電量18000萬KWH。到6月20日1200恢復(fù)。事故原因分析1熱工人員解除1B循環(huán)水泵橡膠瓦“潤滑水壓力低”保護(hù)時，由于措施不當(dāng)，造成保護(hù)動作，LB循環(huán)水泵跳閘，IA循環(huán)水泵因潤滑水壓力低不自投，引起主機(jī)低真空保護(hù)動作是跳機(jī)事故的直接原因，也是主機(jī)化瓦事故的起因；2熱工人員在聯(lián)系解除循環(huán)水泵保護(hù)時，當(dāng)值值長安排運(yùn)行方式不當(dāng)，措施不力，為事件的擴(kuò)大埋下了潛在的隱患；3直流潤滑油泵熱偶保護(hù)誤動，系熱偶保護(hù)離散性大、不可靠造成的；熱偶保護(hù)動作應(yīng)接發(fā)信號而施工錯接跳閘，引起直流潤滑油泵跳閘、潤滑油中斷化瓦。因此，直流潤滑油泵跳閘是1號機(jī)化瓦的直接原因；4從技術(shù)管理上看，廠及職能部門在生產(chǎn)管理上，在執(zhí)行各種制度上不嚴(yán)。不細(xì)、有漏洞；主輔機(jī)主要保護(hù)停、服役管理制度不完善；工作票執(zhí)行不嚴(yán)格，投、停保護(hù)使用工作票范圍不明確。防止對策1立即修訂“重要輔機(jī)設(shè)備停服役制度”，對影響主機(jī)安全運(yùn)行或重要輔機(jī)消缺，必須填寫“設(shè)備停服役”申請單，辦理工作票后執(zhí)行；2按1號機(jī)設(shè)計圖紙將主機(jī)直流潤滑油泵控制接線核對改為正確接線；3從新廠700MM管上接一路水，單供泵房用水；4取消循環(huán)水泵“潤滑水壓低”005MPA跳泵條件，改接信號并完善規(guī)程。6、循環(huán)水泵跳閘機(jī)組停運(yùn)事故概況石橫發(fā)電廠乙站2號機(jī)系上海汽輪機(jī)廠生產(chǎn)的TC2F3421N型亞臨界壓力凝汽式機(jī)組，出力300MW，1988年12月投產(chǎn)，最近大修期1991年2月。1995年11月6日6號機(jī)組負(fù)荷180MW，A、B、D磨煤機(jī)、A、B循環(huán)水泵運(yùn)行。520分A循環(huán)水泵跳閘，其出口蝶閥不關(guān)，鍋爐投入BC層油槍，減負(fù)荷至140MW，540分B循環(huán)水泵也跳閘，重啟不成功真空降至008MPA，手動打閘停機(jī)。2256分6號機(jī)組并網(wǎng)，恢復(fù)正常。少發(fā)電量515萬KWH。構(gòu)成一般事故，中斷安全記錄。事故原因分析事故的直接技術(shù)原因是由于冷卻水塔水位過高溢流，經(jīng)下水道倒流入循環(huán)水泵出口蝶閥坑內(nèi)，浸入“蝶閥關(guān)跳泵”保護(hù)開關(guān)，使其短接發(fā)出跳泵信號，導(dǎo)致A、B循環(huán)水泵相繼跳閘。事故也暴露出運(yùn)行交接班制度執(zhí)行不好，循環(huán)水房泵的交班人員在無人接班的情況下，即離崗下班，使循環(huán)水泵房成為無人值班；接班機(jī)組長得知循環(huán)水泵房無人值班后卻安排一名不熟悉循環(huán)水泵房的人員去值班。防止對策1加強(qiáng)“兩票三制”執(zhí)行的監(jiān)督檢查和考核；2加強(qiáng)崗位培訓(xùn)，提高值班人員判斷、分析和處理事故的能力；3加強(qiáng)勞動紀(jì)律的檢查、考核，提高監(jiān)盤和巡檢質(zhì)量。7、EH油泵跳閘引起油壓低汽機(jī)跳閘事故概況石橫發(fā)電廠乙站1號機(jī)系上海汽輪機(jī)廠生產(chǎn)的TC2F3421N型亞臨界壓力凝汽式汽輪機(jī)，出力300MW。1987年6月投產(chǎn)。最近大修時間是1992年12月。1995年8月1日5號機(jī)組負(fù)荷281MW，EH油泵B泵運(yùn)行，A泵備用。910分EH油泵B泵出口濾網(wǎng)差壓高，檢修要求切至A泵運(yùn)行。940分A泵不卸載，EH油回油壓力高。又將EH油泵由A泵切回B泵運(yùn)行。10，09分EH油泵B泵跳閘，手啟A泵、B泵均不成功，EH油壓低汽機(jī)跳閘。1213分5號機(jī)組并網(wǎng)。少發(fā)電量60萬KWH。事故原因分析EH油泵B泵出口濾網(wǎng)堵，A泵不卸載，造成其電機(jī)過負(fù)荷熱偶動作，EH泵跳閘。防止對策定期檢查清洗EH油泵出口濾網(wǎng)。8、汽動給水泵組倒轉(zhuǎn)超速損壞報廢事故概況濰坊發(fā)電廠2號機(jī)組系亞臨界300MW機(jī)組，配100容量的汽動給水泵。給水泵的出口逆止門是湖北高中壓閥門廠生產(chǎn)的RCV2501198360型。2號機(jī)組1993年12月投產(chǎn)。最近大修時間是1994年7月。1996年1月28日759分，2號機(jī)組因鍋爐MFT，機(jī)組解列，聯(lián)動汽動給水泵組跳閘，但由于給水泵出口逆止閥卡澀，高壓給水回流，而鍋爐省煤器前又沒裝逆止閥，使汽動泵組倒轉(zhuǎn)，產(chǎn)生強(qiáng)裂振動，導(dǎo)致給水泵出口電動門在關(guān)閉過程中約13位置時將電動頭震落，并將各種表管震斷，引燃大火，給水泵給水入口管也被震斷。汽動給水泵組倒轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速進(jìn)一步飛升至8748RMIN，而噴出的大量水、汽自行將大火撲滅。事后檢查給水泵損壞報廢，小汽機(jī)除汽缸損傷較輕外其余本體部分報廢。事故停運(yùn)888小時，少發(fā)電量2000萬KWH。事故原因分析1湖北高中壓閥門廠生產(chǎn)的逆止閥，制造質(zhì)量差、卡澀，是引起泵組倒轉(zhuǎn)的直接起因；2給水泵出口電動門的電動頭材料強(qiáng)度差在泵組倒轉(zhuǎn)引起的劇烈震動中，被震落使電動門無法關(guān)到底，這就使水泵倒轉(zhuǎn)速進(jìn)一步飛升；3鍋爐省煤器入口未裝逆止閥，使鍋爐內(nèi)壓力水得以返流，使水泵倒轉(zhuǎn)有了充足的“動力”；4給水泵入口管被震斷，使得返水排大氣，客觀上加大了壓頭動力，終使水泵倒轉(zhuǎn)到8748RMIN的難以置信的高速，使汽動給水泵組損壞報廢；5在運(yùn)行監(jiān)視上，由于運(yùn)行人員未能正確地判斷出汽動給水泵組在“倒轉(zhuǎn)”，使倒轉(zhuǎn)時間延長。防止對策1在鍋爐省煤器入口加裝一道逆止閥；2制定出詳細(xì)的汽動給水泵、電動給水泵倒轉(zhuǎn)的運(yùn)行反措，并補(bǔ)充到運(yùn)行規(guī)程中執(zhí)行；3對廠內(nèi)其余的汽動給水泵、電動給水泵的出口逆止閥進(jìn)行檢查更換；4加裝山東電科院科技發(fā)展中心研制的防倒轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速報警裝置。9、主汽門、調(diào)速汽門關(guān)閉打不開機(jī)組停運(yùn)中斷安全記錄事故概況石橫發(fā)電廠L號機(jī)系上海汽輪機(jī)廠生產(chǎn)的TC2F3421N型引進(jìn)型亞臨界壓力凝汽式汽輪機(jī)，出力300MW。1987年6月投產(chǎn)。最近大修年月1992年12月。1995年8月8日5號機(jī)組負(fù)荷278MW，B、C、D、E磨煤機(jī)運(yùn)行。709分BTG盤發(fā)“旁路自動投入”、“MEH不在給水自動”報警，汽輪機(jī)的主汽門、調(diào)速汽門關(guān)閉，運(yùn)行人員將DEH切手動也打不開，主汽壓升至194MPA，手動MFT，機(jī)組停運(yùn)。經(jīng)檢查，沒查出什么問題，945機(jī)組并網(wǎng)，1220分，5號機(jī)組又出現(xiàn)上述現(xiàn)象，再次停運(yùn)。經(jīng)檢查，更換2號通道電磁閥，DEH更換一塊MC3卡件，程序重送一遍后于1910機(jī)組并網(wǎng)。事故停運(yùn)12小時1分，少發(fā)電量150萬KWH。事故原因分析經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)汽機(jī)2號跳閘通道一電磁閥燒壞。跳閘通道電磁閥無使用壽命曲線，不能定期更換。10、危急遮斷油門故障機(jī)組被迫停運(yùn)事故概況鄒縣發(fā)電廠2號機(jī)系上海汽輪機(jī)廠生產(chǎn)的N300165550550亞臨界壓力凝汽式機(jī)組，出力300MW，1986年12月投產(chǎn)，最近大修1995年4月。1995年4月18日事故前14號機(jī)并網(wǎng)運(yùn)行，全廠出力1180MW，1258分，2號機(jī)主汽門關(guān)閉，負(fù)荷由300MW甩至零。發(fā)電機(jī)勵磁調(diào)節(jié)器誤強(qiáng)勵，A、B柜退出，并自投跟蹤50HZ手動調(diào)節(jié)，發(fā)電機(jī)瞬間失磁，發(fā)電機(jī)斷水，緊急停爐信號發(fā)出，爐動力全部跳閘滅火，廠用電倒至01高備變供給，1302發(fā)電機(jī)解列，轉(zhuǎn)速降至1730RMIN，1305將乙汽動給水泵汽源倒至廠用汽供給。此時主機(jī)轉(zhuǎn)速表失去指示，1310主機(jī)轉(zhuǎn)速表恢復(fù)指示時發(fā)現(xiàn)主機(jī)轉(zhuǎn)速到了3170RMIN，出現(xiàn)超速。檢查、重關(guān)各主汽門、抽汽逆止門，并破壞真空，轉(zhuǎn)速始下降，1323掛閘恢復(fù)不成功，檢查發(fā)現(xiàn)2號危急遮斷油門掛鉤銷軸斷裂，遂停機(jī)處理，停機(jī)后檢查發(fā)現(xiàn)2號危急遮斷飛錘未復(fù)位，經(jīng)處理于19日11；50，2號機(jī)并入系統(tǒng)，1455解列做超速試驗，第二次試驗完畢轉(zhuǎn)速2700RMIN，復(fù)位時1號危急遮斷油門掛鉤銷軸斷裂危急遮斷飛錘未能復(fù)位所致。再次停機(jī)處理后于4月21日1627并入系統(tǒng)。少發(fā)電量2265KWH。事故原因分析1四抽逆止門關(guān)不嚴(yán)，造成廠用汽倒回中壓缸是造成汽機(jī)超速的原因；2該機(jī)大修后新更換微機(jī)型勵磁調(diào)節(jié)器，缺少運(yùn)行經(jīng)驗，在主汽門關(guān)閉后發(fā)誤勵，導(dǎo)致雙柜退出，自投跟蹤手動50HZ勵磁調(diào)節(jié)時造成發(fā)電機(jī)電壓瞬時降低，使得400V動力低壓釋放，發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)、靜子水冷泵同時掉閘，發(fā)電機(jī)瞬間斷水。爐動力的雙油泵掉后保護(hù)動作，引發(fā)緊急停爐保護(hù)動作；3第一次機(jī)組掉閘系2號危急遮斷油門故障所致。防止對策1機(jī)組停機(jī)時加強(qiáng)對主汽門、抽汽逆止門監(jiān)視檢查。制定防止機(jī)組超速的措施；2組織研究完善新型勵磁調(diào)節(jié)系統(tǒng)；3危急遮斷飛錘復(fù)位轉(zhuǎn)速較低，要調(diào)準(zhǔn)。有停機(jī)機(jī)會時檢查其它機(jī)組相同部位，防止事故重復(fù)發(fā)生。11、調(diào)門漏油著火機(jī)組打閘停運(yùn)事故概況石橫發(fā)電廠乙站2號機(jī)系上海汽輪機(jī)廠生產(chǎn)的TC2F一3421N型引進(jìn)型亞臨界凝汽式機(jī)組，1988年12月16日投產(chǎn)。1991年2月24日6號機(jī)組帶292MW負(fù)荷運(yùn)行，機(jī)組工況正常。17時50分，6號機(jī)組巡檢員檢查發(fā)現(xiàn)6號機(jī)2號高壓調(diào)門油動機(jī)漏油，立即匯報機(jī)組長、值長。待值長前去查看時，2號調(diào)門處已著火，立即組織人員救火。1758汽機(jī)打閘停機(jī)，停EH油泵，發(fā)電機(jī)與系統(tǒng)解列。檢修更換2號高壓調(diào)門油動機(jī)后于24日2400，6號機(jī)組并網(wǎng)。事故少發(fā)電量180萬KWH，事故少送電量144萬KWH。事故原因分析6號機(jī)組大修中對2號高壓調(diào)門油動機(jī)解體檢查，發(fā)現(xiàn)油動機(jī)密封圈老化，門桿漏油。因沒有密封圈備品與同型5號機(jī)油動機(jī)密封圈不一樣故更換成國產(chǎn)化油動機(jī)，因該設(shè)備有廠家產(chǎn)品合格證秦峰航空液壓公司機(jī)具廠所以沒有解體檢查。事后解體檢查發(fā)現(xiàn)密封圈變形，活塞主端蓋內(nèi)孔被拉傷，引起漏油，遇高溫而著火。屬制造廠產(chǎn)品質(zhì)量不良所致。防止對策1對轉(zhuǎn)國產(chǎn)化的三臺油動機(jī)全部解體檢查，并更換合格的密封件；2將損傷的活塞桿及上端蓋清理毛刺。12、清理油污誤發(fā)信號汽泵跳閘機(jī)組停運(yùn)事故概況石橫發(fā)電廠乙站2號機(jī)組系引進(jìn)型300MW機(jī)組1988年12月16日投產(chǎn)。1991年10月8日6號爐A、B、C、E磨煤機(jī)運(yùn)行，機(jī)組負(fù)荷297MW，19時52分，BTG盤突發(fā)“汽泵溫度高”、“潤滑油壓低”、“前置泵跳閘”信號，汽動給水泵及前置泵眺閘，電動給水泵自啟動，RB成功，跳E、C磨煤機(jī)。值班員強(qiáng)關(guān)電動給水泵再循環(huán)閥，減A、B給煤機(jī)煤量至30TH，機(jī)組負(fù)荷210MW時，19時54分，鍋爐因汽包水位低MFT，汽機(jī)跳閘，發(fā)電機(jī)逆功率動作解列。2310，6號機(jī)組并網(wǎng)。事故少發(fā)電量978萬KWH，少送電量554萬KWH。事故原因分析事后檢查發(fā)現(xiàn)6號機(jī)汽動給水泵西側(cè)電纜槽溝中有3條保護(hù)信號電纜，在離測點不到3M處有接頭點，且接頭絞接不牢，該處包敷的塑料帶被油軟化。儀控人員在清理槽溝中油污，用手摳泥時，碰著電纜，發(fā)“汽泵溫度高“報警信號，汽動給水泵跳閘，電動給水泵自啟動雖然成功，但因電動給水泵再循環(huán)閥氣動門小修中換盤根后沒磨合好發(fā)澀、關(guān)閉動作緩慢，未能及時關(guān)閉，使鍋爐上水困難，終因汽包水位低MFT動作而停機(jī)。規(guī)程規(guī)定，汽動給水泵運(yùn)行電動給水泵作為備用時，再循環(huán)閥門開是電動給水泵自啟動的條件之一。但多次汽動給水泵跳閘電動給水泵自啟動后，都因再循環(huán)閥門關(guān)得慢而引發(fā)汽包水位低MFT。防止對策1將電動給水泵再循環(huán)后隔離門關(guān)閉；2目前將流動給水泵溫度高保護(hù)信號暫時解除；3機(jī)組小修時將汽動給水泵有接頭的保護(hù)信號電纜重新敷設(shè)。13、循環(huán)水泵跳閘出口蝶閥未關(guān)真空下降機(jī)組被迫停運(yùn)事故概況石橫發(fā)電廠乙站2號機(jī)系上海汽輪機(jī)廠生產(chǎn)的TC2F一3421N型凝汽式機(jī)組，1988年12月16日投產(chǎn)。1991年8月23日，6號機(jī)A、B循環(huán)水泵運(yùn)行，真空680MMHG，鍋爐4套制粉系統(tǒng)運(yùn)行，當(dāng)時因煤質(zhì)差，機(jī)組只帶240MW。17，00“2A循環(huán)水泵事故跳閘”報警，2A循環(huán)水泵跳閘，但出口蝶閥卻未關(guān)閉，倒流水使汽機(jī)因缺水而使真空急劇下降，“低真空”動作汽機(jī)跳閘，爐滅火，發(fā)電機(jī)逆率動作解列，少發(fā)電量45萬KWH，少送電量333萬KWH。事故原因分析檢查2A循環(huán)水泵是電機(jī)速斷保護(hù)動作跳閘，原因是運(yùn)行人員清掃電機(jī)風(fēng)箱衛(wèi)生時，不慎將水濺入。拆端蓋后發(fā)現(xiàn)該電機(jī)線圈表面有油污，較臟。水濺入電機(jī)后，使靜子端部絕緣薄弱處相間故障，循環(huán)水泵跳閘后出口蝶閥卡澀，則擴(kuò)大了事故，最終成為停機(jī)事故。防止對策1加強(qiáng)運(yùn)行人員教育，不能用水清掃電氣設(shè)備；2裝手動強(qiáng)制出口蝶閥裝置。14、電鉆鉆進(jìn)電纜汽泵跳閘停機(jī)事故概況1989年5月8日石橫發(fā)電廠乙站2號機(jī)帶287MW運(yùn)行，汽動給水泵運(yùn)行，電動給水泵因要消除密封水濾網(wǎng)前隔離門活節(jié)泄漏而解除備用。15，13汽動給水泵跳閘，并發(fā)“汽動給水泵入口壓力低”、“給水泵入口流量低”及“汽動給水泵跳閘”報警信號，汽動給水泵重掛閘掛不上。1540鍋爐汽包水位降至300MM，手動停爐，汽機(jī)跳閘，手切廠用電，發(fā)電機(jī)逆功率保護(hù)動作跳閘。就地檢查廠用電6KV2B11開關(guān)另序保護(hù)動作，2B一次風(fēng)機(jī)另序保護(hù)掉牌。在機(jī)組恢復(fù)過程中2315啟動2A送風(fēng)機(jī)時，12A啟備變瓦斯保護(hù)動作，B相差動保護(hù)動作，匯報中調(diào)后，2號機(jī)解除備用。將12A啟備變解除后，5月10日1418，2號機(jī)組并網(wǎng)。事故少發(fā)電量1410萬KWH，少送電量552萬KWH。事故原因分析為了防止電纜橋架上的電纜積粉自燃，決定采用白鐵皮封堵電纜橋架，此工作由廠勞動服務(wù)公司承包。在工作時，要使用電鉆在橋架上鉆孔，鉆通孔眼后未及時停鉆，一直鉆到緊靠橋架的2號爐B一次風(fēng)機(jī)動力電纜A相上，鉆頭與橋架形成單相接地，由于汽泵前置泵電機(jī)與2B一次風(fēng)機(jī)電機(jī)接于同一段6KV母線上，致使母線三相電壓不平衡，影響前置泵出力，出口壓力降低，一直低到汽泵入口壓力開關(guān)的動作值12KGCM2，使汽泵跳閘，并掛不上閘，最終造成汽包水位低緊急停爐。防止對策1不合格的施工隧伍撤離現(xiàn)場，進(jìn)行安規(guī)學(xué)習(xí)，考試。2損壞電纜處理恢復(fù)。15、青島發(fā)電廠2號機(jī)300MW化瓦故障故障概況青島發(fā)電廠2號發(fā)電機(jī)因漏氫嚴(yán)重，并有進(jìn)一步發(fā)展的趨勢，日最大補(bǔ)氫量高達(dá)300立方米左右，經(jīng)氫系統(tǒng)多次查漏，未發(fā)現(xiàn)大問題，懷疑密封瓦有問題。停機(jī)后，解體發(fā)現(xiàn)發(fā)電機(jī)前密封瓦烏金嚴(yán)重熔化，密封瓦處軸頸磨損，深度達(dá)06MM以上，密封瓦的間隙達(dá)5MM以上。解體檢查發(fā)電機(jī)后密封瓦時，因工藝要求必須首先拆下6號支撐瓦瓦蓋，揭開蓋后，發(fā)現(xiàn)軸頸磨損，在上下瓦結(jié)合面處有鎢金碎片，因此又對6號下瓦進(jìn)行檢查，結(jié)果如下1鎢金面出現(xiàn)過熱搟攆，深度約015MM左右；22個頂軸油瓦已被鎢金碎片填滿；3軸頸拉毛，以軸瓦兩端處最重，出現(xiàn)78條環(huán)狀溝槽形狀的損傷，嚴(yán)重處溝槽寬3MM，深度約為152MM。4制造廠未安裝下瓦頂軸油通道工藝孔的堵塞。原因分析1在檢查發(fā)電機(jī)前密封瓦時，發(fā)現(xiàn)在氫側(cè)密封瓦外側(cè)環(huán)形槽中有2段LOMMLOMM，長各為7CM的橡膠條，由此造成空側(cè)密封瓦圓周方向的供油不均勻；上下半密封瓦體之間的連接板銷子露出圓孔，有碰磨的痕跡；再未發(fā)現(xiàn)其他異常。由于在運(yùn)行過程中，密封瓦必須處于自由浮動狀態(tài)，而銷子從圓孔中退出卡在瓦體與密封瓦側(cè)面的間隙中，使密封瓦卡死，造成軸頸與密封瓦之間的摩擦、發(fā)熱以至燒壞密封瓦和拉毛軸頸。2按制造廠的設(shè)計要求，支撐瓦下瓦頂軸油通道的工藝孔，在加工完畢，清理干凈后，將端部用旋塞堵住，焊牢后，做30MPA水壓試驗。而制造廠的工作人員未裝配6號瓦工藝孔的旋塞，以致頂軸油從此處泄掉。失去頂軸油壓的情況下，在每次啟停過程中的低速階段，形不成油膜，造成了軸頸與軸瓦之間的干磨擦，造成烏金的過熱搟攆，冷卻下來的硬烏金塊又把軸頸拉毛。處理方案1發(fā)電機(jī)前密封瓦處軸頸磨損嚴(yán)重，為保證恢復(fù)良好的密封效果，經(jīng)研究決定采用刷鍍工藝修復(fù)軸頸。鑒于密封瓦已磨壞，決定更換新密封瓦，更換時注意將銷子可靠地封在銷孔內(nèi)，又能在檢修時易于抽出銷孔。26號瓦下瓦雖有搟攆，但剩余烏金厚度在15MM以上，也未發(fā)現(xiàn)有烏金脫胎現(xiàn)象，還可以使用。若換新瓦，因原先無基準(zhǔn)，要重找中心，工作量相當(dāng)大。為使軸頸中心恢復(fù)到原來的狀態(tài)，決定將下瓦抬高02MM。由于軸頸已磨損，使油膜承力面積減少，比壓增大，建議軸瓦頂部間隙取設(shè)計值的上限09MM，實側(cè)軸瓦頂部間隙為115125MM，決定將上瓦中分面銑去03MM。16、300MW機(jī)組高壓內(nèi)缸螺栓斷裂事故事故概況石橫電廠3號機(jī)組是1997年5月21日投產(chǎn)運(yùn)行的300MW機(jī)組，汽輪機(jī)系上海汽輪廠機(jī)制造，主蒸汽溫度為537。運(yùn)行約3200小時后，于1997年11月17日發(fā)現(xiàn)高壓內(nèi)缸有異常聲音，且?guī)Р粷M負(fù)荷，隨后停機(jī)消缺。11月18日，揭缸后栓查發(fā)現(xiàn)，16根高壓螺栓中有11根發(fā)現(xiàn)斷裂，同時有9根高壓持環(huán)螺栓斷裂；超聲波探傷檢查又發(fā)現(xiàn)1根高壓螺栓和3根高壓待環(huán)螺栓存在裂紋。該高壓內(nèi)缸螺栓材質(zhì)為GH4145SQ鎳基高溫合金。由于設(shè)備損壞嚴(yán)重，轉(zhuǎn)為擴(kuò)大性小修。因制造廠暫無其他材料備品螺栓，仍提供了GH4145材質(zhì)的螺栓進(jìn)行更換，機(jī)組于1998年1月12日恢復(fù)運(yùn)行。原因分析事故發(fā)生后，先后對斷裂螺栓進(jìn)行了的超聲波探傷檢查、材料成分分析、規(guī)格尺寸復(fù)核、硬度測試、現(xiàn)場金相組織檢驗、機(jī)械性能試驗等工作。1、螺栓材料定量光譜分析NI736；CR155；TI257；NB115主要成分基本符合廠家口頭提供的GH4145設(shè)計要求范圍。2、硬度測試HB為250280不等，結(jié)果基本在廠家提供的硬度標(biāo)準(zhǔn)范圍內(nèi)HB260331。3、縱向機(jī)械性能試驗B1138811631NMM2，S9053NMM2，530314，26。4、現(xiàn)場金相組織螺栓外表面為奧氏體基體金屬間化合物；符合GH4145材料的組織結(jié)構(gòu)特征。5、斷口形貌及分析從斷口形貌初步分析，11根斷裂高壓螺栓中，有10根斷口屬于脆性斷裂包括疲勞斷裂，1根是韌性斷裂。斷裂分別發(fā)生在螺栓腰身、汽缸結(jié)合面和螺紋最大應(yīng)力處。（1）西4號螺栓，斷裂部位在距汽缸結(jié)合面上方240MM處。斷口為典型的疲勞斷口，斷口干整，由疲勞源、放射狀條紋擴(kuò)展區(qū)和最終斷裂區(qū)組成，疲勞源為裂紋性質(zhì)，約占三分之一周長，斷口面積六分之一左右；疲勞擴(kuò)展區(qū)為細(xì)瓷狀，占斷口面積六分之四左右；最終斷裂區(qū)與螺栓軸向約成45度，占斷口面積六分之一左右；在斷口附近螺栓表面存在較多的周向小裂紋。（2）西2、西6號螺栓，斷裂部位在螺栓上端上螺母嚙合的第一螺紋牙底處；西2、西6號螺栓斷口為粗瓷狀脆性斷口，斷口中有明顯的裂紋發(fā)展區(qū)。（3）西1、西8、東1、東8號四根定位雙頭螺栓及西7號螺栓，斷裂部位均在汽缸結(jié)合面處，斷口為粗瓷狀脆性斷口，西1、西7號螺栓斷口中有明顯的裂紋發(fā)展區(qū)，并且在斷口附近螺栓表面存在較多的周向小裂紋。（4）西3號螺栓斷裂部位在距汽缸結(jié)合面上方95MM處，西5號螺栓斷裂部位在距汽缸結(jié)合面上方65MM處，斷口均為粗瓷狀脆性斷口；西3號螺栓斷口中有明顯的裂紋發(fā)展區(qū)，在斷口附近螺栓表面存在較多的周向小裂紋。（5）東2號螺栓斷裂部位在下端螺栓與螺紋交界處，斷口呈粗瓷狀脆性斷口，斷口四周有明顯的裂紋發(fā)展區(qū)。以上斷口均有不同程度的氧化現(xiàn)象。5、試驗結(jié)果分析對斷裂螺栓進(jìn)行檢查及試驗，焊栓表面存在較多的小裂紋，大部分螺栓斷口不平整，汽輪機(jī)高壓缸螺栓由于設(shè)計安裝上的原因，造成螺栓存在彎矩，螺栓不僅承受軸向應(yīng)力作用，還承受切向應(yīng)力作用。（1）西4號螺栓的金相檢驗結(jié)果表明，螺栓組織中存在較多的沿晶應(yīng)力腐蝕裂紋，裂紋粗細(xì)不均。由此可見，在服役過程中，在螺栓表面應(yīng)力集中區(qū)或薄弱區(qū)由于切向應(yīng)力和腐蝕介質(zhì)的共同作用，產(chǎn)生了應(yīng)力腐蝕小裂紋，從而構(gòu)成了螺栓斷裂源點。（2）西4號螺栓的斷口為典型的疲勞斷口，斷口平整，最終斷裂區(qū)較小。即該螺栓在交變應(yīng)力作用下，在應(yīng)力腐蝕裂紋處逐漸擴(kuò)展，形成了疲勞斷裂過程；當(dāng)疲勞裂紋發(fā)展到斷口只剩下較小面積時，才發(fā)生最終斷裂，形成典型的疲勞斷口。由斷口的最終斷裂區(qū)小，說明該螺栓所承受的應(yīng)力相對較小。根據(jù)資料介紹，機(jī)組設(shè)計時，每側(cè)的高壓內(nèi)卸螺栓，除了二根定位螺栓外中間六根雙頭螺栓中4號螺栓的應(yīng)力最大，在相同條件，4號螺栓可能先發(fā)生損壞。所以分析認(rèn)為該西4號螺栓屬于首先斷裂的螺栓。（3）由于西4號螺栓的斷裂，導(dǎo)致其它螺栓所承受的應(yīng)力聚然升高，在高應(yīng)力作用下，其它螺栓在產(chǎn)生應(yīng)力腐蝕裂紋的應(yīng)力集中區(qū)或薄弱區(qū)發(fā)生脆性斷裂。（4）GH4145SQ鋼螺栓為高強(qiáng)度螺栓，本次發(fā)生了大量螺栓斷裂，說明運(yùn)行中螺栓承受極高的應(yīng)力，除了運(yùn)行工況的附加應(yīng)力和起動階段的附加溫差應(yīng)力外，還可能是由于熱緊應(yīng)力過大所致。（5）本次螺栓斷裂的斷口發(fā)生了氧化現(xiàn)象，氧化產(chǎn)物主要是紅棕色的氧化鐵，說明是由于螺栓檢斷裂后，高溫高壓蒸汽泄漏，造成斷口發(fā)生氧化。（6）GH4145SQ螺栓的化學(xué)成份和硬度值附合廠家提供的標(biāo)準(zhǔn)要求。常溫機(jī)械性能試驗結(jié)果，由于無廠家的標(biāo)準(zhǔn)要求，無法進(jìn)行分析。7、結(jié)論根據(jù)以上分析，石橫電廠3號機(jī)組汽輪機(jī)高壓內(nèi)缸螺栓斷裂，是由于結(jié)構(gòu)不合理、安裝工藝不當(dāng)?shù)仍?，造成螺栓承受較高的附加應(yīng)力，并在腐蝕介質(zhì)的共同作用下，于螺栓表面形成應(yīng)力腐蝕裂紋；在交變應(yīng)力作用下，受力較大的西4號螺栓首先發(fā)生疲勞斷裂，然后發(fā)生了其它螺栓的斷裂。同時該機(jī)組高壓內(nèi)缸螺栓使用的GH4145SQ鎳基高溫合金，材料本身存在的抗疲勞性能低，應(yīng)力腐蝕敏感等性能上的不足，也是促進(jìn)螺栓斷裂損壞的一個重要因素。防止對策該引進(jìn)型300MW機(jī)高壓內(nèi)缸螺栓材料為GH4145SQ鎳基高溫合金，它替代了西屋技術(shù)設(shè)計WR26材料。在我省青島、威海兩電廠新機(jī)組中也使用了HG4145QS材料的螺栓，且96年6月青島電廠1號機(jī)高壓螺栓斷了3根；在全國其他地區(qū)的多個電廠也發(fā)生了斷裂事故，如上海吳涇電廠斷了9根持環(huán)螺栓、浙江加興電廠斷了5根、安徽馬鞍山電廠斷了11根、秦皇島熱電廠等。1、逐步更換GH4145SQ材質(zhì)的螺栓為20CRLMOLVNBTIB材質(zhì)。2、對于仍在使用GH4145SQ材料螺栓的機(jī)組，降低20預(yù)緊力，使用專用螺栓潤滑劑，避免兩種以上材料的螺栓同時使用。3、放大雙頭螺栓縮徑尺寸，使螺栓應(yīng)力水平降低866。4、對于在用的GH4145SQ材質(zhì)的螺栓，加強(qiáng)監(jiān)督檢查。17、沙嶺子電廠300MW新機(jī)組啟動中燒瓦事故設(shè)備及事故概況沙嶺子發(fā)電廠一期工程采用東方汽輪機(jī)廠制造的3缸2排汽、300MW機(jī)組。該機(jī)組