磐安誠投集團辦公樓設(shè)計摘要本設(shè)計是磐安誠投集團辦公樓設(shè)計，辦公樓層數(shù)為4層，采用框架結(jié)構(gòu)體系，建筑總面積為2458.47㎡，1-4層的建筑層高都為3.9米。應(yīng)任務(wù)書說明設(shè)計使用年限為50年，在防震設(shè)防烈度上要求為6度。主要采用的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，混凝土標(biāo)號為C30，梁、柱主筋選用三級鋼HRB400，箍筋選用一級鋼HPB300，板受力鋼筋選用三級鋼HRB400。首先分析其地質(zhì)條件，排除地質(zhì)災(zāi)害的因素。該項目樓板主要采用的是雙向板，本辦公樓樓梯共有三個，該建筑物中間有一個主樓梯，在兩側(cè)各設(shè)有一個樓梯。最后關(guān)于框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算，框架結(jié)構(gòu)體的內(nèi)力體系的荷載主要包括水平荷載和豎向荷載，針對于框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力豎向荷載計算，我采用的是二次彎矩分配法；關(guān)于框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力的水平荷載計算，我采用的是D值法。板的內(nèi)力計算采用彈性理論計算的方法。關(guān)鍵詞：框架結(jié)構(gòu)體系；D值法；彈性理論

Designofmulti-storeycast-in-placereinforcedconcreteframestructureofficebuildingofPan'anChengtougroupABSTRACTThedesignisthePan'AnChengtouGroupofficebuildingdesign,officefloorsfor4,usingtheframestructuresystem,thetotalbuildingareaof2458.47m2,1-4floorsofthebuildingheightof3.9meters.Accordingtothemissionstatement,thedesignservicelifeis50years,andtheseismicfortificationintensityisrequiredtobe6degrees.ThemainreinforcedconcretestructureisC30,HRB400isusedasthemainsteelforbeamandcolumn,HPB300isusedasthestirrup,HRB400isusedasthebearingsteelforslab.Firstly,thegeologicalconditionsareanalyzedandthefactorsofgeologicalhazardsareexcluded.Themainflooroftheprojectisatwo-wayslab.Therearethreestaircasesintheofficebuilding.Thereisamainstaircaseinthemiddleofthebuildingandastaircaseoneachside.Finally,forthecalculationofinternalforceofframestructure,theloadofinternalforcesystemofframestructuremainlyincludeshorizontalloadandverticalload.Forthecalculationofverticalloadofinternalforceofframestructure,IusequadraticMomentdistributionmethod;Iusethed-valuemethodtocalculatethehorizontalloadoftheinternalforceoftheframestructure.Theinternalforceofplateiscalculatedbyelastictheory.Keywords:Framestructuresystem;d-valuemethod;elasticitytheory目錄TOC\o"1-2"\h\u第1章建筑設(shè)計說明 11.1工程概況 11.2設(shè)計資料 1第2章結(jié)構(gòu)布置 22.1選擇承重方案 22.2框架梁、柱截面尺寸估算 22.3結(jié)構(gòu)的計算單元 3第3章荷載計算 43.1屋面及樓面的恒荷載標(biāo)準值 43.2屋面及樓面的活荷載標(biāo)準值 53.3單位面積墻體荷載計算 53.4單位長度梁、柱荷載計算 6第4章橫向風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算 74.1風(fēng)荷載標(biāo)準值的計算 74.2風(fēng)荷載計算（D值法） 84.3框架柱的柱端彎矩計算 94.4框架梁的梁端剪力及柱軸力計算 11第5章豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算 135.1計算單元 135.2荷載計算 135.3內(nèi)力計算 17第6章框架截面設(shè)計 246.1框架梁截面設(shè)計 246.2框架柱截面設(shè)計 26第7章樓板截面設(shè)計 317.1荷載設(shè)計值計算 317.2屋面板配筋計算 327.3樓面板配筋計算 33第8章樓梯設(shè)計 358.1樓梯基本數(shù)據(jù) 358.2梯段板設(shè)計 358.3平臺板設(shè)計 368.4平臺梁設(shè)計 37第9章文明現(xiàn)場管理措施 399.1文明施工管理措施 399.2現(xiàn)場環(huán)境衛(wèi)生管理措施 399.3現(xiàn)場材料管理措施 409.4現(xiàn)場機械設(shè)備管理措施 40參考文獻 42致謝 43附錄 44第1章建筑設(shè)計說明1.1工程概況（1）建筑名稱：磐安誠投集團辦公樓設(shè)計；（2）建筑面積：2458.47m2；（3）設(shè)計年限：50年；（4）建筑層高：底層3.9m，標(biāo)準層3.9m；（5）結(jié)構(gòu)類型：4層框架結(jié)構(gòu)；（6）基礎(chǔ)形式：獨立基礎(chǔ)；1.2設(shè)計資料1、地質(zhì)水文條件：地質(zhì)：1）±0.00~-0.80回填土含腐植質(zhì)；γ=16kN/m3，fk=80kN/m2，E=300N/mm22）-0.80~-4.00一般亞粘土，對混凝土無腐蝕性γ=20kN/m2，k=220kN/m2，E=500N/mm23）-4.00以下，風(fēng)化混合巖，對混凝土無腐蝕性fk=300kN/m2，E=600~1000N/mm2地下水位：-6m基本風(fēng)壓：0.45kN/m2全年主導(dǎo)風(fēng)向：西北夏季主導(dǎo)風(fēng)向：西南結(jié)構(gòu)形式：框架結(jié)構(gòu)，現(xiàn)澆整體式鋼筋混凝土樓板。第2章結(jié)構(gòu)布置2.1選擇承重方案本次畢業(yè)設(shè)計梁系布置方案如圖3.1。圖2.1柱網(wǎng)平面布置圖2.2框架梁、柱截面尺寸估算（1）縱向框架梁：h=(1/8~1/12)L=(1/8~1/12)×3900=488~325考慮到窗高，取h=600mmb=h（1/2-1/3）=200-300，取b=250mm橫向邊跨梁：h=（1/8~1/12）L=（1/8~1/12）*6600=550~825，取h=600mmb=（1/2~1/3）h=200~300，b=250mm橫向中跨梁：取h=600mm，b=250mm（2）柱的截面尺寸：式中：Β——邊柱取1.3，不等跨內(nèi)柱取1.25；gE—各層的重力荷載代表值取14kN/m2；S—柱的負荷面積；中柱負載面積：（3.9+3.9）/2×(2.7+6.6)/2=18.14m2邊柱負載面積：（3.9+3.9）/2×6.6/2=12.87m2對于中柱：N=1.25×14×18.14×3=925.35KNAc≥925.35×103/（0.9×14.3）=73997.67mm2=272.03mm×272.03mm初定中柱截面尺寸為400mm×400mm。對于邊柱：N=1.3×14×12.87×3=702.70KNAc≥702.70×103/(0.9×14.3)=54599.85mm2=233.67mm×233.67mm初定邊柱截面尺寸為400mm×400mm。（3）h≥1/40l=1/40×3.90m=0.098m，取樓板厚h=100mm2.3結(jié)構(gòu)的計算單元采用框架結(jié)構(gòu)，底層層高及各層層高均為3.9m，室內(nèi)外高差為0.45m，底層柱高為3.9m+0.45+1.35m=5.7m，（1.35m為從室外底面算起的基頂埋深）其余各層柱高均為3.9m。計算時將第11榀橫向框架作為計算框架。圖2.2平面結(jié)構(gòu)計算簡圖第3章荷載計算3.1屋面及樓面的恒荷載標(biāo)準值（1）100厚上人屋面恒荷載：表3.1上人屋面恒荷載表構(gòu)造層面荷載（kN/㎡）防水層（剛性）：40厚C20細石混凝土防水0.04×25=1.00保溫層：50厚聚苯保溫板0.05×3.0=0.15防水層（柔性）：SPS高分子防水卷材0.30找平層：20厚水泥砂漿0.02×20=0.40找坡層：最薄40厚水泥石灰焦渣砂漿2‰找平0.112×14=1.57結(jié)構(gòu)層：100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板0.10×25=2.50裝修層：V形輕鋼龍骨吊頂0.20合計6.12（2）100厚非上人屋面恒荷載：表3.2非上人屋面恒荷載表構(gòu)造層面荷載（kN/㎡）保護層：20厚1:2.5水泥砂漿0.02×20=0.40保溫層：50厚聚苯保溫板0.05×3.0=0.15防水層：SPS高分子防水卷材0.30找平層：20厚水泥砂漿0.02×20=0.40找坡層：最薄40厚水泥石灰焦渣2‰找平0.098×14=1.37結(jié)構(gòu)層：100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板0.10×25=2.50抹灰層：20厚混合砂漿0.02×17=0.34合計5.46（3）100厚標(biāo)準層樓面恒荷載：表3.3標(biāo)準層樓面恒荷載表構(gòu)造層面荷載（kN/㎡）裝飾層：10厚地磚鋪平拍實，水泥漿擦縫0.01×20=0.20結(jié)合層：20厚1:4干硬性水泥砂0.02×20=0.40結(jié)構(gòu)層：100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板0.10×25=2.50裝修層：V形輕鋼龍骨吊頂0.20合計3.30（4）衛(wèi)生間恒荷載（板厚100mm）表3.4衛(wèi)生間恒荷載表構(gòu)造層面荷載（kN/㎡）裝飾層：10厚地磚鋪平拍實，水泥漿擦縫0.01×20=0.20結(jié)合層：20厚1:4干硬性水泥砂0.02×20=0.40找平層：15厚水泥砂漿0.015×20=0.30結(jié)構(gòu)層：100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板0.1×25=2.50防水層0.3蹲位折算荷載（20厚爐渣填高）1.5抹灰層：20厚混合砂漿0.02×17=0.34合計5.543.2屋面及樓面的活荷載標(biāo)準值表3.5活荷載表序號類別面荷載（kN/m2）1上人屋面活荷載2.002辦公樓一般房間活荷載2.003走廊活荷載2.504雨棚活荷載0.505衛(wèi)生間活荷載2.506樓梯活荷載3.503.3單位面積墻體荷載計算內(nèi)外抹灰20厚：2×0.02×17=0.68kN/m2 外涂高彈涂料：0.5kN/m2合計：4.78kN/m23.4單位長度梁、柱荷載計算表3.6梁柱線荷載表框架梁：C30 （1）梁1：250mm×600mm自重0.25×(0.60-0.10)×25=3.125kN/m雙側(cè)內(nèi)抹灰0.02×[(0.60-0.10)×2+0.25]×17=0.425kN/m合計3.55kN/m（2）梁2：250mm×600mm自重0.25×(0.60-0.10)×25=3.125kN/m雙側(cè)內(nèi)抹灰0.02×[(0.60-0.10)×2+0.25]×17=0.425kN/m合計3.55kN/m框架柱：C30 柱尺寸：400mm×400mm柱自重0.4×0.4×25=4kN/m四面抹灰20厚2×0.02×(0.4+0.4)×17=0.544kN/m合計4.544kN/m第4章橫向風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算4.1風(fēng)荷載標(biāo)準值的計算作用在屋面梁和樓面梁節(jié)點處的集中風(fēng)荷載標(biāo)準值見表5.1：w=βZμSμZω0查表得：w0=0.45kN/m2因本建筑建設(shè)地點為南昌，所以地面粗糙程度為B類，5m取1.00，10m取1.00，15m取1.13，20m取1.23，30m取1.39。，根據(jù)建筑物的體型查得：=1.3《高規(guī)》4.2.3規(guī)定，對于矩形平面，高寬比小于4，=1.3。，基本自振周期對于鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)用（n為建筑層數(shù)）。。。因為結(jié)構(gòu)高度<30m，取。B-計算單元迎風(fēng)面寬度。（B=3.9m）表5.1集中風(fēng)荷載標(biāo)準值離地高度(Z/m)μZβZμSw0(kN/m2)(m)(m)ωk(kN)15.601.1311.30.453.91.26.5711.701.00011.30.453.93.98.907.801.00011.30.453.93.98.903.901.00011.30.453.94.359.41圖5.1風(fēng)荷載分布圖(kN)4.2風(fēng)荷載計算（D值法）表5.2框架柱側(cè)移剛度D值匯總層次位置底層一般層底層中柱12.740.908983272邊柱3.700.74738二~四層中柱8.820.8225238492邊柱2.560.5617231、每層柱的D值及按D值分配每根柱的剪力表5.3每層柱的D值及每根柱分配的剪力層數(shù)4321層剪力（KN）6.5715.4724.3733.78A柱D值K=2.56D=1723K=2.56D=1723K=2.56D=1723K=3.70D=738B柱D值K=8.82D=2523K=8.82D=2523K=8.82D=2523K=12.74D=898C柱D值K=8.82D=2523K=8.82D=2523K=8.82D=2523K=12.74D=898D柱D值K=2.56D=1723K=2.56D=1723K=2.56D=1723K=3.70D=738∑D8492849284923272A柱剪（KN）V=0.20×6.57=1.31V=0.20×15.47=3.10V=0.20×24.37=4.87V=0.22×33.78=7.43B柱剪力（KN）V=0.30×6.57=1.97V=0.30×15.47=4.64V=0.30×24.37=7.31V=0.28×33.78=9.12C柱剪力（KN）V=0.30×6.57=1.97V=0.30×15.47=4.64V=0.30×24.37=7.31V=0.28×33.78=9.12D柱剪力KN）V=0.20×6.57=1.31V=0.20×15.47=3.10V=0.20×24.37=4.87V=0.22×33.78=7.434.3框架柱的柱端彎矩計算公式：1、修正后反彎點高度結(jié)果見下表：表5.4修正后反彎點高度層數(shù)4321y00.4500.4780.5000.550y10.0000.0000.0000.000y20.0000.0000.0000.000y30.0000.0000.0000.000A柱y值0.4500.4780.5000.550y00.4500.5000.5000.500y10.0000.0000.0000.000y20.0000.0000.0000.000y30.0000.0000.0000.000B柱y值0.4500.5000.5000.500y00.4500.5000.5000.550y10.0000.0000.0000.000y20.0000.0000.0000.000y30.0000.0000.0000.000C柱y值0.4500.5000.5000.500y00.4500.4780.5000.550y10.0000.0000.0000.000y20.0000.0000.0000.000y30.0000.0000.0000.000D柱y值0.4500.4780.5000.5502、彎矩計算結(jié)果見下表表5.5彎矩計算結(jié)果柱四層三層二層一層A軸柱頂2.816.319.5019.06柱底2.305.789.5023.29B軸柱頂4.239.0514.2525.99柱底3.469.0514.2525.99C軸柱頂4.239.0514.2525.99柱底3.469.0514.2525.99D軸柱頂2.816.319.5019.06柱底2.305.789.5023.293、框架梁的梁端彎矩計算：利用節(jié)點平衡原理可求得梁端彎矩：4、梁端彎矩計算結(jié)果如下表：表5.6梁端彎矩計算結(jié)果（KN·m）層次AB跨梁BC跨梁CD跨梁M左M右M左M右M左M右四2.811.233.003.001.232.81三8.613.648.878.873.648.61二15.286.7716.5316.536.7715.28一28.5611.7028.5428.5411.7028.564.4框架梁的梁端剪力及柱軸力計算1、梁端剪力計算公式：式中：L——梁的跨長表5.7風(fēng)荷載作用下梁端剪力標(biāo)準值（KN）層次AB跨梁BC跨梁CD跨梁VAVBVBVCVCVD四0.610.612.222.220.610.61三1.861.866.576.571.861.86二3.343.3412.2412.243.343.34一6.106.1021.1421.146.106.102、柱軸力計算公式計算結(jié)果如下表：表5.8柱軸力計算結(jié)果（KN）柱A軸B軸C軸D軸四層-0.61-1.611.610.61三層-2.47-6.326.322.47二層-5.81-15.2215.225.81一層-11.91-30.2630.2611.91圖5.2風(fēng)荷載作用下框架彎矩圖(kN·m)圖5.3風(fēng)荷載作用下框架剪力圖(kN)圖5.4風(fēng)荷載作用下框架軸力圖(kN)施工總平面布置第5章豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算5.1計算單元圖6.1板傳荷載示意圖5.2荷載計算1、恒荷載統(tǒng)計（1）2～4層11軸AB跨與CD跨梁上恒載統(tǒng)計：梁上240mm厚墻體自重：1.78×（3.9-0.6）=5.88KN/mQUOTE梁自重：3.55KN/m（2）兩側(cè)樓板導(dǎo)至主梁恒載梯形線荷載最大值：3.3×3.9=12.87KN/m轉(zhuǎn)化為均布荷載：α=0.5*3.9/6.6=0.29縱向框架梁所傳導(dǎo)樓板恒載：1.95×3.3×1/2×3.9=12.55KN柱上集中力恒荷載：17.72+55.20+12.42+12.55=97.89KN2、活荷載統(tǒng)計上人屋面，一般樓面活荷載取2.0KN/m2，走廊，門廳活荷載標(biāo)準值為2.5KN/m2，衛(wèi)生間活荷載標(biāo)準值為2.5KN/2，建設(shè)地點為南昌市，基本雪壓為0.35KN/m2，屋面活荷載標(biāo)準值大于雪荷載標(biāo)準值，因此組合時不考慮雪荷載。（1）2～4層11軸AB跨與CD跨梁上活載統(tǒng)計：兩側(cè)樓板導(dǎo)至主梁上活載：梯形線荷載最大值：2.0×3.9=7.8KN/m轉(zhuǎn)化為均布荷載：α=0.5*3.9/6.6=0.29轉(zhuǎn)化為均布荷載：6.68KN/m（2）2～4層11軸BC梁上活載統(tǒng)計：兩側(cè)樓板導(dǎo)至主梁活載：三角形線荷載最大值：2.5×2.7=6.75KN/m轉(zhuǎn)化為均布荷載：5/8×6.75=4.22KN/m梁上均布活荷載：合計：4.22KN/m（3）屋面11軸AB跨與CD跨梁上活載統(tǒng)計：兩側(cè)樓板導(dǎo)至主梁活載：梯形線荷載最大值：2.0×3.9=7.8KN/m轉(zhuǎn)化為均布荷載：α=0.5*3.9/6.6=0.29梁上均布活荷載：合計：6.68KN/m（4）屋面層11軸BC梁上活荷載統(tǒng)計：兩側(cè)樓板導(dǎo)至主梁活載：三角形線荷載最大值：2.0×2.7=5.4KN/m轉(zhuǎn)化為均布荷載：5/8×5.4=3.38KN/m梁上均布活荷載：合計：3.38KN/m（5）2～4層11軸A柱，D柱由縱向框架梁所傳導(dǎo)活載統(tǒng)計：縱向框架梁所傳導(dǎo)樓板活載：2.0×1.95×1/2×3.9=7.6KN:柱上集中力活荷載：合計：7.6KN（6）2～4層11軸B柱，C柱由縱向框架梁所傳導(dǎo)活載統(tǒng)計：縱向框架梁所傳導(dǎo)樓板活載：α=0.5*2.7/3.9=0.34[(1.95×1/2×3.9+1.35×（1-2×0.342+0.343）×3.9]×2.5=20.14KN柱上集中力活荷載：合計：22.52KN（7）屋面層11軸A柱，D柱由縱向框架梁所傳導(dǎo)活載統(tǒng)計：縱向框架梁所傳導(dǎo)樓板活載：2.0×1.95×1/2×3.9=7.6KN柱上集中力活荷載：合計：7.6KN（8）屋面層11軸B柱，C柱由縱向框架梁所傳導(dǎo)活載統(tǒng)計：縱向框架梁所傳導(dǎo)樓板活載：α=0.5*2.7/3.9=0.34[1.95×1/2×3.9+1.35×（1-2×0.342+0.343）×3.9]×2.0=16.11KN柱上集中力活荷載：合計：16.11KN5.3內(nèi)力計算1、恒荷載作用下的內(nèi)力計算（1）梁柱彎矩計算表6.1恒線載作用下的跨中及固端彎矩表線載性質(zhì)樓層位置線載位置線載大小梁計算長度(m)固端彎矩跨中彎矩恒線載屋面邊跨23.996.6087.08130.63中跨13.882.708.4312.65樓面邊跨20.456.6074.23110.35中跨9.122.705.548.31（2）用彎矩二次分配法計算彎矩表6.2恒載作用下的框架彎矩內(nèi)力二次分配表上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁分配系數(shù)0.2810.7190.3830.1500.467固端彎矩-87.0887.08-8.43第一次分配24.4762.61-30.12-11.80-36.73傳遞彎矩8.13-15.0631.31-4.47第二次分配1.954.98-10.28-4.03-12.53最終彎矩34.55-34.5577.99-20.30-57.69分配系數(shù)0.2190.2190.5620.3330.1300.1300.407固端彎矩-74.2374.23-5.54第一次分配16.2616.2641.71-22.87-8.93-8.93-27.96傳遞彎矩12.248.13-11.4420.86-5.90-4.47第二次分配-1.96-1.96-5.01-3.49-1.36-1.36-4.28最終彎矩26.5422.43-48.9768.73-16.19-14.76-37.78分配系數(shù)0.2190.2190.5620.3330.1300.1300.407固端彎矩-74.2374.23-5.54第一次分配16.2616.2641.71-22.87-8.93-8.93-27.96傳遞彎矩8.138.72-11.4420.86-4.47-4.64第二次分配-1.18-1.18-3.05-3.91-1.53-1.53-4.78最終彎矩23.2123.80-47.0168.31-14.93-15.10-38.28分配系數(shù)0.2350.1630.6020.3470.1350.0940.424固端彎矩-74.2374.23-5.54第一次分配17.4412.1044.69-23.84-9.27-6.46-29.12傳遞彎矩8.13-11.9222.35-4.47第二次分配0.890.622.28-6.21-2.41-1.68-7.58最終彎矩26.4612.72-39.1866.53-16.15-8.14-42.24底層彎矩6.36-4.07（3）框架梁跨中彎矩計算表6.3恒載作用下的框架跨中彎矩計算表位置左支座右支座均布荷載作用下跨中彎矩跨中實際彎矩邊跨-34.5577.99130.63130.63-(34.55+77.99)/2=74.36-48.9768.73110.35110.35-(48.97+68.73)/2=51.50-47.0168.31110.35110.35-(47.01+68.31)/2=52.69-39.1866.53110.35110.35-(39.18+66.53)/2=57.50中跨-57.6957.6912.6512.65-57.69=-45.04-37.7837.788.318.31-37.78=-29.47-38.2838.288.318.31-38.28=-29.97-42.2442.248.318.31-42.24=-33.93（4）梁柱端剪力計算剪力：表6.4恒線載作用下梁端和柱端剪力計算表荷載性質(zhì)層數(shù)邊跨梁（kN）中跨梁（kN）邊柱（kN）中柱（kN）V（左）V（右）V（左）V（右）V（上）V（下）V（上）V（下）恒載472.58-85.7518.74-18.7415.6615.669.369.36364.69-70.4812.31-12.3111.7011.707.617.61264.26-70.7112.31-12.3112.8912.898.018.01163.34-71.6312.31-12.313.353.352.142.14（5）梁柱端軸力計算表6.5A柱的軸力層次A柱軸力剪力傳遞縱向集中荷載N頂N底472.5863.88136.46154.18364.69101.02319.69337.41264.26101.02502.69520.41163.34101.02684.77710.67表6.6B柱的軸力層次B柱軸力剪力傳遞縱向集中荷載N頂N底485.7567.55153.30171.02370.4880.42321.92339.64270.7180.42490.77508.49171.6380.42660.54686.44（6）繪制內(nèi)力圖圖6.2恒載作用下M圖(kN?m)圖6.3恒載作用下的V圖(單位：kN)圖6.4恒載作用下N圖(kN)2、活荷載作用下的內(nèi)力計算（1）梁柱彎矩計算表6.7活線載作用下的跨中及固端彎矩表線載性質(zhì)樓層位置線載位置線載大小梁計算長度(m)固端彎矩跨中彎矩活線載屋面邊跨6.686.6024.2536.37中跨3.382.702.053.08樓面邊跨6.686.6024.2536.37中跨4.222.702.563.85（2）彎矩二次分配計算過程如下表。表6.8活載作用下的框架彎矩內(nèi)力二次分配表上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁分配系數(shù)0.2810.7190.3830.1500.467固端彎矩-24.2524.25-2.05第一次分配6.8117.44-8.50-3.33-10.37傳遞彎矩2.66-4.258.72-1.41第二次分配0.451.14-2.80-1.10-3.41最終彎矩9.92-9.9221.67-5.84-15.83分配系數(shù)0.2190.2190.5620.3330.1300.1300.407固端彎矩-24.2524.25-2.56第一次分配5.315.3113.63-7.22-2.82-2.82-8.83傳遞彎矩3.412.66-3.616.82-1.67-1.41第二次分配-0.54-0.54-1.38-1.25-0.49-0.49-1.52最終彎矩8.187.43-15.6122.60-4.98-4.72-12.91分配系數(shù)0.2190.2190.5620.3330.1300.1300.407固端彎矩-24.2524.25-2.56第一次分配5.315.3113.63-7.22-2.82-2.82-8.83傳遞彎矩2.663.75-3.616.82-1.41-1.47第二次分配-0.61-0.61-1.58-1.31-0.51-0.51-1.61最終彎矩7.368.45-15.8122.54-4.74-4.80-13.00分配系數(shù)0.2350.1630.6020.3470.1350.0940.424固端彎矩-24.2524.25-2.56第一次分配5.703.9514.60-7.53-2.93-2.04-9.20傳遞彎矩2.66-3.777.30-1.41第二次分配0.260.180.67-2.04-0.80-0.55-2.50最終彎矩8.624.13-12.7521.98-5.14-2.59-14.26底層彎矩2.07-1.30（3）框架梁跨中彎矩計算表6.9活載作用下的框架跨中彎矩計算表位置左支座右支座均布荷載作用下跨中彎矩跨中實際彎矩邊跨-9.9221.6736.3736.37-(21.67+9.92)/2=20.58-15.6122.6036.3736.37-(22.60+15.61)/2=17.27-15.8122.5436.3736.37-(22.54+15.81)/2=17.20-12.7521.9836.3736.37-(21.98+12.75)/2=19.01中跨-15.8315.833.083.08-15.83=-12.75-12.9112.913.853.85-12.91=-9.06-13.0013.003.853.85-13.00=-9.15-14.2614.263.853.85-14.26=-10.41（4）梁柱端剪力計算表6.10活線載作用下梁端和柱端剪力計算表荷載性質(zhì)層數(shù)邊跨梁（kN）中跨梁（kN）邊柱（kN）中柱（kN）V（左）V（右）V（左）V（右）V（上）V（下）V（上）V（下）420.26-23.824.56-4.564.644.642.772.77320.98-23.105.70-5.703.793.792.432.43221.02-23.065.70-5.704.384.382.552.55120.64-23.445.70-5.701.091.090.680.68（5）梁柱端軸力計算表6.11A柱的軸力層次A柱軸力剪力傳遞縱向集中荷載N頂N底420.269.5029.7629.76320.989.5060.2460.24221.029.5090.7690.76120.649.50120.90120.90表6.12B柱的軸力層次B柱軸力剪力傳遞縱向集中荷載N頂N底423.8218.0241.8441.84323.1022.5287.4687.46223.0622.52133.04133.04123.4422.52179.00179.00圖6.5活載作用下M圖(kN?m)圖6.6活載作用下的V圖(單位：kN)圖6.7活載作用下N圖(kN)第6章框架截面設(shè)計采用C30混凝土：fc=14.3N/mm，ft=1.43N/mm；采用三級鋼HRB400級鋼筋：fy=f’y=360N/mm；采用一級鋼HPB300級鋼筋：fy=f’y=270N/mm；ξb=0.518。6.1框架梁截面設(shè)計1、正截面受彎承載力計算查表得：彎矩最大值M=146.9（1）T形梁翼緣計算寬度的確定：按計算跨度考慮：=2.2m=2200mm按梁凈距考慮：=250mm+3650mm=3900mm按翼緣高度考慮：=250+12×100=1450mm取前三者中的較小值。所以，=1450mm（2）計算類型的判定：因為：>M=146.9因為計算值大于彎矩最大值，所以屬于第一類T型截面。配筋計算：梁的截面尺寸為250mm×600mm，跨中截面彎矩M=146.9；=0.02181下部實配：3?18（）滿足最小配筋率的要求。2、斜截面受剪承載力計算：斜截面受剪承載力計算：由內(nèi)力組合得知Vmax=133.00KN（1）驗算截面尺寸：hw=h0=570mmhw/b=570/250=2.28<4，屬于厚腹梁；=0.25×1.0×14.3×250×570=507.44KN>Vmax=133.00KN；截面符合條件。（注：因混凝土等級強度不超過C50，故取=1.0）（2）驗算是否需要配置箍筋：=0.7×1.43×250×570=142.643KN>Vmax=133.00KN,故只需按構(gòu)造要求，用最小配筋率配箍筋。規(guī)定：當(dāng)時，箍筋配筋率=0.24×1.43/270=0.13%選配雙肢箍A8@200，AS=251mm=251/(250×200)=0.0050=0.5%>，滿足要求。6.2框架柱截面設(shè)計1、軸壓比驗算底層柱：=1174.87kN軸壓比：滿足要求。2、截面尺寸復(fù)核剪力最大出現(xiàn)在2層的邊柱，取=400mm-30=370mm，=29.24kN因為所以(0.2×1.0×14.3×400×370)=497.98kN>29.24kN，滿足要求。3、正截面受彎承載力計算以底層右中柱為例，從柱的內(nèi)力組合表中選用三種內(nèi)力組合，最不利組合為：表8.2底層中柱內(nèi)力組合截面位置內(nèi)力種類Nmax及相應(yīng)的M，VNmin及相應(yīng)的M，V|M|max及相應(yīng)的N，V柱頂截面M21.01-49.17-49.17N1141.201059.501059.50V-8.7415.8815.88柱底截面M-28.0442.1342.13N1174.871093.171093.17V-8.6116.0116.01（1）Nmax及相應(yīng)的M，V柱頂截面：M=21.01kN·m，N=1141.20kN柱底截面：M=28.04kN·m，N=1174.87kN因為房屋中梁柱為剛接的框架結(jié)構(gòu)，則底層柱的計算長度為=5.7m。（2）確定偏心矩增大系數(shù)根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010：=0.7+0.3×21.01/28.04=0.92；，所以取=0.97；=1.00×28.04=28.04（3）求軸向力到縱向鋼筋作用點的距離=23.87+20=43.87mm=213.87mm（4）確定混凝土壓區(qū)高度x因為：屬于大偏心受壓。（4）求縱向鋼筋實配4?14，=615mm2；查相關(guān)規(guī)范得：最小總配筋率=0.7%=0.7%×400×370/2=518.0mm2所以，滿足要求。（5）|M|max及相應(yīng)N，V第二組內(nèi)力：柱頂截面：M=49.17kN·m，N=1059.50kN柱底截面：M=42.13kN·m，N=1093.17kN因為房屋中梁柱為剛接的框架結(jié)構(gòu)，則底層柱的計算長度為=5.70m；（6）確定偏心矩增大系數(shù)根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010：=0.7+0.3×42.13/49.17=0.957，所以取=1.00；=1.00×49.17=49.17（7）求軸向力到縱向鋼筋作用點的距離=44.98+20=64.98mm=234.98mm（8）確定混凝土壓區(qū)高度x屬于大偏心受壓。（9）求縱向鋼筋實配4?14，=615mm2；查相關(guān)規(guī)范得：最小總配筋率=0.7%=0.7%×400×370/2=518.0mm2，所以，滿足要求。（10）驗算配筋率全部縱向鋼筋：，滿足要求。（11）垂直于彎矩作用平面的受壓承載力驗算=1119.84kN在垂直于彎矩作用方向上，柱子是安全的。3、Nmin及相應(yīng)M，V第三組內(nèi)力：柱頂截面：M=49.17kN·m，N=1059.50kN柱底截面：M=42.13kN·m，N=1093.17kNx所以計算同第二組。4、斜截面受剪承載力計算查表：最不利內(nèi)力組合：M=58.86kN.m，N=806.90kN，V=29.24kN；剪跨比=3900/(2×370)=5.27>3，取=3=0.3×14.3×400×400=686.48kN>806.9kN所以取=686.4kN；按構(gòu)造配筋，取復(fù)式箍4Φ8@200，加密區(qū)取復(fù)式箍4Φ8@100。第7章樓板截面設(shè)計各層樓蓋采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁板結(jié)構(gòu)，梁系把樓蓋分為A、B、C、D四個區(qū)格，大部分板厚取100mm。7.1荷載設(shè)計值計算屋面板：g=6.12kN/m2×1.3=7.96kN/m2q=2.0kN/m2×1.5=3.00kN/m2g+q/2=7.96+3.00/2=9.46kN/m2q/2=3.00/2=1.50kN/m2g+q=7.96+3.00=10.96kN/m2樓面板：g=3.30kN/m2×1.3=4.29kN/m2q=2.0kN/m2×1.5=3.00kN/m2g+q/2=4.29+3.00/2=5.79kN/m2q/2=3.00/2=1.5kN/m2g+q=4.29+3.00=7.29kN/m2走廊板：g=3.30kN/m2×1.3=4.29kN/m2q=2.5kN/m2×1.5=3.75kN/m2g+q/2=4.29+3.75/2=6.17kN/m2q/2=3.75/2=1.88kN/m2g+q=4.29+3.75=8.04kN/m2衛(wèi)生間板：g=5.54kN/m2×1.3=7.20kN/m2q=2.5kN/m2×1.5=3.75kN/m2g+q/2=7.202+3.75/2=9.01kN/m2q/2=3.75/2=1.88kN/m2g+q=7.20+3.75=10.95kN/m27.2屋面板配筋計算1、屋面板A的配筋計算：（1）荷載設(shè)計值：g+q/2=9.46kN/m2，q/2=3.0/2=1.5kN/m2，g+q=10.96kN/m2（2）計算跨度：=3.9m，=6.6=0.1=6.7m（3）彎矩計算：混凝土的泊松比?。恢ё畲筘搹澗貫楫?dāng)內(nèi)支座固定時g+q作用下的支座彎矩。=3.9/6.7=0.5821，查表得：=(0.0373+0.2×0.0069)×9.46×3.92+(0.0845+0.2×0.0231)×1.50×3.92=7.60kN·m=(0.0069+0.2×0.0373)×9.46×3.92+(0.0231+0.2×0.0845)×1.50×3.92=2.98kN·m=-0.0806×10.96×3.92=-13.44kN·m=-0.0871×10.96×3.92=-14.60kN·m板保護層厚取15mm，選用10鋼筋作為受力主筋，則lx短跨方向跨中截面有效高度為：80mm；ly方向跨中彎短截面有效高度為：70mm；支座處h0均為80mm；截面處彎短設(shè)計值不考慮折減，取內(nèi)力臂系數(shù)=0.95；，板筋選用HRB400，=360N/mm2,配筋表如下：表9.1A區(qū)格配筋計算位置截面ho(mm)M(kN.m)As(mm2)選配鋼筋實配鋼筋跨中l(wèi)01方向807.60222.2C10@180436l02方向702.9899.6C10@180436支座A邊支座（l01向）80-13.44393.0C10@180436A邊支座（l02向）80-14.60426.9C10@1804362、屋面板其他區(qū)格配筋計算：表9.2其他區(qū)格板彎矩值計算表BCDl012.451.9753.35l023.353.3753.575l01/l020.73130.58520.9371m13.231.800.90m21.731.030.60-m1’-5.75-3.25-1.67-m2’-4.45-2.52-1.40表9.3其他區(qū)格板配筋計算區(qū)格位置截面(mm)M(kN.m)As(mm2)選配鋼筋實配鋼筋B跨中l(wèi)01方向763.12120.08@200251l02方向681.6671.38@200251支座支座（l01向）76-5.75221.18@200251支座（l02向）76-4.45171.08@200251C跨中l(wèi)01方向761.7567.38@200251l02方向680.9942.78@200251支座支座（l01向）76-3.24124.88@200251支座（l02向）76-2.5297.08@200251D跨中l(wèi)01方向760.8733.58@200251l02方向680.5824.98@200251支座支座（l01向）76-1.6764.28@200251支座（l02向）76-1.4053.88@2002517.3樓面板配筋計算（1）荷載設(shè)計值：普通房間：g+q/2=5.53kN/m2，q/2=1.4kN/m2，g+q=6.93kN/m2走廊板：g+q/2=5.71kN/m2，q/2=1.75kN/m2，g+q=7.46kN/m2衛(wèi)生間板：g+q/2=8.40kN/m2，q/2=1.75kN/m2，g+q=10.15kN/m2表9.4彎矩值計算表ABCDl013.352.451.9753.35l025.753.353.3753.575l01/l020.58260.73130.58520.9371m13.732.511.800.90m21.491.361.030.60-m1’-6.11-4.23-3.25-1.67-m2’-4.33-3.27-2.52-1.40表9.5樓面板配筋計算區(qū)格位置截面(mm)M(kN.m)As(mm2)選配鋼筋實配鋼筋A(yù)跨中l(wèi)01方向763.73143.58@200251l02方向681.4964.28@200251支座支座（l01向）76-6.11235.18@200251支座（l02向）76-4.33166.68@200251B跨中l(wèi)01方向762.5196.78@200251l02方向681.3658.58@200251支座支座（l01向）76-4.23162.68@200251支座（l02向）76-3.27125.88@200251C跨中l(wèi)01方向761.8069.48@200251l02方向681.0344.28@200251支座支座（l01向）76-3.25124.98@200251支座（l02向）76-2.5297.18@200251D跨中l(wèi)01方向760.9034.68@200251l02方向680.6025.88@200251支座支座（l01向）76-1.6764.38@200251支座（l02向）76-1.4053.98@200251第8章樓梯設(shè)計8.1樓梯基本數(shù)據(jù)標(biāo)準層層高H=3900mm，室內(nèi)外高差450mm，開間3900mm，進深6600mm，墻厚200mm。確定踏步數(shù)：N=H/h=3900/150=26步，2h+b=570mm，b=270mm；確定梯段水平投影長度：L=(N/2-1)b=(26/2-1)×270=3240mm；確定梯段寬度：B=(3900-200-C)/2=1850-C/2；確定梯井：取B=1600mm，C=160mm；確定平臺：D≥B，D=(6600-200-3240)/2=1580mm取1600mm=B；驗算進深：L=(10-1)×270+D=6000mm；驗算凈空高度：h>2000mm；樓梯采用C30混凝土，fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2，板采用HPB300鋼筋、梁縱筋采用HRB400鋼筋。樓梯上均布活荷載標(biāo)準值qk=3.5kN/m2。8.2梯段板設(shè)計（1）對斜板取1m寬計算：確定斜板厚度t。斜板的水平投影凈長：=3240mm斜板斜向長：=，=0.8742斜板厚度：=123.55mm~148.26mm，取=130mm設(shè)計（2）荷載計算：表10.1樓梯斜板荷載計算（單位：kN/m）荷載種類荷載標(biāo)準值恒荷載欄桿自重0.2鋸齒形斜板自重=25×(0.15/2+0.12/0.874)=5.3130厚水磨石面層=25×0.03×(0.15+0.27)/0.27=1.17板底20厚紙筋灰粉刷=0.280恒荷載合計g6.96活荷載q3.50（3）荷載組合由可變荷載效應(yīng)控制的組合：P=1.3×6.96+1.5×3.5=14.30kN（4）內(nèi)力計算=15.01kN·m（5）配筋計算選用HPB400級鋼筋，板保護層取20mm，=120-20=100mmmm2選用鋼筋C10@100（As=785mm2），分布筋選用C8@200。8.3平臺板設(shè)計（1）尺寸取值平臺板厚度取100mm。（2）荷載計算表10.2平臺板荷載計算（單位：kN/m）荷載種類荷載標(biāo)準值恒荷載平臺板自重25×0.1=2.530厚水磨石面層25×0.3=0.75板底20厚紙筋灰粉刷16×0.02=0.32恒荷載合計g3.57活荷載q3.5p=1.3×3.57+1.5+3.5=9.89kN/㎡（3）內(nèi)力計算平臺板的計算跨度：=1.58。彎矩設(shè)計值：。（4）配筋計算板有效高度。選配C8@200，。8.4平臺梁設(shè)計（1）平臺梁計算簡圖平臺梁的兩端擱置在梯柱上，計算跨度取兩軸線之間的距離，l=3900mm,平臺梁的截面尺寸為b×h=200mm×400mm。（2）荷載計算表10.3平臺梁荷載計算（單位：kN/m）荷載種類荷載標(biāo)準值恒荷載平臺梁自重25×0.4×0.2=2.0020厚底部和側(cè)面抹灰16×0.02×[0.2+2×(0.4-0.1)]=0.256斜板傳來的荷載6.96×2.43/2=8.46平臺板傳來的荷載3.57×1.6/2=2.86恒荷載合計g13.58活荷載q3.5×(1.6/2+2.43/2)=7.05（3）荷載組合由可變荷載效應(yīng)控制的組合：P=1.3×13.58+1.5×7.05=28.23kN/m（4）內(nèi)力計算最大彎矩：kN·m最大剪力：kN（5）配筋計算正截面受彎承載力計算：選用HRB400級鋼筋，=400-30=370mm；mm2故縱向受力鋼筋選用HRB400，3C16，As=603mm2。斜截面受剪承載能力計算：驗算梁截面尺寸：=370mm；=0.25×1×1.43×200×370=260.975kN>=0.7×1×1.43×200×370=73.073kN>因為260.975kN>且73.073kN>，故不需要計算配置腹筋，按構(gòu)造配筋：取C8@200雙肢箍。

第9章文明現(xiàn)場管理措施9.1文明施工管理措施1、創(chuàng)立現(xiàn)場文明行為查驗工作組，制定相應(yīng)的管理制度，保證有據(jù)可查，違規(guī)必糾。3、現(xiàn)場應(yīng)設(shè)"五牌一圖"（即項目概況牌，工程管理人員設(shè)定牌，安全生產(chǎn)工作牌，文明行為施工牌，消防安裝工程牌，工程施工現(xiàn)場建筑平面圖），規(guī)定規(guī)格型號為1.2m×2m，筆跡擺正，部位顯著，掛設(shè)堅固。4、提升入場職工教育，工程施工現(xiàn)場管理者要佩戴證卡、袖章。工作人員應(yīng)衣著統(tǒng)一。5、施工圍擋選用彩鋼瓦，非施工隊伍嚴禁進場。6、全部散裝材料運輸車輛均需遮蓋密