I再生微粉泡沫混凝土的實(shí)驗(yàn)分析案例目錄TOC\o"1-3"\h\u12824再生微粉泡沫混凝土的實(shí)驗(yàn)分析案例 1242691.1引言 1173981.2膠砂成型實(shí)驗(yàn) 1313751.2.1粉磨時(shí)間 2278301.2.2煅燒條件 6153191.3不同水灰比實(shí)驗(yàn) 7264651.4發(fā)泡劑摻量實(shí)驗(yàn) 7156011.5膠凝材料試驗(yàn) 927951.5.1試驗(yàn)結(jié)果分析 9285221.5.2吸水率的結(jié)果分析 10264571.5.3發(fā)泡劑摻量對(duì)再生微粉泡沫混凝土的性能影響 1174831.5.4化學(xué)發(fā)泡泡沫混凝土的成型機(jī)理 12145171.5.5配合比設(shè)計(jì) 12113491.5.6干密度和抗壓強(qiáng)度結(jié)果分析 12181701.5.7吸水率的結(jié)果分析 13326201.6激發(fā)劑試驗(yàn)方案 14169361.6.1激發(fā)劑試驗(yàn)結(jié)果與分析 151.1引言隨著近年來墻體材料的改革和建筑節(jié)能政策的實(shí)施，節(jié)能建筑材料的開發(fā)和應(yīng)用將受到重視，國(guó)內(nèi)許多科學(xué)家已經(jīng)開始深入研究節(jié)能、循環(huán)利用、保溫隔熱、輕體等新型保溫材料，泡沫混凝土就是其中的研究熱點(diǎn)之一。因此，開發(fā)利用建筑垃圾生產(chǎn)泡沫混凝土、變廢為寶，不僅為建筑垃圾的回收利用提供了合理的途徑，而且具有重要的社會(huì)經(jīng)濟(jì)意義，促進(jìn)建筑節(jié)能的進(jìn)一步發(fā)展。本章利用第二章所提到的原料，進(jìn)行了膠砂成型實(shí)驗(yàn)、不同水灰比的泡沫混凝土實(shí)驗(yàn)以及不同發(fā)泡劑及摻量實(shí)驗(yàn)。1.2膠砂成型實(shí)驗(yàn)在水泥膠砂成型實(shí)驗(yàn)中，主要是對(duì)研磨不同時(shí)長(zhǎng)的磚粉和煅燒不同條件的磚粉進(jìn)行砂漿試件制備，分別測(cè)得3d、28d的抗壓強(qiáng)度和抗折強(qiáng)度，根據(jù)公式計(jì)算得出不同粉磨時(shí)間磚粉的活性指數(shù)?？箟簭?qiáng)度測(cè)試步驟：①將養(yǎng)護(hù)28天的泡沫混凝土從養(yǎng)護(hù)室取出，烘干至質(zhì)量穩(wěn)定。②每組抗壓強(qiáng)度試件3塊，測(cè)量混凝土試件尺寸，計(jì)算試件受壓面積Ai。③以泡沫混凝土刮平面為受壓面，將試件置于壓力試驗(yàn)機(jī)下方的中心位置。④啟動(dòng)伺服，以加載速率為(2.040.5)kN/s的速度對(duì)試件加荷，直至試件破壞，記錄破壞荷載P，按下式計(jì)算抗壓強(qiáng)度值。式中：f—試件的抗壓強(qiáng)度，單位為兆帕(MPa)；P—破壞荷載，單位為N；A—試件受壓面積，單位為mm2。抗折強(qiáng)度試驗(yàn)步驟：①各齡期的試件，必須在規(guī)定的時(shí)間（24±15）min、（48士30）min、（72土45）min、7d±2h、28d±8h內(nèi)進(jìn)行強(qiáng)度測(cè)試，于試驗(yàn)前15min從水中取出三條試件。②測(cè)試前須先擦去試件表面的水分和砂粒，清除夾具上圓柱表面粘著的雜物，然后將試件安放到抗折夾具內(nèi)，應(yīng)使試件側(cè)面與圓柱接觸。③調(diào)節(jié)抗瞭折儀零點(diǎn)與平衡，開動(dòng)電機(jī)以（50土10）N/s速度加荷，直到試件折斷，記錄抗折破壞荷載Ff（N）。1.2.1粉磨時(shí)間在本次實(shí)驗(yàn)中，分別對(duì)磚粉進(jìn)行30min、40min、50min、60min的粉磨，不摻加磚粉未對(duì)照組，其水泥混凝土成型過程如圖1.1所示，由上述不同的研磨時(shí)間參數(shù)得到的再生微粉泡沫混凝土試塊分別如圖1.2-圖1.6所示。其中，A0對(duì)照組為不摻磚粉的實(shí)驗(yàn)，A1為磚粉研磨30min的實(shí)驗(yàn)，A2為磚粉研磨40min的實(shí)驗(yàn)，A3為磚粉研磨50min的實(shí)驗(yàn)，A4為磚粉研磨60min的實(shí)驗(yàn)。圖1.1A0對(duì)照組試塊圖1.2A1對(duì)照組試塊圖1.3A2對(duì)照組試塊圖1.4A3對(duì)照組試塊圖1.5A4對(duì)照組試塊在圖1.2-圖1.6中所示的都是養(yǎng)護(hù)了28d的膠砂試驗(yàn)試塊，其總體養(yǎng)護(hù)環(huán)境如圖1.7所示。對(duì)其進(jìn)行抗壓強(qiáng)度和抗折強(qiáng)度測(cè)試，實(shí)驗(yàn)所用的各種材料的參數(shù)如表1.1所示，得到的3d測(cè)試結(jié)果和28d測(cè)試結(jié)果如表1.2-1.5所示。圖1.6總體養(yǎng)護(hù)環(huán)境表1.1材料參數(shù)表試件編號(hào)水泥磚粉(30%)砂子水研磨時(shí)間A045001350225A1315135135022530minA2315135135022540minA3315135135022550minA4315135135022560min表1.23d抗壓強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果（MPa）試件編號(hào)3d3d3d3d3d3d平均值A(chǔ)017.1418.5319.5218.4619.2818.2918.54A18.127.749.787.129.099.328.53A210.019.89.4810.639.7110.810.07A36.144.966.475.956.317.486.22A47.657.225.056.326.726.446.57表1.33d抗折強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果（MPa）試件編號(hào)3d3d3d平均值A(chǔ)04.234.434.484.38A11.861.9721.94A22.792.682.382.62A32.041.811.481.78A41.561.351.591.5表1.428d抗壓強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果（MPa）試件編號(hào)28d28d28d28d28d28d平均值A(chǔ)030.4837.0341.8348.247.2926.4234.14A134.8835.8421.5625.234.9234.9625.4A231.0331.8821.3834.6931.9226.4825.48A339.140.8636.6235.0639.1037.1631.79A425.6621.5722.6421.6920.5122.8618.68表1.528d抗折強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果（MPa）試件編號(hào)28d28d28d平均值A(chǔ)07.2237.0076.9447.058A16.1996.0615.2545.838A24.8625.3985.3635.208A35.3966.0986.0365.843A44.1101.7541.8401.901從上面的數(shù)據(jù)可以看出隨著研磨時(shí)間的延長(zhǎng)，燒結(jié)磚粉料的顆粒尺寸不斷減小，當(dāng)燒結(jié)磚粉料的顆粒尺寸小于砂漿體系中的氣孔孔徑時(shí)，可以填充到空隙，從而增加，結(jié)構(gòu)的密實(shí)性，提高砂漿的強(qiáng)度，當(dāng)研磨到一定時(shí)間后，燒結(jié)磚粉料的顆粒尺寸不再變化，表現(xiàn)為砂漿的強(qiáng)度不再隨研磨時(shí)間的延長(zhǎng)而變化；在養(yǎng)護(hù)時(shí)間達(dá)到28d時(shí)，研磨50min的磚粉得到的強(qiáng)度最大。其中，研磨50min的3d抗壓強(qiáng)度為6.22MPa，抗折強(qiáng)度為1.78MPa；28d抗壓強(qiáng)度為31.79MPa，抗折強(qiáng)度為5.843MPa。活性指數(shù)計(jì)算結(jié)果：EQ\o\ac(○,1)A1：0.744EQ\o\ac(○,2)A2：0.746EQ\o\ac(○,3)A3：0.931EQ\o\ac(○,4)A4：0.547根據(jù)結(jié)果顯示，經(jīng)過粉磨50min的磚粉的活性指數(shù)最高。因此，利用粉磨50min的磚粉進(jìn)行后續(xù)的泡沫混凝土制作。1.2.2煅燒條件在不同的煅燒條件下，對(duì)抗壓強(qiáng)度和抗折強(qiáng)度進(jìn)行測(cè)試，其煅燒條件如表1.6所示，測(cè)試結(jié)果如表1.7-1.10所示。表1.6煅燒條件試件編號(hào)水泥磚粉(30%)砂子水條件B0（對(duì)照組）45001350225無操作B1（800℃)3151351350225在800℃下煅燒0.5h表1.73d抗壓強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果（MPa）試件編號(hào)3d3d3d3d3d3d平均值B0（對(duì)照組）17.1418.5319.5218.4619.2818.2918.54B1（800℃)8.919.177.765.997.117.987.82表1.83d抗折強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果（MPa）試件編號(hào)3d3d3d平均值B0（對(duì)照組）4.234.434.484.38B1（800℃)2.091.872.072.01表1.928d抗壓強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果（MPa）試件編號(hào)28d28d28d28d28d28d平均值B0（對(duì)照組）32.830.7529.7731.2331.5430.0931.03B1（800℃)27.8528.4626.5326.9227.4929.8127.84表1.1028d抗折強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果（MPa）試件編號(hào)28d28d28d平均值B0（對(duì)照組）4.374.554.64.51B1（800℃)2.382.192.462.341.3不同水灰比實(shí)驗(yàn)對(duì)于不同水灰比制備的泡沫混凝土實(shí)驗(yàn)中，未摻加磚粉原料，在保持其他摻量不變的情況下，分別選取水灰比為0.55、0.6、0.65、和0.7進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，最后測(cè)試抗壓強(qiáng)度得到的測(cè)試結(jié)果如表1.11-1.12所示。表1.113d抗壓強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果（MPa）水灰比3d3d3d3d3d3d平均值0.552.852.712.662.542.412.382.620.62.612.552.362.141.71.672.470.652.392.152.122.051.71.532.170.72.292.552.141.971.711.691.65表1.1228d抗壓強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果（MPa）水灰比28d28d28d28d28d28d平均值0.552.612.572.432.382.262.112.210.62.582.432.382.212.162.012.130.652.512.422.162.082.011.942.010.72.382.232.061.921.811.751.87由上述表格看出抗壓強(qiáng)度有略微下降趨勢(shì)，對(duì)其進(jìn)行表觀密度測(cè)量，得到測(cè)試結(jié)果如表1.13所示。表1.13干密度測(cè)試結(jié)果水灰比干密度（kg/m3）0.55611.80.6559.50.65521.60.7511.1由以上的測(cè)試結(jié)果可以得出，當(dāng)其余量不發(fā)生變化時(shí)，泡沫混凝土強(qiáng)度隨著水灰比的增加有略微下降趨勢(shì)，水灰比為0.6的干密度小，優(yōu)于其他的水灰比。1.4發(fā)泡劑摻量實(shí)驗(yàn)為了研究不同的化學(xué)發(fā)泡劑及其濃度摻量對(duì)再生微粉泡沫混凝土性能的影響，本次試驗(yàn)選取了雙氧水和十二烷基苯磺酸鈉進(jìn)行實(shí)驗(yàn)對(duì)比。雙氧水在上面已經(jīng)介紹，實(shí)驗(yàn)中所用的十二烷基苯磺酸鈉如圖1.8所示。其測(cè)試結(jié)果如表1.14和表1.15所示。圖1.8十二烷基苯磺酸鈉表1.147d抗壓強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果（MPa）發(fā)泡劑7d7d7d7d7d7d平均值雙氧水1.572.411.352.271.191.082.97十二烷基苯磺酸鈉5.755.624.545.421.365.234.98由上面表可知，本次實(shí)驗(yàn)中雙氧水的效果略好、因?yàn)槭榛交撬徕c的抗壓強(qiáng)度大、干密度也大、所以不要干密度那么大的。因此選了雙氧水。分別用濃度為30%的不同摻量的（4.5%、5%、5.5%和6%）雙氧水進(jìn)行實(shí)驗(yàn)研究，得到的結(jié)果如表1.15-1.16所示。表1.153d抗壓強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果（MPa）水灰比摻量（%）3d3d3d3d3d3d平均值0.554.51.981.951.911.851.781.731.830.651.911.881.741.631.541.431.580.655.51.871.771.651.521.481.351.440.761.751.621.571.421.381.221.37表1.1628d抗壓強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果（MPa）水灰比摻量（%）28d28d28d28d28d28d平均值0.554.51.851.721.681.521.481.321.630.651.731.681.511.451.341.211.450.655.51.661.521.481.381.271.141.310.761.531.441.321.251.151.081.14由上述結(jié)果可以得知，當(dāng)濃度為30%的雙氧水摻量為5%時(shí)，效果好于其他實(shí)驗(yàn)組。1.5膠凝材料試驗(yàn)為了盡可能的多利用再生微粉，同時(shí)也保證再生微粉泡沫混凝土的性能滿足相關(guān)規(guī)定規(guī)范，這組試驗(yàn)固定水泥摻量80%~100%，分別以磚粉20%~0%替代，測(cè)試不同磚粉摻量下泡沫混凝土的各項(xiàng)性能，通過比較性能選取最優(yōu)摻量，發(fā)泡劑摻量為5%，穩(wěn)泡劑摻量為1.2%。表1.17實(shí)驗(yàn)編號(hào)水泥(%)磚粉（%）發(fā)泡劑（%）穩(wěn)泡劑（%）A1100051.2A2901051.2A4802051.2表1.5.1試驗(yàn)結(jié)果分析抗壓強(qiáng)度和干表觀密度的結(jié)果分析在按照表的試驗(yàn)配合比精準(zhǔn)稱量物料后，根據(jù)泡沫混凝土制備方法澆筑成型，待凝結(jié)硬化后放入標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室養(yǎng)護(hù)24h后脫模，再放置到標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室養(yǎng)護(hù)28天，然后將試件取出并測(cè)量其干表觀密度和28d抗壓強(qiáng)度，最后測(cè)量其質(zhì)量吸水率。試驗(yàn)結(jié)果如表1.18、/1.19所示。從圖1.1我們可以知道純水泥組的泡沫混凝土的干表觀密度最大，28d抗壓強(qiáng)度也明顯高于其他組，在磚粉替代水泥達(dá)到10%的時(shí)候，相比于純水泥組A1的泡沫混凝土，A2的干表觀密度下降了5.7%，抗壓強(qiáng)度下降了5.7%，當(dāng)磚粉摻量繼續(xù)增加，在其摻量達(dá)到20%時(shí)，A3組的干表觀密度相比于A2組繼續(xù)下降了17.2%，抗壓強(qiáng)度降低了20.8%。由此可以知道，在泡沫混凝土中摻入磚粉會(huì)使其28d抗壓強(qiáng)度和干表觀密度都有所下降，泡沫混凝土的主要強(qiáng)度來源是水泥水化反應(yīng)產(chǎn)生的水化產(chǎn)物，所以隨著磚粉的不斷增加，水泥的用量就會(huì)減少，水膠比不同，單位體積的水泥量減少，而磚粉的活性比水泥低，所以當(dāng)磚粉替代水泥的比例增加，其制備的再生微粉泡沫混凝土抗壓強(qiáng)度會(huì)隨之下降，當(dāng)磚粉摻量從0%增加到20%時(shí)，其抗壓強(qiáng)度下降幅度為20.8%，磚粉摻量的增加會(huì)引起再生微粉泡沫混凝土干密度逐漸下降。這是因?yàn)闊Y(jié)磚在經(jīng)過破碎研磨后，其粉末質(zhì)量相比于水泥較輕且內(nèi)部多孔。在發(fā)泡劑加入再生微粉泡沫混凝土漿體時(shí)，氣體膨脹所受到的阻力下降，發(fā)泡高度有所增加，所以干表觀密度持續(xù)下降，但是A3組相比于A2組下降幅度較小，因?yàn)榇u粉的需水量是大于水泥的，磚粉的大量摻入導(dǎo)致了再生微粉泡沫混凝土漿體稠度增加，發(fā)泡阻力增加，所以干表觀密度下降幅度小。青島理工大學(xué)的張修勤的研究結(jié)果也證實(shí)了這一點(diǎn)，在發(fā)泡劑摻量不變的情況下，他們認(rèn)為隨著再生微粉的不斷增加，試件的抗壓強(qiáng)度和干表觀密度都會(huì)下降。并且當(dāng)再生微粉摻量不超過10%時(shí)，強(qiáng)度降低不是很大。根據(jù)以上的結(jié)論，對(duì)干表觀密度和抗壓強(qiáng)度進(jìn)行綜合考慮，盡可能多利用磚粉為原則，A3組（水泥：磚粉=80:20）是再生微粉泡沫混凝土膠凝材料組成較好的一組。表1.18表1.191.5.2吸水率的結(jié)果分析從表1.20我們可以看到，再生微粉泡沫混凝土的吸水率隨著磚粉摻量的增加，其吸水率逐步上升，但是上升幅度不大。在不添加紅磚粉時(shí)，純水泥泡沫混凝土其吸水率是15.7%，是這3組試件當(dāng)中最低的一組。當(dāng)磚粉摻量達(dá)到10%時(shí)，其吸水率增加了1.2%。當(dāng)紅磚粉繼續(xù)增加達(dá)到20%時(shí)，其吸水率繼續(xù)上升了9.8%。可以得到的結(jié)論是磚粉摻量的增加對(duì)再生微粉泡沫混凝土的吸水率影響不大。再生微粉泡沫混凝土內(nèi)部含有大量封閉不連通的氣孔，本身防水性能優(yōu)異。然而制備泡沫混凝土所用到的膠凝材料類似水泥、磚粉等都是微小細(xì)顆粒，所以造成其吸水率較大。泡沫混凝土主要作為保溫材料應(yīng)用在北方，吸水率大會(huì)導(dǎo)致抗凍融能力下降，從而限制了再生微粉泡沫混凝土的應(yīng)用和推廣。本次試驗(yàn)中，再生微粉泡沫混凝土的吸水率隨著磚粉摻量的增加而增加，也是由于磚本身經(jīng)過破碎磨細(xì)后，磚粉變得質(zhì)量較輕內(nèi)部空隙大，材料本身的吸水率也就大。但是3組試驗(yàn)吸水率的差值在5%以內(nèi)，吸水率的變化與試件的抗壓強(qiáng)度、干表觀密度和外加劑的摻量等諸多因素有關(guān)。張偉在研究利用廢棄黏土磚通過物理方法制備泡沫混凝土的試驗(yàn)中認(rèn)為：廢棄黏土磚經(jīng)過破碎磨細(xì)后的粉末質(zhì)量較輕且內(nèi)部空隙較大，隨著磚粉摻量的增加，其制品的吸水率上升。綜合考慮再生微粉泡沫混凝土漿體的和易性、試件的抗壓強(qiáng)度、干表觀密度、吸水率等各項(xiàng)性能指標(biāo)，在盡可能多利用磚粉的原則下，選取A3組（水泥：磚粉為80:20）為再生微粉泡沫混凝土膠凝材料組成較好的一組。表1.201.5.3發(fā)泡劑摻量對(duì)再生微粉泡沫混凝土的性能影響發(fā)泡劑是泡沫混凝土產(chǎn)生氣體的主要來源，目前的文獻(xiàn)認(rèn)為，用物理方法預(yù)先制備好泡沫，然后將泡沫添加到水泥漿體中，混合攪拌均勻后澆入試模成型，經(jīng)養(yǎng)護(hù)后制備的一類質(zhì)量較輕且多孔的混凝土材料，其內(nèi)部含有大量封閉獨(dú)立的氣孔。這種方法是預(yù)先通過物理方法制備好氣泡，也叫做物理發(fā)泡法，而化學(xué)發(fā)泡法是在水泥漿體攪拌后加入發(fā)泡劑混合攪拌均勻，發(fā)泡劑在常溫或者加熱條件發(fā)生化學(xué)反應(yīng)下產(chǎn)生氣體，例如H2、O2、CO2，氣體均勻散布在泡沫混凝土漿體內(nèi)部各處，漿體凝結(jié)硬化后，內(nèi)部就形成了大量封閉不連通的氣孔。兩種發(fā)泡方式在本質(zhì)上沒有區(qū)別，物理發(fā)泡劑產(chǎn)生的氣泡比較穩(wěn)定，而化學(xué)發(fā)泡相比物理發(fā)泡在超輕泡沫混凝土的制備上，泡壁厚度較厚，手感更堅(jiān)硬，表面看起來品相更好。1.5.4化學(xué)發(fā)泡泡沫混凝土的成型機(jī)理本次試驗(yàn)采用的發(fā)泡劑是雙氧水，在再生微粉的泡沫混凝土的制備過程中，再生微粉泡沫混凝土的漿體是彈-塑-粘性體系，把漿體攪拌均勻后加入雙氧水快速攪拌，然后迅速倒入試模發(fā)泡。在此過程中，水泥水化會(huì)放出大量的熱量，并生成水化產(chǎn)物氫氧化鈣，此時(shí)漿體內(nèi)屬于堿性環(huán)境。雙氧水經(jīng)攪拌混合均勻后，發(fā)生化學(xué)反應(yīng)生成大量的氣體。當(dāng)發(fā)氣處的氣體所受壓力不斷變大，所引起的切應(yīng)力超過了漿料本身的最大剪切應(yīng)力時(shí)，這些小氣泡就會(huì)變大，漿體也會(huì)隨之膨脹，隨之發(fā)泡劑的消耗，其發(fā)泡速度變慢，而水泥的水化導(dǎo)致漿體變稠硬化，氣體所要克服的阻力也不斷變大，因此，發(fā)泡的過程是一個(gè)加速、平緩、變慢并直至結(jié)束的過程。最后，泡沫混凝土在試模中發(fā)泡結(jié)束后經(jīng)過養(yǎng)護(hù)再脫模。1.5.5配合比設(shè)計(jì)本組試驗(yàn)采用20%磚粉替代水泥，穩(wěn)泡劑1.2%，發(fā)泡劑的摻量范圍為1.5%～5.5%，具體配合比方案見表1.21實(shí)驗(yàn)編號(hào)水泥(%)磚粉（%）發(fā)泡劑（%）穩(wěn)泡劑（%）B180201.51.2B2802041.2B380204.51.2B4802051.2B580205.51.2表1.211.5.6干密度和抗壓強(qiáng)度結(jié)果分析按照表1.21的試驗(yàn)配合比精準(zhǔn)稱量物料后，根據(jù)泡沫混凝土制備方法澆筑成型，待漿體有一定的強(qiáng)度后，放入標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室養(yǎng)護(hù)1d后脫模，再將其放置到標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室養(yǎng)護(hù)28d，然后測(cè)量其干密度、抗壓強(qiáng)度、吸水率和導(dǎo)熱系數(shù)。試驗(yàn)結(jié)果表1.22。從表1.22我們可以看到，當(dāng)發(fā)泡劑摻量不斷變大，泡沫混凝土的干密度逐漸下降，28d抗壓強(qiáng)度也隨之下降。但是再生泡沫混凝土的容重和強(qiáng)度下降的速率和幅度有所不同。B1組發(fā)泡劑的摻量為1.5%，其干表觀密度是574，抗壓強(qiáng)度是1.56Mpa，隨著發(fā)泡劑摻量增加到4%，干表觀密度迅速下降，下降幅度為10.8%，抗壓強(qiáng)度下降了14.7%。而從B2到B3組，干表觀密度下降了8.1%,下降幅度相比于上組有所變緩，抗壓強(qiáng)度下降了15%。隨著發(fā)泡劑摻量達(dá)到5%時(shí)，干表觀密度繼續(xù)下降，相比于B3組組下降了8.5%，而抗壓強(qiáng)度的幅度下降較大，達(dá)到了21.8%。隨著發(fā)泡劑的摻量達(dá)到5.5%時(shí)，再生微粉泡沫混凝土的干表觀密度屬于A03級(jí)別，而抗壓強(qiáng)度1.32Mpa。從表1.22我們可以知道，再生微粉泡沫混凝土的干密度主要取決于發(fā)泡劑摻量。干密度與發(fā)泡劑摻量成反比。宏觀上主要是因?yàn)榘l(fā)泡劑的增加，化學(xué)反應(yīng)中的反應(yīng)物也就增加，其反應(yīng)后生成的氣體也隨之增加，氣體量的增加就導(dǎo)致了漿體膨脹程度增大，再生微粉泡沫混凝土漿體澆筑后發(fā)泡的高度也明顯增加，試件的體積增加，漿體相對(duì)減少，所以干表觀密度下降。而從試件成型的角度上來看，發(fā)泡劑摻量的增加，會(huì)導(dǎo)致氣源處的壓力不斷變大，小氣泡就會(huì)變大，泡沫混凝土的孔隙率也會(huì)變大。氣孔直徑變大，試件所能承受的外力荷載下降。但是再生微粉泡沫混凝土試件的干密度會(huì)因?yàn)榘l(fā)泡劑摻量的上升而下降，其下降的趨勢(shì)并不是呈現(xiàn)線性關(guān)系，因?yàn)樵谒嗨磻?yīng)生成氫氧化鈣后，漿體處在一個(gè)堿性的環(huán)境，而堿性的環(huán)境有利于發(fā)泡劑產(chǎn)生氣體，但是漿體中的堿是動(dòng)態(tài)變化的，因此，總的趨勢(shì)雖然是逐漸下降，但是并不是直線的。可以知道的是，在其他條件固定的時(shí)候，我們可以通過控制發(fā)泡劑的摻量來控制再生微粉泡沫混凝土的干密度，這樣就能根據(jù)需求調(diào)整其制品的干密度等級(jí)。陳志純的研究結(jié)果也證實(shí)了這一點(diǎn)，他們認(rèn)為泡沫混凝土的干表觀密度主要取決于發(fā)泡劑的摻量，發(fā)泡劑摻量越多，其干密度越低。李博等人在研究泡沫混凝土的主要影響因素時(shí)，他們認(rèn)為泡沫混凝土的干密度和抗壓強(qiáng)度之間有很好的線性相關(guān)性，干密度越低，對(duì)應(yīng)抗壓強(qiáng)度也就越低。表1.221.5.7吸水率的結(jié)果分析如表1.23可知，當(dāng)不斷提升發(fā)泡劑的使用量時(shí)，再生微粉泡沫混凝土試件的吸水率也會(huì)跟著有所上升。在發(fā)泡劑摻量為1.5%時(shí)，其吸水率為17.2%。隨著發(fā)泡劑摻量的增加達(dá)到4%，吸水率相比B1組上升5.2%，而當(dāng)發(fā)泡劑摻量達(dá)到4.5%時(shí)，B3組試件的吸水率超過20%。而當(dāng)發(fā)泡劑摻量繼續(xù)提升到5%、5.5%后，其吸水率分別達(dá)到21.6%、24.5%。參考JC/T266-2011《泡沫混凝土》中泡沫混凝土吸水率等級(jí)分類標(biāo)準(zhǔn)，超過4.5%后，則屬于W25級(jí)別。發(fā)泡劑摻