學(xué)習(xí)資料第三章pp3t-5t-6×-5.3t-5t-63的微粒，在20℃的水中按斯托克斯定律沉降，問(wèn)直徑相差一倍的微粒，其沉t-4成，如附圖所示。試驗(yàn)測(cè)得密度為7900kg/m-3.s1.1kg/m3。試求1）最小微粒的沉降速度2）若需將最小微粒沉降下來(lái)，氣體的最大流速不能超過(guò)多少m/s3）此降塵室能夠處理的氣體量為多少m3/h？t-3×-5-3-33-7有一旋風(fēng)分離器分離氣流中的顆粒，在正常操作時(shí)，其進(jìn)口氣速為20m/s，由于突然事故，使處僅供學(xué)習(xí)與參考學(xué)習(xí)資料僅供學(xué)習(xí)與參考v3-8使用（B=D/4、A=D/2）標(biāo)準(zhǔn)型旋風(fēng)分離器收集流化床鍛燒器出口的碳酸鉀粉塵，粉塵密度為2290kg/m3，旋風(fēng)分離器的直徑D=650mm。在旋風(fēng)分離器入口處，空氣的溫度為200℃,流量為（200℃)時(shí)，求此設(shè)備能分離粉塵的臨界直徑dc（取N=5）。粒徑范圍，μm質(zhì)量分率，%離器中分離，其分離效率可達(dá)90%，現(xiàn)將流量降低50%，問(wèn)新的情況下兩種分離器的分離效率各為若干？設(shè)砂粒的沉降均符合斯托克斯定律。解：對(duì)降塵室，原臨界粒徑為30μm。對(duì)旋風(fēng)分離器，原臨界粒徑為10μm。-5m3-10某圓柱形吸附劑的尺寸為直徑4mm，高8mm。試分別求該吸附劑的等體積直徑、等表面積當(dāng)量直徑、等比表面積當(dāng)量直徑以及球形度。pp-7-4-3m-3-73-11某噴霧干燥制品的篩分?jǐn)?shù)據(jù)如下表所示。顆粒試樣總量為0.5kg，設(shè)顆粒為球形，試求該混合顆粒的分布函數(shù)曲線，頻率函數(shù)曲線以及以等比表面積計(jì)的平均粒徑。篩留量/kg序號(hào)（I）篩分?jǐn)?shù)據(jù)（II）計(jì)算值dpi-1-dpIdpmi/mmiwi/％Fifi/mm1234567890,,20000學(xué)習(xí)資料僅供學(xué)習(xí)與參考隙率為0.42。當(dāng)溫度為150℃及壓強(qiáng)為0.02MPa（表壓）時(shí)，在每平方米吸附層的截面上每小時(shí)通過(guò)2]222]33層上方在大氣壓下保持1.0m液層高度，而床層下方集液容器內(nèi)抽真空減壓至40kPa（真空度）時(shí)，222263-14恒壓下過(guò)濾某含渣的果汁，由實(shí)驗(yàn)已測(cè)得過(guò)濾中截留的漿渣濾餅的壓縮指數(shù)為0.55。現(xiàn)已知在清果汁需采用多大的過(guò)濾壓差？設(shè)介質(zhì)阻力忽略不計(jì)。t至1小時(shí)，共得濾液4m3，此時(shí)濾框已充滿，即停止過(guò)濾。試依據(jù)上述測(cè)試數(shù)據(jù)確定其恒壓過(guò)濾方），過(guò)濾同樣的料液，過(guò)濾壓強(qiáng)和所用濾布也與實(shí)驗(yàn)時(shí)相同（此板框壓濾機(jī)的B代表板框式，M代表明流，Y代表采用液壓壓緊裝置，這一型號(hào)的濾機(jī)濾框空間的長(zhǎng)與寬均為810m，框的厚度為25mm，的清水進(jìn)行洗滌，求洗滌時(shí)間3）洗滌后卸渣、重裝等操作共需15min，求壓濾機(jī)的生產(chǎn)能力，3t-5學(xué)習(xí)資料僅供學(xué)習(xí)與參考3-17有一濃度為9.3%的水懸浮液，固相的密度為2200kg/m3，于一小型過(guò)濾機(jī)中測(cè)得此懸浮液的濾（此過(guò)濾機(jī)的轉(zhuǎn)鼓直徑為1.75m，長(zhǎng)度為0.98m，過(guò)濾面積為5m2，浸入角度為120°),生產(chǎn)時(shí)采用假設(shè)濾餅不可壓縮，過(guò)濾介質(zhì)的阻力可忽略不計(jì)。333-18某回轉(zhuǎn)真空過(guò)濾機(jī)轉(zhuǎn)速為每分鐘1.5轉(zhuǎn)，今將轉(zhuǎn)速提高至每分鐘2.5轉(zhuǎn)，若其它情況不變，問(wèn)此過(guò)濾機(jī)的生產(chǎn)能力有何變化？設(shè)介質(zhì)阻力可忽略不計(jì)。分鐘充滿濾框，共得濾液2.4m3，過(guò)濾后每次拆裝清洗時(shí)間需15分鐘?，F(xiàn)若改用一臺(tái)GP20-2.6型回轉(zhuǎn)真空過(guò)濾機(jī)來(lái)代替上述壓濾機(jī)，轉(zhuǎn)筒的直徑為2.6m，長(zhǎng)為2.6m，過(guò)濾面積有25%被浸沒(méi)，操作真濾介質(zhì)的阻力可忽略不計(jì)。A’=2.6×3.14×2.6=21.2m2n’=0.37rpm3-20工廠用一臺(tái)加壓葉濾機(jī)過(guò)濾某種懸浮液，先以恒速過(guò)濾15分鐘得到濾液2.5m3，達(dá)到泵的最大壓頭，然后再繼續(xù)進(jìn)行恒壓過(guò)濾1小時(shí)，問(wèn)1）總共可得濾液多少m32）如果葉濾機(jī)的去渣，重裝等需15分鐘。此濾機(jī)的生產(chǎn)能力為多少m3/h3）如果要此過(guò)濾機(jī)的生產(chǎn)能力為最大，則每一循環(huán)應(yīng)為多少時(shí)間？生產(chǎn)能力又是多少m3/h？設(shè)介質(zhì)阻力忽略不計(jì)。3EQ\*jc3\*hps14\o\al(\s\up1(2),R)EQ\*jc3\*hps14\o\al(\s\up0(2),R)D2KA2(tt)+V2=KA2(ttR)+VEQ\*jc3\*hps14\o\al(\s\up1(2),R)EQ\*jc3\*hps14\o\al(\s\up10(R),t)EQ\*jc3\*hps14\o\al(\s\up10(R),V)學(xué)習(xí)資料僅供學(xué)習(xí)與參考過(guò)濾時(shí)間t/min5試求過(guò)濾常數(shù)K、qe。3600040002000q0q3-22有一轉(zhuǎn)鼓真空過(guò)濾機(jī)，每分鐘回轉(zhuǎn)2周，每小時(shí)可得濾液4m3。若濾布阻力忽略不計(jì)，問(wèn)每小時(shí)要獲得5m3濾液，轉(zhuǎn)鼓每分鐘應(yīng)回轉(zhuǎn)幾周？此時(shí)轉(zhuǎn)鼓表面濾餅的厚度為原來(lái)的幾倍？假定所用的3濾液的濾餅體積為0.1m3，濾餅洗滌及解1）由恒壓過(guò)濾方程式：v2-5-3-52（2）一個(gè)操作周期中得到的濾液體積為：學(xué)習(xí)資料僅供學(xué)習(xí)與參考3全部充滿所需的時(shí)間及所得的濾液體積2）過(guò)濾完畢后用0.5m3清水洗滌，洗滌時(shí)表壓與過(guò)濾時(shí)相同，洗水粘度為濾液粘度的75%，求洗滌時(shí)間。解1）以1m3濾餅為基準(zhǔn)求v，設(shè)其質(zhì)量為x：對(duì)應(yīng)的濾漿量對(duì)應(yīng)的濾液量對(duì)應(yīng)的濾液體積3由恒壓過(guò)濾方程式q2+2qqe=Kτ第四章4-1在某一間歇式混合器內(nèi)將淀粉與干菜粉混合以生產(chǎn)湯粉混合物。干菜粉和淀粉的原料比例為4：6，混合5min后取樣分析，以質(zhì)量分?jǐn)?shù)表示淀粉含量，測(cè)得混合物組成的均方差為0.0823。均方差的初值可用兩組分的質(zhì)量比表示。試問(wèn)若要求混合物達(dá)到規(guī)定的均方差值0.02，混合操作還需繼續(xù)進(jìn)行多少時(shí)間？（初始均方差等于兩組分濃度的乘積）τ)4-2用平漿式葉輪攪拌液體，攪拌已達(dá)湍流。原用的漿葉直徑為容器直徑的1/3，今擬以容器直徑的1/4的漿葉直徑代替。要求功率數(shù)相等，問(wèn)轉(zhuǎn)速應(yīng)如何改變?4-3用一具有6個(gè)平直葉片的渦輪攪拌器在標(biāo)準(zhǔn)攪拌系統(tǒng)內(nèi)攪拌果漿。果漿密度1100kg/m3，粘度-14-4為制取某種難溶的礦物鹽稀溶液，使礦物鹽在容器內(nèi)與30℃水混合，采用平漿式攪拌器，攪拌25假設(shè)成立學(xué)習(xí)資料僅供學(xué)習(xí)與參考的三葉旋漿式攪拌器攪拌，可以得到很好的混合。今欲設(shè)計(jì)規(guī)模更大的設(shè)備，容器直徑1.8m，欲達(dá)到小設(shè)備同樣的混合效果。試問(wèn)容器深度、攪拌漿直徑和轉(zhuǎn)速應(yīng)各取何值為宜？電動(dòng)機(jī)功率有多大因?yàn)槭欠菢?biāo)準(zhǔn)攪拌系統(tǒng)，故對(duì)幾何形狀進(jìn)行校正：P”=f1f2P’=0.694×1.14×415.7=328.9W現(xiàn)有一電機(jī)能提供1.5kW的有效功率，問(wèn)此電機(jī)是否能驅(qū)動(dòng)上述攪拌器，再核算該電機(jī)能驅(qū)動(dòng)上述攪2-3試計(jì)算攪拌功率，若在槽內(nèi)裝置4塊寬0.15m的擋板，其他條件不變，再求此時(shí)所需功率。2-3的甘油，系統(tǒng)為標(biāo)準(zhǔn)系統(tǒng)，有擋板。求槽直徑?？諝饬鬟^(guò)床層時(shí)，空床流速為0.5m/s，試求壓降-3學(xué)習(xí)資料僅供學(xué)習(xí)與參考4-10一砂濾器在粗砂礫層上鋪有厚750mm的砂粒層，以過(guò)濾工業(yè)用水。砂礫的密度為2550kg/m3，-3.3-3mf故處于流化態(tài)流化床的臨界流化速度和操作速度2）通過(guò)床層的壓降。3-3.3-3-3t1.82-3-3t2-34-13試設(shè)計(jì)一低真空吸入式氣力輸送原料小麥的管路，并計(jì)算其壓降損失。已知管路的垂直和水平4-14某牛奶均質(zhì)機(jī)在進(jìn)行牛奶均質(zhì)時(shí)，將牛奶脂肪球的平均滴徑從3.5μm減至1μm，生產(chǎn)能力為-6學(xué)習(xí)資料僅供學(xué)習(xí)與參考第五章5-1對(duì)于水分含量不低于40%的食品，且溫度在0~100℃范圍內(nèi)時(shí)，其熱擴(kuò)散率可以用同溫下水分和其他干物質(zhì)的熱擴(kuò)散率的加權(quán)平均法來(lái)計(jì)算。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，干物質(zhì)的熱擴(kuò)散率約為88.5×10-9m2/s。根據(jù)此法，試計(jì)算牛肉的熱擴(kuò)散率。已知牛肉含蛋白質(zhì)10%，磷脂6EQ\*jc3\*hps31\o\al(\s\up23(∴),牛)肉EQ\*jc3\*hps31\o\al(\s\up23(水的熱擴(kuò)散率),的熱擴(kuò)散率為)得耐火磚內(nèi)壁表面溫度為700℃,普通磚外壁表面溫度為130℃,已知耐火磚的導(dǎo)熱系數(shù)λ1為0.93W/(m.K)，普通磚的導(dǎo)熱系數(shù)λ2為0.58W/(m.K)，問(wèn)耐火磚與普通磚的接觸面的5-3在第1題中，如果在普通磚的外表面再敷上一層厚度為40mm的85%的氧化鎂，以減少外壁面的散熱損失。氧化鎂層的導(dǎo)熱系數(shù)λ為0.081W/(m.K)，操作穩(wěn)定后測(cè)得耐火磚內(nèi)壁表面溫度為740℃,氧化鎂的外表面溫度為90℃,問(wèn)每小時(shí)每平方米壁面的熱損失減少了多少？絕熱材料，絕熱材料的熱導(dǎo)率λ2為0.1246W/(m.K)，管子內(nèi)表面溫度為175℃,絕熱層外表面溫度為45℃,求每小時(shí)每米管長(zhǎng)的散熱損失。為內(nèi)層的2倍，其熱導(dǎo)率也為內(nèi)層的2倍。若將兩保溫層對(duì)調(diào)，其它條件不變，問(wèn)每米管長(zhǎng)的熱損兩層材料互換位置后：互換位置后，單位管長(zhǎng)熱損失量增加，說(shuō)明在本題情況下，熱導(dǎo)率小的材料放在內(nèi)層較適宜。損失2）若按平均溫度計(jì)算熱導(dǎo)率，求保溫層內(nèi)的溫度分布。解1）Q=-2πrlλdt/dr學(xué)習(xí)資料僅供學(xué)習(xí)與參考2)]與管壁之間的對(duì)流傳熱系數(shù)。如果將水的流速提高到2.2m/s，并近似假設(shè)水的熱力性質(zhì)不變，水與K)5-8在套管換熱器中將水從25℃加熱至80℃,水在內(nèi)管中流動(dòng)，水與管壁間的對(duì)流傳熱系數(shù)為2000W/(m2.K)。若改為加熱相同流量的大豆油，試求對(duì)流傳熱系數(shù)。設(shè)兩種情況下流體均呈湍流流動(dòng)，兩流體在定性溫度下的物性：.如果水的平均溫度為15℃,管外壁溫度為80℃,試求管壁對(duì)冷卻水的對(duì)流傳熱系數(shù)。管壁對(duì)冷卻水的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)為：K)K)5-10將粗碎的番茄通過(guò)管子從溫度20℃加熱至75℃。管子內(nèi)徑為60mm，表面溫度保持105℃。學(xué)習(xí)資料僅供學(xué)習(xí)與參考K)5-11脫脂牛奶流過(guò)φ32mm×3.5mm的不銹鋼管，被管外水蒸汽加熱。某處管壁溫度為70℃,蒸汽冷凝溫度為110℃,管子系水平放置。求換熱器第一排管子的該處的對(duì)流傳熱系數(shù)。管子水平放置時(shí)，表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)為：試求管外自然對(duì)流所引起的熱損失。解：tm=(tb+tw)/2=(10+50)/2=30℃,查得30℃空氣的物性數(shù)據(jù)：55外表面溫度為49℃,空氣溫度為15℃。.s995-14用常壓飽和水蒸汽在直立的列管換熱器內(nèi)加熱糖汁，蒸汽在管外冷凝。管直徑為算列管的根數(shù)。設(shè)換熱器的熱損失可忽略。先按滯流計(jì)算α,即：λ3r/lμΔt)1/4-3管處于很大的磚屋內(nèi)，磚壁面的溫度為27℃2）該鋼管處于斷面為0.3×0.3m的磚槽內(nèi)，若磚壁解：鋼的黑度取為0.95，磚的黑度取為0.55學(xué)習(xí)資料僅供學(xué)習(xí)與參考5-16兩平行的大平板，放在空氣中，相距5mm。一的黑度為0.05，溫度為300K。若將第一塊板加涂層，使其黑度變?yōu)?.025，試計(jì)算由此引起的輻射傳熱熱流密度改變的百分率。100℃。估算時(shí)可認(rèn)為一塊面包的表面積與爐壁面積相比，相對(duì)很小。解：烤爐內(nèi)向一塊面包輻射傳遞的凈熱量為：]出口溫度為65℃。求兩種流體順流和逆流時(shí)的平均溫度差，并將兩者作比較。5-19香蕉漿在管外單程管內(nèi)雙程的列管換熱器中用熱水加熱，熱水在管外。香蕉漿的流量為為95℃。換熱器的平均傳熱系數(shù)K=60W/(m2.K)。求換熱器傳熱面積。5-20某列管式換熱器用100℃的飽和蒸汽對(duì)液體進(jìn)行加熱，將液體從25℃加熱到60℃,問(wèn)換熱器蒸汽每小時(shí)將60噸的糖汁從25℃升溫到50℃,若糖汁的比熱容cp為4.0kJ/(kg.K)，問(wèn)：換熱器的總傳熱系數(shù)是多少？若運(yùn)行了一段時(shí)間之后，管程壁面上產(chǎn)生了污垢，使總傳熱系數(shù)下降為學(xué)習(xí)資料5-22一兩殼程的列管式換熱器使用汽凝水對(duì)冷水加熱，入口汽凝水的溫度為95℃,出口汽凝水的管內(nèi)牛奶的對(duì)流傳熱系數(shù)為500W/(m2.K)，管外蒸汽的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)為8000W/(m2.K)。試求總熱阻和傳熱系數(shù)K。如管內(nèi)有0.5mm的有機(jī)污垢層，其導(dǎo)熱系數(shù)為1解：以管外壁為基準(zhǔn)，總阻力：oK/WoK/W已知蒸汽冷凝的對(duì)流傳熱系數(shù)為10000W/(m2.K)，管內(nèi)糖汁的對(duì)流傳ooo（1）當(dāng)冷凝表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)增加20%，即α’=12000W/o（2）管內(nèi)糖汁表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)增加20%，即αi’=2400W/(m2.K)，o由計(jì)算可知，增加阻力較大側(cè)的α,能有效地提高K。o殼側(cè)冷凝（冷凝液為飽和液體），以加熱管內(nèi)的植物油，將油從20℃加熱至85℃,若換熱器的傳熱阻和蒸汽側(cè)垢層熱阻可忽略，試求管內(nèi)油側(cè)對(duì)流傳熱系數(shù)。若將油的流速加倍，此時(shí)換熱器的總傳熱系數(shù)為原來(lái)的1.75倍，油的物性不變，試求油的出口溫度。i2僅供學(xué)習(xí)與參考學(xué)習(xí)資料僅供學(xué)習(xí)與參考[注：本題宜用內(nèi)表面作基準(zhǔn)]o2oK)m’℃,T2=70℃。若將冷流體流量加倍，設(shè)總傳熱系數(shù)不變，忽略熱損失，試求兩流體的出口溫度和傳熱量的變化。EQ\*jc3\*hps32\o\al(\s\up10(0),2)EQ\*jc3\*hps32\o\al(\s\up10(t),2)EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up0(c2),0)5-27試求通過(guò)面包爐磚墻的熱損失q（W/m2并求出內(nèi)外墻面溫度。已導(dǎo)率0.7W/(m.K)，爐內(nèi)煙氣溫度250℃,對(duì)流傳熱系數(shù)23W/(m2.K)，爐外空氣溫度30℃,表面?zhèn)鞫鴔=αi(th-thw)=αo(tcw-t)學(xué)習(xí)資料僅供學(xué)習(xí)與參考但要求進(jìn)出口溫度不變，問(wèn)蒸汽壓強(qiáng)應(yīng)提高至何值方能完成任務(wù)？設(shè)管壁和污垢熱阻均可忽略。由附錄查得p=200kPa時(shí)飽和溫度為120.2℃?，F(xiàn)空氣流量增加20%，若仍在原換熱器中進(jìn)行操作，則必須提高加熱蒸汽溫度(即壓強(qiáng))才能完成任務(wù)。m’m’=1.2×58.37/1.157=60.54℃或Δtm’=[(th’-tc1)-(th’-tc2)]/解得th’=122.1℃5-29水在列管式換熱器的管內(nèi)被加熱，設(shè)Re>104。若忽略物性變化，試估算下列情況下對(duì)流傳熱系數(shù)α的變化1）管徑不變，流量加倍2）管徑減為原來(lái)的一半，流量不變3）管徑、流量均不變，管程數(shù)加倍。pp（2）管徑減為原來(lái)的一半，流量不變：d’5-30某種蔬菜葉子，厚度為0.8×10-3m，其初溫為20℃,將其泡在90℃的熱水中。假定浸泡一開(kāi)始，葉子表面溫度即為此溫度。試求經(jīng)1秒鐘后，菜葉的中心面和離表面80μm處達(dá)到什么溫度。解：此題可看成是無(wú)限大平板的不穩(wěn)定傳熱。根據(jù)題意,“浸泡一開(kāi)始葉子表面溫度即為水溫”，即λ<<α。按以上數(shù)值查圖，過(guò)余溫度準(zhǔn)數(shù)為Θ=0.熱系數(shù)1.5W/(m.K)，初溫為70℃。放入120℃殺菌鍋內(nèi)加熱，蒸汽對(duì)罐頭的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)為解1）計(jì)算無(wú)限長(zhǎng)圓柱體的Θ:pp其中罐頭殼壁熱阻可以忽略不計(jì)，幾何相似準(zhǔn)數(shù)其中罐頭殼壁熱阻可以忽略不計(jì)，幾何相似準(zhǔn)數(shù)Lo=X/R=0按以上數(shù)值查圖可得無(wú)限長(zhǎng)圓柱體的過(guò)余溫度準(zhǔn)數(shù)Θ為：學(xué)習(xí)資料僅供學(xué)習(xí)與參考τ有限圓柱體無(wú)限圓柱體無(wú)限平板溫度。問(wèn)中心溫度達(dá)到90℃時(shí)需要多少時(shí)間？豌豆的熱擴(kuò)散率約等于水，平均值為0.16×10-6m2/s。-6τ2為2m2，液體的初溫為20℃,要求加熱到終溫為80℃。用于加熱的飽和蒸汽溫度為110℃,釜內(nèi)設(shè)的蒸汽通入蛇管進(jìn)行加熱，試求牛奶的升溫規(guī)律（即溫度隨時(shí)間的變化關(guān)系）。假定傳熱系數(shù)為積分得第六章6-1試估算固形物含量為30%的番茄醬在常壓和720mmHg真空度下蒸發(fā)時(shí)的沸點(diǎn)升高，番茄醬的沸點(diǎn)升高數(shù)據(jù)可參考糖溶液，忽略靜壓引起的沸點(diǎn)升高，大氣壓強(qiáng)取760mmHg。學(xué)習(xí)資料僅供學(xué)習(xí)與參考6-3在單效真空蒸發(fā)器內(nèi)，每小時(shí)將1500kg牛奶從濃度15%濃縮到50%。已知進(jìn)料的平均比熱容為熱損失可取為5%。試求1）水分蒸發(fā)量和成品量2）加熱蒸汽消耗量3）蒸發(fā)器傳熱面積。2溶物含量為10.9%，產(chǎn)品排出溫度為40℃,固溶物含量為40%，二次蒸汽在間壁式冷凝器中冷凝，離開(kāi)冷凝器的汽凝水溫度為38℃。試求1）產(chǎn)品和凝結(jié)水的流量2）采用121℃蒸汽供熱時(shí)的蒸汽消耗量（熱損失不計(jì)3）若冷卻水進(jìn)冷凝水時(shí)溫度為21℃,離開(kāi)時(shí)為29.5℃,求其流量。桃漿進(jìn)6-5用某真空蒸發(fā)器濃縮含大量蛋白質(zhì)的食品溶液，當(dāng)加熱管子表面潔凈時(shí)，傳熱系數(shù)為污垢的導(dǎo)熱系數(shù)可取為0.2W/(m.K)。-36-6對(duì)某糖類(lèi)真空蒸發(fā)器的傳熱系數(shù)進(jìn)行實(shí)際測(cè)定，蒸發(fā)器內(nèi)料假定熱損失為總傳熱量的2%，試求傳熱系數(shù)。pm6-7在雙效順流蒸發(fā)器中濃縮脫脂牛奶。進(jìn)奶固體含量為10%，溫度為55℃,第一效中沸點(diǎn)為77℃,第二效中沸點(diǎn)為68.5℃,末效排出濃奶的固體含量為30%，假設(shè)固形物的比熱容為2kJ/(kg.K)，試近學(xué)習(xí)資料6-8如上題，所有條件均相同，唯采用逆流操作，且第一效加熱蒸汽溫度100℃。求由末效流入第一2IIID1D2t0FK)K)6-9用雙效順流蒸發(fā)某熱敏食品，加熱蒸汽溫度為110℃,冷凝器的冷凝溫度為40℃,一切溫差損失均忽略不計(jì)，且規(guī)定料液最高允許溫度為65℃,假定兩效的傳熱系數(shù)相等，試估算兩效傳熱面積之二式相除，K1=K26-10同上題，若用等面積原則設(shè)計(jì)兩效設(shè)備，試問(wèn)是否合理？又如果第二效采取改善循環(huán)的措施，提高了傳熱系數(shù)，使它為第一效傳熱系數(shù)的2倍，問(wèn)等面積設(shè)計(jì)原則是否合理？=75℃,不合理（因t1不高于65℃)6-11在雙效順流蒸發(fā)器內(nèi)蒸發(fā)1t/