某辦公樓結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中的截面設(shè)計(jì)計(jì)算案例目錄TOC\o"1-3"\h\u18652某辦公樓結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中的截面設(shè)計(jì)計(jì)算案例 1115921.1框架梁 163841.1.1四層 1205131.1.2三層 6115831.1.3二層 11313001.1.4一層 16247751.2框架柱 2052371.2.1柱截面尺寸驗(yàn)算 2051131.2.2柱正截面承載力計(jì)算 2154291.2.3柱斜截面受剪承載力計(jì)算 231.1框架梁1.1.1四層梁的最不利內(nèi)力：經(jīng)以上計(jì)算可知，梁的最不利內(nèi)力如下：AB跨跨間：Mmax=325.993支座A：Mmax=-148.403支座B：Mmax=131.334調(diào)整后剪力：V=123.504BC跨跨間：Mmax=44.132支座：Mmax=-30.041調(diào)整后剪力：V=25.04將支座中心處彎距換算為支座邊緣控制截面的彎距AB跨支座邊緣彎距：M==148.403γReM==111.302==131.334γRe==BC跨由于跨間最大彎距發(fā)生在左支座V==-10.557則支座邊緣彎距Mmax==γReMmax===γRe=梁正截面受彎承載力計(jì)算：抗震設(shè)計(jì)中，對(duì)于樓面現(xiàn)澆的框架結(jié)構(gòu)，梁支座負(fù)彎矩按矩形截面計(jì)算縱筋數(shù)量,跨中正彎矩按T形截面計(jì)算縱筋數(shù)量.AB跨：跨間最大彎矩處：按T形截面設(shè)計(jì)，翼緣計(jì)算寬度bf，按跨度考慮，取bf，=l/3=8400/3=2800，按梁間凈距考慮時(shí),bf，=b+sn=350+3500-350=3500,按翼緣厚度考慮時(shí),ho=800-35=765,hf，/ho=120/765=0.157>0.1,此種情況不起控制作用,故取bf，=2800梁內(nèi)縱向鋼筋選HRB335級(jí)鋼筋，（fy=fy，=300），h0=h-a=800-35=765，因?yàn)閒cbf，hf，（h0-hf，/2）=1.0×14.3×2800×120×（765-120/2）=3387.384>325.993屬第一類T形截面,下部跨間截面按單筋T形截面計(jì)算：αs=M/（fcbf，h02）==0.014ξ=1-（1-2αs）1/2=0.014As=ξfcbf，h0/fy==1429.428ρmin=45×%=0.21%？Asmin=0.21%×300×765=482實(shí)配鋼筋422，As=1520。兩支座處：將下部跨間截面的422鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋，=1520，再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋A(yù)s，即支座A上部，=-0.012<0說明富裕，且達(dá)不到屈服?？山迫s=M/fy/(h0-)==508ρmin=55×%=0.262%Asmin=0.262%×350×765=702取416（As=804）支座上部As=M/fy/(h0-)==569ρmin=55×%=0.262%Asmin=0.262%×300×765=602取416（As=804）BC跨（1）、跨間最大彎矩處（右支座處）：按T形截面設(shè)計(jì)，翼緣計(jì)算寬度bf，按跨度考慮，取bf，=l/3=3000/3=1000，按梁間凈距考慮時(shí),bf，=b+sn=350+8400-100-175=8475,按翼緣厚度考慮時(shí),ho=350-35=315,hf，/ho=120/315>0.1,此種情況不起控制作用,故取bf，=3000/3=1000梁內(nèi)縱向鋼筋選HRB335級(jí)鋼筋，（fy=fy，=300），h0=h-a=350-35=315，因?yàn)閒cbf，hf，（h0-hf，/2）==437.58>44.132屬第一類T形截面,下部跨間截面按單筋T形截面計(jì)算：αs=M/（fcbf，h02）==0.031ξ=1-（1-2αs）1/2=0.031As=ξfcbf，h0/fy==466ρmin=45×%=0.21%Asmin=0.21%×350×315=232實(shí)配鋼筋416，As=804。支座上部As=M/fy/(h0-)==419ρmin=55×%=0.262%Asmin=0.262%×350×315=289實(shí)配鋼筋216，As=402。為了便于施工選配416，As=804。AB跨A支座選416(As=804)，As，/As=1520/804=1.89>0.3，Bl支座選416(As=804),As，/As=1520/804=1.89>0.3，滿足梁的抗震構(gòu)造要求。AB、BC跨上部216通長(zhǎng)布置梁斜截面受剪承載力計(jì)算：AB跨（1）、驗(yàn)算截面尺寸：h0=7650.2fcbh0=0.2×1.0×14.3×350×765=765765>V=123504故截面尺寸滿足要求。（2）、驗(yàn)算是否需要計(jì)算配置箍筋：0.42ftbh0=0.42×1.43×350×765=1608107>V=123504故無需按計(jì)算配箍。梁端加密區(qū)長(zhǎng)度區(qū)1.5×800=1200，取雙肢8@100.箍筋用HPB235級(jí)鋼筋（fyv=210)非加密區(qū)長(zhǎng)度區(qū)配雙肢8@150.===0.177%滿足要求BC跨（1）、驗(yàn)算截面尺寸：h0=3150.2fcbh0=0.2×1.0×14.3×350×315=315315>V=25040故截面尺寸滿足要求。（2）、驗(yàn)算是否需要計(jì)算配置箍筋：0.42ftbh0=0.42×1.43×350×315=662121.5>V=25040故無需按計(jì)算配箍。梁端加密區(qū)長(zhǎng)度區(qū)1.5×350=525，取600，取雙肢8@100.箍筋用HPB235級(jí)鋼筋（fyv=210)非加密區(qū)長(zhǎng)度區(qū)配雙肢8@150.===0.177%滿足要求1.1.2三層梁的最不利內(nèi)力：經(jīng)以上計(jì)算可知，梁的最不利內(nèi)力如下：AB跨跨間：=321.132支座A：=-260.704支座B：=228.658調(diào)整后剪力：V=177.661BC跨跨間：=46496支座：=-37.395調(diào)整后剪力：V=31.449將支座中心處彎距換算為支座邊緣控制截面的彎距AB跨支座邊緣彎距M==γReM====228.658γRe==BC跨由于跨間彎距發(fā)生在左支座V==-10.557則支座邊緣彎距γReMmax=（）×0.75=γRe=（）×0.75=梁正截面受彎承載力計(jì)算：抗震設(shè)計(jì)中，對(duì)于樓面現(xiàn)澆的框架結(jié)構(gòu)，梁支座負(fù)彎矩按矩形截面計(jì)算縱筋數(shù)量,跨中正彎矩按T形截面計(jì)算縱筋數(shù)量.AB跨（1）、跨間最大彎矩處：按T形截面設(shè)計(jì)，翼緣計(jì)算寬度bf，按跨度考慮，取bf，=l/3=8400/3=2800，按梁間凈距考慮時(shí),bf，=b+sn=350+3500-350=3500,按翼緣厚度考慮時(shí),ho=800-35=765,hf，/ho=120/765=0.157>0.1,此種情況不起控制作用,故取bf，=2800梁內(nèi)縱向鋼筋選HRB335級(jí)鋼筋，（fy=fy，=300N/mm2），h0=h-a=800-35=765，因?yàn)閒cbf，hf，（h0-hf，/2）=1.0×14.3×2800×120×（765-120/2）=3387.384>321.132屬第一類T形截面,下部跨間截面按單筋T形截面計(jì)算：αs=M/（fcbf，h02）==0.014ξ=1-（1-2αs）1/2=0.014As=ξfcbf，h0/fy==1409ρmin=45×%=0.21%Asmin=0.21%×350×765=563實(shí)配鋼筋，422(As=1520)。（2）、考慮兩支座處：將下部跨間截面的422鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋，=1520，再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋A(yù)s，即支座A上部，αs=[M-fy,As，(h0-a,)]/（fcbf，h02）==-0.004<0受壓鋼筋不能屈服可近似取As=M/fy/(h0-)==893ρmin=55×%=0.262%Asmin=0.262%×350×765=702216+218.(As=911)支座Bl上部：As=M/fy/=(h0-)==783Asmin=0.262%×350×765=702416(As=804)BC跨（1）、跨間最大彎矩處：按T形截面設(shè)計(jì)，翼緣計(jì)算寬度bf，按跨度考慮，取bf，=l/3=3000/3=1000，按梁間凈距考慮時(shí),bf，=b+sn=350+7000-350=7000,按翼緣厚度考慮時(shí),ho=350-35=315,hf，/ho=120/315>0.1,此種情況不起控制作用,故取bf，=3000/3=1000梁內(nèi)縱向鋼筋選HRB335級(jí)鋼筋，（fy=fy，=300N/mm2），h0=h-a=350-35=315，因?yàn)?fcbf，hf，（h0-hf，/2）==431.15>41.496屬第一類T形截面,下部跨間截面按單筋T形截面計(jì)算：αs=M/（fcbf，h02）==0.032ξ=1-（1-2αs）1/2=0.032As=ξfcbf，h0/fy==450ρmin=45×%=0.21%Asmin=0.21%×250×365=232需配鋼筋，412As=452。為了施工方便選配416（2）、考慮兩支座處：將下部跨間截面416鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋，As，=804，再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋A(yù)s，即支座上部，αs=[M-fy,As，(h0-a,)]/（fcbf，h02）==0.2<0受壓鋼筋不能屈服可近似取As=M/fy/(h0-)==520ρmin=55×%=0.262%Asmin=0.262%×350×315=289選配216+114，(As=555)AB跨A支座選218+216(As=911)，As，/As=1520/911>0.3，Bl支座選416(As=804),As，/As=1520/804>0.3，滿足梁的抗震構(gòu)造要求。AB、BC跨上部216通長(zhǎng)布置梁斜截面受剪承載力計(jì)算：AB跨（1）、驗(yàn)算截面尺寸：h0=7650.2fcbh0=0.2×1.0×14.3×350×765=765765>V=177661故截面尺寸滿足要求。。（2）、驗(yàn)算是否需要計(jì)算配置箍筋：0.42ftbh0=0.42×1.43×350×765=160810.65<V=177661故需按計(jì)算配箍。梁端加密區(qū)長(zhǎng)度區(qū)1.5×800=1200，取雙肢8@100.箍筋用HPB235級(jí)鋼筋（fyv=210)非加密區(qū)長(zhǎng)度區(qū)配雙肢8@150.===0.177%滿足要求BC跨（1）、驗(yàn)算截面尺寸：h0=3150.2fcbh0=0.2×1.0×14.3×350×315=315315>V=36449故截面尺寸滿足要求。。（2）、驗(yàn)算是否需要計(jì)算配置箍筋：0.42ftbh0=0.42×1.43×350×315=66211.15〉V=36449故不需按計(jì)算配箍。梁端加密區(qū)長(zhǎng)度區(qū)1.5×350=525取600，取雙肢8@100.箍筋用HPB235級(jí)鋼筋（fyv=210)非加密區(qū)長(zhǎng)度區(qū)配雙肢8@150.===0.177%滿足要求1.1.3二層梁的最不利內(nèi)力：經(jīng)以上計(jì)算可知，梁的最不利內(nèi)力如下：AB跨跨間：=344.920支座A：=-301.897支座B：=265.78調(diào)整后剪力：V=184.584BC跨跨間：=43.466支座：=-51.363調(diào)整后剪力：V=49.916將支座中心處彎距換算為支座邊緣控制截面的彎距AB跨支座邊緣彎距γReM==γRe==BC跨由于跨間彎距發(fā)生在左支座V==-10.557則支座邊緣彎距γReMmax=（）×0.75=γRe=（）×0.75=梁正截面受彎承載力計(jì)算：抗震設(shè)計(jì)中，對(duì)于樓面現(xiàn)澆的框架結(jié)構(gòu)，梁支座負(fù)彎矩按矩形截面計(jì)算縱筋數(shù)量,跨中正彎矩按T形截面計(jì)算縱筋數(shù)量.AB跨（1）、跨間最大彎矩處：按T形截面設(shè)計(jì)，翼緣計(jì)算寬度bf，按跨度考慮，取bf，=l/3=8400/3=2800，按梁間凈距考慮時(shí),bf，=b+sn=350+3500-350=3500,按翼緣厚度考慮時(shí),ho=800-35=765,hf，/ho=120/765=0.157>0.1,此種情況不起控制作用,故取bf，=2800梁內(nèi)縱向鋼筋選HRB335級(jí)鋼筋，（fy=fy，=300），h0=h-a=800-35=765，因?yàn)閒cbf，hf，（h0-hf，/2）=1.0×14.3×2800×120×（765-120/2）=3387.334>344.920屬第一類T形截面,下部跨間截面按單筋T形截面計(jì)算：αs=M/（fcbf，h02）==0.015ξ=1-（1-2αs）1/2=0.015As=ξfcbf，h0/fy==1515ρmin=45×%=0.21%Asmin=0.21%×350×765=563實(shí)配鋼筋422，As=1520。（2）、考慮兩支座處：將下部跨間截面的422鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋，=1520，再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋A(yù)s，即支座A上部，αs=[M-fy,As，(h0-a,)]/（fcbf，h02）=<0受壓鋼筋不能屈服可近似取As=M/fy/(h0-)==1051ρmin=55×%=0.262%Asmin=0.262%×350×765=702220+218，As=1131支座Bl上部：As=M/fy/=(h0-)==911Asmin=0.262%×300×565=702218+216，As=911BC跨（1）、跨間最大彎矩處：按T形截面設(shè)計(jì)，翼緣計(jì)算寬度bf，按跨度考慮，取bf，=l/3=3000/3=1000，按梁間凈距考慮時(shí),bf，=b+sn=350+7000-350=7000,按翼緣厚度考慮時(shí),ho=350-35=315,hf，/ho=120/315>0.1,此種情況不起控制作用,故取bf，=3000/3=1000梁內(nèi)縱向鋼筋選HRB335級(jí)鋼筋，（fy=fy，=300），h0=h-a=350-35=315，因?yàn)?fcbf，hf，（h0-hf，/2）==431.15>43.446屬第一類T形截面,下部跨間截面按單筋T形截面計(jì)算：αs=M/（fcbf，h02）==0.029ξ=1-（1-2αs）1/2=0.029As=ξfcbf，h0/fy==433ρmin=45×%=0.21%Asmin=0.21%×350×315=232需配鋼筋412.As=452。為施工方便配218+216As=911（2）、考慮兩支座處：將下部跨間截面416鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋，As，=804，再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋A(yù)s，即支座B右端上部，αs=[M-fy,As，(h0-a,)]/（fcbf，h02）=〈0受壓鋼筋不能屈服可近似取As=M/fy/(h0-)==702ρmin=55×%=0.262%Asmin=0.262%×350×315=289AB跨A支座選220+218(As=1137)，As，/As=1520/1137>0.3，Bl支座選218+216(As=911),As，/As=1520/911>0.3，滿足梁的抗震構(gòu)造要求。AB、BC跨上部218通長(zhǎng)布置梁斜截面受剪承載力計(jì)算：AB跨（1）、驗(yàn)算截面尺寸：h0=7650.2fcbh0=0.2×1.0×14.3×350×765=765765>V=184584故截面尺寸滿足要求。（2）、驗(yàn)算是否需要計(jì)算配置箍筋：0.42ftbh0=0.42×1.43×350×765=160810.65<V=184584故需按計(jì)算配箍。梁端加密區(qū)長(zhǎng)度區(qū)1.5×800=1200，取雙肢8@100.箍筋用HPB235級(jí)鋼筋（fyv=210)非加密區(qū)長(zhǎng)度區(qū)配雙肢8@150.===0.177%滿足要求BC跨（1）、驗(yàn)算截面尺寸：h0=3150.2fcbh0=0.2×1.0×14.3×350×315=315315>V=49916故截面尺寸滿足要求。。（2）、驗(yàn)算是否需要計(jì)算配置箍筋：0.42ftbh0=0.42×1.43×350×315=66211.15〉V=49916故不需按計(jì)算配箍。梁端加密區(qū)長(zhǎng)度區(qū)1.5×350=525取600，取雙肢8@100.箍筋用HPB235級(jí)鋼筋（fyv=210)非加密區(qū)長(zhǎng)度區(qū)配雙肢8@150.===0.177%滿足要求1.1.4一層梁的最不利內(nèi)力：經(jīng)以上計(jì)算可知，梁的最不利內(nèi)力如下：AB跨跨間：=401.279支座A：=-354.069支座B：=302.003調(diào)整后剪力：V=203.603BC跨跨間：=42.402支座：=-58.656調(diào)整后剪力：V=60.446將支座中心處彎矩?fù)Q算為支座邊緣控制截面的彎矩AB跨支座邊緣彎矩γReM==γRe==BC跨由于跨間彎矩發(fā)生在左支座V==-10.557則支座邊緣彎距γReMmax=（）×0.75=γRe=（）×0.75=梁正截面受彎承載力計(jì)算：抗震設(shè)計(jì)中，對(duì)于樓面現(xiàn)澆的框架結(jié)構(gòu)，梁支座負(fù)彎矩按矩形截面計(jì)算縱筋數(shù)量,跨中正彎矩按T形截面計(jì)算縱筋數(shù)量.AB跨（1）、跨間最大彎矩處：按T形截面設(shè)計(jì)，翼緣計(jì)算寬度bf，按跨度考慮，取bf，=l/3=8400/3=2800，按梁間凈距考慮時(shí),bf，=b+sn=350+3500-350=3500,按翼緣厚度考慮時(shí),ho=800-35=765,hf，/ho=120/765=0.157>0.1,此種情況不起控制作用,故取bf，=2800梁內(nèi)縱向鋼筋選HRB335級(jí)鋼筋，（=300），h0=h-a=800-35=765，因?yàn)閒cbf，hf，（h0-hf，/2）=1.0×14.3×2800×120×（765-120/2）=3387.384>401.279屬第一類T形截面,下部跨間截面按單筋T形截面計(jì)算：αs=M/（fcbf，h02）==0.017ξ=1-（1-2αs）1/2=0.017As=ξfcbf，h0/fy==1764ρmin=45×%=0.21%Asmin=0.21%×350×765=563實(shí)配鋼筋，425,As=1964。（2）、考慮兩支座處：將下部跨間截面的425鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋，=1964，再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋A(yù)s，即支座A上部，αs=[M-fy,As，(h0-a,)]/（fcbf，h02）=<0受壓鋼筋不能屈服可近似取As=M/fy/(h0-)==1212ρmin=55×%=0.262%Asmin=0.262%×350×765=702420，As=1256支座Bl上部：As=M/fy/=(h0-)==1035Asmin=0.262%×350×765=702218+220，As=1137BC跨（1）、跨間最大彎矩處：按T形截面設(shè)計(jì)，翼緣計(jì)算寬度bf，按跨度考慮，取bf，=l/3=3000/3=1000，按梁間凈距考慮時(shí),bf，=b+sn=350+7000-350=7000,按翼緣厚度考慮時(shí),ho=350-35=315,hf，/ho=120/315>0.1,此種情況不起控制作用,故取bf，=3000/3=1000梁內(nèi)縱向鋼筋選HRB335級(jí)鋼筋，（fy=fy，=300），h0=h-a=350-35=315，因?yàn)?fcbf，hf，（h0-hf，/2）==431.15>42.402屬第一類T形截面,下部跨間截面按單筋T形截面計(jì)算：αs=M/（fcbf，h02）==0.027ξ=1-（1-2αs）1/2=0.027As=ξfcbf，h0/fy==423ρmin=45×%=0.21%Asmin=0.21%×250×365=232需配鋼筋，412,As=452mm2。為施工方便選配220+218As=1137（2）、考慮兩支座處：將下部跨間截面425鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋，As，=1964，再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋A(yù)s，即支座B右上部，αs=[M-fy,As，(h0-a,)]/（fcbf，h02）=<0受壓鋼筋不能屈服可近似取As=M/fy/(h0-)==798ρmin=55×%=0.262%Asmin=0.262%×350×315=289AB跨A支座選420(As=1256)As，/As=1964/1256>0.3，Bl支座選,218+220(As=1137)，As，/As=1964/1137>0.3，滿足梁的抗震構(gòu)造要求。AB、BC跨上部220通長(zhǎng)布置梁斜截面受剪承載力計(jì)算：AB跨（1）、驗(yàn)算截面尺寸：h0=7650.2fcbh0=0.2×1.0×14.3×350×765=765765N>V=203603故截面尺寸滿足要求。。（2）、驗(yàn)算是否需要計(jì)算配置箍筋：0.42ftbh0=0.42×1.43×350×765=160810.65<V=203603故需按計(jì)算配箍。梁端加密區(qū)長(zhǎng)度區(qū)1.5×800=1200，取雙肢8@100.箍筋用HPB235級(jí)鋼筋（fyv=210)非加密區(qū)長(zhǎng)度區(qū)配雙肢8@150.===0.177%滿足要求BC跨（1）、驗(yàn)算截面尺寸：h0=3150.2fcbh0=0.2×1.0×14.3×350×315=315315N>V=60446故截面尺寸滿足要求。。（2）、驗(yàn)算是否需要計(jì)算配置箍筋：0.42ftbh0=0.42×1.43×350×315=66211.15〉V=60446故不需按計(jì)算配箍。梁端加密區(qū)長(zhǎng)度區(qū)1.5×350=525取600，取雙肢8@100.箍筋用HPB235級(jí)鋼筋（fyv=210/)非加密區(qū)長(zhǎng)度區(qū)配雙肢8@150.===0.177%滿足要求1.2框架柱1.2.1柱截面尺寸驗(yàn)算根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》，對(duì)于三級(jí)抗震等級(jí)，剪跨比大于2，軸壓比小于0.9。下表給出了框架柱各層剪跨比和軸壓比計(jì)算結(jié)果，注意，表中的Mc、Vc和N都不應(yīng)考慮抗震調(diào)整系數(shù)，由表7-1可見，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求。表6-1柱的剪跨比和軸壓比驗(yàn)算柱號(hào)層次bh0fcMcVcNMc/Vch0N/fcmbh0A柱450046014.3163.46953.765465.3511.61>20.141<0.9350046014.3183.07285.484933.3644.66>20.284<0.9250046014.3245.28181.8321413.311.14>20.43<0.9150046014.3253.41194.4951917.485.83>20.583<0.9B柱450046014.3180.6241.721503.9918.4>20.153<0.9350046014.3204.49680.0271002.435.56>20.305<0.9250046014.3252.344101.9391497.235.38>20.455<0.9150046014.3203.85277.7641985.85.7>20.604<0.91.2.2柱正截面承載力計(jì)算以4層A柱為例，柱截面寬度：b=500,柱截面有效高度：h0=500-40=460混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：fc=14.3最不利組合一（調(diào)整后）：Mmax=163.469，N=485.015軸向力對(duì)截面重心的偏心矩e0=M/N=163.469×106/(485.015×103)=337.039附加偏心矩取20和偏心方向截面尺寸的1/30兩者中的較大值，即500/30=11.67，故取ea=20。柱的計(jì)算長(zhǎng)度，根據(jù)《抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》，對(duì)于現(xiàn)澆樓蓋的底層柱，l0=1.25H=1.25×3.3=4.125初始偏心矩：ei=e0+ea=337.039+20=357.039因?yàn)?長(zhǎng)細(xì)比l0/h=4125/500=8.25>5，故應(yīng)考慮偏心矩增大系數(shù)η。ξ1=0.5fcmA/N=0.5×14.3×5002/（485.015×103）=3.685>1.0取ξ1=1.0又l0/h<15，取ξ2=1.0得η=1+l02ξ1ξ2h0/1400eih2=1+4.1252×460/（1400×357.039）=1.016軸向力作用點(diǎn)至受拉鋼筋A(yù)s合力點(diǎn)之間的距離e=ηei+h/2-as=1.016×357.039+500/2-40=572.63對(duì)稱配筋：ξ=x/h0=N/fcbh0=485.015×103/（14.3×500×460）=0.15<ξb=0.52為大偏壓情況。As,=As=[Ne-ξ(1-0.5ξ)fcmbh02]/fy,/(h0-as,)=[572.63×103×485.015-0.15×(1-0.5×0.15)×14.3×500×4602]/300/(460-40)=539()(2)、最不利組合二：Nmax=512.859，M=25.986此組內(nèi)力是非地震組合情況，且無水平荷載效應(yīng)，故不必進(jìn)行調(diào)整。軸向力對(duì)截面重心的偏心矩e0=M/N=25.986×106/(512.859×103)=50.669初始偏心矩：ei=e0+ea=50.669+20=70.669長(zhǎng)細(xì)比l0/h=4125/500=8.25>5，故應(yīng)考慮偏心矩增大系數(shù)η。ξ1=0.5fcmA/N=0.5×14.3×5002/（512.859×103）=3.485>1.0取ξ1=1.0又l0/h<15，取ξ2=1.0得η=1+l02ξ1ξ2h0/1400eih2=1+4.1252×460/（1400×70.669）=1.079ηei=1.079×70.669=71.26<0.3h0=0.3×460=138,故為小偏心受壓。軸向力作用點(diǎn)至受拉鋼筋A(yù)s合力點(diǎn)之間的距離e=ηei+h/2-as=71.26+500/