歡送各位領導、專家們的到來！中山路綜合整治工程景觀綠化提升工程2#地塊地下連續(xù)墻施工方案會審目錄第一章工程概況第二章編制依據第三章編制原那么第四章施工重難點第五章施工部署第六章地連墻施工第七章質量保證體系第八章平安保證體系第九章有關地連墻施工階段對地鐵最小影響的措施第十章應急預案1、環(huán)境概況中山路綜合整治工程景觀綠化提升工程2#地塊位于中山路與機場路交叉段東南側。東側為規(guī)劃道路，南側為西塘河，西側為機場路，北側為中山路；中山路下為地鐵1號線盾構區(qū)域，路下均埋設有大量市政管線，且與基坑距離較近，周邊環(huán)境對基坑變形要求較高。2、工程結構及圍護本工程地下停車場位于地塊的中北部，西、北、東側臨近道路，地塊用地面積57920.6㎡。地下建筑面積9800㎡；主要建筑物為1層地下停車場，框架結構，基坑北側靠近地鐵側采用600mm厚地下連續(xù)墻作為基坑圍護體，其余側采用鉆孔灌注樁作為基坑圍護體。地下連續(xù)墻兩側導墻下采用φ700@500雙頭加氣水泥攪拌樁進行槽壁加固，加固樁頂標高為-1.400，有效樁長為19m。現(xiàn)施工的地下連續(xù)墻為600mm厚，分為A、B和C型槽，共劃分為27幅槽段；地下連續(xù)墻有效墻長22.1~24.5m。第一章、工程概況2.1主要施工標準、規(guī)程第二章、編制依據第三章、編制原那么1、本工程周邊環(huán)境條件復雜，特別地連墻北側距離運行的地鐵1號線區(qū)間隧道最近距離8.1m,施工過程中對地鐵區(qū)間影響降到最低是施工的關鍵。如右圖：北側地連墻靠近地鐵側剖面圖2、本工程的主要特點一是工程工期緊，鉆孔灌注樁、連續(xù)墻施工，工程量大；在滿足進度要求的情況下，合理安排施工工序，對現(xiàn)場交通合理布局、協(xié)調管理，防止因交叉作業(yè)而造成現(xiàn)場混亂。在保質保量的根底上按期完成地連墻施工。第四章、施工重難點第五章、施工部署1、人員配備第五章、施工部署2、機械設備配置第五章、施工部署3、施工安排第六章、地連墻施工1、平面布置施工前在場內設置施工道路、排水系統(tǒng)、機具停放場地、材料堆放場地，在鋼筋加工場地位置設置投光燈以保證夜間施工的照明。導墻開挖前注意將連續(xù)墻范圍內發(fā)現(xiàn)的障礙物去除，并在場地內設置小型臨時棄土場地，以確保連續(xù)墻的連續(xù)施工。重型車道沿著導墻向迎坑面延伸12m，鋪設三級螺紋直徑12@200單層雙向鋼筋，采用標號C20的混凝土澆筑20cm厚。導墻鋪設三級螺紋直徑12@200單層雙向鋼筋，采用C20混凝土澆筑?？紤]到兩端頭連續(xù)墻鎖口管頂拔時頂升架放置寬度，需對端頭導墻各延伸50cm。當導墻澆筑完成后及時對槽段進行分幅。具體平面布置詳見附圖：地下連續(xù)墻施工平面布置圖。第六章、地連墻施工地連墻施工平面布置圖靠近地鐵側地連墻及基坑圍護平面圖：第六章、地連墻施工2、施工流程第六章、地連墻施工3、導墻施工導墻施工前按照圖紙進行平面位置定位，在場地中放出地下連續(xù)墻的中心線，再進行開挖溝槽、綁扎鋼筋、制模、澆筑混凝土、拆模、回填。導墻制作時按照圍護結構要求制作。導墻制作深度為1.5米，翼緣寬為1.0m，成“「〞型。導墻模板撤除后，應及時進行墻間支撐。導墻內側墻面應垂直，凈距為墻厚增加40mm，平面位置的容許偏差為±10mm，墻面平整度不大于5mm。導墻采用挖機開挖、人工修整?；炷敛捎肅20，導墻厚度為0.3m；配筋采用三級螺紋直徑12鋼筋，間距200mm，單層雙向布置，具體尺寸詳見導墻制作圖。為保證頂升架起拔鎖口管時能有足夠工作面放置，須在端頭槽段導墻位置向外各延伸50cm。第六章、地連墻施工導墻道路示意圖第六章、地連墻施工第六章、地連墻施工第六章、地連墻施工泥漿循環(huán)系統(tǒng)第六章、地連墻施工泥漿配合比及質量控制標準如下：泥漿質量管理要求〔1〕泥漿制作應嚴格執(zhí)行所規(guī)定的配合比，新拌制的泥漿應存放24小時以上，使膨潤土充分水化前方可使用。如該地層含有砂質層，可適當調整泥漿的比重?！?〕泥漿池須掛牌，標明泥漿各項指標。泥漿制作中，每班進行二次質量指標檢測。第六章、地連墻施工〔3〕充分利用各種再生處理手段，提高泥漿質量和重復利用率。〔4〕槽內泥漿液面應高于地下水位1m以上，亦不低于導墻頂面0.3m〔除特殊情況外，但時間不宜過長〕?！?〕回收漿擬經過振動篩后進入調整池，經調整后到達標準前方可使用，泥漿超過質量標準予以廢棄?！?〕泥漿測試頻率為新拌制漿，拌漿量滿足成槽要求，拌制時和存放24小時后各測定一次。成槽過程中，放漿前測定一次，成槽結束清底掃孔前測定一次，清底掃孔后再測定一次。測試部位在槽段的上、中、下三部位?；厥諠{未調整前測定一次，根據泥漿的指標添加膨潤土等，調整后測定一次，符合調整漿的性能指標?！?〕再生泥漿受水泥，砂土等污染，如檢驗指標不合格，應于廢棄。第六章、地連墻施工5、成槽工程根據本工程的地質條件、場地條件、施工工藝、施工進度等各項施工工況綜合考慮，按圖紙進行分幅，并在取得設計單位的認可前方可進行施工，同時合理安排好施工順序，以確保工程的順利進行。我方將先選擇2~3幅進行地下連續(xù)墻的施工，通過先行幅施工以掌握地墻從成槽、下放鋼筋籠、澆注混凝土等各項參數，方便后續(xù)地下連續(xù)墻的施工。成槽作業(yè)采用跳槽挖掘方式作業(yè)，每槽段中各抓〔幅〕作業(yè)順序注意保證成槽時二側鄰界條件的均衡性，以保證槽壁二個方向的垂直度及裝置安裝良好。第六章、地連墻施工本工程采用SG46液壓抓斗，流程圖如以下圖：第六章、地連墻施工施工過程控制深度檢測

刷壁

超聲波、泥漿性能檢測第六章、地連墻施工6、鋼筋工程根據設計圖紙及標準標準先要對整個鋼筋籠進行翻樣，將每幅鋼筋籠所用的各種鋼筋的型號、尺寸、數量、重量等計算出來，用特定的表打印出來。采用分幅線向每幅槽內一米處導墻上四個點的標高，計算出吊筋尺寸。鋼筋工和配料工依據料單來配料和制作鋼筋籠。在制作平臺上，按翻樣單上的鋼筋品種、長度和排列間距，從下到上，按橫筋→縱筋→桁架→縱筋→橫筋順序鋪設鋼筋，鋼筋交點采用焊接成型。鋼筋制作平臺

鋼筋籠制作

鋼筋籠加固第六章、地連墻施工鋼筋籠制作控制標準：鋼筋籠驗收第六章、地連墻施工7、鋼筋籠吊裝〔1〕吊裝設備選型及方法本工程地下連續(xù)墻的墻厚為600㎜，槽段為A、B和C型，依最大標準幅6米閉合幅，鋼筋籠長度為24.6米，鋼筋籠重量約為11.2噸，采用雙機抬吊，整體制作。故吊裝設備選型參數按照最長最重鋼筋籠來驗算。第六章、地連墻施工總起重高度計算經計算本工程地下連續(xù)墻鋼筋籠擬采用80t主吊配50t副吊吊裝。第六章、地連墻施工徐工QUY80噸履帶吊主臂性能表當80t吊機臂長為40m，回轉半徑10m時，額定起重量為23.8t。第六章、地連墻施工QUY50噸履帶吊主臂性能表當50t吊機臂長為22m，回轉半徑10m時，額定起重量為11.5t。第六章、地連墻施工復核雙機抬吊〔1)副吊的最大負荷按80％計算為9.2t，本工程50T吊車最大起吊量為11.5t×80％=9.2t＞11.2t×60%=6.72t，滿足要求。(2)主吊的最大負荷為23.8t，本工程QUY80型吊車最大起吊量為23.8t×80％=19.04t＞11.2t,滿足要求。主副吊點位置確實定起重方式采用8點抬吊，主吊設4個吊點，副吊設4個吊點，吊點處水平筋采用C25螺紋鋼加強，中間擱置箍采用25mm圓鋼。如果吊點的位置計算不準確，鋼筋籠會產生較大的撓曲變形，使焊縫開裂，整體結構散架，無法起吊。因此吊點位置確實定是吊裝過程的一個關鍵步驟，本工程采用十點吊施工，下面分橫向吊點和縱向吊點進行闡述。橫向吊點計算根據彎矩平衡定律，正負彎矩相等時所受彎矩變形最小的原理，計算如下：第六章、地連墻施工+M=-M其中：+M=(1/2)qL12;-M=(1/8)qL22-(1/2)qL12q為均布荷載，M為彎矩。故：L2=2L1，2L1+L2=L〔L為鋼筋籠寬〕，可得a=0.207L，b=0.586L，故可知橫向吊點按左右0.207L位置為宜。為了保持鋼筋籠起吊時的平穩(wěn)，橫向吊點的選取也很重要，該工程以5.5米幅寬連接幅的鋼筋籠為例來說明：主桁架設置按經驗系數0.207×幅寬計算，即得到：橫向彎矩計算簡圖橫向吊點布置圖第六章、地連墻施工異型幅橫向吊點計算本工程有“L〞型異型轉角幅，異型幅鋼筋籠除設置縱、橫向起吊桁架和吊點之外，另要增設斜拉桿進行加強，以防鋼筋籠在空中翻轉角度時以生變形。1、橫向吊點設置以水平籠邊作為X軸,轉角頂點作為原點，建立X—Y坐標系，對異性幅橫截面求形心。形心x=形心y=在形心分別對兩條直角邊做垂線那么為吊點位置水平鋼筋籠邊A=x斜鋼筋籠邊B=(sin+cos-tan)其中為異型幅角度，第六章、地連墻施工A為水平鋼筋籠邊吊點到轉角頂點的距離B為斜鋼筋籠邊吊點到轉角頂點的距離根據實際吊裝情況對吊點位置做適當調整縱向吊點計算假設吊點位置不準確，鋼筋籠會產生較大撓曲變形，使焊縫開裂，整體散架，無法起吊，因此吊點的位置確定是吊裝過程中的一個關鍵步驟。根據彎矩平衡定律，正負彎矩相等時所受彎矩變形最小的原理，計算如下〔如圖下：〕。鋼筋籠彎矩計算圖其中：+M=(1/2)qL12;-M=(1/8)qL22-(1/2)qL12q為均布荷載，M為彎矩。故：L2=2L1,2L1+4L2=H〔H為鋼筋籠長〕第六章、地連墻施工計算得：L1=H/2+8√2，L2=2√2H/2+8√2以鋼筋籠長度24.6m為計算，可知L1=1.85m，L2=5.2m。因此選取B、C、D、E四點起吊時彎矩最小，實際吊裝過程中B、C中心是主吊位置，D、E中心為副吊位置，而AB距離的存在影響吊裝鋼筋籠。根據實際吊裝經驗，B點可向A點移動即A、B重合，其它各點位置調整如圖:鋼筋籠吊裝吊點圖在起吊過程中，A〔B〕C為主吊位置，D、E為副吊位置。實踐證明，撓度只發(fā)生了1～4mm的變化，在允許范圍內，符合平安起吊標準，深基坑開挖后進一步驗證連續(xù)墻垂直度到達1/300。第六章、地連墻施工鋼筋籠吊裝加固1〕骨架筋加固鋼筋籠內的縱向桁架數量設置：槽段寬度大于等于5m，縱向桁架設5榀；寬度小于5m，縱向桁架設4榀。橫向桁架按1榀@3m布置,如以下圖所示。2〕吊點加強在吊點位置處，根據鋼筋籠幅寬在幅寬方向上以一根C25的鋼筋與縱向鋼筋點焊焊接〔焊縫飽滿，不傷主筋〕，作為吊點加強。第六章、地連墻施工〔2〕吊裝方案該期間吊機的工況為：80t吊機與50t吊機進行抬吊，先緩緩將鋼筋籠抬離鋼筋籠平臺，然后80t主吊和50t副吊繼續(xù)提升，提升過程中根據現(xiàn)場吊車指揮人員信號，保證副吊鋼筋籠一端不會碰地面，當鋼筋籠提升到一定高度后，50t副吊停止提升動作，同時大臂緩慢轉向80t吊機，直至鋼筋籠完全直立。直立后，卸掉副吊吊鉤，用主吊緩緩將鋼筋籠吊至施工槽段，慢慢將鋼筋籠放入槽段內，當鋼筋籠下放至A吊點時(見吊裝示意圖)，用雙拼14#槽鋼臨時擱置鋼筋籠于導墻上，卸掉A吊點卸扣，同時將預留鋼絲繩與A吊點鋼絲繩用卸扣連接后，去掉槽鋼，鋼筋籠繼續(xù)由主吊下放至B吊點，同時將預留鋼絲繩與B吊點鋼絲繩用卸扣連接后,去掉槽鋼，鋼筋籠繼續(xù)由主吊下放至C吊點,再用雙拼14#槽鋼臨時擱置鋼筋籠于導墻上，然后翻開C吊點卸扣，將鋼絲繩與吊筋用卸扣連接，緩緩起吊抽出槽鋼，鋼筋籠完全由吊筋4個吊點共同承擔受力，再由主吊緩慢將鋼筋籠送放到位。第六章、地連墻施工第六章、地連墻施工8、吊裝驗算〔1〕鋼絲繩強度驗算主吊鋼絲繩驗算選用6×37規(guī)格的鋼絲繩，單根長度為12m，鋼絲繩直徑選用43mm，公稱抗拉強度選用1700N/mm2。鋼絲繩破斷拉力總和，F(xiàn)g=1185kN〔建筑施工手冊表14-3查得〕換算系數，a=0.82〔建筑施工手冊P802表14-4查得〕鋼絲繩的平安系數，K=5〔建筑施工手冊P802表14-5按用于機動起重設備查得〕單根鋼絲繩最大受力：F1=W／2sin60=11.2×9.8÷2÷0.82=66.9KN鋼絲繩允許拉力:[Fg]=aFg/K=1185÷5=237KN〔建筑施工手冊〕＞F1=66.9〔kN〕，∴滿足要求。第六章、地連墻施工副吊鋼絲繩驗算選用6×37規(guī)格的鋼絲繩，單根長度為16m，鋼絲繩直徑選用21.5mm，公稱抗拉強度選用1700N/mm2。鋼絲繩破斷拉力總和，F(xiàn)g=296kN〔建筑施工手冊P802表14-3查得〕單根鋼絲繩最大受力:F2=0.7×W／2sin60=11.2×9.8×0.7÷2÷0.82=46.9KN鋼絲繩允許拉力:[Fg]=aFg/K=296÷5=59.2〔建筑施工手冊P802式14-2〕＞F2=46.9〔kN〕，滿足要求。主副吊扁擔梁上鋼絲繩驗算主副吊扁擔梁上鋼絲繩選用6×37規(guī)格的鋼絲繩，單根長度為3m,鋼絲繩直徑選用47.5mm，公稱抗拉強度選用1700N/mm2。鋼絲繩破斷拉力總和，F(xiàn)g=1430kN〔建筑施工手冊P802表14-3查得〕，索具重2T。單根鋼絲繩最大受力:F1=W／2sin60=〔11.2+2〕×9.8÷2÷0.82=78.9KN鋼絲繩允許拉力:[Fg]=aFg/K=1430÷5=286(建筑施工手冊P802式14-2)＞F3=78.9〔kN〕，滿足要求。第六章、地連墻施工〔2〕主副吊扁擔梁驗算主副吊扁擔以A3鋼板為原材料，制作扁擔規(guī)格：長L=4.00m，厚度t=40mm，高度h=700m。截面面積A=700*40=28000mm2,截面模量W=40*700*700/6=326666.7mm3,由于主吊的吊重較大，因此對其進行驗算，受力圖如以下圖所示。主吊按承受最大重力G=11.2T×9.8N/KG=109.8KN算，鐵扁擔承受的最大彎矩和剪力均為：V=109.8/2=54.9KNσ=M/W=32.9*107/3266666.7=100.8Mpa<215Mpaт=1.2V/A=1.2*54.9*103/28000=2.4Mpa<125Mpa，故鐵扁擔能滿足承載力要求。索具采用0.06m圓形插銷，驗算抗剪承載力，每個索具圓形插銷承受20T重量。т=N/〔∏*R*R〕=69.36Mpa<125Mpa，亦能滿足承載力要求。第六章、地連墻施工〔3〕吊筋強度驗算主、副吊各吊點及籠頭吊點均采用φ25圓鋼。當鋼筋籠完全豎直起來時，吊點受力為最不利工況。主吊吊點每根鋼筋允許抗拉力：N=210×615×4/1000=516KN＞109.8KN，所以主吊點吊筋滿足強度要求?！?10Mpa為Q235圓鋼抗拉強度設計值〕〔4〕吊點處焊接受力驗算根據?鋼筋焊接及驗收規(guī)程?〔JGJ18-2003〕中規(guī)定：在焊接接頭中，荷載施加于接頭的力不是由與鋼筋等截面的焊縫金屬抗拉力所承受，而是由焊接金屬抗剪力承受。焊縫金屬抗剪力等于焊縫剪切面積乘以抗剪強度。熔敷金屬的抗剪強度為鋼筋抗拉強度的0.85倍，焊縫金屬的抗剪強度為熔敷金屬抗拉強度的0.6倍。考慮主吊承受整個鋼筋籠的重量，所以計算主吊各吊點焊接金屬受力情況，假設主吊焊接金屬強度能夠滿足要求，那么副吊亦能滿足要求。主吊各吊點采用φ25圓鋼，焊接采用單面搭接焊，焊條采用E43XX型,單面搭接焊10d。第六章、地連墻施工〔5〕吊車行走道路地基承載力驗算本地下連續(xù)墻工程鋼筋籠吊裝采用兩臺履帶式吊車抬吊，吊車規(guī)格分別為80T和50T，吊車行走道路承載力驗算以80T吊車為準。80T吊機自重約80T左右〔包括吊車吊臂〕，鋼筋籠最大重量約11.2T，索具重量約為4T，總重量約95.2T，履帶吊車兩條履帶尺寸長5.44m，寬0.8m，履帶外側距離4.2m，履帶受力面積約19.68平方米，地基承載力需求952/19.68=48.4Kpa,考慮200厚的鋼筋混凝土路面，土基承受的壓力為952/(5.44+2*0.2)*〔0.8+2*0.2〕=135.2Kpa＞48.4Kpa，滿足地基承載力的要求?！?〕吊點焊接質量的檢查焊接質量檢查分為外觀檢查和力學性能檢查，300個同批號、同形式接頭作為一批。在同條件下做3個試件作拉伸試驗。外觀檢查：檢查焊縫外表是否平整，不得有凹陷或焊瘤。焊接接頭區(qū)不得有肉眼可見的裂痕。咬邊深度、氣孔、夾渣等缺陷允許值及接頭尺寸的允許偏差符合標準要求。焊縫長度是否滿足標準要求。第六章、地連墻施工〔7〕卸扣強度計算擬采用20t高強卸扣8個〔用于扁擔上〕，15t卸扣10個〔用于扁擔下〕，15t卸扣4個〔用于主吊點〕，15t卸扣4個〔用于副吊點〕當鋼筋籠由主、副吊同時吊起時，副吊卸扣受力為最不利工況：副吊卸扣允許拉力為：15×4×9.8=588KN＞11.2×9.8×0.7=76.8KN，滿足要求。當鋼筋籠由主吊垂直吊起來時：主吊扁擔下卸扣允許拉力：30×2×9.8=588KN＞109.8KN，滿足要求。主吊點卸扣允許拉力：15×4×9.8=588KN＞109.8KN，滿足要求?！?〕滑車計算主吊主滑車擬使用定制的25t單輪滑車2個:25×2×9.8=490KN＞109.8KN，滿足要求。副吊滑車擬使用6t單輪滑車4個:15×4×9.8=588KN＞81.3×0.7=76.8KN，滿足要求。第六章、地連墻施工第六章、地連墻施工9、水下混凝土澆注灌注平臺就位、調平后要對中鋼筋籠導管通道。下內徑250mm的導管，使用密封圈以保證導管密封性能，導管下口與槽底距離一般不大于500mm。混凝土坍落度經檢查合格，灌注前在導管內泥漿液面處安放隔水球膽。應在鋼筋籠固定后，4h內灌注混凝土，否那么應進行泥漿循環(huán)清槽替漿。第六章、地連墻施工10、鎖口管頂拔鎖口管頂拔采用50T吊機完成先試驗確定混凝土的初凝時間，待混凝土快到初凝時間時，用起拔千斤頂進行第一次松動，以后每15～20min松動一次，每次50～100mm，直到最后澆筑的混凝土都初凝后〔一般澆筑完6～8h〕再全部拔出。拔出的鎖口管應平放在堅硬的地坪上，去除上面的浮漿和泥土，然后刷上油晾干。在起拔鎖口管時要有專人負責，隨時檢查油泵、頂升架是否在正常工作，如果發(fā)現(xiàn)問題必須抓緊時間維修，如果短時間無法正常工作就的更換設備，以免耽誤起拔鎖口管的時間使得鎖口管不能拔出。第七章、質量保證體系樹立全員質量意識，貫徹“誰管生產，誰管理質量；誰施工，誰負責質量；誰操作，誰保證質量〞的原那么，實行工程質量崗位責任制，各工序均設立質量負責人，并采用經濟手段來輔助質量崗位責任制的落實。第八章、平安保證體系結合本工