10.1防護(hù)平臺基本構(gòu)造 210.1.1架體構(gòu)造示意圖 210.1.2架體構(gòu)造基本介紹 210.2荷載計(jì)算 310.2.1計(jì)算依據(jù) 310.2.2計(jì)算模型 310.2.3荷載統(tǒng)計(jì) 410.3不同工況及組合下的計(jì)算荷載 610.3.1計(jì)算系數(shù) 610.3.2荷載效應(yīng)組合 610.4架體構(gòu)架驗(yàn)算 710.4.1腳手板驗(yàn)算 710.4.2立桿驗(yàn)算 910.5水平支承桁架驗(yàn)算 1110.5.1計(jì)算簡圖 1110.5.2荷載 1110.5.3受力分析 1210.5.4承載驗(yàn)算 1310.5.5變形驗(yàn)算 1310.6主框架驗(yàn)算 1510.6.1計(jì)算模型 1510.6.2計(jì)算荷載 1610.6.3計(jì)算簡圖 1710.6.4受力分析 1810.6.5整體變形驗(yàn)算 2810.7附墻支座驗(yàn)算 2810.7.1荷載 2810.7.2支座背板驗(yàn)算 2810.7.3防墜裝置驗(yàn)算 2910.7.4防傾裝置驗(yàn)算 3010.7.5卸荷頂撐驗(yàn)算 3010.7.6支座穿墻栓驗(yàn)算 3110.8升降機(jī)構(gòu)及升降設(shè)備驗(yàn)算 3210.8.1升降機(jī)構(gòu)驗(yàn)算 3210.8.2升降設(shè)備驗(yàn)算 3310.9建筑結(jié)構(gòu)混凝土強(qiáng)度驗(yàn)算 3410.1防護(hù)平臺基本構(gòu)造10.1.1架體構(gòu)造示意圖圖10.1.1-1架體構(gòu)造示意圖10.1.2架體構(gòu)造基本介紹防護(hù)平臺由一個(gè)平臺單元組成，平臺單元由豎向主框架、水平支撐結(jié)構(gòu)、平臺構(gòu)架、升降機(jī)構(gòu)及升降設(shè)備、防墜和防傾裝置、停層裝置、附著支座、同步控制系統(tǒng)、外立面防護(hù)系統(tǒng)組成。附墻裝置是支頂器頂在導(dǎo)軌內(nèi)側(cè)圓形槽內(nèi)，頂住架體起到防墜的作用。平臺單元由相鄰兩榀豎向主框架、水平支撐結(jié)構(gòu)、平臺構(gòu)架組成穩(wěn)定的空間結(jié)構(gòu)體系，依靠設(shè)置的升降設(shè)備驅(qū)動(dòng)平臺上升或下降，同步升降控制系統(tǒng)能控制平臺安全運(yùn)行，防傾、防墜裝置能有效防止架體發(fā)生墜落和傾覆事故；防護(hù)平臺構(gòu)造合理、傳力明確、安拆方便、防墜防傾裝置靈敏可靠，滿足安全使用要求；豎向主框架、水平支撐結(jié)構(gòu)的桿件中心線交匯于節(jié)點(diǎn)處，桿件連接節(jié)點(diǎn)采用焊接或螺栓連接。10.2荷載計(jì)算10.2.1計(jì)算依據(jù)序號法律、法規(guī)、規(guī)范性文件名稱文件號1《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20122《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20103《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017-20174《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB50666-20115《起重機(jī)械超載保護(hù)裝置》GB12602-20096《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-20167《建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)》JGJ59-20118《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》JGJ80-20169《建筑施工工具式腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ202-201010《建筑施工升降設(shè)備設(shè)施檢驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)》JGJ305-201311企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《TSJJ50附著式升降腳手架》10.2.2計(jì)算模型計(jì)算腳手架整體模型按圖所示建立模型，兩個(gè)機(jī)位跨度6米；高度內(nèi)排12米、外排14米，腳手板寬度0.6米；立桿間距2.0米，腳手板每隔2米一道7道，架體底部安裝副板、翻板，每兩步架腳手板底部安裝一道內(nèi)外立桿連接撐；整體模型長10米、高14米、寬0.6米，設(shè)置2個(gè)機(jī)位。考慮單個(gè)機(jī)位計(jì)算模型為：架體高度為14米，跨度6米、腳手板寬度為0.6米，立桿間距2米，腳手板布設(shè)2米一道。計(jì)算架體模型如下圖：10.2.3荷載統(tǒng)計(jì)計(jì)算腳手架最大機(jī)位間距6.0米，高度14.0米，腳手板寬度0.60米。TSJJ50附著式升降腳手架每計(jì)算單元各構(gòu)件數(shù)量及其重量如下表：序號名稱規(guī)格主材規(guī)格數(shù)量單量（kg）總重（kg）1導(dǎo)軌標(biāo)準(zhǔn)節(jié)7.9m11101102內(nèi)排立桿6m□50×50×3.0826.4291.23外排立桿6m□50×50×3.0826.4291.24立桿2m□50×50×3.048.5345吊點(diǎn)加強(qiáng)立桿4m□50×50×3.0217346橫桿6mL63×40×4118187內(nèi)排立桿下接頭441.45.68外排立桿下接頭441.45.69三角撐247.6418410鋼板腳手板2m213063011副腳手板2m6116612翻板2m3144213外網(wǎng)片1200×2000351759514水平桁架2m63018015吊點(diǎn)桁架2153016吊點(diǎn)桁架連接桿6m126.426.417電動(dòng)葫蘆7.5T1808018葫蘆鉤轉(zhuǎn)接頭13.33.319連接件、螺栓等配件14040合計(jì)2666.3依據(jù)上表數(shù)值，每機(jī)位自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：Q架體內(nèi)外排自重荷載值分別為：活荷載統(tǒng)計(jì)如下：使用工況下3.00×0.6×6×2=21.6kN提升工況下0.50×0.6×6×2=3.6kN風(fēng)荷載計(jì)算如下：w式中基本風(fēng)壓w0取常見值450N/2（10年一遇），升降及墜落工況下取250N/風(fēng)振系數(shù)βz高度變化系數(shù)μz取2.03（建筑物高度按200，C體型系數(shù)μ擋風(fēng)系數(shù)?據(jù)實(shí)計(jì)算，外網(wǎng)片尺寸為1200×2000沖孔情況為5@10，如下圖：沖孔率為：112×195×π因此體型系數(shù)為：?=1.2Anμs則：使用工況下：w升降及墜落工況下：wk,升=1.0×2.03×1.274×250=0.647k10.3不同工況及組合下的計(jì)算荷載10.3.1計(jì)算系數(shù)恒載分項(xiàng)系數(shù)γG活載分項(xiàng)系數(shù)γQ附加安全系數(shù)γ1附加荷載不均勻系數(shù)γ2（使用工況）附加荷載不均勻系數(shù)γ2（升降、墜落工況）沖擊系數(shù)γ310.3.2荷載效應(yīng)組合構(gòu)件計(jì)算項(xiàng)目及荷載效應(yīng)組合和計(jì)算公式如下表所示：計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算工況及荷載效應(yīng)組合計(jì)算公式架體構(gòu)架腳手板S=γ立桿S=γ水平支承桁架使用及升降工況：①永久荷載+施工活荷載②永久荷載+0.9(施工活荷載+風(fēng)荷載)取兩種組合按最不利計(jì)算使用工況：①S=②S=升降工況：①S=②S=取兩種工況下最不利的計(jì)算豎向主框架使用及升降工況：①永久荷載+施工活荷載②永久荷載+0.9(施工活荷載+風(fēng)荷載)取兩種組合按最不利計(jì)算使用工況(γ2=1.3①S=②S=升降工況(γ2=2.0①S=②S=取兩種工況下最不利的計(jì)算附著支座使用工況：永久荷載+施工活荷載使用工況(γ2=2.0S=γ防墜器墜落工況：永久荷載+施工活荷載墜落工況：S=γ提升設(shè)備升降工況：永久荷載+施工活荷載升降工況(γ2=2.0S=γ10.4架體構(gòu)架驗(yàn)算10.4.1腳手板驗(yàn)算1腳手板構(gòu)造腳手板是架體構(gòu)成的主構(gòu)件之一，由邊框、中肋、面板組焊而成，標(biāo)準(zhǔn)板規(guī)格為2000mm×600mm，此規(guī)格為最大規(guī)格，現(xiàn)僅需對此規(guī)格進(jìn)行承載驗(yàn)算其余規(guī)格腳手板即可以滿足使用要求。腳手板邊框?yàn)長63×40×4.0角鋼，中肋為L30×30×3.0角鐵，面板為2.0厚花紋鋼板。腳手板的構(gòu)造尺寸如下圖：2荷載腳手板計(jì)算荷載按使用工況取值，每塊腳手板重30kg，腳手板自重折合均布荷載為250N/m2。副板及翻板合計(jì)重25kg，副板寬度200mm、翻板寬度為400mm，因此構(gòu)件自重合計(jì)沿長度方向折合均布荷載為312.5N/m，因此：驗(yàn)算腳手板面板及中肋時(shí)：qq驗(yàn)算腳手板邊框時(shí)：qq3面板驗(yàn)算面板近似按沿縱向的連續(xù)梁驗(yàn)算，邊框及中肋為其支承，按三跨連續(xù)梁計(jì)算。截面特性為：IW面板承受的線荷載為：qq最大彎矩為：M因此：συ=4.2mm＜滿足要求4中肋驗(yàn)算中肋為L30×30×3.0角鐵，兩端支承在邊框上，按簡支梁計(jì)算。截面特性為：IW中肋承受的線荷載為：qq最大彎矩為：M因此：συ=1.355邊框驗(yàn)算邊框?yàn)長63×40×4.0角鋼，按兩端鉸接計(jì)算。截面特性為：AIWW荷載確認(rèn)如下：q最大彎矩：M因此：συ=8.4910.4.2立桿驗(yàn)算1內(nèi)立桿驗(yàn)算由前述計(jì)算可知，其值為：Q=1.43×(1.2×11.26/3+1.4×21.6/3/2)=13.65kNQ=1.43×(1.2×13.25/3+1.4×21.6/3/2)=14.79kN立桿規(guī)格為□50×50×3.0方鋼管，步距為2，其截面特性為：WAix立桿的計(jì)算長度為l=2000mm，則其長細(xì)比為φ內(nèi)立桿受三角撐斜桿的作用，非軸心受力，按照壓彎構(gòu)件進(jìn)行計(jì)算；外排荷載在三角撐的作用下所產(chǎn)生的彎矩作用為：M=Fl=14.79÷7×0.6=1.26故：N2外立桿驗(yàn)算由前述計(jì)算可知，外立桿立桿規(guī)格為□50×50×3.0方鋼管

WAixQ=1.43×(1.2×13.25/3+1.4×21.6/3/2)=14.79kN外立桿安裝有外網(wǎng)片，因此其還承受水平風(fēng)載的作用，風(fēng)載為：q=1.4風(fēng)荷載作用在頂部立桿上（按照兩端鉸接計(jì)算）所產(chǎn)生的彎矩作用為：M1=1/8qσ風(fēng)荷載在中部立桿上所產(chǎn)生的彎矩作用為：M2=1/8q故：N10.5水平支承桁架驗(yàn)算10.5.1計(jì)算簡圖水平支承桁架由方鋼管焊制而成，上下弦桿為□50×70×3.0，腹桿為□50×50×3.0，我們對其按鉸接桁架計(jì)算，這樣的計(jì)算方式是偏于保守的，對保證安全有利，計(jì)算簡圖如下：10.5.2荷載按使用、升降、墜落三種工況進(jìn)行荷載分析，同時(shí)注意到荷載組合②情況下，由于水平支承桁架并不直接承受風(fēng)荷載，因此組合②情況下的荷載一定小于組合①，荷載組合時(shí)僅按組合①考慮，單根立桿所承受的荷載如下：使用工況：Q=1.2×11.6/3+1.4×=9.68kNQ=1.2×15.06/3+1.4×=11.1kNQ=9.68+11.1=20.78kN升降工況：Q=1.2×11.6/3+1.4×=5.48kNQ=1.2×15.06/3+1.4×=6.87kNQ=5.48+6.87=12.35kN使用工況下荷載為：Q內(nèi),使=9.68Q外,使=11.1升降工況下荷載為：Q內(nèi),升=5.48Q外,升=6.87對結(jié)果進(jìn)行分析得出結(jié)論如下，架體水平桁架在使用工況下外排荷載最大。對比以上兩種工況，?。篞使10.5.3受力分析使用idas軟件進(jìn)行受力分析，建立模型添加約、加入荷載圖：水平支承桁架運(yùn)行分析后，得到支座反力和水平支承桁架各桿件的相關(guān)力學(xué)結(jié)果圖：水平桁架應(yīng)力圖（N/2）桁架各桿件內(nèi)力圖桁架桿件內(nèi)力圖10.5.4承載驗(yàn)算1桿件驗(yàn)算結(jié)果由以上應(yīng)力結(jié)果圖可知應(yīng)力結(jié)果如下：部位最大壓應(yīng)力（N/2）最大拉應(yīng)力（N/2）內(nèi)側(cè)桁架上下弦桿4141腹桿41.741.7由上表可知，各桿件受力安全。2水平桁架連接螺栓驗(yàn)算水平桁架為桿件焊制的2000長，770高的片式桁架，桁架間通過18螺栓連接。由以上桿件內(nèi)力圖可知，螺栓受力最大為下弦桿處的連接螺栓，N=11.1kN。因此：σ10.5.5變形驗(yàn)算1驗(yàn)算荷載變形驗(yàn)算取兩種工況下的標(biāo)準(zhǔn)荷載進(jìn)行比較。使用工況：Q=11.6/3+3.0=7.47kNQ=15.06/3+3.0=8.62kNQ=7.47+8.62=16.09kN升降工況：Q=11.6/3+0.5=4.47kNQ=15.06/3+0.5=5.62kNQ=4.47+5.62=10.09kN對比以上兩種工況，?。篞使2變形驗(yàn)算結(jié)果將以上荷載代入，得到如下驗(yàn)算結(jié)果：桁架變形圖由以上變形圖可知，跨中最大變形為：桁架變形結(jié)果輸出：ε=2.11mm10.6主框架驗(yàn)算10.6.1計(jì)算模型豎向主框架由內(nèi)立桿（導(dǎo)軌立桿）和內(nèi)外立桿斜撐、外立桿（架體立桿）組成，形成穩(wěn)定的空間桁架結(jié)構(gòu)，導(dǎo)軌與豎向主框架連接在一起，具體結(jié)構(gòu)如下圖示。xyx0xyxy由于導(dǎo)軌為組焊而成的剛架，組裝時(shí)導(dǎo)軌與主框架內(nèi)立桿由螺栓拼連成一體，因此導(dǎo)軌與主框架內(nèi)立桿可看成一個(gè)豎向剛架，此剛架可用等效剛截面代替以簡化計(jì)算，等效剛性截面如下圖：經(jīng)計(jì)算該截面相關(guān)參數(shù)如下：A對于中性軸x0、yIIxyiiWW10.6.2計(jì)算荷載根據(jù)前述計(jì)算結(jié)果，由水平支承桁架傳遞至主框架的下拉力計(jì)算值為：Q使用工況：根據(jù)荷載統(tǒng)計(jì)分析結(jié)構(gòu)得出：架體內(nèi)排在整個(gè)架體的重量占比為46%；QQ升降工況：Q=1.2×11.6/3+1.4×=5.48kNQ=1.2×15.06/3+1.4×=6.87kNQ=5.48+6.87=12.35kN將結(jié)果帶入邁達(dá)斯進(jìn)行運(yùn)算得出支座反力如下：即：QQQ通過網(wǎng)片傳遞至節(jié)點(diǎn)的風(fēng)載標(biāo)準(zhǔn)值為：使用工況下：w升降及墜落工況下：w使用工況下：上下邊節(jié)點(diǎn)：F中節(jié)點(diǎn)：F升降工況下：上下邊節(jié)點(diǎn)：F中節(jié)點(diǎn)：F10.6.3計(jì)算簡圖附著升降腳手架TSJJ50的主框架為剛架型結(jié)構(gòu)，我們使用idas/Gen軟件進(jìn)行驗(yàn)算。層高按3計(jì)，豎向荷載按最下支座承受計(jì)，上面的支座僅承受水平傾覆力。將水平支承桁架傳遞給主框架的下拉力及活荷載、風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值加在模型上（見下圖），分析時(shí)按不同組合加上不同系數(shù)后進(jìn)行分析。在以上假定條件下，建立分別針對使用工況和升降工況的模型（兩個(gè)模型分別加載標(biāo)準(zhǔn)值，不同組合系數(shù)的添加在后期荷載組合中完成）：使用工況模型以及加載（N）：計(jì)算簡圖（使用工況） 下拉力圖（使用工況）風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值添加注：簡圖中，主框架上部外立桿懸臂部分在頂部防護(hù)部分（單立桿）考慮到其實(shí)際受力情況，主要是受風(fēng)載影響，在風(fēng)載作用下，每根立桿只承擔(dān)其相鄰網(wǎng)片的風(fēng)載作用，因此對于主框架分析時(shí)，頂部外立桿懸臂部分頂部防護(hù)欄桿按一跨內(nèi)所用立桿之和做加強(qiáng)考慮。10.6.4受力分析附著升降腳手架TSJJ50的主框架為剛架型結(jié)構(gòu)，我們采用idas/Gen軟件進(jìn)行驗(yàn)算。以上簡圖中的加載數(shù)據(jù)均為標(biāo)準(zhǔn)荷載加載簡圖，在軟件中對以上加載進(jìn)行荷載組合分析，共設(shè)以下幾種組合情況：A：使用工況組合①(γ2=1.3S===B：使用工況組合②(γ2=1.3)S===C：使用工況組合②(γ2=1.3)S===變形驗(yàn)算：A：使用工況組合①：S=B：使用工況組合②（正風(fēng)）：S=C：使用工況組合②（反風(fēng)）：S=將以上3種荷載組合情況輸入軟件，得到各組合下結(jié)構(gòu)的力學(xué)結(jié)果：升降工況時(shí)：D：升降工況組合①(γ2=2.0S===E：升降工況組合②(γ2=2.0)S===F：升降工況組合②(γ2=2.0)S===變形驗(yàn)算：D：升降工況組合①：S=E：升降工況組合②（正風(fēng)）：S=F：升降工況組合②（反風(fēng)）：S=升降工況模型以及加載（N）：下吊點(diǎn)約束dz支座C約束dx下吊點(diǎn)約束dz支座C約束dx、dy支座B約束dx、dy支座A約束dx、dy將以上3種荷載組合情況輸入軟件，得到各組合下結(jié)構(gòu)的相關(guān)力學(xué)結(jié)果：10.6.5整體變形驗(yàn)算得到的變形結(jié)果如上圖所示（）：由以上分析結(jié)果可知變形最大的部位在頂部懸臂端，主框架的變形數(shù)值不含頂部防護(hù)部分，比較可以看出有風(fēng)載作用的組合B、C、E、F下頂部懸臂部分變形較大，最大變形值為：29mm主框架外立桿穩(wěn)定承載力驗(yàn)算：主框架外立桿規(guī)格設(shè)計(jì)為50×50×3的方管，重新進(jìn)行計(jì)算后安全。由軟件計(jì)算可知，各構(gòu)件的強(qiáng)度均滿足要求?？紤]壓桿的穩(wěn)定問題，對以上各工況下的構(gòu)件壓桿穩(wěn)定驗(yàn)算如下：主框架外立桿立桿規(guī)格為□50×50×3.0方鋼管

W=17000A=896i主框架外立桿內(nèi)力值最大為68kN（數(shù)據(jù)來源于計(jì)算書機(jī)算建模）外立桿安裝有外網(wǎng)片，因此其還承受水平風(fēng)載的作用，風(fēng)載為：q=1.4風(fēng)荷載作用在立桿上（按照兩端鉸接計(jì)算）所產(chǎn)生的彎矩作用為：M=1/8q故：NφA10.7附墻支座驗(yàn)算10.7.1荷載附墻支座的驗(yàn)算荷載取機(jī)位范圍內(nèi)的全部荷載設(shè)計(jì)值，并乘以荷載不均勻系數(shù)2.0。于是：N=10.7.2支座背板驗(yàn)算1計(jì)算簡圖附著支座最不利處在與結(jié)構(gòu)緊貼背板處，背板螺孔內(nèi)穿30穿墻螺桿將之與結(jié)構(gòu)墻體固定，背板尺寸樣式如下圖所示： 附著支座背板簡圖其截面特性如下：A=16002Ix=1037.65×1044Iy=45.33×1044Wx=162.13×1034Wy=16.48×10342計(jì)算荷載背板按受彎鋼構(gòu)件計(jì)算，其所受力與穿墻螺桿受力互為反力，則：x=1/4NL=1/4×119304×250=7.46×106N·3截面驗(yàn)算截面最大應(yīng)力為：M=46N/2＜f=205N/2滿足要求10.7.3防墜裝置驗(yàn)算1防墜擺塊驗(yàn)算防墜器斷面如下圖：防墜器起作用時(shí)承受單剪力作用，剪切面積為：A==1410.75因此，剪切應(yīng)力校核如下：N=88.22導(dǎo)軌防墜橫桿驗(yàn)算導(dǎo)軌防墜橫桿采用φ30圓鋼，其防墜剪切面積為：A=7072因此，剪切應(yīng)力校核如下（雙面受剪）：N=88.0210.7.4防傾裝置驗(yàn)算防傾裝置由設(shè)于附墻支座內(nèi)的防傾滾輪和導(dǎo)軌構(gòu)成，每個(gè)支座內(nèi)設(shè)有4個(gè)滾輪（滾輪軸為φ22圓軸，材質(zhì)為Q345鋼），構(gòu)造如下圖：防傾裝置承受的最大傾覆力按最不利為兩個(gè)支座的情況下計(jì)算：使用工況下風(fēng)荷載：wF=防傾裝置承受傾覆力時(shí)，為單側(cè)兩個(gè)滾軸受力，每個(gè)滾輪的滾輪軸受雙剪，則有：σ=10.7.5卸荷頂撐驗(yàn)算卸荷頂撐主受力構(gòu)件用φ32絲桿制作，其面積為A=8042，故：N=154.810.7.6支座穿墻栓驗(yàn)算穿墻螺栓固定支座的受力情況簡圖如下：穿墻固定附墻支座和吊掛件的螺栓均采用30螺栓副，螺栓有效截面積：A1s＝5612，螺栓在使用時(shí)承受剪力和向外的拉力，應(yīng)符合下列公式的要求：螺栓驗(yàn)算：[(Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2]1/2≤1，4.8級螺栓：fbt＝400N/2，fbv＝320N/2。使用時(shí)附墻支座螺栓承受豎向荷載為：NV＝F=124460N，Nt=F×130÷250=64719NNbv＝nvπd2×fbv/4＝π×302×320/4＝226080(N)，Nbt＝ntd2πfbt/4＝26.732×π×400/4＝224350(N)，其中：nv＝1，nt＝1則：[(Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2]1/2=[(124460/226080)2+(64719/224350)2]1/2=0.576＜1滿足要求。10.8升降機(jī)構(gòu)及升降設(shè)備驗(yàn)算10.8.1升降機(jī)構(gòu)驗(yàn)算1荷載機(jī)位最大升降荷載設(shè)計(jì)值為：N=2簡圖及受力分析吊點(diǎn)由兩根30螺栓固定，前端懸掛電動(dòng)提升機(jī)的銷軸為30，構(gòu)造如下圖：30銷軸受力為N=74.064kN兩根30穿墻栓的協(xié)同受力情況不明確，因此按單根螺栓受力計(jì)算，受剪亦為NVN3承載驗(yàn)算30銷軸受剪應(yīng)力：τ=對于30穿墻栓：Nbv＝nvπd2×fbv/4＝π×302×320/4＝226080(N)，Nbt＝ntd2πfbt/4＝26.732×π×400/4＝224350(N)，因此：N=0.474焊縫驗(yàn)算側(cè)板與背板的焊縫為雙面直角焊縫，焊角高度不小于6，則：W焊縫截面承受彎矩作用為：M則：στ依GB50017中式7.1.2-2，有：σ10.8.