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文檔簡介

目第一章塔設備設 1.1塔設備設計概目第一章塔設備設 1.1塔設備設計概 1.1.1塔設備設計原 1.1.2塔設備的設計目 1.1.3塔型選擇原 VAC精制塔的設計 1.2.1T0302塔設計條 1.2.3水力學校 VAC精制塔結(jié)構設 1.2.6強度校 1.2.7塔設計小結(jié) 1.2.8塔設備條件 SW6強度校核計算說明 1.2.10塔設計選型一覽 第二章?lián)Q熱器選型設 2.1換熱器選型設計概 2.1.1設計依 2.1.2換熱器類 2.1.3換熱器的選型軟 22.2換熱器選型示例 2.2.1換熱器選型參數(shù)設 2.2.2換熱器選型結(jié)構設2.2換熱器選型示例 2.2.1換熱器選型參數(shù)設 2.2.2換熱器選型結(jié)構設 2.2.3換熱器E0103設計小結(jié) 2.2.4換熱器E0103設備條件 2.2.5換熱器強度校 2.2換熱器選型示例 2.2.1換熱器選型參數(shù)設 2.2.2換熱器選型結(jié)構設 2.2.3換熱器E0304設計小結(jié) 2.2.4換熱器E0304設備條件 2.2.5換熱器強度校 第三章反應器設計說 3.1反應器設計目 3.2VAC主反應器設 3.2.1催化劑選 3.2.2乙炔-醋酸催化合成VAc動力學說 3.2.3反應條件選 3.2.4反應器選 3.2.5反應物流參 3.2.6反應器結(jié)構設 3.2.7換熱任務核 3.2.8反應器構件計 3.2.9反應器壓降校 3.2.8反應器構件計 3.2.9反應器壓降校 3.2.10反應器設計小 3.2.11R0101工藝條件 3.2.12反應器sw6校 第五章泵的設 5.1概 5.2泵的類型和特 5.3泵的選型原 5.4泵的選 5.4.1選型方 5.4.2進出口液體流 5.4.3揚程計 5.5選型結(jié) 5.7泵選型一覽 第六章儲罐、回流罐、緩沖罐的選 6.1選型依 6.2儲罐簡 6.3儲罐系 6.4選型原 6.5儲 6.5.1醋 6.5.2 6.5.7選型結(jié) 6.66.5.2 6.5.7選型結(jié) 6.6回流罐選 6.6.1T0301回流 6.6.2T0302回流 6.6.3T0303回流 6.6.7回流罐選型一覽 6.7緩沖罐選 6.7.1緩沖罐 第七章壓縮機的選 7.1選型依 7.2選型原 7.3壓縮機選 7.3.1壓縮機選型實例(以C0101為例 7.4壓縮機選型一覽 第一設備設1.1塔設備設計概1.1.1第一設備設1.1塔設備設計概1.1.11.1.211.1.3塔型選擇原1.1.3.1填料塔與板式塔的1-1填料塔和板式塔相比1.1.3.2塔型選擇一般1.1.3塔型選擇原1.1.3.1填料塔與板式塔的1-1填料塔和板式塔相比1.1.3.2塔型選擇一般2項填料板式散堆填規(guī)整填大小高(對大直徑無放大效應1-塔型選用順序3考慮因選擇順1-塔型選用順序3考慮因選擇順VAC精制塔的設計1.2.1T0302塔設1.2.1.1流股1-精餾塔流股情4LiquidLiquidCMolarVapor000111MolarSolid000MassVapor000MassLiquid111MassSolid000Molar---Mass---Molar---MassJ/kg--VAC精制塔的設計1.2.1T0302塔設1.2.1.1流股1-精餾塔流股情4LiquidLiquidCMolarVapor000111MolarSolid000MassVapor000MassLiquid111MassSolid000Molar---Mass---Molar---MassJ/kg----MolarMassEnthalpy---AverageMOLE0000000001.2.1.2設計溫度與設計壓1.2.1.35MOLE0001.2.1.2設計溫度與設計壓1.2.1.35MOLE000000000圖1-1理論板數(shù)圖1-21.2.1.4塔型的選1.2.1.4設計條件圖1-1理論板數(shù)圖1-21.2.1.4塔型的選1.2.1.4設計條件匯表1-4設計條件匯1.2.31.2.3.1水力學設板式塔設置如下圖所示,塔徑為軟件自動優(yōu)化給出的塔徑,HETP6設計壓力理論板加料位材圖1-31-1-水力學性能剖面7SidedowncomerResidencePressure%Jet23456圖1-31-1-水力學性能剖面7SidedowncomerResidencePressure%Jet234567894的負荷性能符合標準。對于板式塔,每塊塔板的液泛因子(Flooding84的負荷性能符合標準。對于板式塔,每塊塔板的液泛因子(Flooding81-精餾段塔盤1-精餾段塔盤設之間,合格。91-提精段塔1-提精段塔盤設VAC精制塔結(jié)構設1.2.3塔高的計(1)實際塔板數(shù)EVAC精制塔結(jié)構設1.2.3塔高的計(1)實際塔板數(shù)E=0.17-T(2)塔頂空間高1.0~1.5m,這里取HD=1.2m(3)(4)孔的板間(5)塔底人孔數(shù))(6)進料段空間高 HF=1m(7)塔底空間高度V=9.7m3/h,塔V*9.7/60*HB20.785D 0.785*(8)塔筒體高度H=HD+(N-S-(9)裙座筒體高度大于10m,塔徑3.7m>1m1.5H2222封頭高JB/T4746-2002,取直邊高度H=550mm1.3.4接管的計(1)塔頂蒸汽接H=HD+(N-S-(9)裙座筒體高度大于10m,塔徑3.7m>1m1.5H2222封頭高JB/T4746-2002,取直邊高度H=550mm1.3.4接管的計(1)塔頂蒸汽接Vd10.785uvV實際流速uv28.6m/20.785(2)回流Vd20.785uvV實際流速uv1.98ms20.785d2(3)進料Vd30.785uvV實際流速uv2.0ms20.785d3(4)塔底液體出料Vd40.785uvV實際流速uvV實際流速uv2.0ms20.785d3(4)塔底液體出料Vd40.785uvV實際流速uv1.55ms20.785d4(5)塔底氣體進料Vd50.785uvV實際流速uv29.98ms20.785d51.3.5塔體和封頭1.3.6裙座的設1.3.6.1裙座材料選用取Q345R1.3.6.2(1)裙座與筒體的l2n裙座筒體上端面至塔釜橢圓封頭切線距離100裙座筒體上端面至塔釜橢圓封頭切線距離100mmR50mm10~18mm(2)排氣塔內(nèi)醋酸等介質(zhì)為易燃物質(zhì),故考慮裙座的防火問題,由于裙座直徑大于距裙座筒體上部的距離為220mm。(3)引出管通(4)人1.6.320個。螺栓規(guī)格為M24,材料為Q235?;A環(huán)的厚度為16mm。1.3.7(1)除沫(2)吊 HG/T216931.2.6強度校 筒體、封頭、地腳螺栓強度1.2.6強度校 筒體、封頭、地腳螺栓強度校1.65Mpa裙座、風載荷、地震載荷、耐壓試1.2.7塔設計小結(jié)1-叔丁胺裙座、風載荷、地震載荷、耐壓試1.2.7塔設計小結(jié)1-叔丁胺脫輕塔設計一設計壓力塔直塔類理論板理論加料塔總高殼體材塔筒體壁厚人孔數(shù)目(含裙座4封頭材封頭壁厚地腳螺栓裙座厚地腳螺栓地腳螺栓1.2.8塔設1.2.8塔設備條件計算單位中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研計算條件板容器分段數(shù)(不包括裙座1壓力試驗類型液上封頭下封頭882211長度1823456789(臥12023456789計算單位中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研計算條件板容器分段數(shù)(不包括裙座1壓力試驗類型液上封頭下封頭882211長度1823456789(臥12023456789內(nèi)件及偏心載荷介質(zhì)密度0塔釜液面離焊接接頭的高度0塔板分段數(shù)12345塔板型式篩塔板層數(shù)每層塔板上積液厚度最高一層塔板高度最低一層塔板高度填料分段數(shù)12345填料頂部高度填料底部高度填料密度3集中載荷數(shù)12345集中載荷集中載荷高度集中載荷中心至容器中塔器附件及基礎塔器附件質(zhì)量計算系數(shù)基本風壓20基礎高度塔器保溫層厚度0保溫層密度0裙座防火層厚度防火層密度管線保溫層厚度0最大管線外徑0籠式扶梯與最大管線的相對場地土類型I場地土粗糙度類別A地震設防烈度設計地震分組地震影響系數(shù)最大值阻尼比0內(nèi)件及偏心載荷介質(zhì)密度0塔釜液面離焊接接頭的高度0塔板分段數(shù)12345塔板型式篩塔板層數(shù)每層塔板上積液厚度最高一層塔板高度最低一層塔板高度填料分段數(shù)12345填料頂部高度填料底部高度填料密度3集中載荷數(shù)12345集中載荷集中載荷高度集中載荷中心至容器中塔器附件及基礎塔器附件質(zhì)量計算系數(shù)基本風壓20基礎高度塔器保溫層厚度0保溫層密度0裙座防火層厚度防火層密度管線保溫層厚度0最大管線外徑0籠式扶梯與最大管線的相對場地土類型I場地土粗糙度類別A地震設防烈度設計地震分組地震影響系數(shù)最大值阻尼比0塔器上平臺總個數(shù)0平臺寬度0塔器上最高平臺高度0塔器上最低平臺高度0塔器上平臺總個數(shù)0平臺寬度0塔器上最高平臺高度0塔器上最低平臺高度0裙座結(jié)構形式裙座底部截面內(nèi)徑裙座與殼體連接形式對裙座高度裙座材料名稱裙座設計溫度℃裙座腐蝕裕量2裙座名義厚度裙座材料許用應力a裙座與筒體連接段在設裙座上同一高度處較大孔個2裙座較大孔中心高度裙座上較大孔引出管內(nèi)徑(或?qū)挾龋┤棺陷^大孔引出管長地腳螺栓及地腳螺栓座地腳螺栓材料名稱a地腳螺栓個數(shù)地腳螺栓公稱直徑全部筋板塊數(shù)00筋板內(nèi)側(cè)間距筋板厚度筋板寬度蓋板類型整蓋板厚度蓋板寬度0有墊板厚度墊板寬度基礎環(huán)板外徑基礎環(huán)板內(nèi)徑基礎環(huán)板名義厚度裙座結(jié)構形式裙座底部截面內(nèi)徑裙座與殼體連接形式對裙座高度裙座材料名稱裙座設計溫度℃裙座腐蝕裕量2裙座名義厚度裙座材料許用應力a裙座與筒體連接段在設裙座上同一高度處較大孔個2裙座較大孔中心高度裙座上較大孔引出管內(nèi)徑(或?qū)挾龋┤棺陷^大孔引出管長地腳螺栓及地腳螺栓座地腳螺栓材料名稱a地腳螺栓個數(shù)地腳螺栓公稱直徑全部筋板塊數(shù)00筋板內(nèi)側(cè)間距筋板厚度筋板寬度蓋板類型整蓋板厚度蓋板寬度0有墊板厚度墊板寬度基礎環(huán)板外徑基礎環(huán)板內(nèi)徑基礎環(huán)板名義厚度計算結(jié)果容器殼體強度計算元件名稱壓力設計名義厚度直立容器校核取用厚度許用內(nèi)壓許用外壓下封頭88第188第1第2第2第3第3第4第4第5段圓筒第5段變徑段第6段圓筒第6段變徑段第7段圓筒第7段變徑段第8段圓筒第8段變徑段第9段圓筒第9段變徑段第10上封頭88名義厚度取用厚度計算結(jié)果容器殼體強度計算元件名稱壓力設計名義厚度直立容器校核取用厚度許用內(nèi)壓許用外壓下封頭88第188第1第2第2第3第3第4第4第5段圓筒第5段變徑段第6段圓筒第6段變徑段第7段圓筒第7段變徑段第8段圓筒第8段變徑段第9段圓筒第9段變徑段第10上封頭88名義厚度取用厚度操作質(zhì) m0m01m02m03m04m05ma最小質(zhì)量m0m010.2m02m03m04操作質(zhì) m0m01m02m03m04m05ma最小質(zhì)量m0m010.2m02m03m04ma壓力試驗時質(zhì)量風彎矩MIIPl/2 (l /2) (l /2) 0000nMca(I)MII(2/T)2Ym(hh)(h T knMca(II)MII(2/T)2 m(hh)(h T kk順風向彎矩MII順風向彎矩MII組合風彎矩 max(MII,(MII)2(MII)2 0000n地震彎矩MIIF(hh注:計及高振型時,B.24 k0000偏心彎矩Meme0000最大彎矩 max(最大彎矩 max(MIIM,MII0.25MIIM 需橫風向計算時 max(MIIM,MII0.25MIIM 0000n垂直地震力FmhF00/mhi1,2,..,n ii kk0000應力計算11PcDi/ (mIIgn垂直地震力FmhF00/mhi1,2,..,n ii kk0000應力計算11PcDi/ (mIIgFII)/D i 4MII/ i (mIIgFII)/D i31PTDi/ mIIg/D i 4(0.3MIIM)/ iBA1123(內(nèi)壓23(外壓許用值A223(內(nèi)壓123(外壓許用值A3A1123(內(nèi)壓23(外壓許用值A223(內(nèi)壓123(外壓許用值A312許用值A42許用值(pT9.81Hw)(Diei)/許用值校核結(jié)果合合合合注1:ij中i和j的意義如下i=1操作工 j=1設計壓力或試驗壓力下引起的軸向應力(拉i=2檢修工 j=2重力及垂直地震力引起的軸向應力(壓i=3液壓試驗工 j=3彎矩引起的軸向應力(拉或壓[]t設計溫度下材料許用應力B設計溫度下軸向穩(wěn)定的應力許用值注2:A1:軸向最大組合拉應 A2:軸向最大組合壓應A3:液壓試驗時軸向最大組合拉應 A4:液壓試驗時軸向最大組合壓應試驗壓力引起的周向應力注3:單位如下 計算結(jié)果地腳螺栓及地腳螺栓座基礎環(huán)板抗彎斷面模 (D4D4Z (D2D2基礎環(huán)板面積Ab 4基礎環(huán)板計算力矩max(計算結(jié)果地腳螺栓及地腳螺栓座基礎環(huán)板抗彎斷面模 (D4D4Z (D2D2基礎環(huán)板面積Ab 4基礎環(huán)板計算力矩max(MxCxbmaxb,MC l y基礎環(huán)板需要厚度基礎環(huán)板厚度厚度校核結(jié)果合 M00ZmgF00 b 0.3M00M)/Z g/ 地腳螺栓受風載時最大拉應力MwMemmin 地腳螺栓受地震載荷時最大拉應力M000.25M00MmgF e 地腳螺栓需要的螺紋小徑d14BAb0地腳螺栓實際的螺紋小徑地腳螺栓校核結(jié)果筋板壓應力 筋板許用應力筋板校核結(jié)果3Fl蓋板最大應力 3 4(l'd)2(l'd) 蓋板許用應力蓋板校核結(jié)果合裙座與殼體的焊接接頭校核焊接接頭截面上的塔器操作質(zhì)量焊接接頭截面上的最大彎矩0對接接頭校核對接接頭橫截面Dit對接接頭抗彎斷面模數(shù)D2/it對接焊接接頭在操作工況下最大拉應力4MJ mJJgFJDmax0D2it it-對接焊接接頭拉應力許可值對接接頭校核對接接頭橫截面Dit對接接頭抗彎斷面模數(shù)D2/it對接焊接接頭在操作工況下最大拉應力4MJ mJJgFJDmax0D2it it-對接焊接接頭拉應力許可值對接接頭拉應力校核結(jié)果合搭接接頭校核搭接接頭橫截面Aw0.7Dot搭接接頭抗剪斷面模數(shù)Z0.55D2 ot搭接焊接接頭在操作工況下最大剪應力MJ mJJgFJmax 搭接焊接接頭在操作工況下的剪應力許可值搭接焊接接頭在試驗工況下最大剪應力0.3MJJ mJJ e 搭接焊接接頭在試驗工況下的剪應力許可值搭接接頭拉應力校核結(jié)果主要尺寸設計及總體參數(shù)計算結(jié)果裙座設計名義厚度容器總?cè)莘e直立容器總高殼體和裙座質(zhì)量附件質(zhì)量內(nèi)件質(zhì)量保溫層質(zhì)量平臺及扶梯質(zhì)量操作時物料質(zhì)量0液壓試驗時液體質(zhì)量吊裝時空塔質(zhì)量直立容器的操作質(zhì)量m0m01m02m03m04m05ma直立容器的最小質(zhì)量mminm01mminm010.2m02m03m04ma直立容器的最大質(zhì)量mmaxm01m02m03m04mamw空塔重心至基礎環(huán)板底截面距離直立容器自振周期s第二振型自振周期s第三振型自振周期s風載對直立容器總的橫推力N0地震載荷對直立容器總的橫推力N0操作工況下容器頂部最大撓度0空塔重心至基礎環(huán)板底截面距離直立容器自振周期s第二振型自振周期s第三振型自振周期s風載對直立容器總的橫推力N0地震載荷對直立容器總的橫推力N0操作工況下容器頂部最大撓度0容器許用外壓上封頭校核計中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研GB150.3-C (板材液壓試上封頭校核計中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研GB150.3-C (板材液壓試PT1.25Pc [壓力試驗允許通過的應力T0.90s T=pT.(KDi0.5e)=T合K=1 D2=62i i h=2[]t0.5 =eh=nh-C1-C2=min=nh=滿足最小厚度要壓力計2[]t KDi0.5e=合下封頭校核計中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研GB150.3-C (板材液壓試下封頭校核計中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研GB150.3-C (板材液壓試PT1.25Pc [壓力試驗允許通過的應力T0.90s T=pT.(KDi0.5e)=T合K=1 D2=62i i h=2[]t0.5 =eh=nh-C1-C2=min=nh=滿足最小厚度要壓力計2[]t KDi0.5e=合內(nèi)壓圓筒校中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研GB150.3-C ( 內(nèi)壓圓筒校中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研GB150.3-C ( =2[]tPc=e=n-C1-C2=n 液壓試PT1.25P[]= 的應力水平TT0.90s T=pT.(Die)=2eT合2e[]t (Die)=Pc(Diet =et合1.2.10塔設1.2.10塔設計選第二章?lián)Q熱器選型設 換熱器選型設計概2.1.1設計依2003-2009-2009-GB150-GB/T151-HG20553-第二章?lián)Q熱器選型設 換熱器選型設計概2.1.1設計依2003-2009-2009-GB150-GB/T151-HG20553-SH/T3405-TSG21-JB/T4717-4715-2.1.2類特≤50℃2-管殼式換熱器優(yōu)缺點種優(yōu)缺等于50℃,大于50℃時應在殼2-管殼式換熱器優(yōu)缺點種優(yōu)缺等于50℃,大于50℃時應在殼壓力可達2.5Mpa2.1.32-3換熱器設計軟件使用一2.1.32-3換熱器設計軟件使用一AspenExchangerDesignandRatingV9名用AspenEnergyAnalyzerAspenPlusAspenExchangerDesignandRatingSW6-進出口壓降降低90%以上;進出口處流可增加5%~16%傳熱面積;總傳熱效率相應提高12%~23%金屬耗量增加10%(按相同直徑筒處焊縫要求100%射線探傷在低雷諾數(shù)Re<6000(液相、造價提高3%~5%備無應用歷史;造價上升10%~2.2換熱器選型示2.2.12.2.1.1流股參數(shù)確2-42.2換熱器選型示2.2.12.2.1.1流股參數(shù)確2-4股2.2.1.2流股名壓溫量量分主要組介110102.2.1.3流體通道選2.2.1.4設計2.2.1.4設計2.2.1.5設計2.2.1.6傳熱2-2工藝物料污垢熱阻經(jīng)驗2-3油類污垢熱阻經(jīng)驗系數(shù)2.2.1.72-3油類污垢熱阻經(jīng)驗系數(shù)2.2.1.7選用2.2.1.8EDR數(shù)據(jù)導2.2.22.2.2.1換熱器結(jié)構參數(shù)選選擇折流板形式為單弓形折流板,根據(jù)選擇折流板形式為單弓形折流板,根據(jù)2-5件2.2.2.2換熱器接管設=4*1.28×10-3 換熱器結(jié)構參數(shù)設計及初步選25%2.2.2.3使用EDRRating/Cheaking工具進行2-換熱器校核數(shù)據(jù)截4000,壓降均在可接受范圍內(nèi)??倐鳠嵯禂?shù)(含污垢熱阻)291.8W/(m2·K)2.2.3換熱E0103設計小2-換熱器設計小結(jié)固定管板式換熱器換熱面積181.3m2(設計余量殼管℃℃42.2.3換熱E0103設計小2-換熱器設計小結(jié)固定管板式換熱器換熱面積181.3m2(設計余量殼管℃℃4Q345-換熱器換熱管詳25%)間距計算結(jié)2.2.4換熱2.2.4換熱E0103設備條2-E0103條件2.2.5固定管板換熱器設計中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研設計計2.2.5固定管板換熱器設計中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研設計計算條 設計壓力 管箱圓筒內(nèi)徑 殼程圓筒校核計前端管箱圓筒校核計殼程圓筒計中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研GB150.3-C (試驗溫度許用應力設計溫度許用應力試驗溫度下屈服點殼程圓筒計中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研GB150.3-C (試驗溫度許用應力設計溫度許用應力試驗溫度下屈服點 =2[]tPc=e=n-C1-C2=n 液壓試PT1.25P[]= 的應力水平TT0.90s T=pT.(Die)=2eT合2e[]t (Die)=設計溫度下計算應Pc(Diet =ett換熱管內(nèi)壓計中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研C (換熱管內(nèi)壓計中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研C ( =2[]tPc=e=n-C1-C2=n 2e[]t (Die)=Pc(Diet =et換熱管內(nèi)壓計算合換熱管外壓計中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研C (管材換熱管外壓計中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研C (管材=e=n-C1-C2=n Do=Di+2n=A B [P]= =Do/換熱管外壓計算合2.2換熱器選型示2.2.12.2.1.1流股參數(shù)確AspenPlusV9E0304進行簡捷計算,可以得到該換熱器所需換積為493.455m22-42.2換熱器選型示2.2.12.2.1.1流股參數(shù)確AspenPlusV9E0304進行簡捷計算,可以得到該換熱器所需換積為493.455m22-4股2.2.1.2流股名壓溫量量分主要組介011602.2.1.3流體通道選2.2.1.4設計2.2.1.4設計2.2.1.5設計2.2.1.6傳熱2-2工藝物料污垢熱阻經(jīng)驗2-3油類污垢熱阻經(jīng)驗系數(shù)2-3油類污垢熱阻經(jīng)驗系數(shù)2.2.1.7選用2.2.1.8EDR數(shù)據(jù)導2.2.22.2.2.1換熱器結(jié)構參數(shù)選2.2.22.2.2.1換熱器結(jié)構參數(shù)選選擇折流板形式為單弓形折流板,根據(jù)2-5件2.2.2.2換熱器接管設=4*1.28×10-3=4*1.28×10-3 換熱器結(jié)構參數(shù)設計及初步選34%2.2.2.3使用EDRRating/Cheaking工具進行2-換熱器校核數(shù)據(jù)截2-換熱器校核數(shù)據(jù)截4000,壓降均在可接受范圍內(nèi)。總傳熱系數(shù)(含污垢熱阻)983.6W/(m2·K)BEM1050-0.9/0.2-445.7-4.8/19-1Ⅰ2.2.3換熱E0304設計小2-換熱器設計小結(jié)固定管板式換熱器換熱面積445.7m2(設計余量殼管℃℃1BEM1050-0.9/0.2-445.7-4.8/19-1Ⅰ2.2.3換熱E0304設計小2-換熱器設計小結(jié)固定管板式換熱器換熱面積445.7m2(設計余量殼管℃℃1Q345-換熱器換熱管詳34%)間距計算結(jié)2.2.4換熱2.2.4換熱E0304設備條2-E0304條件2.2.5固定管板換熱器設計中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研設計計2.2.5固定管板換熱器設計中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研設計計算條 設計壓 管箱圓筒內(nèi)徑 殼程圓筒校核計前端管箱圓筒校核計殼程圓筒計中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研GB150.3-C ( 殼程圓筒計中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研GB150.3-C ( =2[]tPc=e=n-C1-C2=n 液壓試PT1.25P[]= 的應力水平TT0.90s T=pT.(Die)=2eT合2e[]t (Die)=Pc(Diet =et換熱管內(nèi)壓計中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研C (換熱管內(nèi)壓計中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研C ( =2[]tPc=e=n-C1-C2=n 2e[]t (Die)=Pc(Diet =et換熱管內(nèi)壓計算合換熱管外壓計中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研C (管材換熱管外壓計中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研C (管材=e=n-C1-C2=n Do=Di+2n=A B [P]= =Do/換熱管外壓計算合第三章反應器設計說3.1反應器設計目第三章反應器設計說3.1反應器設計目3.2VAC主反應器設3.2.1Hg3.2.2乙炔-VAc3.2.2.1反應方程3.2.2乙炔-VAc3.2.2.1反應方程1.主反應方2.副反應方3.2.2.2反應動力學1.主反應動3.2.3反應條件選3.2.3.1反應溫度的3.2.3反應條件選3.2.3.1反應溫度的選3.2.3.2反應壓力的選0.2Mpa3.2.3.3反應空速的選3.2.43.2.5反應物流參項單反應器進反應器出VaporVaporC3.2.5反應物流參項單反應器進反應器出VaporVaporC0水0介質(zhì)組聯(lián)聯(lián)苯26.5%73.5%3.2.63.2.6.13R R3式中:V0——原料氣流量,mGHSV——催化劑體積時空速度,h-h-=49344 R m=V3.2.63.2.6.13R R3式中:V0——原料氣流量,mGHSV——催化劑體積時空速度,h-h-=49344 R m=VR=60857.6單個反應器催化劑體積V164.48進氣流量V49344=4934.4m3RO 4D=3600 3600 此選擇反應列管為34mm,查閱常用的的無縫鋼管尺寸,選用的規(guī)格為40.0×3.0mm的無縫鋼管,使用材料為0Cr18Ni12Mo2Tb2id 此選擇反應列管為34mm,查閱常用的的無縫鋼管尺寸,選用的規(guī)格為40.0×3.0mm的無縫鋼管,使用材料為0Cr18Ni12Mo2Tb2id 4VR416.45=5.2L 其中,指催化劑床層堆積體積,D t1.25do=1.25nC1.1nnC1.1n61e(1~1.5e1.25d0=1.25Dt(nC1)2eH115.53.2.6.6擋流板設h=0.25D=0.25h=0.5D=0.51=55001NB折流板間 3.2.7換熱任務核3.2.7.1AndL30860.0347.53.2.7.2換熱系數(shù)估h=0.5D=0.51=55001NB折流板間 3.2.7換熱任務核3.2.7.1AndL30860.0347.53.2.7.2換熱系數(shù)估0.55 1/3 duu=0.36OeOO PO W 表3-6換熱流體傳熱系數(shù)計算條件參2 t 2 0.050 22 o2424d eoμλ0.05480.0291.7310.551666.210.000013451.05=51.48W/(m2 式中:λf—流體導熱系數(shù)G—流體的表觀質(zhì)量流速μ—流體粘度dp—催化劑粒徑dt—列管內(nèi)徑,m0.05480.0291.7310.551666.210.000013451.05=51.48W/(m2 式中:λf—流體導熱系數(shù)G—流體的表觀質(zhì)量流速μ—流體粘度dp—催化劑粒徑dt—列管內(nèi)徑,m3-7床壁傳熱系數(shù)計算條件0.00047515.90.000475 =322.12W/mexp20.00072(m2·K)/列管選用鋼材K=33.851μG340.47515.93.2.7.3換熱面積核△由進出口物料的溫度計算對數(shù)平均傳熱溫差:△t1=190-167=23t126.345m1Q=1718.76tm 26.345HAA2472.143.2.7.3換熱面積核△由進出口物料的溫度計算對數(shù)平均傳熱溫差:△t1=190-167=23t126.345m1Q=1718.76tm 26.345HAA2472.141718.763.2.83.2.8.1反應器進料接管計4V 4d1 36003.2.8.2反應器出料接管計4V 4d2 3600 44Vd 44Vd 360033.2.8.4管板3-7管板連接結(jié)構3.2.8.53.2.8.6管箱與管板連接結(jié) 3.2.8.9反應器殼體參數(shù)計由3.2.8.6管箱與管板連接結(jié) 3.2.8.9反應器殼體參數(shù)計由Aspen流股模擬信息可以得到,管程的操作壓力為2barpc2[]t式中,δ—殼體計算厚度P—操作時可能的最大壓力,無安全泄放裝置情況,內(nèi)壓容器取[σ]t—材料在操作溫度范圍內(nèi)的許用應力Di—為殼體內(nèi)徑,mm0.22pc==2.9252[]t 20.85Di—為殼體內(nèi)徑,mm0.22pc==2.9252[]t 20.85155PT1.25pt1.250.22139pT(DeTep(D0.32TTe=2e封頭、支座的計算(支座-待填充K=1Q345R9mmGB/T25198-20101hi=4D=0.25封頭、支座的計算(支座-待填充K=1Q345R9mmGB/T25198-20101hi=4D=0.25mm,,3.2.9fLu20(1pdp3fRedpu0Re(1 (1反應3-反應器設計反應器殼管℃℃反應器列管詳率為25%)間距反應器反應3-反應器設計反應器殼管℃℃反應器列管詳率為25%)間距反應器尺計算結(jié)壓降計床層空隙率1.3447E-混合氣密度催化劑粒徑3床層壓降3.2.11R01013.2.11R0101工藝條件3.2.12反應sw6固定管板換熱器設計計算單壓力容器專用計算設計計3.2.12反應sw6固定管板換熱器設計計算單壓力容器專用計算設計計算條 設計壓 設計壓 設計溫 設計溫 管箱圓筒內(nèi)徑材料名材料名 殼程圓筒校核計前端管箱圓筒校核管板校核計前端管箱筒體計計算單壓力容器專用計算計算所依據(jù)的標GB150.3-計算條筒體簡C材 試驗溫度許用應設前端管箱筒體計計算單壓力容器專用計算計算所依據(jù)的標GB150.3-計算條筒體簡C材 試驗溫度許用應設計溫度許用應試驗溫度下屈服厚度及重量計算厚 =2[]tPc=有效厚e=n-C1-C2=名義厚n=重壓力試驗時應力校壓力試驗類氣壓試試驗壓力PT1.10P[]= (或由用戶輸入[的應力水平TT0.80s=T=pT.(Die)=2e校核條T校核結(jié)合壓力及應力最大允許工作壓2e[]t[Pw]=(Die)=設計溫度下計算應Pc設計溫度下計算應Pc(Diet =e校核條t結(jié)合前端管箱封頭計計算單壓力容器專用計算計算所依據(jù)的標GB150.3-計算條橢圓封頭簡C材 (板材前端管箱封頭計計算單壓力容器專用計算計算所依據(jù)的標GB150.3-計算條橢圓封頭簡C材 (板材壓力試驗時應力校壓力試驗類氣壓試試驗壓力PT1.10Pc[]0.3000壓力試驗允許通過的應力T0.80s=試驗壓力下封頭的應T=pT.(KDi0.5e)=校核條T校核結(jié)合厚度及重量形狀系 1 D2=62i= i計算厚 h=2[]t0.5Pc=有效厚eh=nh-C1-C2=最小厚min=名義厚nh=結(jié)滿足最小厚度要重壓力計最大允許工作壓2[]t[Pw]=KDi0.5e=結(jié)合后端管箱筒體計計算單壓力容器專用計算計算所依據(jù)的標GB150.3-計算條筒體簡C材 試驗溫度許用應設后端管箱筒體計計算單壓力容器專用計算計算所依據(jù)的標GB150.3-計算條筒體簡C材 試驗溫度許用應設計溫度許用應試驗溫度下屈服厚度及重量計算厚 =2[]tPc=有效厚e=n-C1-C2=名義厚n=重壓力試驗時應力校壓力試驗類氣壓試試驗壓力PT1.10P[]= (或由用戶輸入[的應力水平TT0.80s=T=pT.(Die)=2e校核條T校核結(jié)合壓力及應力最大允許工作壓2e[]t[Pw]=(Die)=設計溫度下計算應Pc設計溫度下計算應Pc(Diet =e校核條t結(jié)合后端管箱封頭計計算單壓力容器專用計算計算所依據(jù)的標GB150.3-計算條橢圓封頭簡C材 (板材后端管箱封頭計計算單壓力容器專用計算計算所依據(jù)的標GB150.3-計算條橢圓封頭簡C材 (板材壓力試驗時應力校壓力試驗類氣壓試試驗壓力PT1.10Pc[]0.3000壓力試驗允許通過的應力T0.80s=試驗壓力下封頭的應T=pT.(KDi0.5e)=校核條T校核結(jié)合厚度及重量形狀系 1 D2=62i= i計算厚 h=2[]t0.5Pc=有效厚eh=nh-C1-C2=最小厚min=名義厚nh=結(jié)滿足最小厚度要重壓力計最大允許工作壓2[]t[Pw]=KDi0.5e=結(jié)合內(nèi)壓圓筒校計算單壓力容器專用計算計算所依據(jù)的標GB150.3-計算條筒體簡C材 試驗溫度許用應設計溫內(nèi)壓圓筒校計算單壓力容器專用計算計算所依據(jù)的標GB150.3-計算條筒體簡C材 試驗溫度許用應設計溫度許用應試驗溫度下屈服厚度及重量計算厚 =2[]tPc=有效厚e=n-C1-C2=名義厚n=重壓力試驗時應力校壓力試驗類液壓試試驗壓力PT1.25P[]= (或由用戶輸入[的應力水平TT0.90s=T=pT.(Die)=2e校核條T校核結(jié)合壓力及應力最大允許工作壓2e[]t[Pw]=(Die)=設計溫度下計算應Pc設計溫度下計算應Pc(Diet =e校核條t結(jié)合換熱管內(nèi)壓計算單壓力容器專用計算計算條換熱管簡C材 換熱管內(nèi)壓計算單壓力容器專用計算計算條換熱管簡C材 厚度及重量計算厚 =2[]tPc=有效厚e=n-C1-C2=名義厚n=重壓力及應力最大允許工作壓2e[]t[Pw]=(Die)=設計溫度下計算應Pc(Diet =e校核條t結(jié)換熱管內(nèi)壓換熱管外壓計算單壓力容器專用計算計算條換熱管簡-C材料名 (管材換熱管外壓計算單壓力容器專用計算計算條換熱管簡-C材料名 (管材厚度及重量計算厚=有效厚e=n-C1-C2=名義厚n=L=Do=Di+2n=AA=BB=重壓力計許用外壓 B =Do/結(jié)換熱管外壓第五的設5.1概5.2泵的類型和特泵第五的設5.1概5.2泵的類型和特泵項葉片容積大大小小5.3泵的選型原低高高高5.3泵的選型原低高高高表5-2表5-2典型化工用泵的特點和選用特選用要間給料泵的入口溫度也可大于100℃考慮用容積式泵或高(3)泵的備用率為(2)泵的備用率為(3)泵的備用率為(1)選用單級離心((3)泵的備用率為(1)選用單級離心(3)泵的備用率為100%;質(zhì),泵的過流元件通常采用耐腐蝕材料 (3)泵的備用率為力高0.05~0.15MPa機組的集中供油往往5.4泵的5.4.1選型5.4.25.4泵的5.4.1選型5.4.2ddv1.945m/5.4.3揚程5.4.3.1管水頭損L=20m;同心異徑管=0.04,閘閥=0.9,90°彎管=0.75,Lhhfh =()d5.4.3.2泵所需揚HHph5.5選型5.4.3.2泵所需揚HHph5.5選型5-2IH80-65-125型懸臂式離心泵性能參5-1IX140-32-125A型托架式離心5.7泵選型一覽電機IH80-65-8.33-17.6-電動機電葉輪汽蝕2第六儲罐、回流罐、

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