某人行天橋結構復核計算目錄HYPERLINK\l"_Toc103441534"1.工程概況1HYPERLINK\l"_Toc103441535"2.驗算依據(jù)和內容1HYPERLINK\l"_Toc103441536"2.1驗算依據(jù)1HYPERLINK\l"_Toc103441537"2.2計算內容1HYPERLINK\l"_Toc103441538"3.技術標準2HYPERLINK\l"_Toc103441539"3.1技術標準2HYPERLINK\l"_Toc103441540"3.2設計規(guī)范2HYPERLINK\l"_Toc103441541"4.設計參數(shù)2HYPERLINK\l"_Toc103441542"4.1主要材料及其設計參數(shù)2HYPERLINK\l"_Toc103441543"4.2設計荷載取值3HYPERLINK\l"_Toc103441544"5.主橋計算概述6HYPERLINK\l"_Toc103441545"5.1計算方法6HYPERLINK\l"_Toc103441546"5.2施工方法6HYPERLINK\l"_Toc103441547"5.3荷載組合錯誤！未定義書簽。HYPERLINK\l"_Toc103441548"6.主橋驗算結果7HYPERLINK\l"_Toc103441549"6.1支座反力匯總7HYPERLINK\l"_Toc103441550"6.2施工階段強度驗算6HYPERLINK\l"_Toc103441552"6.3成橋階段應力驗算66.4結構剛度驗算76.5軸力作用下桿件強度驗算6.6節(jié)點板驗算HYPERLINK\l"_Toc103441557"7.驗算結論11 吉林 某橋上部結構復核計算 -1-工程概況某人行天橋采用下承式平行鋼桁架連續(xù)梁，橋梁全長42.4m，共分1聯(lián)，跨徑組合為18.2+24.2m，分設四道步梯。本橋鋼桁架采用工廠加工，現(xiàn)場吊裝安裝。設計采用板材為Q345，板厚為12mm，本次計算采用同類板材，板厚10mm，驗算鋼桁架結構是否滿足要求。主梁采用《MADASCIVIL》以空間梁分析計算，節(jié)點板部分采用空間板結構進行驗算。驗算依據(jù)和內容驗算依據(jù)現(xiàn)行國家及行業(yè)有關法規(guī)、標準、規(guī)程、規(guī)范。驗算內容2.2.1施工階段截面內力計算2.2.2施工階段截面正應力驗算2.2.3成橋階段截面正應力驗算2.2.4正常使用狀態(tài)截面正應力驗算2.2.5正常使用狀態(tài)截面主應力驗算2.2.5承載能力極限狀態(tài)正截面強度驗算2.2.6承載能力極限狀態(tài)斜截面抗剪強度驗算2.2.7結構剛度驗算2.2.8桿件強度驗算2.2.10節(jié)點板撕裂強度驗算2.2.11節(jié)點板水平截面、豎直截面剪應力驗算2.2.12節(jié)點板水平截面、豎直截面法向應力驗算技術標準技術標準3.1.1道路等級：快速干道3.1.2橋梁寬度：全橋總寬3.5m。3.1.3人行天橋；3.1.4橋面橫坡：計算時不計。3.1.5荷載標準：城市荷載。3.1.5.1人行荷載：3.7KPa3.1.5.2地震動峰值加速度：0.05g。（不作抗震驗算）3.1.5.3風力：按最不力全截面風載取值（橋梁縱向全設置廣告牌），不計縱向風載。按CJJ69-95第3.1.9條取值。設計規(guī)范3.2.1《公路工程技術標準》（JTJ001-97）3.2.2《公路橋涵設計通用規(guī)范》（JTJ021-89）3.2.3《公路橋涵鋼結構及木結構設計規(guī)范》（JTJ025-86）3.2.4《城市人行天橋與人行地道技術規(guī)范》（CJJ69-95）3.2.5《公路橋涵施工技術規(guī)范》（JTJ041-2000）3.2.6《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范》（JTJ024-85）設計參數(shù)主要材料及其設計參數(shù)4.1.1鋼材各項力學指標見表1表1強強度等級項目Q345Q235容許應力規(guī)范要求彈性模量（MPPa）2.1e+0772.1e+077設計值200線膨脹系數(shù)（11/[T]]）1.2e-0551.2e-055剪力120泊桑比0.30.3抗拉強度（MPPa）479.2382.3壓力0.5Fy屈服強度Fy11（MPa）351.8239.6拉力0.6Fy屈服強度Fy22（MPa））331.4229.4強軸彎矩0.6Fy屈服強度Fy33（MPa））300.8219.2弱軸彎矩0.6Fy屈服強度Fy44（MPa）280.4209.0剪力0.4Fy注：橋梁主梁采用高強螺栓連接者，計算抗剪時，表中屈服強度應乘以0.9～0.95折減系數(shù)。4.1.2設計假定桁架結構考慮節(jié)點剛性影響，按軸向力和節(jié)點剛性彎矩共同作用進行驗算。根據(jù)《公路橋涵鋼結構及木結構設計規(guī)范》，考慮節(jié)點剛性影響時，荷載組合一，桿件的容許應力可按第1.2.5條規(guī)定的數(shù)值提高20％，荷載組合二～五，提高40％。設計荷載取值4.2.1恒載4.2.1.1一期恒載一期恒載包括主梁材料重量，鋼材容重取7.85e+03〔Kg/m3〕。在程序中表現(xiàn)為自重。4.2.1.2二期恒載二期恒載為橋面護欄、橋面鋼板、步梯梁荷載及橋面鋪裝。其中：橋面鋪裝容重按25KN/m3計。鋪裝荷載：1.25KN/m2。（樓面荷載）步梯梁荷載：11.25KN/m（線荷載作用在梁單元上）。 10mm厚鋼板0.08kN/m2（樓面荷載）。廣告牌按均布荷載：1.0KN/m。（線載，作用在縱梁上，計入廣告牌重量。）雨棚荷載：1.5KN/m2（樓面荷載）4.2.2可變荷載基本可變荷載：人群W=(5-2*（L-20）/80)*((20-B)/20)＝(5-2*（42.4-20）/80)*((20-3.3)/20)＝3.7KN/m2。作用在虛擬梁上。其它可變荷載：：⑴風力橫向風力力為橫向風風壓乘以迎迎風面積。橫橫向風壓按按下式計算算W=K1*K22*K3*K4*W0W0=V2/1.66=3500Pa；（惠陽陽風壓）K1=0.855；K2=11.3；K3＝1.0；K4=00.8迎風面積S不作作橫折減，單單位長度S橫＝2.7mm2。作用在在面積的形形心位置，W＝0.3KKN/mm2。換算到縱縱梁的中心心，N=0..8KN//m，應增加M＝1.133KN/mm?？v向風力：單側側橫向風壓壓40％×S縱＝350**0.4**3.3**1/2//10000＝0.2331KN//m。（計算算時不作考考慮）⑵溫度力①體系升溫20℃℃；體系降降溫20℃②鋼梁截面上下緣緣溫度梯度度變化模式式：翼板升溫14°°，翼板下10cm腹板升溫7°，20cm以下0°。翼板降溫-7°°，翼板下10cm腹板降溫-2.775°，20cm以下0°。施工階段荷載組組合：組合一：：施工荷載載（約0.5KKN/m22）＋1.2×一、二期期恒載使用階段荷載組組合：組合一：：人群＋一一、二期恒恒載組合二：：人群＋一一、二期恒恒載＋風力力＋整體升升溫（使用用階段）組合三：：人群＋一一、二期恒恒載＋風力力＋整體降降溫（使用用階段）組合四：：人群＋一一、二期恒恒載＋風力力＋整體升升溫＋梯度度升溫（承承載能力）組合五：：人群＋一一、二期恒恒載＋風力力＋整體升升溫＋梯度度降溫（承承載能力）詳細組合系數(shù)如如下：DESIIGNTTYPE:鋼結構設設計1sLLCB1承載能力相加自重(1.0000)+橋面鋪裝裝＋10mm鋼板(1..000))+人群荷載(1.0000)2sLLCB2承載能力相加自重(1.0000)+橋面鋪裝裝＋10mm鋼板(1..000))+人群荷載(1..000))+風力(1..000))+整體升溫(1..000))+梯度升溫(1.0000)3sLLCB3承載能力相加自重(1.0000)+橋面鋪裝裝＋10mm鋼板(1..000))+人群荷載(1..000))+風力(1..000))+整體升溫(1..000))+梯度降溫(1.0000)4sLLCB4承載能力相加自重(1.0000)+橋面鋪裝裝＋10mm鋼板(1..000))+人群荷載(1..000))+風力(1..000))+整體降溫(1..000))+梯度升溫(1.0000)5sLLCB5承載能力相加自重(1.0000)+橋面鋪裝裝＋10mm鋼板(1..000))+人群荷載(1.0000)+風力(1.0000)+整體降溫(1..000))+梯度降溫(1.0000)6sLLCB6使用性能相加自重(1.2000)+橋面鋪裝裝＋10mm鋼板(1..000))+人群荷載(1.1150)7sLLCB7使用性能相加自重(1.2000)+橋面鋪裝裝＋10mm鋼板(1..000))+人群荷載(1..150))+風力(1..000))+整體升溫(1..000))+梯度升溫(1.0000)8sLLCB8使用性能相加自重(1.2000)+橋面鋪裝裝＋10mm鋼板(1..000))+人群荷載(1..150))+風力(1..000))+整體升溫(1..000))+梯度降溫(1.0000)9sLLCB9使用性能相加自重(1.2000)+橋面鋪裝裝＋10mm鋼板(1..000))+人群荷載(1.1150)+風力(1.0000)+整體降溫(1..000))+梯度升溫(1.0000)10sLLCB100使用性能相加自重(1.2000)+橋面鋪裝裝＋10mm鋼板(1..000))+人群荷載(1.1150)+風力(1.0000)+整體降溫(1..000))+梯度降溫(1.0000)11css鈍化相加自重(1.2000)+橋面鋪裝裝＋10mm鋼板(1..000))+步梯梁荷荷載(1.0000)+廣告牌(1..000))+雨棚荷載(1..000))+施工荷載(1.0000)主橋計算概述計算方法總體靜力計算采采用空間梁梁格理論，按按照實際施施工截面、實實際的加工工位置建立立結構計算算模型?？偪傮w計算根根據(jù)橋梁加加載步驟劃劃分結構計計算階段，根根據(jù)荷載組組合要求的的內容進行行內力、應應力、主梁梁極限承載載力計算，驗驗算結構在在運營階段段應力、主主梁極限承承載力及整整體剛度是是否符合規(guī)規(guī)范要求?？偪傮w計算采采用《MADAASCIIVIL》進行計計算。再根根據(jù)最不利利原則選取取最不利受受力斷面進進行桿件的的穩(wěn)定計算算，選取各各組合的最最大組合受受力位置，建建立節(jié)點板板的細部空空間模型，查查看細部分分析結果，進進行節(jié)點板板的強度、剪剪應力、法法向應力驗驗算。根據(jù)據(jù)計算結果果，在正常常使用階段段SLCBB9組合為最最不利組合合。承載能能力極限狀狀態(tài)SCBLL4為最不利利組合。此此次僅選取取SCLBB9進行結果果比較。施工方法本橋采用分節(jié)段段吊裝施工工，三個吊吊裝節(jié)段，節(jié)節(jié)段間現(xiàn)場場焊接連接接。結構模模型圖建立立如下：結構模型圖主橋驗算結果支座反力匯總支座反力計算單位：KN支座反力力表其中，SCLBB6、7、8、9、10組合反力Fz最大，出出現(xiàn)在69號節(jié)點，N=3333.7KKN。參見支反力匯總總表。施工階段強度驗驗算施工階段荷載組組合為CS，參見圖圖，圖中反反映了主梁梁在施工完完成狀態(tài)下下的截面的的各向最大大、最小正正應力。組合應力（軸力力＋彎矩）組合應力最大==40MPPa＜200MPa，最小Sax==-62MMPa＜200MPa。滿足要求。成橋階段正應力力驗算成橋階段極限承承載能力SCLB1、22、3、4、5組合應力力（軸力＋＋彎矩）組合應力最大==74MPPa＜200MPa，最小Sax==-52MMPa＜200MPa。滿足要求。成橋階段正常使使用狀態(tài)SCLB6、77、8、9、10組合應力力（軸力＋＋彎矩）組合應力最大==83MPPa＜200MPa，最小Sax==-59MMPa＜200MPa。滿足要求。結構剛度驗算選選取最不利利荷載組合合SCBLL9，在該荷荷載作用下下結構的Dz最大位移移發(fā)生在589號節(jié)點，為為向下6.6mmm，結構的的最大向上上位移為0.066mm，結構的的總位移為為：6.122mm＜27mm＝L/6000，結構撓撓度滿足要要求。軸力作用下桿件件強度驗算算根據(jù)各單元的受受力情況，選選取最不利利荷載對截截面進行驗驗算。選取取的單