地下連續(xù)墻基坑支護施工工法主樓56層，高約210m，裙樓6層，高約27.5m，地下室3層、局部4層為地鐵通風道，深達21.65m?；用娣e約5384m2。圍護結構采用地下連續(xù)墻，墻厚分別為0.8m、1.0m，采用鋼筋混凝土支撐。1工程地質(zhì)

工程位于河道，地貌單一，場地標高在10m左右，地下水位在1.0m左右，地基土層自上而下為填土、淤泥質(zhì)填土、粉土～粉砂、淤泥質(zhì)土～粉質(zhì)粘土、粉質(zhì)粘土、粘土層、粉質(zhì)粘土～粉土，層厚分別為1.8～4.5m、0～2.9m、2.6～5.5m、4.5～15.5m、2.5～6.5m、4.5～12.0m、2.7～4.6m。2工程特點

(1)基坑面積大，開挖深度深。(2)地處市中心，場地狹小，施工組織管理難度大。(3)技術含量高，地下連續(xù)墻加鋼筋混凝土的支護體系、勁性柱的制作安裝、支撐圍檁的爆破拆除、土體注漿加固、井點降水、深基坑土方開挖等施工工藝都有較高的技術含量。3施工方法3.1基坑降水

此基坑有三種不同的深度，為保證開挖時土層相對穩(wěn)定，在主要含水層中采取同步降水，四周連續(xù)墻封閉，底部為不透水層，除自然降水因素外，水平和垂直滲透可能性不大?；谝陨峡紤]，通過計算后確定在基坑內(nèi)布置18口管井，井深為20m和24m，通過實際開挖情況來看，降水效果良好。

3.2注漿加固

為了提高土的被動土壓力，減少地下連續(xù)墻的側(cè)向位移，基坑地基處理采用單管單液法加固土層，注漿設計壓力為0.3～0.5MPa，水泥用量為60kg/m，實際注漿過程是只控制壓力，水泥用量盡量保證。

3.3土方開挖及支撐施工

(1)主樓底板與地鐵通風道底板的直立邊坡處理措施在土方開挖和支撐施工時，在直立邊坡處設計一個寬5m注漿區(qū)，布孔600mm×800mm，呈梅花形，注漿壓力為0.3～0.5MPa，漿液水灰比為0.5，注漿管為25.4mm鍍鋅管。在土方開挖過程中注漿效果良好，未采用1∶1放坡，而在被注漿土體中打兩排FDA125@1000mm錨固筋，在外面用C15混凝土澆一道擋土墻，在混凝土與注漿土體之間用1∶1砂石回填(見圖1)。圖1主樓底板與地鐵通風道底板的直立邊坡處理措施(2)本工程內(nèi)支撐由4片角撐連成，根據(jù)這一特征，在總體上將整個基坑平面分為A、B、C、D4個區(qū)域(見圖2)，土方開挖和支撐施工實行分層分區(qū)流水施工：

①第1層土方(-0.6～-2.9m)按照圖中A、B、C、D取土順序，從北大門出土，每開挖完一個區(qū)馬上施工該區(qū)支撐。

②第2層土方(-2.9～-7.5m)仍是按照A、B、C、D的順序取土和施工支撐。為了防止開挖第2層A區(qū)、B區(qū)土方時，D區(qū)、C區(qū)的第1道支撐被壓壞，在支撐上覆蓋了較厚的土層，并鋪設了路基箱。由于施工場地極其狹小，又是在內(nèi)支撐條件下取土，故應我方要求和甲方提供的組合鋼立柱施工深度等數(shù)據(jù)資料，中國船舶九院在D區(qū)的第1道支撐上設置了取土平臺，其位置如圖2所示。圖2基坑平面分區(qū)③第3層土方(-7.5～-13.2m)，據(jù)現(xiàn)場監(jiān)測資料和注漿后的土質(zhì)情況，經(jīng)設計院同意，A、B、D區(qū)的第3道支撐由裙樓的底板代替，C區(qū)的第3道支撐標高由-11.40m降至-12.90m，所以第3層土方的高差為5.7m(未降低支撐前為3.9m)。其開挖順序仍是按A、B、C、D進行，只是在圖2中的E、F兩處制作了2個擋土板，通過坑內(nèi)3臺挖土機的倒運，在擋土板處形成兩個土方堆場，利用停在取土平臺上的挖掘機把土裝車運走。

④第4層土方(-13.2～-21.65m)為C區(qū)地鐵通風道處的土方，由于此處開挖深度較深，距電影院只有幾米之遙，原設計方案中考慮了第4道支撐，其和第3道支撐的高差只有1.5m，只能采用人工取土。據(jù)第3層土方開挖結束后地連墻位移、支撐軸力等的監(jiān)測結果，經(jīng)過分析研究，決定取消第4道混凝土支撐，但開挖時應加強監(jiān)測，并準備充足的應急措施。此部分的土方開挖分3步進行：首先從-13.20m開挖到塔樓的底板標高-15.20m處；第2步先分段局部開挖至-17.50m，然后逐步推進到整個C區(qū)開挖到-17.50m；第3步據(jù)監(jiān)測結果，一次性開挖至-21.65m，土方通過安裝在下處的取土鋼平臺倒運出去。修改前后的支撐剖面如圖3所示。圖3修改前后的圍護剖面4施工監(jiān)測

本文主要就地下連續(xù)墻的側(cè)向位移，支撐軸力的監(jiān)測結果加以分析介紹，測點布置如圖2所示。

(1)地連墻位移據(jù)土力學壓力理論，當基坑內(nèi)土體開挖后，外側(cè)土體對基坑內(nèi)圍護結構產(chǎn)生側(cè)向土壓力，使地連墻產(chǎn)生側(cè)向位移。下面從9個測孔中選取3、7測孔的位移變形曲線做分析，如圖4所示?？梢钥闯觯孩俚剡B墻位移變形曲線均表現(xiàn)為與設計計算位移圖相似的“魚腹”形；②隨著開挖深度的增大，地連墻位移逐漸增大，“鼓肚”現(xiàn)象愈明顯，最大位移對應的深度值也逐步下移；③地連墻的位移主要發(fā)生在基坑開挖階段，0.8m厚的地連墻位移明顯大于1m厚地連墻位移。注：①Q(mào)X3為1m厚地下連續(xù)墻的測孔；QX7為0.8m厚地下連續(xù)墻測孔；②1為第2層土方開挖結束后；2為第3層土方開挖結束后；3為第4層土方開挖結束后(2)支撐軸力監(jiān)測基坑開挖后，坑內(nèi)壓力減小，坑外土壓力通過圍護結構作用于支撐，對支撐產(chǎn)生壓應力。

①第1道支撐軸力各測點軸力變化情況：第2層土方開挖至第3道支撐期間，支撐軸力呈上升趨勢。第3層土方開挖后，第2道支撐開始受力，第1道支撐軸力先下降，后又緩慢上升，直至趨向穩(wěn)定。當基坑開挖結束、圍護結構趨于穩(wěn)定后，由于受溫度應力影響，支撐的軸力隨氣溫的變化而波動，在常溫狀態(tài)下(當日最高氣溫20℃左右)，支撐軸力最大值8000kN左右，在高溫狀態(tài)下，支撐軸力最大值為11000kN左右。

②第2道支撐軸力受溫度影響較小，最大值為11000kN，自第2層土開挖后，第2道支撐軸力呈上升趨勢，到C區(qū)第4層開挖結束后趨穩(wěn)定。

③溫度對支撐軸力的影響由于支撐梁是裸露在大氣環(huán)境中的混凝土構件，當氣溫升高時，支撐梁也隨之升溫，溫度上升必然引起支撐梁的伸長，而作為圍護結構的地連墻，又限制了它的伸長，從而便產(chǎn)生了溫度應力。據(jù)實際觀測，支撐軸力受溫度的變化影響是顯著的，如圖5所示?？梢钥闯?，高溫天氣下，第1道支撐軸力測值下午比早上增加30%(平均值)，第2道支撐軸力測值下午比早上增加18%(平均值)，第1道支撐受溫度的影響明顯大于第2道支撐。5綜合經(jīng)濟效益分析

由于用A、B、C、D區(qū)的裙樓底板代替了第3道混凝土支撐，又取消了C區(qū)第4道混凝土支撐，這樣取土空間加大，機械的取土效率大大提高，不僅縮短了工期，而且節(jié)約了資金，降低了工程造價，取得了較好的經(jīng)濟和社會效益。6結束語

(1)地下連續(xù)墻作為一種集擋土、截水、防滲和承力于一體的基坑圍護方式，在處于鬧市區(qū)、場地狹小、基坑深度深的本工程中，其結構的合理性和經(jīng)濟性得到了充分的體現(xiàn)。

(2)監(jiān)測結果各項數(shù)據(jù)基本上都接近于設計允許值，說明施工過程中，圍護結構處于安全狀態(tài)，其設計安全合理。

(3)施工監(jiān)測是保障施工安全，減少經(jīng)濟損失，降低工程成本，優(yōu)化設計方案，完善施工工藝的必不可少的手段。

(4)在場