本文格式為Word版，下載可任意編輯——化工原理試題及其答案剖析化工原理試題與答案一、填空題

1.流體在一根圓形水平直管中滾動，測得其平均流速為0.5ms-1，雷諾數(shù)Re=1000，壓降p=10Pa，問管中心處的最大流速為

ms-1。若平均流速增大為1ms-1，則壓降p為

Pa。

2.反應(yīng)器內(nèi)流體的混和按考察的尺度可劃分為

混和和

混和。

3.填料吸收塔正常操作時,若液氣比增大,則吸收液的出塔濃度

,吸收的推動力

。

4.某間壁式換熱器傳熱面積為2.5m2，傳熱平均溫差為45K，傳熱速率為9000W，則該換熱器此時的總傳熱系數(shù)K=

。

5.

氣體的粘度值隨溫度的升高而

；液體的粘度值隨溫度的升高而

。

6.

雷諾數(shù)Re是流體滾動

的判據(jù)。流體在管道中滾動，當(dāng)Re

時為穩(wěn)定層流；當(dāng)Re

時，可以形成湍流；只有當(dāng)Re

時，方可達(dá)到穩(wěn)定的湍流。

7.活塞流反應(yīng)器的量綱一平均停留時間（無因次平均停留時間）

等于

；其停留時間的量綱一方差（無因次方差）為

。

8.在連續(xù)接觸的填料塔內(nèi),進(jìn)行定常等溫吸收操作,填料層高度的計算,可由物料衡算式和吸收速率方程聯(lián)列導(dǎo)出計算式,填料層總高度等于

和

之乘積。

9.列舉四種工業(yè)上常用的間壁式熱交換器：

、

、

、

。

10.伯利方程gZ1+1p+221u+We=gZ2+2p+222u+)21(,fH適用的條件是在

滾動時的

流體。

11.從手冊中查得某液體在25℃和1atm時的粘度為0.80厘泊，試將其換算成國際單位制，粘度應(yīng)為

。

12.

在研究流體滾動規(guī)律時，要注意區(qū)分是定常（或稱定態(tài)）滾動和不定常（或稱不定態(tài)）滾動，穩(wěn)定態(tài)和不穩(wěn)定態(tài)。假如所考察的流體滾動過程或系統(tǒng)中任何一個部位或任何一個點上的流體性質(zhì)和過程參數(shù)都不隨時間而改變，則該過程為

過程，反之，則為

過程。當(dāng)流體滾動過程的雷諾數(shù)大于1104時，可以認(rèn)為是

的湍流；當(dāng)雷諾數(shù)在2000~4000之間流體的滾動型態(tài)為

的過渡區(qū)域。

13.

流化床反應(yīng)器中常需選用適合的氣體分布板和增設(shè)導(dǎo)向板等內(nèi)部構(gòu)件，其目的是為了戰(zhàn)勝

和

等不正常流化現(xiàn)象，用以改善聚式流化床的流化質(zhì)量。

14.

在精餾過程中,當(dāng)回流比加大時,精餾段與提餾段操作線交點向

移動,并以

為極限;回流比減小時,精餾段與提餾段操作線交點向

移動,并以

為極限。

15.套管換熱器中，逆流操作的主要優(yōu)點是

，并流操作的主要優(yōu)點是

。

16.

彼克列模數(shù)Pe，反應(yīng)器內(nèi)

返混，趨近于

模型；彼克列模數(shù)

Pe0，反應(yīng)器內(nèi)

返混，趨近于

模型。

17.

流體在圓管內(nèi)做層流滾動時，其最大流速為平均流速的

倍；湍流時，其最大流速約為平均流速的

倍。

18.

畫出以下典型反應(yīng)器停留時間分布密度曲線的示意圖：在上邊19.精餾操作中回流比R是一個重要的參數(shù),其定義為R

=

,在精餾操作中,若塔板數(shù)保持不變,增大回流比,則所得的塔頂產(chǎn)品純度將

。若減少回流比且要維持塔頂產(chǎn)品的純度不變

則需

塔板數(shù)。

20.冷流體在加熱管中升溫至363K，操作中管壁溫度與流體入口溫度均未變,未出現(xiàn)污垢,總傳熱總系數(shù)也不變，但冷流體出口溫度降至350Ｋ?？赡艿脑蚴?/p>

,這時,傳熱速率比原先的要

。

21.

流體滾動的連續(xù)性方程u1A1=u2A2是在

條件下得出。它僅適用于

的流體，它是

原理在化學(xué)工程中的應(yīng)用。

22.

國際單位制的壓強采用專用名稱單位Pa，其國際制基本單位表達(dá)式（單位因次式）為

。

23.

設(shè)E1和E2分別為平行反應(yīng)過程中主、副反應(yīng)的活化能，請在下圖中畫出平行反應(yīng)選擇性與溫度的關(guān)系。

24.

液體的粘度隨溫度升高而

，因此溫度升高，固體顆粒在液體中的沉降速度

。氣體的粘度隨溫度升高而

，因此溫度升高，固體顆粒在氣體中的沉降速度

。

25.

一個填料吸收塔逆流操作時,若循環(huán)使用的吸收劑中吸收質(zhì)含量降低,其它操作條件保持不變,則出口氣體中吸收質(zhì)的含量將

,吸收率將

。

26.

在加熱或冷卻時，若單位時間傳遞的熱量一定，則在同一換熱設(shè)備中，采用逆流操作比并流操作，加熱劑或冷卻劑的用量要

。若單位時間傳遞的熱量一定，加熱劑或冷卻劑的用量也一定，則逆流操作所需換熱設(shè)備的傳熱面積要比并流操作的

。

27.

將以下非SI單位計量的物理量分別換算成指定的SI單位：

質(zhì)

量

2.5[kg（f）s2m-1]=

kg

壓

強

30[kg（f）cm-2]=

Pa

熱

量

1.00[kcalIT]=

J比定壓熱容

0.50[kcalkg-1℃-1]=

Jkg-1K-1

28.

若流體在連續(xù)滾動管式反應(yīng)中滾動時，達(dá)到了

的程度，則該反應(yīng)器可稱為活塞流反應(yīng)器。

29.

在圓形直管中滾動的流體，滾動型態(tài)分為

和

。其中判斷流體滾動型態(tài)的特征數(shù)是

。

30.

對于雙組分液體的連續(xù)精餾過程。在分開任務(wù)和進(jìn)料熱狀況給定的狀況下,若增加回流比,將使

減少,卻使

增加。

31.

熱傳導(dǎo)是在物體內(nèi)部或者物體與物體接觸中，由于

傳遞熱能；而對流傳熱是由于

傳遞熱能。

32.

工程書籍或手冊中CGS制的壓強的單位曾采用過工程大氣壓（at），工程大氣壓的定義值為：

1at=

kg（f）cm-2=

m（H2O）

將其換算成SI單位Pa時的確切換算值為：

1at=

Pa33.

若基本物理量為質(zhì)量[M]、長度[L]和時間[T]，則粘度的量綱式（因次式）為

。

34.

在以下TxA圖中分別標(biāo)繪出氣固相催化反應(yīng)過程的操作線。

35.

孔板流量計和轉(zhuǎn)子流量計測流量都是依據(jù)

原理，前者通過所測

來計算流體的流量，后者由

來確定流量的大小。

36.

相際傳質(zhì)過程主要依靠物質(zhì)的擴散作用，而物質(zhì)的擴散主要有兩種基本方式：物質(zhì)借分子運動由一處向另一處轉(zhuǎn)移而進(jìn)行物質(zhì)擴散的方式，即為

;物質(zhì)因流體的旋渦運動或流體質(zhì)點的相對位移而進(jìn)行物質(zhì)擴散的方式即為

。

37.

在列管換熱器中用飽和水蒸氣加熱某溶液，尋常使

走殼程，

走管程。

38.

試對比以下壓強的大?。?/p>

（A）1.5[大氣壓]（表壓）；（B）450[mmHg]（真空度）；（C）1.2[kPa]（絕壓）；（D）22[mH2O]（絕壓）；（E）5[m硫酸柱]（絕壓）。（已知硫酸密度為1.840103kgm-3）

。

39.

工業(yè)反應(yīng)器的放大設(shè)計方法，過去曾主要采用

的方法，直至20世紀(jì)中葉

的方法才漸趨成熟起來，特別是計算機及軟件系統(tǒng)的迅速發(fā)展，為這種新興的方法提供了有效的手段。

40.

以單位重量為基準(zhǔn)，不可壓縮實際流體的伯努利方程式為

，各項的單位為

。

41.

根據(jù)雙膜模型的基本假設(shè),氣液兩相的擴散阻力集中在兩層虛擬的靜止膜層內(nèi),若用水吸收NH3或HCl,傳質(zhì)阻力幾乎全集中于

,尋常稱為

操縱;若用水吸收O2或N2,傳質(zhì)阻力幾乎全集中于

,尋常稱為

操縱。

42.

平壁爐爐膛溫度為1300K，爐壁由內(nèi)向外由耐火磚，保溫磚和裝飾層組成，保溫磚外側(cè)溫度為353K，裝飾層外側(cè)溫度為333K。若在保溫磚與裝飾層之間再加一層保溫材料，則溫度變化狀況為：保溫磚外側(cè)溫度

；裝飾層外側(cè)溫度

。

43.

在早期出版的手冊中，查到粘度的數(shù)據(jù)常以厘泊為計量單位，國際單位制的粘度單位為

，兩者的換算關(guān)系為：

1厘泊=

。

44.用脈沖法試驗測得一連續(xù)滾動反應(yīng)器的平均停留時間t=60s，停留時間的方差

2t=360s，若用多釜串聯(lián)模型和軸向擴散模型來描述其中的返混狀況，此時模型參數(shù)N和Pe分別為

和

。

45.

從壓強恒定的粗水管A向一條管徑一致的水平支管供水，支管中有一閘閥F（如圖），考慮到直管BC，DE和閘閥的能量損失，當(dāng)閥門由全開變?yōu)榘腴_時，支管出口處的流量將

，直管DE的阻力損失將

，使閥門下游D處的壓強將

。

46.

精餾是利用液體混合物中各組分

不同的特性來進(jìn)行分開的。這種分開操作是通過

間的質(zhì)量傳遞實現(xiàn)的。

47.

平板換熱器的板面尋常壓制成各種形式的波紋，其作用是

、

和

。

48.氣體的粘度值隨溫度的升高而

；液體的粘度值隨溫度的升高而

。

49.

彼克列模數(shù)Pe，反應(yīng)器內(nèi)

返混，趨近于

模型；彼克列模數(shù)

Pe0，反應(yīng)器內(nèi)

返混，趨近于

模型。

50.

在研究流體滾動規(guī)律時，要注意區(qū)分是定常（或稱定態(tài)）滾動和不定常（或稱不定態(tài)）滾動，穩(wěn)定態(tài)和不穩(wěn)定態(tài)。假如所考察的流體滾動過程或系統(tǒng)中任何一個部位或任何一個點上的流體性質(zhì)和過程參數(shù)都不隨時間而改變，則該過程為

過程，反之，則為

過程。當(dāng)流體滾動過程的雷諾數(shù)大于1104時，可以認(rèn)為是

的湍流；當(dāng)雷諾數(shù)在2000~4000之間流體的滾動型態(tài)為

的過渡區(qū)域。

51.

某混合氣體在標(biāo)準(zhǔn)狀況下有V

m3,其中溶質(zhì)A為nAmol,其余為惰性組分B,則組分A的摩爾分?jǐn)?shù)為

,摩爾比（比摩爾分?jǐn)?shù)）為

。

52.

為加強傳熱，人們設(shè)計了管外加翅片的換熱器。它適用于管內(nèi)

，而管外

的狀況。

53.

從早期文獻(xiàn)中查到某種液體的比重為0.981，按國家法定單位制規(guī)定，廢棄比重改用相對密度，則該種液體的相對密度為

，密度為

。

54．精餾操作的原理

。

實現(xiàn)精餾操作的必要條件是

和

。

55．氣液兩相成平衡狀態(tài)時，氣液兩相溫度

，液相組成

氣相組成。

56．用相對揮發(fā)度表示的氣液平衡方程可寫為

。根據(jù)的大小，可用來

，若=1，則表示

。

57．某兩組分物系，相對揮發(fā)度=3，在全回流條件下進(jìn)行精餾操作，對第n、n+1兩層理論板（從塔頂往下計），若已知yn=0.4，則yn+1=

。全回流操作尋常適用于

或

。

58．在總壓為101.3kPa、溫度為85℃下，苯和甲苯的飽和蒸氣壓分別為kPapA9.116、kPapB46，則相對揮發(fā)度=

，平衡的液相組成xA=

,氣相組成yA=

.59.某精餾塔的精餾段操作線方程為275.072.0xy，則該塔的操作回流比為

，流液組成為

。

60.最小回流比的定義是

，適合回流比尋常取為

Rmin。

61.精餾塔進(jìn)料可能有

種不同的熱狀況，當(dāng)進(jìn)料為氣液混合物且氣液摩爾比為2:3時，則進(jìn)料熱狀況參數(shù)q值為

。

62.在滾動系統(tǒng)中，若截面上流體壓強、密度、流速等僅隨_________改變，不隨________改變，稱為穩(wěn)定滾動。

63.流體在圓形直管中作層流滾動,假如流量等不變,只是將管徑增大一倍,則阻力損失為原來的________。

64.離心泵起動時需_______________________________。

65.雷諾準(zhǔn)數(shù)的表達(dá)式為_______________。當(dāng)密度＝820kg.m,粘度=3[厘泊]的某物質(zhì),在內(nèi)徑為d=100mm,以流速為2m.s動時,其雷諾準(zhǔn)數(shù)等于__________,其滾動類型為_____.66.牛頓粘性定律用粘滯力的表達(dá)式為_______________.用剪應(yīng)力的表達(dá)式為_______________.

67.當(dāng)20℃的水(=998.2kg.m,=1.005厘泊)在內(nèi)徑為100mm的光滑管內(nèi)滾動時,若流速為1.5m.s,其雷諾準(zhǔn)數(shù)Re為______,直管摩擦阻力系數(shù)為_______.68.某長方形截面的通風(fēng)管道,其截面尺寸為3020mm,其當(dāng)量直徑de為______.10.流體體積流量一定時，有效截面擴大，則流速＿＿_(dá)_＿，動壓頭＿_(dá)＿＿，靜壓頭＿＿＿（增加、減少、不變）。

69.套管由572.5mm和252.5mm的鋼管組成，則環(huán)隙的流通截面積等于__________，潤濕周邊等于__________，當(dāng)量直徑等于__________。

70.某流體在圓形直管中作滯流滾動時，其速度分布是________型曲線，其管中心最大流速為平均流速的_______倍，摩擦系數(shù)與Re的關(guān)系為__________。

71.流體在管內(nèi)作湍流滾動時(不是阻力平方區(qū))，其摩擦系數(shù)隨__________和___________而變。

三..選擇題1.在下列各種流量計中，哪一種流量計引起的局部阻力不隨流量的增加而顯著增大？（

）

（A）孔板流量計；（B）轉(zhuǎn)子流量計；（C）文氏流量計；

（D）毛細(xì)管流量計。

2.

對于逆流接觸的吸收過程,液氣比的大小對吸收操作具有較大的影響。尋常,實際操作的液氣比常以最小液氣比的倍數(shù)來表示。當(dāng)單位吸收耗劑用量趨于最小液氣比時,則有(

)

(A)吸收過程推動力趨于最大,吸收塔所需高度趨于最小;

(B)吸收過程推動力趨于最小,吸收塔所需高度趨于最大;

(C)吸收過程推動力趨于最大,吸收塔所需高度趨于最大;

(D)吸收過程推動力趨于最小,吸收塔所需高度趨于最小。

3.

常溫下，鋼、不銹鋼、水和空氣的導(dǎo)熱系數(shù)分別為（

）

（A）45Wm‐1K‐1

,15Wm‐1K‐1

,0.6Wm‐1K‐1

和0.026Wm‐1K‐1

;（B）0.6Wm‐1K‐1

,0.026Wm‐1K‐1

,45Wm‐1K‐1

和15Wm‐1K‐1

;（C）0.026Wm‐1K‐1

,0.6Wm‐1K‐1

,15Wm‐1K‐1

和45Wm‐1K‐1

；（D）15Wm‐1K‐1

,45Wm‐1K‐1

,0.6Wm‐1K‐1

和0.026Wm‐1K‐1

.

4.

水從高位槽中流出時，則（

）

（A）水的靜壓能轉(zhuǎn)變?yōu)閯幽埽?/p>

（B）水的位能轉(zhuǎn)變?yōu)閯幽埽?/p>

（C）除水的靜壓能轉(zhuǎn)變?yōu)閯幽芡?，由于位能的減少，水的內(nèi)能略有下降；

（D）除水的位能轉(zhuǎn)變?yōu)閯幽芡?，由于靜壓能的減少，水的內(nèi)能略有下降；5.

在連續(xù)精餾加料操作線方程(q線方程)中的q值,可視為總進(jìn)料量中參與回流的料液量所占的分?jǐn)?shù)。因此飽和液體(泡點溫度)進(jìn)料時的q值為(

)

(A)0;

(B)1;

(C)小于0的值;

(Ｄ)大于1的值。

6.

冷熱兩流體在逆流換熱時,冷流體的出口極限溫度可能是(

)。

(A)等于或接近于熱流體的進(jìn)口溫度;(B)低于或接近于熱流體的進(jìn)口溫度;

(C)高于或接近于熱流體的進(jìn)口溫度;(D)遠(yuǎn)高于熱流體的進(jìn)口溫度。

7.

流量為0.01m3h-1的流體從套管環(huán)隙（套管外管內(nèi)徑為50mm，內(nèi)管外徑為25mm，管壁為2.5mm）中流過，流體的流速為（

）

(A)20.5ms-1；

(B)14.2ms-1；

(C)6.8ms-1；

(D)31.8ms-1。

8.

如下圖,A和B兩條平行直線為某一個填料吸收塔在兩種狀況下的操作線。對比兩種操作狀況下的塔頂尾氣中吸收質(zhì)含量Y2和塔底溶液中吸收質(zhì)的含量X1,可知(

)

(A)(Y2)A

(Y2)B

;(X1)A

(X1)B

;

(B)(Y2)A

(Y2)B

;(X1)A

(X1)B

;

(C)(Y2)A

(Y2)B

;(X1)A

(X1)B

;

(D)(Y2)A

=(Y2)B

;(X1)A=

(X1)B

;

9.

在一個單程列管式換熱器中,殼程內(nèi)通以20℃左右的水,用來冷卻管程中流經(jīng)的200℃的熱空氣。經(jīng)實測,空氣對管壁的傳熱膜系數(shù)1=5.0Wm‐2K‐1,管壁對水的傳熱膜系數(shù)2=400Wm‐2K‐1。管壁為碳鋼,壁厚3mm,碳鋼的導(dǎo)熱系數(shù)=50Wm‐1K‐1?，F(xiàn)欲加強該傳熱過程,最合理的措施是(

)

(A)將原換熱器換成一個傳熱面積更大的換熱器;

(B)將內(nèi)管由鋼管改為銅管;

(C)增大殼程中水的流速；(D)增大管程中空氣的流速。

10.

當(dāng)流體在圓管內(nèi)流動時，使流體的流速在圓管內(nèi)分布不均勻的原因是由于（

）

(A)管壁存在摩擦力；(B)流體的靜壓力；(C)流體存在粘滯力；

(D)流體所受到的重力。

11.雷諾數(shù)Re的數(shù)學(xué)表達(dá)式為（

）

（A）du；

（B）du；

（C）ud；

（D）du。

以上各式中u為流體流速，為流體密度，為流體粘度，d為管徑或定性尺寸。

12.

有一連續(xù)精餾塔分開苯和甲苯的混合物，塔頂?shù)玫奖降哪柗謹(jǐn)?shù)為0.97的產(chǎn)品，塔底得到甲苯的

摩爾分?jǐn)?shù)為0.98的產(chǎn)品。由于市場需求發(fā)生變化，現(xiàn)要求塔頂產(chǎn)品的純度提高至0.98，塔底產(chǎn)品的純度和苯與甲苯的產(chǎn)量均要求維持不變。

有人提出了四條建議，你認(rèn)為應(yīng)采用哪一條?(

)

(A)增加回流比;(B)將加料口向下移一塊塔板;

(C)加料口下移的同時,將加料狀態(tài)從冷液改為飽和蒸氣加料;

(D)增加回流比的同時增加塔底再沸器的蒸氣加熱量。

13.

在多層固體平壁中進(jìn)行一維定常導(dǎo)熱時，各層的溫度降與各相應(yīng)層的熱阻之間呈何種關(guān)系？（

）

（A）

反比關(guān)系；

（B）無關(guān)系；

（C）正比關(guān)系；

（D）不確定關(guān)系。

14.流體在確定的系統(tǒng)內(nèi)作連續(xù)的定常滾動時，通過質(zhì)量衡算可得到：（

）

(A)流體靜力學(xué)基本方程；

(B)連續(xù)性方程；(C)伯努利方程；

(D)泊謖葉方程。

15.

在精餾塔中,相鄰三層實際塔板的氣液兩相組成如下圖,且xn和xn+1對應(yīng)的氣相平衡組成為yn*和yn+1*,則第n層塔板的單板效率為(

)(A)

(yn-yn+1)／(yn

-xn

);

(B)

(yn-yn+1)／(yn*-yn+1);(C)

(yn-yn+1)／(yn-xn+1);

(D)

(yn*-yn)／(yn-yn+1)。

16.

在一列管式換熱器中用水冷卻列管內(nèi)的CO2氣體，就整個換熱過程而言，熱阻主要存在于（

）

（B）

CO2氣體的滾動主體中；（C）

金屬管壁中；（D）

CO2氣體與管壁間的層流底層中；（E）

水流與管壁間的層流底層中。

17.

流體在圓管內(nèi)呈層流滾動時，速度分布曲線的外形及平均速度u和最大速度umax的關(guān)系分別為（

）（A）拋物線形，u=21umax；

（B）非嚴(yán)格的拋物線形，u=0.82

umax；（C）非嚴(yán)格的拋物線形，u=21umax；

（D）拋物線形，u=0.82

umax。

18.

如下圖為各種進(jìn)料熱狀況的q線其中,表示氣液混合進(jìn)料的q線是(

)(A)線1

;

(B)線2

;(C)線3

;

(D)線4。

19.

目前我國化工企業(yè)中使用得最廣泛的換熱器是(

)

(A)夾套式換熱器;

(B)翅片式換熱器;

(C)螺旋板式換熱器;

(D)列管式換熱器。

20.流體在管內(nèi)作連續(xù)定態(tài)滾動時，流速u與管徑d之間的關(guān)系212221dduu可適用于（

）(A)不可壓縮流體的等溫過程；

(B)可壓縮流體的等溫過程；(C)不可壓縮流體的變溫過程；(D)可壓縮流體的變溫過程。

21.流體在圓管內(nèi)呈層流滾動時，速度分布曲線的外形及平均速度u和最大速度umax的關(guān)系分別為（

）

（A）拋物線形，u=21umax；

（B）非嚴(yán)格的拋物線形，u=0.82

umax；（C）非嚴(yán)格的拋物線形，u=21umax；

（D）拋物線形，u=0.82

umax。

22.

吸收操作是一種用以分開哪類混合物的單元操作？(

)

(A)氣體混合物;

(B)液體均相混合物;

(C)互不相溶的液體混合物;

(D)氣液混合物。

23.

在以下管殼式換熱器中,沒有降低或消除由溫差引起的熱應(yīng)力補償措施的換熱器是(

)

(A)U形管式換熱器;

(B)浮頭式換熱器;

(C)殼體帶有膨脹圈的管殼式換熱器;

(D)固定管板式換熱器。

24.牛頓粘性定律適用于（

）(A)層流滾動時的牛頓型流體；

(B)湍流滾動時的牛頓型流體；(C)過渡流滾動時的牛頓型流體；

(D)靜止?fàn)顟B(tài)下的牛頓型或非牛頓型流體。

25.

如以下舉各條中，哪一條不是雙膜模型的基本假設(shè)？（

）

（A）氣、液界面兩側(cè)存在氣膜層和液膜層;（B）吸收質(zhì)以分子擴散方式通過氣膜層和液膜層;（C）吸收質(zhì)在兩相界面上處于平衡狀態(tài);（D）易溶氣體的溶解過程不存在液膜阻力，難溶氣體的溶解過程不存在氣膜阻力。

26.

在管殼式換熱器的設(shè)計中,若冷、熱流體的傳熱膜系數(shù)1和2數(shù)量級相近,則從提高總傳熱系數(shù)Ｋ的角度考慮,以下各種措施中,哪一種不宜采用?(

)

(A)變單程為多程;

(B)增加管數(shù);

(C)減少管數(shù);

(D)殼程加橫向擋板。

27.

流體在一根水平直管中滾動，自A截面流至B截面后，流體因摩擦阻力而消耗的能量為50Jkg-1。這一摩擦損失主要表現(xiàn)為B截面處的單位質(zhì)量流體（

）

(A)動能的減少；

(B)熱能的減少；

(C)壓強能的減少；

(D)上述三者之和。

28.

無論在連續(xù)精餾塔或間歇精餾塔內(nèi)進(jìn)行均相混合液的分開操作,保證塔頂產(chǎn)品中易揮發(fā)組分含量最高的操作條件是(

)

(A)在全回流下操作;

(B)在最小回流比下操作;

(C)在最適合回流比下操作;

(D)在盡量接近最小回流比下操作。

29.

不同流體的傳熱膜系數(shù)相差很大。假設(shè)氣體被加熱或冷卻時的傳熱膜系數(shù)為1

Wm‐2K‐1，液體被加熱或冷卻的傳熱膜系數(shù)為2

Wm‐2K‐1,飽和水蒸氣冷凝時的傳熱膜系數(shù)為3

Wm‐2K‐1，則其大小順序為（

）

（A）

321；

（B）

231；（C）

312；

（D）

123。

30.

以下哪一種表達(dá)與牛頓粘性定律無關(guān)：（

）

（A）流體的層與層之間不存在靜摩擦力，只要有力的作用，流體間即產(chǎn)生相對運動；（B）完全湍流時，摩擦阻力與速度梯度成正比；（C）流體內(nèi)摩擦力的方向與速度增加的方向相反；（D）粘度的物理意義是使流體產(chǎn)生單位速度梯度的剪應(yīng)力。

31.流體在水平圓形直管中作定態(tài)滾動時，一般在工業(yè)條件下，可形成湍流的臨界雷諾數(shù)為（

）

(A)

Re

2000；

(B)

Re

2300；

(C)2000

Re

4000；

(D)

Re

4000。

32.將板式塔和填料塔作對比，以下工程中，填料塔優(yōu)于板式塔的是（

）

（A）生產(chǎn)能力;

（B）操作彈性;

（C）持液量;

（D）壓降。

33.

在列管換熱器中，在溫度不太高的狀況下，冷熱兩流體的傳熱過程是（

）

（A）

以熱傳導(dǎo)為主要方式；

（B）以輻射為主要方式；（C）以熱對流為主要方式；

（D）以熱傳導(dǎo)和熱對流兩種方式為主。

34.水連續(xù)地從內(nèi)徑為90mm的粗管流入30mm的細(xì)管內(nèi)，則細(xì)管內(nèi)水的流速是粗管的（

）

(A)3倍；

(B)1/9倍；

(C)9倍；

(D)1/3倍。

35.

用純?nèi)軇┠媪魑諝怏w中的可溶組分,液氣比FC/FB

=m

(相平衡關(guān)系為Y=mX)。進(jìn)口氣體組成Y1=0.05,出口Y2=0.01,則過程的平均推動力為(

)

(A)0;

(B)0.01;

(C)0.04;

(D)0.02。

36.在一列管式換熱器中用水冷卻列管內(nèi)的CO2氣體，就整個換熱過程而言，熱阻主要存在于（

）

ACO2氣體的滾動主體中；B金屬管壁中；C.CO2氣體與管壁間的層流底層中；水流與管壁間的層流底層中。

37.流量為0.01m3h-1的流體從套管環(huán)隙（套管外管內(nèi)徑為50mm，內(nèi)管外徑為25mm，管壁為2.5mm）中流過，流體的流速為（

）

(A)20.5ms-1；

(B)14.2ms-1；

(C)6.8ms-1；

(D)31.8ms-1。

38.

已知20℃，101.3kPa下，乙醇在空氣中的分子擴散系數(shù)為1.2110-5

m2s-1。若壓強不變，隨著溫度增高，則擴散系數(shù)的數(shù)值應(yīng)為（

）

（A）隨之增大;（B）隨之降低;（C）維持不變;D）隨具體溫度而定，增大或降低。

39.

對一臺正在工作的列管式換熱器,已知一側(cè)傳熱膜系數(shù)411016.1

Wm‐2K‐1,另一側(cè)傳熱膜系數(shù)1002

Wm‐2K‐1,管壁熱阻很小,那么要提高傳熱總系數(shù),最有效的措施是(

)(A)設(shè)法增大2的值;

(B)設(shè)法同時增大1和2的值;(C)設(shè)法增大1的值;(D)改用導(dǎo)熱系數(shù)大的金屬管。

40.在一容積很大液面恒定的貯槽底部有一個小孔，流體從小孔中流出，流體流出的速度為u，若損失壓頭可忽視不計，則u正比于（

）(A)H（H貯槽內(nèi)液面的高度）；

(B)H；(C)p（p大氣壓強）；

(D)Hgp（流體的密度，g重力加速度）。41.孔板流量計的主要缺點是（

）

（A）結(jié)構(gòu)繁雜，造價高；（B）噪音較大；（C）維修困難；

（D）能量損耗大。

42.

精餾過程是一個消耗能量的過程,精餾塔的能量消耗主要是(

)

(A)對進(jìn)塔原料液的加熱;

(B)塔頂蒸氣的冷凝和回流;

(C)加熱塔釜中的溶液;

(D)上述三項能耗都是主要的,它們消耗能量均很接近。

43.有一列管式換熱器,管程中通過冷卻水以冷凝殼程中通入的有機物蒸氣。根據(jù)實際需要,現(xiàn)準(zhǔn)備將該換熱器管程由單程改為雙程。流經(jīng)物料的流量和進(jìn)口溫度均不變,以下各種現(xiàn)象中,哪一種不會發(fā)生?(

)

(A)管程中水的流速增大;(B)冷卻水的出口溫度降低;

(C)換熱器的總傳熱系數(shù)Ｋ增加;

(D)殼程中冷凝下來的有機物出口溫度降低。

44.試驗中用U形管壓差計測得某設(shè)備內(nèi)的壓力讀數(shù)為零，說明該設(shè)備的絕對壓為（

）

（A）0Pa；（B）101.3kPa；

（C）當(dāng)時當(dāng)?shù)卮髿鈮簭姡唬―）1MPa。

45.

用一個間歇精餾塔分開苯、甲苯、二甲苯三元混合物,精餾塔有足夠的分開能力將三種組分分開?，F(xiàn)在塔頂上升蒸氣的氣流中裝一個熱電偶溫度計,將溫度計和電動記錄儀聯(lián)接。24小時后,精餾基本終止,你認(rèn)為記錄儀上得到的應(yīng)為以下曲線中哪一條曲線?(

)

46.

在一個單程列管式換熱器中,殼程內(nèi)通以20℃左右的水,用來冷卻管程中流經(jīng)的200℃的熱空氣。經(jīng)實測,空氣對管壁的傳熱膜系數(shù)1=5.0Wm‐2K‐1,管壁對水的傳熱膜系數(shù)2=400Wm‐2K‐1。管壁為

碳鋼,壁厚3mm,碳鋼的導(dǎo)熱系數(shù)=50Wm‐1K‐1?，F(xiàn)欲加強該傳熱過程,最合理的措施是(

)

(A)將原換熱器換成一個傳熱面積更大的換熱器;(B)將內(nèi)管由鋼管改為銅管;(C)增大殼程中水的流速；(D)增大管程中空氣的流速。

47.

自來水通過一段橫截面積S不同的管路作定常滾動時，其流速u（

）

(A)不改變；（B）隨S改變，S越大，u越大；(C)隨S改變，S越大，u越?。?/p>

（D）無法判斷。

48.

在y-x圖上,連續(xù)精餾操作線與對角線重合是由于(

)

(A)進(jìn)料是過熱蒸氣;

(B)回流比為最小回流比;

(C)塔頂無產(chǎn)品引出,全部用于回流;

(D)塔頂回流液量為零。

49.

在某換熱器內(nèi)，熱流體的進(jìn)口溫度為400K，出口溫度為300K；冷卻水的進(jìn)口溫度為280K，出口溫度為290K。并流時，對數(shù)平均溫差mT為(

）

（A）130K；

（B）65K；

（C）44.3K；

（D）52.8K。

50.

伯努利（Bernoulli）方程表達(dá)了流體滾動過程中的（

）

（A）力的平衡關(guān)系；

（B）物料衡算關(guān)系；（C）動量衡算關(guān)系；

（D）機械能衡算關(guān)系。

51.層流底層越薄，則（

）。

A.近壁面速度梯度越小

B.滾動阻力越小

C.滾動阻力越大

D.流體湍動程度越小52.當(dāng)不可壓縮理想流體在水平放置的變徑管路中作連續(xù)滾動時，在管子直徑縮小的地方，其靜壓力（

）。A.不變

B增大

C減小

D不確定53.吸收速率主要決定于通過雙膜的擴散速率，提高吸收效率，則要（

）

A.增加氣膜厚度和減少液膜厚度

B.減少氣膜厚度和液膜厚度C.增加氣膜厚度和液膜厚度54.在常壓下用水逆流吸收空氣中的CO2,若將用水量增加，則出口氣體中CO2的含量將（

）

A.增加

B.減少

C.不變55.尋常所探討的吸收操作中，當(dāng)吸收劑用量趨于最小用量時（

）

A.回收率趨向最高

B.推動力趨向最大

C.操作最為經(jīng)濟(jì)

D.填料層高度趨向于無窮大。

56.在Y-X圖上，吸收操作線總是位于平衡線（

）

A.上方

B.下方

C.重合線上57.對吸收操作影響較大的填料特性是（

）

A.比表面積和自由體積

B.機械強度

C.對氣體阻力要小58.氣體的享利系數(shù)E值越大，說明氣體（

）。

A.越易溶解

B.越難溶解

C.溶解度適中59.對處理易溶氣體的吸收，為較顯著地提高吸收速率，應(yīng)增大（

）的流速。

A.氣相；

B.液相；

C.氣液兩相；60.對于解吸操作，其溶質(zhì)在液體中的實際濃度（

）與氣相平衡的濃度。

A.小于；

B.大于；

C.等于；61.精餾塔的操作線是直線，其原因是（

）

A.理論板假設(shè)

B.理想物系

C.塔頂泡點回流

D.恒摩爾流假設(shè)62.分開某兩元混合液，進(jìn)料量為10kmol/h，組成xF=0.6，若要求餾出液組成xD不小于0.9，則最大餾出液量為（

）。A.6.67kmol/h

B.6kmol/h

C.9kmol/h

D.不能確定。

63.在精餾塔圖解計算中，若進(jìn)料熱狀況變化，將使（

）。

A.平衡線發(fā)生變化

B.操作線與q線變化

C.平衡線與q線變化

D.平衡線與操作線變化64.流體在園管內(nèi)滾動時，管中心流速最大，湍流時的平均流速與管中心的最大流速的關(guān)系為（

）

A.

U1/2.U

B.U0.8UC.

U3/2.U

65.層流底層越薄，則（

）。

A.近壁面速度梯度越小

B.滾動阻力越小

C.滾動阻力越大

D.流體湍動程度越小

一、填空題(