1、第一章 蒸餾一、 選擇題1. 當(dāng)二組分液體混合物的相對揮發(fā)度為（C ）時，不能用普通精餾方法分離。A.3.0 B.2.0 C.1.0 D.4.02. 某精餾塔用來分離雙組分液體混合物，進料量為100Kmol/h，進料組成為0.6 ,要求塔頂產(chǎn)品濃度不小于0.9，以上組成均為摩爾分率，則塔頂產(chǎn)品最大產(chǎn)量為（B）。A.60.5kmol/h B.66.7Kmol/h C.90.4Kmol/h D.不能確定3. 在t-x-y相圖中，液相與氣相之間量的關(guān)系可按（D）求出。A.拉烏爾定律 B.道爾頓定律 C.亨利定律 D.杠桿規(guī)則4. q線方程一定通過xy直角坐標(biāo)上的點（B）。A.(xW,xW) B(xF

2、,xF) C(xDxD) D(0,xD/(R+1)5. 二元溶液的連續(xù)精餾計算中，進料熱狀態(tài)參數(shù)q的變化將引起（B）的變化。 A.平衡線B.操作線與q線C.平衡線與操作線D.平衡線與q線 6. 精餾操作是用于分離（B）。 A.均相氣體混合物B.均相液體混合物C.互不相溶的混合物 D.氣液混合物7. 混合液兩組分的相對揮發(fā)度愈小，則表明用蒸餾方法分離該混合液愈（B）。A容易； B困難； C完全； D不完全8. 設(shè)計精餾塔時，若、xF、xD、xW均為定值，將進料熱狀況從q=1變?yōu)閝>1，但回流比取值相同，則所需理論塔板數(shù)將（B），塔頂冷凝器熱負(fù)荷（C），塔釜再沸器熱負(fù)荷（A）。A變大，B變小

3、， C不變， D不一定9. 連續(xù)精餾塔操作時，若減少塔釜加熱蒸汽量，而保持餾出量和進料狀況（F, xF,q）不變時，則L/V_B_ ，L/V_B_，xD_B_ ，xW_A_ 。A變大， B變小， C不變， D不一定10. 精餾塔操作時，若、xF、q，加料板位置、和不變，而使操作壓力減小，則xD_A_，xw_B_。A變大， B變小， C不變， D不一定11. 操作中的精餾塔，保持F，xF，q，D不變，若采用的回流比R< Rmin，則x D _B_，xw_A_。A變大， B變小， C不變， D不一定12. 恒摩爾流假設(shè)是指 A 。 A 在精餾段每層塔板上升蒸汽的摩爾流量相等 B 在精餾段每層

4、塔板上升蒸汽的質(zhì)量流量相等 C 在精餾段每層塔板上升蒸汽的體積流量相等 D 在精餾段每層塔板上升蒸汽和下降液體的摩爾流量相等13. 精餾過程的理論板假設(shè)是指 D 。 A 進入該板的氣液兩相組成相等 B 進入該板的氣液兩相組成平衡 C 離開該板的氣液兩相組成相等 D 離開該板的氣液兩相組成平衡14. 精餾過程若為飽和液體進料，則 B 。 A.q=1，L=L B.q=1，V=V C.q=1，L=V D.q=1，L=V15. 全回流時的精餾過程操作方程式為 C 。 A y n = x n B y n-1 = x n C y n+1 = x n D y n+1 = x n+116. 精餾是分離（ B

5、）混合物的化工單元操作，其分離依據(jù)是利用混合物中各組分（ D ）的差異。A、氣體 B、液體 C、固體 D、揮發(fā)度 E、溶解度 F、溫度17. 精餾過程的恒摩爾流假設(shè)是指在精餾段每層塔板（ A ）相等。A、上升蒸汽的摩爾流量 B、上升蒸汽的質(zhì)量流量C、上升蒸汽的體積流量 D、上升蒸汽和下降液體的流量18. 精餾過程中，當(dāng)進料為飽和液體時，以下關(guān)系（ B ）成立。 A、q =0，L =L B、q =1，V =V C、q =0，L =V D、q =1，L =L19. 精餾過程中，當(dāng)進料為飽和蒸汽時，以下關(guān)系（ A ）成立。 A、q =0，L =L B、q =1，V =V C、q =0，L =V D、

6、q =1，L =L20. 精餾過程的理論板假設(shè)是指（ D ）。A、進入該板的氣液兩相組成相等 B、進入該板的氣液兩相組成平衡C、離開該板的氣液兩相組成相等 D、離開該板的氣液兩相組成平衡21. 某二元混合物，若液相組成為0.45，相應(yīng)的泡點溫度為；氣相組成為0.45，相應(yīng)的露點溫度為，則（ A ）。 D.不能判斷22. 兩組分物系的相對揮發(fā)度越小，則表示該物系（ B ）。A.容易 B.困難 C.完全 D.不完全23. 精餾塔的操作線是直線，其原因是（ D ）。A.理論板假定 B.理想物系 C.塔頂泡點回流 D.恒摩爾流假定24. 分離某兩元混合物，進料量為10kmol/h，組成為0.6，若要求

7、餾出液組成不小于0.9，則最大的餾出液量為（ A ）。A.6.67kmol/h B.6kmol/h C.9kmol/h D.不能確定25. 精餾塔中由塔頂往下的第n-1、n、n+1層理論板，其氣相組成關(guān)系為（ B ）。A. B. C. D.不確定26. 在原料量和組成相同的條件下，用簡單蒸餾所得氣相組成為，用平衡蒸餾得氣相組成為，若兩種蒸餾方法所得氣相量相同，則（ A ）。A. > B. = C. < D.不能確定27. 在精餾塔的圖解計算中,若進料熱狀況變化,將使( B )。A.平衡線發(fā)生變化 B.操作線與q線變化 C.平衡線和q線變化 D.平衡線和操作線變化28. 操作中的精餾

8、塔,若選用的回流比小于最小回流比,則( D ).A.不能操作 B. 、均增加 C. 、均不變 D. 減小、增加29. 操作中的精餾塔，若保持、不變，減小，則（ C ）A.D增大、R減小 B.D減小、不變 C.D 減小、R增大 D.D不變、R增大30. 用某精餾塔分離兩組分溶液，規(guī)定產(chǎn)品組成。當(dāng)進料組成為時，相應(yīng)回流比為；進料組成為時，相應(yīng)回流比為，若，進料熱狀況不變，則（ C ）。A.R1<R2 B. R1=R2 .C. R1>R2 D.無法判斷31. 用精餾塔完成分離任務(wù)所需的理論板數(shù)為8（包括再沸器），若全塔效率為50%，則塔內(nèi)實際板數(shù)為（ C ）。A.16層 B.12層 C.

9、14層 D.無法確定32. 在常壓下苯的沸點為80.1，環(huán)己烷的沸點為80.73，欲使該兩組分混合液得到分離，則宜采用（ C ）。A.恒沸精餾 B.普通精餾 C.萃取精餾 D.水蒸氣精餾33. 精餾操作中，若將進料熱狀況由飽和液體改為冷液體進料，而其它條件不變，則精餾段操作線斜率（ C ），提餾段斜率（ B ），精餾段下降液體量（ C ），提餾段下降液體量（ A ）。A.增大 B.減小 C.不變 D.無法判斷34. 若連續(xù)精餾過程的進料熱狀況參數(shù)q=1/3，則其中氣相與液相的摩爾數(shù)之比為（ C ）。A.1/2 B.1/3 C.2 D.335. 直接水蒸氣加熱的精餾塔適用與（ ）的情況，直接水蒸

10、氣加熱與間接水蒸氣加熱相比較，當(dāng)x、x、R、q、回收率相同時，其所需理論板數(shù)要（ A ）A.多 B.少 C. 相等 D.無法判斷36. 某精餾塔內(nèi)，進料熱狀況參數(shù)為1.65，由此可判定物料以（ D ）方式進料。（A）飽和蒸汽 （B）飽和液體 （C）過熱蒸汽 （D）冷流體37. 兩組分的相對揮發(fā)度越小，則表示物系分離的越（ B ）A.容易 B.困難 C.完全 D.不完全38. 二元溶液連續(xù)精餾計算中，進料熱狀況的變化將引起以下線的變化：BA.平衡線 B 操作線與q線 C.平衡線與操作線 D.平衡線與q線二、填空題全1. 某連續(xù)精餾塔中，若精餾段操作線的截距為零，則餾出液流量為_0_。2. 當(dāng)分離

11、要求和回流比一定時，_過熱蒸汽_進料的q值最小， 此時分離所需的理論塔板數(shù)_多_。3. 蒸餾是指_分離液體混合物_的化工單元操作。4. 在精餾塔實驗中，當(dāng)準(zhǔn)備工作完成之后，開始操作時的第一項工作應(yīng)該是_在全回流狀態(tài)下開車_。5. 實現(xiàn)精餾操作的必要條件是_塔底上升蒸汽_和_塔頂液體回流_ 。 6. 恒摩爾流假設(shè)成立的主要條件是_。 7. 某精餾塔設(shè)計時，若將塔釜由原來間接蒸汽加熱改為直接蒸汽加熱，而保持x(F)，DF，Rx(D)不變，則WF將_不變_，x(w)將_減小_，提餾段操作線斜率將_不變_，理論板數(shù)將_增多_。8. 在只有一股進料無側(cè)線出料的連續(xù)精餾操作中，當(dāng)體系的壓力、進料組成、塔頂

12、、塔底產(chǎn)品組成及回流比一定時，進料狀態(tài)q值愈大，提餾段的斜率就愈 校 ，完成相同的分離任務(wù)所需的總理論板數(shù)就愈 少 ，故5種進料狀態(tài)種中， 過冷液體 進料所需的理論板數(shù)最少。9. 直接蒸汽加熱與水蒸汽蒸餾雖都是向釜液直接通入蒸汽，但其目的并不相同。前者是_ ，而后者_。10. 操作中，若提餾段上升蒸汽量V增加，而回流量和進料狀態(tài)（，xF，q）仍保持不變，則R_減小_，xD_減小_，xw_減小_，L/V_增大_。11. 操作時，若、xF、q，加料板位置、不變，而使操作的總壓力增大，則xD _減小_，xW _增大_12. 精餾塔的塔頂溫度總低于塔底溫度，其原因之一是_塔頂為易揮發(fā)液體，沸點低_，原

13、因之二是_塔頂壓強低_。13. 精餾塔設(shè)計中，回流比越_大_所需理論板數(shù)越少，操作能耗_增大_ 。但隨著回流比的逐漸增大，操作費用設(shè)備費的總和將呈現(xiàn)_先減小后增大_變化過程。14. 恒沸精餾與萃取精餾主要針對_相對揮發(fā)度為1_的物系，采取加入第三組分的辦法以改變原物系的_相對揮發(fā)度_。15. 精餾設(shè)計中，當(dāng)進料為氣液混合物，且氣液摩爾比為2:3，則進料熱狀態(tài)參數(shù)q值等于 0.6 。16. 填料塔用于精餾過程中，其塔高的計算采用等板高度法，等板高度是指 與一層理論塔板的傳質(zhì)作用相當(dāng)?shù)奶盍细叨?；填料層高度Z= 。17. 簡單蒸餾與精餾的主要區(qū)別是 精餾必須引入回流 。18. 精餾的原理是_部分汽

14、化部分冷凝_。19. 精餾過程的恒摩爾流假設(shè)是指_。20. 進料熱狀況參數(shù)的兩種定義式為q=_和q=_，汽液混合物進料時q值范圍_。21. 精餾操作中，當(dāng)回流比加大時，表示所需理論板數(shù)_減小_，同時，蒸餾釜中所需的加熱蒸汽消耗量_增大_，塔頂冷凝器中，冷卻劑消耗量_增大_，所需塔徑_增大_。22. 精餾設(shè)計中，隨著回流比的逐漸增大，操作費用_增大_，總費用呈現(xiàn)_先減小后增大_的變化過程。23. 精餾操作中，當(dāng)回流比加大時，表示所需理論板數(shù)_減小_，同時，蒸餾釜中所需的加熱蒸汽消耗量_增大_，塔頂冷凝器中，冷卻劑消耗量_增大_，所需塔徑_增大_。24. 某填料精餾塔的填料層高度為8米，完成分離任

15、務(wù)需要16塊理論板（包括塔釜），則等板高度（HETP）_0.5_。25. 總壓為1atm，95 溫度下苯與甲苯的飽和蒸汽壓分別為1168mmHg與475mmHg，則平衡時苯的汽相組成_，苯的液相組成_（均以摩爾分率表示）。苯與甲苯的相對揮發(fā)度_。26. 精餾處理的物系是_液態(tài)_混合物，利用各組分_揮發(fā)度_的不同實現(xiàn)分離。吸收處理的物系是_氣態(tài)_混合物，利用各組分_溶解度_的不同實現(xiàn)分離。27. 精餾操作的依據(jù)是 原料液各組分的相對揮發(fā)度不同 。實現(xiàn)精餾操作的必要條件是 塔頂液體回流 和 塔底蒸汽上升 。28. 氣液兩相呈平衡狀態(tài)時，氣液兩相溫度 相等 ，液相組成 小于 氣相組成。29. 用相對

16、揮發(fā)度表達的氣液平衡方程可寫為 。根據(jù)的大小，可用來 判斷能否用普通精餾分離 ，若=1，則表示 不能用不同精餾分離 。30. 在精餾操作中，若降低操作壓強，則溶液的相對揮發(fā)度 增大 ，塔頂溫度 減小 ，塔釜溫度 增大 ，從平衡角度分析對該分離過程 有利 。31. 某兩組分體系，相對揮發(fā)度=3，在全回流條件下進行精餾操作，對第n、n+1兩層理論板（從塔頂往下計），若已知則 0.18 。全回流操作通常適用于 精餾開車階段 或 實驗研究 。32. 精餾和蒸餾的區(qū)別在于 精餾必須引入回流比 ；平衡蒸餾和簡單蒸餾的主要區(qū)別在于 前者為連續(xù)的穩(wěn)定過程，后者為間歇的非穩(wěn)定過程 。33. 精餾塔的塔頂溫度總是

17、低于塔底溫度，其原因是 和 。34. 在總壓為101.33kPa，溫度為85下，苯和甲苯的飽和蒸氣壓分別為則相對揮發(fā)度= 0.54 ，平衡時液相組成 0.78 ，氣相組成為 0.90 。35. 某精餾塔的精餾段操作線方程為，則該塔的操作回流比為 ，餾出液組成為 。36. 最小回流比的定義是 理論塔板數(shù)為無窮大時的回流比 ，適宜回流比通常取為 1.12 Rmin。37. 精餾塔進料可能有 5 種不同的熱狀況，當(dāng)進料為氣液混合物且氣液摩爾比為2：3時，則進料熱狀況q值為 0.6 。38. 在某精餾塔中，分離物系相對揮發(fā)度為2.5的兩組分溶液，操作回流比為3，若測得第2、3層塔板（從塔頂往下計）的液

18、相組成為流出液組成xD為0.96（以上均為摩爾分率），則第3層塔板的氣相莫弗里效率為EMV3= 0.44 。39. 在精餾塔設(shè)計這，若保持、不變，若增加回流比，則 增大 ， 減小 ， 增大 。40. 在精餾塔設(shè)計中，若、及一定，進料由原來的飽和蒸氣改為飽和液體，則所需理論板數(shù) 間歇 。精餾段上升蒸氣量 不變 、下降液體量 不變 ；提餾段上升蒸氣量 增大 ，下降液體量 增大 。41. 操作中的精餾塔，增大回流比，其他操作條件不變，則精餾段液氣比 增大 ，提餾段液氣比/ 減小 ， 增大 ， 減小 。42. 操作中的精餾塔保持、不變，若釜液量增加，則 增大 ， 增大 ， 增大 。43. 在連續(xù)精餾塔

19、中，若、相同，塔釜由直接蒸汽加熱改為間接蒸汽加熱，則所需理論板數(shù) 減小 ， 增大 。44. 恒沸精流與萃取精餾的共同點是 都需加入第三組分以提高各組分間的相對揮發(fā)度 。兩者的主要區(qū)別是 和 第二章 吸收一、選擇題1. 吸收操作的依據(jù)是（B）。 A.揮發(fā)度差異 B.溶解度差異C.溫度差異D.密度差異 2. 在逆流吸收塔中，增加吸收劑用量，而混合氣體的處理量不變，則該吸收塔中操作線方程的斜率會_A_。A.增大 B.減小 C.不變 D.不能確定3. 在吸收系數(shù)的準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式中，反映物性影響的準(zhǔn)數(shù)是（ ）A.Sh B.Re C.Ca D.Sc4. 已知SO2水溶液在三種溫度t1、t2、t3下的亨利系數(shù)分

20、別為E1=0.35kPa、E2=1.1kPa、E3=0.65kPa則（A）A.t1<t2 B.t3>t2 C.t3 <t1 D.t1>t25. 在吸收塔中，隨著溶劑溫度升高，氣體在溶劑中的溶解度將會_C_。A.增加 B.不變 C.減小 D.不能確定6. 下述說明中正確的是_D_。A.用水吸收氨屬液膜控制B.常壓下用水吸收二氧化碳屬難溶氣體的吸收，為氣膜阻力控制C.用水吸收氧屬難溶氣體的吸收，為氣膜阻力控制D.用水吸收二氧化硫為具有中等溶解度的氣體吸收，氣膜阻力和液膜阻力都不可忽略7. 下述說法錯誤的是_B_。A.溶解度系數(shù)H很大，為易溶氣體 B.亨利系數(shù)E值很大，為易溶

21、氣體C.亨利系數(shù)E值很大，為難溶氣體 D.相平衡系數(shù)m值很大，為難溶氣體8. 擴散系數(shù)D是物質(zhì)重要的物理性質(zhì)之一， 下列各因數(shù)或物理量與擴散系數(shù)無關(guān)的是 ( D )。A.擴散質(zhì)和擴散介質(zhì)的種類 B.體系的溫度 C.體系的壓力 D.擴散面積9. 吸收塔的操作線是直線，主要基于如下原因（ D ）。A 物理吸收 B 化學(xué)吸收 C 高濃度物理吸收 D 低濃度物理吸收10. 吸收操作的作用是分離（A ）。A 氣體混合物 B 液體混合物 C 互不相溶的液體混合物 D 氣液混合物11. 通常所討論的吸收操作中，當(dāng)吸收劑用量趨于最小用量時，則下列那種情況正確（ D ）。 A. 回收率趨向最高 B. 吸收推動力

22、趨向最大 C. 操作最為經(jīng)濟 D. 填料層高度趨向無窮大12. 根據(jù)雙膜理論，吸收質(zhì)從氣相主體轉(zhuǎn)移到液相主體整個過程的阻力可歸結(jié)為（ C）。 A. 兩相界面存在的阻力 B. 氣液兩相主體中的擴散的阻力 C. 氣液兩相滯流層中分子擴散的阻力 D .氣相主體的渦流擴散阻力13. 根據(jù)雙膜理論，當(dāng)被吸收組分在液體中溶解度很小時，以液相濃度表示得傳質(zhì)總系數(shù)KL ( B ) A.大于液相傳質(zhì)分系數(shù)k L B. 近似等于液相傳質(zhì)分系數(shù)k L C. 大于氣相傳質(zhì)分系數(shù)k G D. 近似等于氣相傳質(zhì)分系數(shù)k G14. 對某一汽液平衡物系，在總壓一定時，溫度升高，則亨利系數(shù)（B） A.變小B.增大C.不變D.不

23、確定15. 吸收是分離（ A ）混合物的化工單元操作，其分離依據(jù)是利用混合物中各組分（ E ）的差異。A、氣體 B、液體 C、固體 D、揮發(fā)度 E、溶解度 F、溫度16. 為使吸收過程易于進行，采取的措施是 B 。 A 加壓升溫 B 加壓降溫 C 減壓升溫 D 減壓降溫17. 吸收速率方程式中各吸收系數(shù)之間的關(guān)系是 A 。 A （KG）-1 = （kG）-1 +（H kL）-1 B （KG）-1 = （H kG）-1 +（ kL）-1 C （KG）-1 = （kG）-1 +（m kL）-1 D （KG）-1 = （m kG）-1 +（kL）-118. 根據(jù)雙膜理論，在氣液接觸界面處 D 。 A

24、 p i = c i B p i c i C p i c i D p i = c i/H19. 物質(zhì)在空氣中的分子擴散系數(shù)隨壓強的增大而（ C ），隨溫度的升高而（ A ）。 A 增大 B 不變 C 減小 D 無法判斷20. 根據(jù)雙膜理論，在氣液接觸界面處（ D ）。 A、氣相組成小于液相組成 B、氣相組成大于液相組成 C、氣相組成等于液相組成 D、氣相組成與液相組成平衡21. 為使操作向有利于吸收的方向進行，采取的措施是（ C ）。 A、加壓和升溫 B、減壓和升溫 C、加壓和降溫 D、減壓和降溫22. 吸收是分離（ A ）混合物的化工單元操作，其分離依據(jù)是利用混合物中各組分（ E ）的差異。

25、A、氣體 B、液體 C、固體 D、揮發(fā)度 E、溶解度 F、溫度23. 對難溶氣體的吸收過程，傳質(zhì)阻力主要集中于（B ）。 A、氣相一側(cè) B、液相一側(cè) C、氣液相界面處 D、無法判斷24. 在吸收過程中，（ C ）將使體系的相平衡常數(shù)m減小。 A、加壓和升溫 B、減壓和升溫 C、加壓和降溫 D、減壓和降溫25. 對難溶氣體的吸收過程，傳質(zhì)阻力主要集中于（ B ）。 A、氣相一側(cè) B、液相一側(cè) C、氣液相界面處 D、無法判斷26. 實驗室用水吸收空氣中的二氧化碳，基本屬于（ B ）吸收控制，其氣膜阻力（ C ）液膜阻力。 A.汽膜 B.液膜 C.共同作用 D.無法確定 A.大于 B.小于 C.等于

26、 (D.無法確定27. 在雙組分理想氣體混合物中，組分A的擴散系數(shù)是（ C ）。A.組分A的物質(zhì)屬性 B.組分B的物質(zhì)屬性 C.系統(tǒng)的物質(zhì)屬性 D.僅取決于系統(tǒng)的狀態(tài)28. 含低濃度溶質(zhì)的氣液平衡系統(tǒng)中，溶質(zhì)在氣相中的摩爾組成與其在液相中的摩爾組成的差值為（ D ）。A.負(fù)值 B.正值 C.零 D.不確定 29. 某吸收過程，已知氣膜吸收系數(shù)kY為2kmol/（m2.h），液膜吸收系數(shù)kX為4 kmol/（m2.h），由此判斷該過程為（ C ）。A.氣膜控制 B.液膜控制 .C.不能確定 D.雙膜控制30. 含低濃度溶質(zhì)的氣體在逆流吸收塔中進行吸收操作，若進塔氣體的流量增大，其他操作條件不變，

27、則對于氣膜控制系統(tǒng)，起出塔氣相組成將（ A ）。A.增加 B.減小 C.不變 D.不確定31. 含低濃度溶質(zhì)的氣體在逆流吸收塔中進行吸收操作，若進塔液體的流量增大，其他操作條件不變，則對于氣膜控制系統(tǒng)，起出塔氣相組成將（ B ）。A.增加 B.減小 C.不變 D.不確定32. 在吸收操作中，吸收塔某一截面上的總推動力（以氣相組成表示）為（ A ）。A，Y-Y* B.Y*-Y C.Y-Yi D.Yi-Y33. 在逆流吸收塔中，吸收過程為氣膜控制，若將進塔液相組成X2增大，其它操作條件不變，則氣相總傳質(zhì)單元數(shù)NOG將（ C ），氣相出口濃度將（ A ）。A.增加 B.減小 C.不變 D.不確定34

28、. 在逆流吸收塔中當(dāng)吸收因數(shù)A1，且填料層高度為無限高時，則氣液平衡出現(xiàn)在（ C ）。A.塔頂 B塔上部 C.塔底 D.塔下部35. 在逆流吸收塔中，用純?nèi)軇┪栈旌蠚庵械娜苜|(zhì)，平衡關(guān)系符合亨利定律。當(dāng)將進塔氣體組成Y1增大，其他操作條件不變，起出塔氣相組成Y2將（ A），吸收率（C ）。A.增加 B.減小 C.不變 D.不確定二、填空題1. 在吸收單元操作中， 計算傳質(zhì)單元數(shù)的方法很多，其中，采用對數(shù)平均推動力法計算總傳質(zhì)單元數(shù)法的前提條件是 X1 X2 Y1 Y2 m 。2. 吸收操作是吸收質(zhì)從_轉(zhuǎn)移到_的傳質(zhì)過程。在吸收操作中壓力_，溫度_將有利于吸收過程的進行。3. 吸收是指_的化工單

29、元操作。4. 逆流吸收操作中，當(dāng)氣體處理量及初、終濃度已被確定，若減少吸收劑用量，操作線的斜率將_，其結(jié)果是使出塔吸收液的濃度_， 而吸收推動力相應(yīng)_。5. 用亨利系數(shù)E表達的亨利定律表達式為_.在常壓下,20時, 氨在空氣中的分壓為69.6mmHg, 與之平衡的氨水濃度為10(kg NH3 (100kg) -1H2O).此時亨利系數(shù)E=_,相平衡常數(shù)m=_. 6. 對于難溶氣體，吸收時屬于 控制的吸收，強化吸收的手段是 。 7. 吸收操作中，溫度不變，壓力增大，可使相平衡常數(shù) ，傳質(zhì)推動力 。 8. 某氣體用水吸收時，在一定濃度范圍內(nèi)，其氣液平衡線和操作線均為直線，其平衡線的斜率可用 常數(shù)表

30、示，而操作線的斜率可用 表示。 9. 吸收是指 的過程，解吸是指 的過程。 10. 溶解度很大的氣體，吸收時屬于 控制，強化吸收的手段是 。 11. 在氣體流量，氣相進出口組成和液相進口組成不變時，若減少吸收劑用量，則傳質(zhì)推動力將 ，操作線將 平衡線。 12. 吸收因數(shù)A可以表示為_，它在YX圖上的幾何意義是_。13. 在一逆流吸收塔中，若吸收劑入塔濃度下降，其它操作條件不變，此時該塔的吸收率 ，塔頂氣體出口濃度 。14. 在低濃度難溶氣體的逆流吸收塔中，若其他條件不變而入塔液體量增加，則此塔的液相傳質(zhì)單元數(shù)N(l)將_，而氣相總傳質(zhì)單元數(shù)NOG將_，氣體出口濃度(a)將_。15. 對接近常壓

31、的低濃度溶質(zhì)的氣液平衡系統(tǒng)，當(dāng)總壓增加時，亨利系數(shù) ，相平衡常數(shù)m ，溶解度系數(shù)H （增加、減少、不變）。 16. 在一逆流吸收塔中，吸收劑溫度降低，其它條件不變，此時塔頂氣體出口濃度 出塔溶液組成 。17. 對易溶氣體的吸收過程，阻力主要集中于 。18. 若傳質(zhì)總系數(shù)與分系數(shù)之間的關(guān)系表示為,則其中的表示_，當(dāng)_項可以忽略時表示該吸收過程為氣膜控制。19. 若傳質(zhì)總系數(shù)與分系數(shù)之間的關(guān)系表示為,則其中的表示_，當(dāng)_項可以忽略時表示該吸收過程為液膜控制。20. 傳質(zhì)單元數(shù)NOG反映_,分離任務(wù)所要求的液體濃度變化越_,過程的平均推動力越_,所需的傳質(zhì)單元數(shù)NOG 越大。21. 在填料塔中用水吸

32、收氨。欲提高吸收速率，增大 相的流量比增大另一相的流量更有效。22. 在低濃度溶質(zhì)的氣液平衡系統(tǒng)，當(dāng)總壓操作降低時，亨利系數(shù)E將 ，相平衡常數(shù)將 ，溶解度系數(shù)H將 。23. 亨利定律表達式，若某氣體在水中的亨利系數(shù)E值很小，說明該氣體為 氣體。24. 亨利定律表達式，若某氣體在水中的亨利系數(shù)H值很大，說明該氣體為 氣體。25. 在吸收過程中，KY和ky是以 和 為推動力的吸收系數(shù)，它們的單位是 。26. 若總吸收系數(shù)和分吸收系數(shù)間的關(guān)系可表示為，其中表示 ，當(dāng) 項可忽略時，表示該過程為氣膜控制。27. 在1atm、20下某低濃度氣體被清水吸收，若氣膜吸收系數(shù)，液膜吸收系數(shù)為，溶質(zhì)的溶解度系數(shù)，

33、則該溶質(zhì)為 氣體，氣相總吸收系數(shù) 。28. 一般而言，兩組分A、B的等摩爾相互擴散體現(xiàn)在 單元操作中，而組分A在B中單向擴散體現(xiàn)在 單元操作中。29. 在吸收過程中，若降低吸收劑用量，對氣膜控制體系，體積吸收總系數(shù)值將 ，對液膜控制物系，體積吸收總系數(shù)值將 。30. 雙膜理論是將整個相際傳質(zhì)過程簡化為 。31. 吸收塔的操作線方程和操作線是通過 得到的，它們與 、 和 等無關(guān)。32. 在吸收過程中，若減小吸收劑的用量，操作線的斜率 ，吸收推動力 。33. 在吸收過程中，物系平衡關(guān)系可用表示，最小液氣比的計算關(guān)系式=。34. 某吸收過程，用純?nèi)軇┪栈旌蠚怏w中的溶質(zhì)組分A，混合氣進塔組成為0.1

34、，出塔組成為0.02（均為摩爾比），已知吸收因數(shù)A為1，若該吸收過程所需理論板數(shù)為4層，則需傳質(zhì)單元數(shù)為 。第三章 氣液分離設(shè)備一、選擇題1. 下述說法中錯誤的是_B_。A.板式塔內(nèi)氣液逐級接觸，填料塔內(nèi)氣液連續(xù)接觸B.精餾用板式塔，吸收用填料塔 C.精餾既可以用板式塔，又可以用填料塔D.吸收既可以用板式塔，也可以用填料塔2. 在精餾塔的設(shè)計中，設(shè)計思想是：在全塔汽液兩相總體呈（ A ）接觸，而在每一塊塔板上汽液兩相以（ C ）方式接觸。A.逆流 B.并流 C.錯流 D.不確定3. 溢流液泛是由于（ D ）造成的。A.降液管通過能力太小 B. 液流分布不均勻C.塔板上嚴(yán)重漏液 D.液相在塔板間

35、返混4. 下列屬于錯流塔板的有（B）。A.柵板 B.浮閥塔板 C.淋降板 D.泡罩塔板5. 下面三類塔板相比較，操作彈性最大的是 B ，單板壓降最小的是 A ，造價最低的是 A 。A.篩板塔 B.浮閥塔 C.泡罩塔6. 在板式塔設(shè)計中，加大板間距，負(fù)荷性能圖中有關(guān)曲線的變化趨勢是：液泛線A ，霧沫夾帶線 B ，漏液線 A 。A.上移 B.不變 C.下移 D.不確定二、填空題7. 填料的種類很多，大致可分為實體填料和網(wǎng)體填料兩大類，請寫出三種常見的填料的名稱_、_、_。8. 填料塔的塔徑與填料直徑之比不能太小，一般認(rèn)為比值至少要等于_。填料塔適宜的空塔氣速一般可取_氣速的50%80%。9. 篩板

36、塔兩相接觸的傳質(zhì)面積為 。若處理的液體量很大或塔徑很大時，一般采用 ，以達到 的目的。10. 板式塔與填料塔比較：精餾操作中，對易起泡體系應(yīng)選用 塔更適合；對熱敏性物系，精餾塔此時應(yīng)選用 塔更適合。11. 填料塔的持液量增加，則壓降 ，動力消耗 ，汽液允許流速度 。12. 寫出三種常見填料的名稱 _、_、_ 。 13. 寫出三種常用板式塔的名稱 、 、 。14. 在浮閥塔的負(fù)荷性能圖中，塔的適宜操作范圍通常是由下列5條邊界線圈定的；霧沫夾帶線：液泛線：_、_、_。15. 塔板負(fù)荷性能圖由 、 、 16. 、 、 線所組成。17. 板式塔的全塔效率是指 與 之比。18. 實體填料的類型有（寫出三

37、種） 19. 板式塔的三種不正常操作現(xiàn)象是 、 和 。20. 板式塔的單板效率是指氣相（或液相） 與 之比。21. 生產(chǎn)中常用的三種塔板型式是 。22. 板式塔的設(shè)計原則是：總體上_ ，在每層塔板上_。23. 請說出三種填料的名稱：_、_、_。24. 氣體通過塔板的阻力可視作是_的阻力和_的阻力之和。25. 評價氣液傳質(zhì)設(shè)備性能的主要指標(biāo)是 、 、 、 和 。26. 按結(jié)構(gòu)塔設(shè)備分為 和 。按氣液接觸方式分為_和 。填料塔是 接觸式氣液傳質(zhì)設(shè)備，塔內(nèi) 為連續(xù)相， 為分散相。錯流板式塔是 接觸式氣液傳質(zhì)設(shè)備，塔內(nèi) 為連續(xù)相， 為分散相。27. 工業(yè)上應(yīng)用最廣泛的板式塔類型 、 、 、 和 。28

38、. 板式塔操作中可能出現(xiàn)的非理想流動有 、 、 、 和 。29. 板式塔設(shè)計中，加大板間距的優(yōu)點是 和 。缺點 。30. 板式塔的負(fù)荷性能圖由型 、 、 、 和 五條曲線包圍的區(qū)域構(gòu)成。31. 負(fù)荷性能圖的作用是 、 和 。32. 評價填料性能優(yōu)劣的主要參數(shù)為 、 和 。33. 在填料塔的曲線上，有 和 兩個折點，該兩個折點將曲線分為三個區(qū)，它們分別是 、 、 ；塔的操作應(yīng)在 。四、簡答題塔板負(fù)荷性能圖是由哪幾條線組成的？第五章 干燥一、選擇題1. 溫度為t0濕度為H0，相對濕度為0的濕空氣經(jīng)過間壁蒸汽加熱的預(yù)熱器后,空氣的溫度為t1,濕度為H1,相對濕度為1則 _D_。A. H1>H0

39、 B. 0>1 C.H1<H0 D. 0 >12. 物料的平衡水分一定是（ C ） A.非結(jié)合水分 B.自由水分 C.結(jié)合水分 D.臨界水分 3. 已知濕空氣的下列哪兩個參數(shù)，利用HI圖可以查得其它未知參數(shù)（ C ）。 A.水汽分壓P，濕度H B.露點td，濕度H C.濕球溫度tw，干球溫度t D.焓I，濕球溫度tw 4. 濕空氣通過換熱器預(yù)熱時，該過程的經(jīng)歷為（D）A.等焓過程 B.等相對濕度過程 C.等溫過程 D.等濕度過程5. 空氣的飽和濕度Hs是濕空氣的如下參數(shù)的函數(shù)：( A ) 。 A. 總壓及干球溫度； B. 總壓及濕球溫度； C. 總壓及露點； D. 濕球溫度及

40、焓。 6. 已知濕空氣的下列哪兩個參數(shù)，利用t-H圖或H-I圖，可以查得其他未知參數(shù)( A )。 A. (tw ,t) B. (td ,H) C. (p ,H) D. (I ,tw) 7. 對于一定干球溫度的空氣， 當(dāng)其相對濕度愈低時，其濕球溫度 ( B )。 A. 愈高 B. 愈低 C. 不變 D. 不一定，尚與其它因素有關(guān)。 8. 對濕空氣的預(yù)熱過程，隨溫度的提高空氣的濕度 B ，相對濕度 C ，焓值 A 。 A 增大 B 不變 C 減小 D 無法判斷9. 物料中的水分超過X* 的那部分水分稱為 D 。 A 平衡水分 B 結(jié)合水分 C 非結(jié)合水分 D 自由水分10. 在濕空氣的預(yù)熱過程中，隨著濕空氣溫度的升高，濕空氣的濕度（ B ），相對濕度（ C ），焓值（ A ）。A、增加 B、不變 C、降低 D、無法判斷11. 在濕空氣的HI圖上，已知濕空氣的兩個參數(shù)（ B ），即可確定濕空氣的狀態(tài)點。 A、H和td B、t和tW C、p和H D、I和tW12. 在等焓干燥過程中，濕空氣的溫度（ C ），濕空氣的濕度（ A ），濕空氣的相對濕度（A ）。A、增加 B、不變 C、降低 D、無法判斷13. 露點是指濕空氣在（ B ）達到飽和時的溫度。 A、等溫增濕 B、等濕降溫 C、等濕升溫 D、等溫減濕14. 在等焓干燥過程中，濕空氣的