1、鐵路槽型梁施工華能技術(shù)資料之三巢湖電廠一期工程鐵路專用線水上支架設(shè)計(jì)與施工技術(shù)中鐵二十四局集團(tuán)安徽工程公司二。八年八月目錄1、概述2、支架設(shè)計(jì)思路3、支架設(shè)計(jì)及理論計(jì)算3.1 支架設(shè)計(jì)3.2 支架理論計(jì)算3.2.1 荷載取值3.2.2 受力檢算3.3 方案論證3.3.1 受力分析3.3.2 受力計(jì)算3.3.3 結(jié)構(gòu)檢算3.3.4 受力檢算結(jié)論4支架施工1.1.1 .1材料控制2.2.2 .2支架安裝施工控制1.1.1.1 .2.1施工要點(diǎn)及技術(shù)要求：2.2.2.2 .2.2安裝人員要求5、支架預(yù)壓 端支撐預(yù)壓 .跨中支撐預(yù)壓 .3.支撐預(yù)壓效果6、支架拆除6.1中間立柱貝雷梁下降6.2兩端立柱

2、貝雷梁下降6.3人工拆除上面底板，6.4貝雷梁橫移6.6中間支墩鋼立柱拆除6.5550工字鋼拆除6.7鋼軌拆除6.8承臺(tái)上鋼管立柱拆除：7結(jié)論水上支架設(shè)計(jì)與施工技術(shù)中鐵二十四局集團(tuán)安徽工程有限公司1、概述柘皋河大橋中間2跨現(xiàn)澆梢型梁處于河中央7m深水區(qū)域，且地質(zhì)情況較復(fù)雜，每片梁體重達(dá)600噸.支架發(fā)生沉降是一個(gè)帶有普遍性的問題。支架沉降過大勢(shì)必使梢型梁體撓度過大|發(fā)生向其內(nèi)力發(fā)生變化,達(dá)不到設(shè)計(jì)要求。如何保證支架的剛度的穩(wěn)定性是水上支架設(shè)計(jì)的關(guān)鍵，如何防止支架沉降量過大，消除支架的非彈性變形是保證梁體質(zhì)量的重要因素.所以，梁底支圉架結(jié)構(gòu)及支撐底部軟基處理為設(shè)計(jì)關(guān)鍵口本科研機(jī)畫也梢型梁支撐口架

3、設(shè)計(jì)與施工作為一個(gè)重點(diǎn)課題進(jìn)行研究，以優(yōu)化支架設(shè)計(jì)，對(duì)支撐材料質(zhì)量進(jìn)行嚴(yán)格控制，制定支架設(shè)置和拆除支架施工方案，采用設(shè)計(jì)和現(xiàn)場(chǎng)控制相結(jié)合的預(yù)防措施，確保支架的穩(wěn)定可靠性能。2、支架設(shè)計(jì)思路|2、防止支架沉降過大思路1|由于現(xiàn)澆槽型梁地處深水深淤泥地段，如何保證支架穩(wěn)定，防止支架沉降過大為支撐設(shè)計(jì)的關(guān)鍵。采用設(shè)計(jì)和現(xiàn)場(chǎng)控制相結(jié)合的預(yù)防措施，并，從根本上解決槽型梁支架沉降過大問題。一支架設(shè)計(jì)與施工的的幾個(gè)關(guān)鍵問題(1)支架底部地為軟基.為支架在梁體混凝土澆筑后受壓發(fā)生沉降的主要原因；(2)每孔支架承重能力應(yīng)達(dá)到120%梁重(720噸)；.(3)因工期要求，兩孔支架同時(shí)施工，支架設(shè)計(jì)時(shí)必須考慮滿足通

4、航凈高、凈寬要求；-（4）支架施工多為水上作業(yè)，地形、地質(zhì)情況復(fù)雜，作業(yè)空間狹窄.施工組織和機(jī)械配合要科學(xué)合理，施工方案要安全可靠.經(jīng)過對(duì)施工現(xiàn)場(chǎng)的調(diào)研，針對(duì)工程施工特點(diǎn)和支架設(shè)計(jì)與施工的關(guān)鍵問題，支架設(shè)計(jì)的原理是以橋墩承臺(tái)面為支架兩端鋼管立柱的支撐點(diǎn)，與跨中振動(dòng)打入水中持力層的鋼管立柱共同形成梢型梁底模板下貝雷梁托架的三個(gè)固定支點(diǎn)，鋼管立柱作為傳力柱與貝雷梁托架形成受力體系，共同承載梢型梁重和施工載荷.3、支架設(shè)計(jì)及理論計(jì)算2 支架設(shè)計(jì)每孔梢型梁支架設(shè)置三個(gè)支撐：兩個(gè)端支撐和一個(gè)跨中支撐。（如下圖1）端支撐設(shè)置：利用橋墩承臺(tái)作為兩端支撐點(diǎn)，每個(gè)端支撐建立兩個(gè)支撐面：（1）、墩頂；（2）、墩身

5、預(yù)埋6根懸挑P50鋼軌和鐵板支撐，鋼軌下面采用外徑425mm壁厚8mm勺鋼管4根作為傳力柱支撐在承臺(tái)面，|為傳力柱鋼軌頂設(shè)置組合550工字鋼。聯(lián)結(jié)點(diǎn)處均采用矩形鋼板作墊塊；（如圖2、圖3、圖4）跨中支撐：打入鋼管樁作為中間支點(diǎn)：9根，外徑500mm壁厚10mm縱向設(shè)置三排，排距1m,每排3根，間距4.5m?？v向鋼管采用3組（2根一組）200工字鋼縱向聯(lián)結(jié)，再上采用1層2組組合550工字鋼橫向設(shè)置。聯(lián)結(jié)點(diǎn)處均采用矩形鋼板作墊塊；（如圖5）架設(shè)貝雷梁作為現(xiàn)澆梢型梁底模托架，通過理論檢算支架設(shè)置滿足受力要求.貝雷梁上鋪設(shè)梢鋼和模板，再上即為梢型梁.2 支架理論計(jì)算2.4 荷載取值4 貝雷梁頂梢鋼共計(jì)

6、92（根）*6（項(xiàng)*48.3（kg/m）=26.66t;5 貝雷梁自重：每片（1.5m*3.0m）重270kg,則總重量為90*270=24300kg,計(jì)24.3t;梢型梁（鋼筋硅）等重量：229.8*2.5=574.5t。方木、模板及其他活載取2t/m。計(jì)算跨度l取30m則單位重量為q=（26.66+24.3+574.5）/30+2=22.85t/m,取q=23t/m2.4 受力檢算2.4.4 貝雷梁受力檢算荷載取值：均布荷載為q=23t/m。貝雷梁強(qiáng)度驗(yàn)算：貝雷架為兩跨連續(xù)梁，中間支撐處彎矩和剪力最大，查表得:Mmax=0.125ql2=0.125x23X13.52=523.97t-mVm

7、ax=0.625ql=0.625乂23X13.5=194.1t每跨采用單層不加強(qiáng)貝雷梁共10片，查表：圖1:槽型梁支架總布置圖1#端支撐2#跨中支撐3#端支撐支墊中心線¥口槽型梁，底寬8.2m,腹板厚0.30m,底板厚0.45m,局3m三根組合工字鋼帽梁，內(nèi)塞墊木鋼管排架三根組合工字鋼帽梁，內(nèi)塞墊木.三根組合工字鋼帽梁，內(nèi)塞墊木支墊中心線15mmi優(yōu)質(zhì)竹膠板截面9cm*9cm!f木200mm軋輕型槽鋼，間距為60cm,橫向立置5組10片貝雷梁11/1I圖21#1端笠撐灘黃竹相my:mm）單片蜃木允身嚼g口“IUDOjija=78.82t1一十Ha掰墩端闌撐布置:郅頓nm）梁中心線單片

8、，竟k允單從4端支撐設(shè)置側(cè)面圖（mm）布置受mm）槽鋼期疔一fVmaX=24.52t呼in大慣隹72拼接電焊組，根據(jù)彎矩訃康后7L-：5Sz一工字鋼10厚鋼板下紙滿足要求L、組奔接20mm微根步目LI10mm力訂算?常20m晶板m：ULIi250BWvmMWaxt=523呼護(hù)H號(hào)n=%.基徑500mmj6,200£jx/ivmax.1-A足耍萊0m撓度W=0鋼軌憎內(nèi)和焊山口21艮5501m:字鋼為一組。共兩式飛藥SW',ToWx10-8.52141400U20ml二3te,妙21邃理3*1叫承箕3.2.2)=8.7mm五字鋼為組，共評(píng)年5800=W®HSR-10mm

9、i立柱9根，橫向間e邛500m算2m,采用槽鋼和角鋼連接成一整.2下部鋼窗施嶂171場(chǎng),60cniW板.Q235鋼材抗壓強(qiáng)度海。0打205N/mm置在鋼立柱頂部2年M550mlm字鋼，上卜米用20ml鋼板力口以連接，橫橋向放置，長(zhǎng)9mD2#、3#、45#L：u20tc-1士60*204-口三-一3o訃燈組合工事1蝴枷a1下絹拼接20mm）標(biāo)；上橫下向用尺20寸鋼參板見連另接圖<10鋼軌槽內(nèi)幫用10_滴10mlm鋼x工字錦長(zhǎng)2.6mmff鋼軌槽內(nèi)幫焊10m厚鋼板1011XlmM4H蜘所受的成反ftjw艮長(zhǎng)9風(fēng)9s0.375cl=116.44t上下用20250497.2300mmi鋼平放，每

10、根長(zhǎng)6m,共6根則鋼管樁所受力預(yù)伊a116M4*,2*體243附附他法15靦/（3-1.-二3*M200mm：字鋼，內(nèi)塞墊木，橫橋向放置在鋼立柱頂部貝|每根樁所受力為根根/4=372.c78t柱，2#t每根長(zhǎng)6.957m,215/1.435)=151.12t4#t每根長(zhǎng)7.948m,鋼立柱頂部設(shè)置2cm?直徑0.5mffl板做柱帽鋼管截面積：A=2fg普力0=20cm*6邢3.14*8m2,鋼管長(zhǎng)最大l=10.9m,回強(qiáng)度：（T滿足要求穩(wěn)定性:(T=205N/mm=N/A(J)b=37.78X10八4/(10751*0.849)=41.39N/mm2<62,滿足要求.轉(zhuǎn)半徑i=0.214

11、m鋼管長(zhǎng)細(xì)比入=l/i=10.9/0.214=50.9,取50查表得：（J）b=0.849=N/A=37.78X10八4/10751=35.14N/mm2<6=205N/mm2,跨中鋼管樁所受的支反力：N=2X0.625ql=388.13t則每根樁所受力為N/9=43.12t鋼管截面積：A=（2602-2502）X3.14=16014mm2,鋼管長(zhǎng)l=14m,回轉(zhuǎn)半徑i=0.255m鋼管長(zhǎng)細(xì)比入=l/i=14/0.255=54.9,取60查表得：（J）b=0.814強(qiáng)度：（r=N/A=43.12X10八4/16014=26.93N/mm2（T=205N/mm2,滿足要求.穩(wěn)定性：（T=N

12、/A4）b=43.12X10八4/（16014*0.814）=33.08N/mm2打=205N/mm2,滿足要求.跨中I550工字鋼強(qiáng)度及穩(wěn)定性驗(yàn)算工字鋼均布荷載（雙排）q=2Vmax/9/2=21.57t/m強(qiáng)度及穩(wěn)定性驗(yàn)算計(jì)算按連續(xù)梁計(jì)算，跨度4.5m。最大彎矩M=0.07ql2=0.07*（21.57*4.52）=30.58t.m,圖6跨中工字鋼計(jì)算示意圖（單位：mm）查表得：0b=0.85,經(jīng)計(jì)算q里.字t/m截面抵抗矩為w=1968765.55mrn,1=4921S-M/(|)中3擊.5m胡|IIIIIIbw=30.58*107/0.85*2*1968765.55=91.37N/mm

13、2<205N/mm故該I550工字鋼強(qiáng)度及穩(wěn)定性符合要求。I550工字鋼擾度計(jì)算計(jì)算取跨度4.5m,查相關(guān)公式求得工字鋼撓度為：W=0.521q1/100EI=0.521X21.57*104X4.54+(2X100X2.06x1011X492191387.5X10-12)=2.3mm<4500/800=5.6mm,故該I550工字撓度符合要求。P50鋼軌受力檢算鋼軌受力計(jì)算（如圖7）:圖7支點(diǎn)處受力示意圖（單位：mm）2#、3#、4#墩處鋼管樁所受的支反力：N=0.375ql=116.44t鋼軌共計(jì)6根，則單根鋼軌受力N1=N/6=19.4t,取卜1=20t計(jì)算3.2.2.4.1條

14、曲應(yīng)力im鋼軌彎曲應(yīng)力值（r=450Mpa,鋼軌受力點(diǎn)受力N1=20t,力臂omax=Mmax/Wy=20104X410/已知P50,隼：I=2037cm4,z=81mmA=6580mmiL=410mm,支點(diǎn)處鋼軌所承受的應(yīng)力最大，則_4_、_(2037X10/81)=326Mpa<450Mpa即ermax<cr,符合要求!彎曲剪應(yīng)力鋼軌剪應(yīng)力值r=315Kpa,支點(diǎn)處剪應(yīng)力最大，支點(diǎn)處剪力Q計(jì)算(如圖2.7):N1=Q*1.215八2*(3-1.215/1.435)/2/1.435八2,貝UQ=25.9t支點(diǎn)處最大剪應(yīng)力rmax=Q/A=25.9X104/6580=39.36MP

15、a<315Mpa則rmax<r,符合要求！鋼軌壓應(yīng)力鋼軌壓應(yīng)力值(Tbs=855Mpa,貝U2bs=P/A=20X104/46x540=8MPac855Mpa符合要求！受力分析3#墩受力圖示如下:圖83#墩受力圖示現(xiàn)澆梁施工荷載"I5-1,1474Pl.1(3#)墩受力圖示圖92、4#墩受力示意圖2#、4#墩受力圖示如下:現(xiàn)澆梁施工荷載PLI,預(yù)埋鋼軌鋼筋網(wǎng)片剛性支撐件wT圖示說明：PL1:梢型梁油蕤土盥峰歲膈梁支點(diǎn)集中力;PL2:梢型梁混凝土施工傳于預(yù)埋鋼軌均布荷載的合力；PL3:梢型梁混凝土施工傳于墩頂均布荷載的合力；Pgl：鋼立柱支撐合力；Pg2：鋼支撐件附加支撐合

16、力；Pzh1、Pzh2：鉆孔灌注樁排樁合力；PH混凝土對(duì)預(yù)埋鋼軌的約束力；W3#t身、托盤頂帽、承臺(tái)混凝土傳于基底合重；W12#、4#墩身、托盤頂帽、承臺(tái)混凝土傳于基底合重；W22#、4#墩頂凸出部分混凝土合重。受力計(jì)算W=590+374=964t(鋼筋混凝土重量)W1=505-64+374=815t(鋼筋混凝土重量，因?yàn)?#t比2#t重，所以按照4#墩計(jì)算)W2=1.55X1.65X10X2.5=64t(鋼筋混凝土重量)PL1=27X(6.63X2.5X1+1.0+0.35)/4+2=121+2=123tPL2=(575-121X4)/2X0.45+1.37X0.35=21tPL3=(575

17、-121X4/2)X0.55+0.5=25.5t3#、4#墩Pg1、Pg2、PH計(jì)算受力圖示如下：圖103、4#墩鋼軌處受力示意圖3#鋼軌處受力圖示4#墩鋼軌處受力圖示檢算PH忽略Pg2(偏于安全)PL1X0.53=PL2X0.35+PHX1.29PH=(PL1XO53-PL2X0.35)/1.29=44.8tPg1=PL1+PL2+PH=188.8t計(jì)算Pg2時(shí)PH按照承擔(dān)80%h(檢算基底樁基偏心受壓用)PL1X0.53=PL2X0.35+PHX1.29X0.8+Pg2x0.62Pg2=(PL1X0.53-PL2x0.35-PHx1.29X0.8)/0.62=18.7t4#墩檢算PH忽略P

18、g2(偏于安全)PL1X0.53=PL2乂0.4+PHX1.3PH=(PL1X0.53-PL2X0.4)/1.3=43.7tPg1=PL1+PL2+PH=187.7t計(jì)算Pg2時(shí)PH按照承擔(dān)80%h(檢算基底樁基偏心受壓用)PL1X0.53=PL2x0.4+PHX1.3x0.8+Pg2X0.73Pg2=(PL1X0.53-PL2X0.4-PHX1.3x0.8)/0.73=15.5t計(jì)算基底樁基偏心受壓圖示圖113、4#墩基底受力示意圖Pzh1x3.4=WX1.7+PL3x2.4+(-PH0.8)x2.753+(-Pg2)x2.9+(-Pg1)x第io頁(yè)4.04Pzh1=769t4#墩：Pzh1

19、x3.4=W1x1.7+(W2+PL3)x2.325+(-PH0.8)x2.74+(-Pg2)x2.9+(-Pg1)X4.04Pzh1=733t匯總：W=964tW1=815tW2=64tPL1=123t;PL2=21t;PL3=25.5t;3#墩：PH=44.8t;Pg1=188.8t;Pg2=18.7t;Pzh1=769t4#墩：PH=43.7t;Pg1=187.7t;Pg2=15.5t;Pzh1=733t結(jié)構(gòu)檢算偏心受壓樁基檢算設(shè)計(jì)單樁承載力3#墩4162KN即設(shè)計(jì)排樁允許承載力416.2X3=1248.6t設(shè)計(jì)單樁承載力4#墩3643KN即設(shè)計(jì)排樁允許承載力364.3X3=1092.9

20、t3#墩鉆孔灌注樁最大受力排樁合力為Pzh1=769t<允許承載力1248.6t;4#墩鉆孔灌注樁最大受力排樁合力為Pzh1=733t<允許承載力1092.9t。鋼管立柱受壓檢算(1)壓桿穩(wěn)定檢算按照橋梁動(dòng)荷載主桁桿件穩(wěn)定要求入<100,最高墩采用。42.5鋼管的高度10.4m,中間部位采用斜拉撐，即最大自由高度(長(zhǎng)度)不超過4.0m,則：入=4.0/0.2125=18.82<100(2)壓桿應(yīng)力檢算采用4根©42.5鋼管，壁厚8mm截面面積A=(42.52-40.92)兀/4=105cm23#>:Pg1/4A=187.7/(4X105)=0.450(t

21、/cmj<b4#>:Pg1/4A=188.8/(4X105)=0.447(t/cm2)<b受彎鋼軌應(yīng)力檢算每處采用6根鋼軌，懸臂段3掰口4#1土勻?yàn)?.53m,檢算鋼軌彎曲應(yīng)力時(shí)忽略Pg2(偏于安全)P50鋼軌I=2037cm4,z=81mmA=6580mm舊鋼軌一取450MpaP=PL1/6=123/6=20.5t(Tmax=Mmax/Wy=20為104x530/(2037X104/81)=432Mpa<b混凝土對(duì)預(yù)埋鋼軌約束力檢算主要是分析鋼軌向上的力對(duì)混凝土截面產(chǎn)生拉應(yīng)力的影響。受力模式如下圖2.12:圖123、4#墩鋼軌下截面受力示意圖4#墩鋼軌下截面受力圖示圖

22、13偏心受力下意圖向下偏心受力正圖示向下偏心受力彎矩圖示向下偏心受力組合圖示混凝土正應(yīng)力圖示及向下應(yīng)力組合圖示：圖14混凝土向下應(yīng)力示意圖向下混凝土正應(yīng)力圖示鋼軌對(duì)混凝土截面向上應(yīng)力組合圖示:向下應(yīng)力組合圖示圖15鋼軌對(duì)混凝土向上應(yīng)力示意圖bI-：rBB一+B鋼軌向上應(yīng)力組合圖示根據(jù)上圖示計(jì)算結(jié)果如下:3#墩:正壓應(yīng)力：B(r1=10.6t/m;B(r2=18.6t/m;6w=39.6t/m。合計(jì)最大壓應(yīng)力：B(t1+B(t2+B(rw=10.6+18.6+39.6=68.8t/m。負(fù)壓應(yīng)力：B(r1=-18.7t/m;B(r2=-49.1t/m。最大負(fù)壓應(yīng)力：o1+B(r2=-18.7t/m

23、-49.1=-67.8t/m。負(fù)應(yīng)力小于正應(yīng)力。4#墩：正壓應(yīng)力：B(t1=37.3t/m;B(t2=58.3t/m;B(rw=16.5t/m。合計(jì)最大壓應(yīng)力：B(t1+B(t2+B(Tw=37.3+58.3+16.5=112.1t/m。負(fù)壓應(yīng)力：B(t1=-18.2t/m;B(t2=-47.3t/m。最大負(fù)壓應(yīng)力：B(t1+B(T2=-18.2t/m-47.3=-65.5t/m。負(fù)應(yīng)力小于正應(yīng)力。為安全起見，在墩身預(yù)埋鋼軌處設(shè)置鋼筋網(wǎng)片，如圖4所示素混凝土剪切檢算假象剪切模式如下圖：圖16承臺(tái)頂素混凝土受剪示意圖Pgl/550BPe1/550B受剪截面口a1a2b2b1和兩個(gè)a1b1c,即A

24、=55X71.06+60x45=6608cm2=6608乂102單根Pg1=188.8/4X1.5X104t=70.8乂104N(T=70.8x104/6608x102=1.07MPa<aC30混凝土的(r=1.1MPa,為永久結(jié)構(gòu)，安全系數(shù)2,本工程施工方案設(shè)計(jì)為臨時(shí)用，所以還可以提高2倍。3.3.4結(jié)論1、現(xiàn)場(chǎng)澆注梢型梁對(duì)基底造成比較大的偏心受壓，經(jīng)過樁基檢算滿足要求；2、采用042.5鋼管，壁厚8mmi勺鋼管立柱經(jīng)過穩(wěn)定和受壓檢算，滿足要求;3、鋼軌懸臂梁經(jīng)過受彎應(yīng)力檢算，雖然滿足要求，但是仍然需要在腹板部位進(jìn)行加固處理，可以加焊鋼板或型鋼；4、預(yù)埋鋼軌對(duì)混凝土的影響經(jīng)過約束力檢算

25、，結(jié)論是不產(chǎn)生負(fù)應(yīng)力，滿足要求；5、貝雷梁經(jīng)過彎曲檢算，滿足要求。6、根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，采用6t錘打入鋼管樁，預(yù)計(jì)每根50t,9根合計(jì)450t,我們準(zhǔn)備采用實(shí)際預(yù)壓的方法來檢驗(yàn)中間墩的承載力，所以不需要理論檢算。支架施工網(wǎng)場(chǎng)1空制材料控制支撐材料的質(zhì)量直接影響支架的整體穩(wěn)固性，是梢型梁混凝土得以順利澆筑的前提條件。梢型梁支架設(shè)計(jì)所用到的主要材料歸納如下：端支撐：鋼板墊塊、內(nèi)徑420mms厚8m喈岡管樁、組合I200工字鋼、P50鋼軌、組合I550工字鋼、其他連接桿件；跨中支撐：內(nèi)徑500mms厚10mms管樁、鋼板墊塊、組合I200工字鋼、組合I550工字鋼、其他連接桿件；上部支撐：5組10片貝雷梁、

26、200梢鋼、90mm*90mm木、優(yōu)質(zhì)竹膠板。通過調(diào)研比選，確定提供支撐材料的生產(chǎn)（租賃）廠家。材料裝卸和運(yùn)輸有專業(yè)物資人員全過程監(jiān)督，并注意成品保護(hù)，進(jìn)場(chǎng)必須經(jīng)過驗(yàn)收。支架安裝施工控制水上支架安裝采用機(jī)械設(shè)備：水上浮吊及4t振動(dòng)錘（如圖18、19）。底部浮船由數(shù)個(gè)長(zhǎng)*寬*高=6m*3m*1.5mW水箱拼裝而成。浮吊起重能力10t,旋轉(zhuǎn)半徑15m,起吊高度最大為20nl采用浮吊起吊振動(dòng)錘振動(dòng)打入鋼管，振動(dòng)錘提供最大激振力為35t（即振設(shè)完成后鋼管端承載力）。標(biāo)腌應(yīng)嚴(yán)格控制，根據(jù)i如圖17水上浮吊圖殳計(jì)標(biāo)高進(jìn)行專制板做帽;鋼管儂彳cm直徑60Gm露.（5）鋼管位趟，貝g焊接牢固;%2.1施工要點(diǎn)

27、碌2.2安裝求：1s且定位準(zhǔn)域;痂圖,彳8振動(dòng)錘圖、鋼管樁振設(shè)變!i頂音口fisl對(duì)中及端部支架安裝通過對(duì)支架各受力部件的理論力學(xué)檢算，均能滿足要求。根據(jù)設(shè)計(jì)提供的相關(guān)資料，靜活載作用下最大撓度值為0.614cm<L/700=4.51cm;恒載作用下最大撓度值為1.231cm;恒載加靜活載產(chǎn)生的撓度值為1.231+0.614=1.845cm<L/1600=1.975cm;故不需要設(shè)置預(yù)拱度。又由于梁底采用5組10片貝雷梁做托架，貝雷梁托架的非彈性變形可以忽略不計(jì)，故支架僅需要在梁底各支撐頂部采用預(yù)壓來消除各支撐點(diǎn)的非彈性變形，克服支架變形產(chǎn)生的不利影響。為消除梁底各支撐在受壓后產(chǎn)生

28、的非彈性變形及支架沉降，該橋支墩采用砂袋預(yù)壓。預(yù)壓方法：在各個(gè)支墩頂部均勻布載，并在加載過程脅口加載穩(wěn)定期間分階段對(duì)支架進(jìn)行觀測(cè)，做好各支撐頂部標(biāo)述觀測(cè)記錄。利用支架穩(wěn)定后的標(biāo)高值采用鋼板墊塊將貝雷梁支架調(diào)整至計(jì)算匣圖標(biāo)高，以達(dá)到滿足設(shè)計(jì)要求的目的。各支撐加載流程如圖21所示。支架預(yù)壓砂袋吊裝實(shí)景如22圖所示.1端支撐預(yù)壓由于現(xiàn)澆梢型梁底模端支撐設(shè)置在承臺(tái)頂面上，且回剛性近門基礎(chǔ)，此處不會(huì)發(fā)生沉降，但考慮到端支撐內(nèi)局部不平整或已經(jīng)存在的墊塊變形，仍須對(duì)端支撐進(jìn)行加載預(yù)壓，以消除因支撐不平整或變形帶來的不利周影響。端支墩預(yù)壓重量府1為50t,足以消除支架內(nèi)部的非彈性變形。.2.跨中支撐預(yù)壓經(jīng)受力

29、計(jì)算，跨中支撐受力約388t。為增強(qiáng)支架的穩(wěn)固性，消除支架因澆筑混凝土后受壓沉降，該橋跨中支撐預(yù)壓重量為120燒撐受力。預(yù)壓砂袋準(zhǔn)備施工準(zhǔn)備沉降觀測(cè)點(diǎn)標(biāo)記圖21支架預(yù)壓工藝流程圖:架預(yù)壓砂袋吊裝實(shí)景圖23預(yù)閽22、附后攝濟(jì)助曦曲煩繼續(xù)加載至80%梁重，觀測(cè)3次繼續(xù)加載至100%梁重，觀測(cè)5次繼續(xù)加載至120%梁重，觀測(cè)3次柘皋河大橋3詞墩預(yù)壓沉降觀測(cè)記錄表噸位310t388t465t465t465t465t465t從上圖可以看出，當(dāng)加載至120%夸中支墩受力時(shí)，該點(diǎn)沉降達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)以此類推，其他沉降點(diǎn)處的支架標(biāo)高都根據(jù)其最大沉降值來調(diào)整，支架調(diào)整采用鋼板墊塊。5.3.支撐預(yù)壓效果經(jīng)測(cè)量，梢型梁混凝土澆筑完成后跨中支架沉降僅為12mm端支撐沉降僅為3mm滿足了設(shè)計(jì)預(yù)設(shè)的