[9]學(xué)者對(duì)某油氣管道公司歷次站場(chǎng)電氣安全檢查中發(fā)現(xiàn)的782起問(wèn)題進(jìn)行分類、統(tǒng)計(jì)，從加強(qiáng)油氣管道站場(chǎng)電氣安全可靠性入手，得出以下結(jié)論：油氣管道站場(chǎng)電氣安全管理工作而言，如果電氣安全管理工作存在明顯的缺陷或不足，必然會(huì)嚴(yán)重影響油氣儲(chǔ)運(yùn)的安全生產(chǎn)。1.3本文主要內(nèi)容為了滿足DX-SL輸油管線的綜合性能，需針對(duì)DX-SL輸油管線進(jìn)行設(shè)計(jì)。本論文采用總結(jié)和數(shù)值分析相結(jié)合的方法，研究高硫高酸原油及其他因素對(duì)管線影響狀況，對(duì)DX-SL輸油管線進(jìn)行設(shè)計(jì)，主要研究?jī)?nèi)容如下：（1）對(duì)DX-SL管線問(wèn)題及其解決策略進(jìn)行深入研究，總結(jié)管道損壞的潛在風(fēng)險(xiǎn)，并分析油氣輸送系統(tǒng)的整體工藝流程過(guò)時(shí)和站場(chǎng)設(shè)備老化等問(wèn)題，以制定新的管線建設(shè)計(jì)劃。（2）針對(duì)DX-SL線常年輸送高硫高酸原油，其輸出物質(zhì)性質(zhì)發(fā)生了顯著變化，密度和粘度大幅提升，這有助于改善DX-SL線輸油效率下降的問(wèn)題。（3）根據(jù)輸送油品的性質(zhì)，采用合適的方法，提高輸送效率。根據(jù)分析結(jié)果，進(jìn)行新的管線設(shè)計(jì)，選取最佳方案。

第2章DX-SL輸油管線現(xiàn)狀分析DX-SL輸油管線是一項(xiàng)規(guī)模宏大的工程，其覆蓋范圍廣泛，連接了多個(gè)重要的產(chǎn)油地和能源消費(fèi)地，成為我國(guó)能源運(yùn)輸?shù)闹匾巍?.1自然條件在管道設(shè)計(jì)建造過(guò)程中，氣候條件和地震強(qiáng)度是關(guān)鍵的參考因素。DX-SL輸油管線所經(jīng)過(guò)的區(qū)域的氣候情況如表2-1。表2-1管線所經(jīng)區(qū)域氣象條件地域名稱DY原油庫(kù)中間站末站原油庫(kù)年平均氣壓，kPa101.56101.42101.59年平均氣溫℃12.513.212~13最冷月平均氣溫℃-2.4-3.8-2最熱月平均氣溫℃26.325.925年平均降水量，mm623.5598.3530.3最大日降水量，mm157.4283.6382.6最大積雪厚度，cm52319累年最大風(fēng)速，m/s2221.523最大凍土深度，cm3452520-620地震基本烈度為7度2.2管線線路現(xiàn)狀及存在問(wèn)題2.2.1管線現(xiàn)狀DX-SL輸油管線是連接DY原油庫(kù)和QL石化煉廠的輸油管線，沿線設(shè)有DY原油庫(kù)、HG輸油站、LA聯(lián)合站、GR輸油站、LZ原油庫(kù)和QL煉廠。該管線分為兩段：第一段是從DY原油庫(kù)到LZ原油庫(kù)，管道直徑為Φ529×8，全長(zhǎng)73.5公里，設(shè)計(jì)工作壓力為4.0MPa，最大年輸油量為875×104噸；第二段是從LZ原油庫(kù)到QL煉廠，管道直徑為Φ508×7.1、長(zhǎng)度為290米，全長(zhǎng)為13.7公里，設(shè)計(jì)工作壓力為4.0MPa，設(shè)計(jì)輸油量為600×104噸/年，詳細(xì)信息請(qǐng)參考圖2-1。圖2-1DY原油庫(kù)至QL石化管線走向示意圖原油庫(kù)作為管道的起始站，主要負(fù)責(zé)來(lái)自采油廠的原油計(jì)量和外輸任務(wù)。而輸油站則承擔(dān)著河口、石油開(kāi)發(fā)以及上游站點(diǎn)的原油計(jì)量和外輸任務(wù)。特別是對(duì)于高硫高酸的原油，需要在輸油站與DX-SL管線的部分原油進(jìn)行分解后再輸送，確保管道運(yùn)輸?shù)捻槙澈头€(wěn)定。DY原油庫(kù)在DY原油庫(kù)的聯(lián)合泵房里，有4臺(tái)外輸泵負(fù)責(zé)運(yùn)送DX線的原油，還有2臺(tái)1750kw的加熱爐。HG輸油站（1）主要功能及生產(chǎn)設(shè)施HG輸油站具備雙重的任務(wù)，其一就是對(duì)石油進(jìn)行加溫處理，配備了兩組各1750kW的加熱爐;其次是接納來(lái)自QH油田的石油并將其導(dǎo)入到DX-SL管道中，該過(guò)程由一套包含四個(gè)容量達(dá)500m3的緩沖儲(chǔ)罐組成，這些儲(chǔ)罐主要負(fù)責(zé)存儲(chǔ)及提升壓力，同時(shí)還包括一座位于其中的增壓泵房，其中配置了兩臺(tái)輸油泵;此外還有一棟流量計(jì)室，內(nèi)部安置著三套進(jìn)出站流量計(jì)。關(guān)于安全措施方面，我們?cè)O(shè)置了一個(gè)容積達(dá)到500m3的消防水罐;電力供應(yīng)部分則有一臺(tái)35kV變壓器和兩臺(tái)6kV的站用電壓變壓器。（2）生產(chǎn)流程：①正常生產(chǎn)流程HG輸油站來(lái)油加熱爐外輸泵外輸旁接油罐②越站流程HG輸油站來(lái)油加熱爐外輸泵外輸LZ原油庫(kù)LZ原油庫(kù)內(nèi)的泵房裝有四臺(tái)KDY350-80×4型輸油泵和兩臺(tái)功率為1750kW的加熱爐，用于向QL石化煉廠輸送燃料。DX-SL線各站庫(kù)主要設(shè)備性能站庫(kù)主要設(shè)備性能見(jiàn)表2-2表2-2各站庫(kù)輸油泵、加熱爐性能表安裝地點(diǎn)設(shè)備名稱型號(hào)配用功率(kW)額定排量(m3/h)額定揚(yáng)程(m)數(shù)量（臺(tái)）輸油泵250D60×78504504202DY原油庫(kù)外輸泵250D60×68504503601外輸泵DYJ120-55×82501204401加熱爐YFCD-175017502輸油泵KDY105-67.5×62001054052HG輸油站加熱爐YFCD-175017502緩沖罐500m34輸油泵D450-60×56804503004GR輸油站加熱爐YFCD-175017502旁接罐1000m31LZ原油庫(kù)輸油泵KDY350-80×49003503204加熱爐YFCD-1750175022.2.2存在問(wèn)題DX-SL線外輸量提升，從目前運(yùn)行情況看，存在以下問(wèn)題：（1）原油物性發(fā)生變化DX-SL線輸送SL的高硫高酸原油能力下降，這主要是由于該油品密度、粘度的增幅較大。（2）輸油站動(dòng)力、熱力不足根據(jù)DX-SL線每年的輸出需求(800×104t/a)，我們維持現(xiàn)有的QH、LA聯(lián)合站及DY原油庫(kù)的外部石油運(yùn)輸量分別為63×104t/a、56×104t/a和681×104t/a?？紤]到當(dāng)前DX-SL線的輸油特性，其必須滿足從DY原油庫(kù)到HG輸油站再到GR輸油站的管道輸油壓力，同時(shí)也要確保DY原油庫(kù)和HG輸油站的熱能供應(yīng)達(dá)到最大的熱量負(fù)荷。經(jīng)過(guò)計(jì)算，為了保證DX-SL線的正常運(yùn)行，DY原油庫(kù)應(yīng)具備足夠的壓力能量(7.4MPa)以支持整個(gè)線路上的各個(gè)站點(diǎn)，而DX-SL線的最大承受壓力僅有4MPa。所以，我們需要對(duì)外輸泵和加熱爐進(jìn)行升級(jí)，提高它們的動(dòng)能與熱能負(fù)擔(dān)，并設(shè)置新的輸油泵于HG輸油站以便提供必要的動(dòng)力。（3）輸油站設(shè)備老化、效率低DY原油庫(kù)和GR輸油站的輸油泵已經(jīng)運(yùn)作了超過(guò)三十年，現(xiàn)在已經(jīng)被淘汰。設(shè)備損壞后，已經(jīng)沒(méi)有可以購(gòu)買的配件，而且效率也不高。（4）局部管線承壓能力下降由于水利工程與城市發(fā)展的影響，DX-SL輸油管線的部分管道受到占用或浸在水中，同時(shí)還有超過(guò)一百個(gè)非法盜油點(diǎn)，這都削弱了其承受壓力的能力?；谏鲜龇治龊陀懻摚瑸榱酥匦录せ钤摼€路的運(yùn)輸功能并解決潛在的風(fēng)險(xiǎn)問(wèn)題，提升設(shè)備的使用效率以實(shí)現(xiàn)安全的經(jīng)濟(jì)運(yùn)轉(zhuǎn)目標(biāo)，我們必須對(duì)其進(jìn)行檢查和升級(jí)。具體來(lái)說(shuō)，包括DY原油庫(kù)、HG輸油站、GR輸油站及LZ原油庫(kù)在外輸泵、加熱爐、儲(chǔ)罐、及其相關(guān)輔助設(shè)施上的改進(jìn)和擴(kuò)大，以便保證每年800×104t/a原油的安全輸送。2.2.3輸油管線現(xiàn)狀自DY到LZ的原油庫(kù)管道已經(jīng)投入使用超過(guò)三十年，其間穿越了包括DY、GR、SG和LZ等地區(qū)的鄉(xiāng)村與農(nóng)業(yè)區(qū)，并跨過(guò)了眾多溪澗及河流。隨著這些區(qū)域的水利工程和城市化進(jìn)程持續(xù)發(fā)展，一些管道已被未經(jīng)授權(quán)占用共計(jì)62處，最長(zhǎng)的占據(jù)長(zhǎng)度達(dá)到8公里，另有18個(gè)地點(diǎn)大約4公里的管道受到河水的侵蝕。此條輸送線路穿過(guò)諸多村落，成為了盜竊者活動(dòng)的頻繁場(chǎng)所，共有100余個(gè)偷竊點(diǎn)散布在這條管道線上，并且，DX-SL管道也遭受嚴(yán)重違規(guī)建筑物的壓力，帶來(lái)了潛在的安全風(fēng)險(xiǎn)。管道運(yùn)行30多年來(lái)，雖然發(fā)揮了重要作用，但隨著時(shí)間的推移，管道的安全隱患日益凸顯。被占?jí)旱墓芏未嬖谥茡p的風(fēng)險(xiǎn)，長(zhǎng)期浸泡在水中的管段更容易受到腐蝕，這些問(wèn)題都可能導(dǎo)致油品泄漏，不僅造成經(jīng)濟(jì)損失，更可能引發(fā)重大安全事故。而盜油行為更是給管道運(yùn)行增添了不穩(wěn)定因素，盜油分子的非法活動(dòng)不僅損害了國(guó)家利益，也給當(dāng)?shù)丨h(huán)境造成了污染和安全隱患。為了確保DX-SL輸油管線的安全運(yùn)行，必須采取有效措施解決目前存在的問(wèn)題。2.3小結(jié)經(jīng)過(guò)充分調(diào)查，我們發(fā)現(xiàn)DX-SL線的外輸量已經(jīng)從370×104t/a增加到了800×104t/a。然而，根據(jù)目前的運(yùn)行狀況，以下幾點(diǎn)需要注意：（1）由于原油性質(zhì)發(fā)生變化，導(dǎo)致油品密度和黏度大幅增加，進(jìn)而降低了DX-SL線的輸油能力；（2）為滿足DX-SL線每年800×104噸的輸油需求，必須保持當(dāng)前QH來(lái)油63×104噸和LA聯(lián)合站來(lái)稠油56×104噸的輸油量，并將DY原油庫(kù)的外輸油量增加至681×104噸；（3）輸油站的設(shè)備已經(jīng)過(guò)時(shí)且效率較低，需要進(jìn)行升級(jí)；（4）由于管線線路存在較大的壓力和損壞風(fēng)險(xiǎn)，必須通過(guò)新建等措施加以解決。

第3章DX-SL輸油管線新建方案根據(jù)第二章所提及的關(guān)于DX-SL線在輸油過(guò)程中的各種難題，我們提出了新的管道建設(shè)方案。新管道的首站和末站依然是現(xiàn)有的DY原油庫(kù)和LZ油庫(kù)，而在管道的中部，我們將設(shè)立一個(gè)全新的中間站(熱泵站)以滿足首末兩站的加壓和加熱需求，并對(duì)現(xiàn)有設(shè)備進(jìn)行改進(jìn)擴(kuò)建。3.1基礎(chǔ)數(shù)據(jù)3.1.1工藝基礎(chǔ)數(shù)據(jù)對(duì)于新建的管道，輸油工藝設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)數(shù)據(jù)參數(shù)可以在表3-1～3-3中找到。3.1.2管線基礎(chǔ)參數(shù)基礎(chǔ)參數(shù)見(jiàn)表3-1。表3-1輸油管線基礎(chǔ)參數(shù)管段輸量/104t/a管線長(zhǎng)度/km高程差mDY原油庫(kù)～中間站68140.16.9QH來(lái)油～DX輸油管線632LA交接點(diǎn)～中間站562中間站～LZ原油庫(kù)80040.130.8LZ原油庫(kù)～QL煉場(chǎng)80013.773.43.2輸油管線選線原則依據(jù)設(shè)計(jì)準(zhǔn)則和管道穿越的地域的地理環(huán)境、地形、交通狀況以及工程地質(zhì)等因素，并結(jié)合本項(xiàng)目的特性，我們確定了以下選線原則:（1）我們盡力保證線路的直線和平緩，以節(jié)省鋼材并降低投入。（2）盡可能地靠近或使用現(xiàn)有的道路，以便于進(jìn)行管線建設(shè)和維護(hù)管理。（3）盡可能避免在施工困難和質(zhì)量不佳的地質(zhì)區(qū)域進(jìn)行，以確保管道的穩(wěn)定性和安全性。（4）選擇大型和中型跨越的位置時(shí)，應(yīng)遵循線路的總體方向，而其局部方向則需要根據(jù)實(shí)際情況來(lái)決定。對(duì)狀況進(jìn)行優(yōu)化，力求降低跨越段的工程規(guī)模和建設(shè)難度。（5）為了確保路線路徑能夠適應(yīng)當(dāng)?shù)氐某鞘杏?jì)劃、鐵道和道路的設(shè)計(jì)施工，我們需要盡可能避免人流量密集區(qū)域;如果由于某些特定情況而不能回避這些地區(qū)，那么必須嚴(yán)格按照《輸油管道工程設(shè)計(jì)規(guī)范》的相關(guān)規(guī)定來(lái)進(jìn)行方案設(shè)計(jì)，同時(shí)要對(duì)城市和人造工業(yè)區(qū)的未來(lái)增長(zhǎng)和規(guī)劃需求給予足夠的重視。（6）請(qǐng)盡量避免在長(zhǎng)期種植經(jīng)濟(jì)作物的區(qū)域和主要的農(nóng)田基礎(chǔ)設(shè)施周邊。（7）避免接近重要的易燃易爆倉(cāng)庫(kù)以及國(guó)家級(jí)文物保護(hù)區(qū)。（8）請(qǐng)勿進(jìn)入城市的水源保護(hù)區(qū)和國(guó)家級(jí)風(fēng)景名勝區(qū)。。3.3管線敷設(shè)主要的管線以埋地敷設(shè)為主，而農(nóng)田區(qū)域的管道設(shè)計(jì)中，其埋深和頂部覆蓋土層的深度都不能低于1.5米。如果受到自然環(huán)境的制約，部分區(qū)域會(huì)選擇使用土堤或地上敷設(shè)。3.4管線穿跨越在管線的路程中，有24個(gè)大小不一的河流、溝渠經(jīng)過(guò)，其中三個(gè)是河流，剩下的則是溝渠。我們需要經(jīng)過(guò)大約四十個(gè)不同規(guī)模的路徑，三個(gè)鐵道線才能到達(dá)目的地。因?yàn)槎ㄏ蜚@技術(shù)被普遍應(yīng)用于此項(xiàng)工作中，這使得這項(xiàng)工作能夠快速完成并且效果顯著。同時(shí)，這種方法不會(huì)受到氣候條件的影響，也不會(huì)被自然環(huán)境所限制。此外，通過(guò)使用定向鉆技術(shù)，可以避免因人工操作而導(dǎo)致的管道損壞或者石油盜竊的情況發(fā)生。對(duì)于大于二十五米的水域如溪流、河流等，我們會(huì)選擇用定向鉆來(lái)穿過(guò);其他情況則會(huì)采取頂管的方式。如果路徑超過(guò)三十米的話，我們將選用定向鉆;其余情況下，我們可以考慮使用頂管或者是開(kāi)挖的方法。而在這些地方，都會(huì)設(shè)置防護(hù)套管作為保護(hù)措施。當(dāng)我們要穿越鐵軌時(shí)，一般是由鐵路的設(shè)計(jì)機(jī)構(gòu)負(fù)責(zé)規(guī)劃設(shè)計(jì)，并在總預(yù)算內(nèi)計(jì)算成本。3.5管線外腐蝕控制和保溫所有管道都配備了陰極保護(hù)系統(tǒng)，使用強(qiáng)制電流方法進(jìn)行陰極保護(hù)，中間站設(shè)有陰極保護(hù)站，輔助采用了貴金屬深井陽(yáng)極地床。管道采用保溫管，結(jié)構(gòu)包括30mm聚氨酯泡沫保溫層、普通級(jí)高溫型黑色2層PE防腐層和外部4.5mm黑色夾克保護(hù)層。加強(qiáng)級(jí)高溫型黑色3層PE防腐用作定向鉆穿越段和頂管穿越段的防腐層。3.6方案設(shè)計(jì)為了選擇最佳解決方案，我們根據(jù)現(xiàn)有的DY原油庫(kù)與LZ末站的情況，即當(dāng)前的壓力等級(jí)和制造工藝情況，來(lái)考慮新的管道設(shè)計(jì)。這涵蓋了不同的管道尺寸：Ф559×7.9、Ф610×7.9、Ф660×7.9；不同的溫度范圍為37-59°C；以及兩種不同的運(yùn)輸方式，包括開(kāi)放式流程（帶有中間站）和一泵到底流程，以及在保溫管和非保溫管下的水力、熱力計(jì)算。3.7.1輸油溫度確定通過(guò)大量的運(yùn)算結(jié)果顯示，隨著DY原油庫(kù)外輸溫度和中間站的外輸溫度的變動(dòng)，各個(gè)站點(diǎn)外部輸出壓力和電機(jī)的能源消耗也會(huì)相應(yīng)地發(fā)生變換。當(dāng)溫度增加的時(shí)候，燃料成本會(huì)提高，然而如果壓力減少的話，能源消費(fèi)就會(huì)減低，從而使得總體運(yùn)營(yíng)成本降低。不過(guò)，一旦溫度超過(guò)某個(gè)特定值后，整體運(yùn)營(yíng)成本又會(huì)上升，形成了一個(gè)拐點(diǎn)。例如，對(duì)于Ф610×7.9的保溫管道和無(wú)保溫管道的計(jì)算情況來(lái)看，其保溫管線溫度對(duì)運(yùn)營(yíng)成本的影響如表3-2所示，而非保溫管的溫度對(duì)其運(yùn)營(yíng)成本影響則如表3-3所示。表3-2保溫管線溫度與運(yùn)行費(fèi)用關(guān)系（萬(wàn)元/a）首站出站溫度℃中間站出站溫度（℃）495152535455465518.05450.65431.65434.75464.95508.4485466.25398.85379.95382.95413.15456.6515419.4535253335336.15366.35409.8525394.45327.15308.35311.25341.45384.9545413.65304.15285.15288.35318.45361.9575466.15356.35298.15294.95325.15368.6595496.85411.05387.65343.75331.25372.1根據(jù)表3-2中的數(shù)據(jù)，可以得出，在選擇DY原油庫(kù)外輸溫度為52℃以及中間站溫度為52℃這一方案是相對(duì)合適的。表3-3非保溫管溫度與運(yùn)行費(fèi)用關(guān)系（萬(wàn)元/a）DY原油庫(kù)溫度℃中間站出站溫度（℃）46.049.051.053.055.057.059.061.063.043.07166.87005.76924.66910.76811.16775.06804.06914.27108.145.07103.86942.76861.56847.66748.06712.06741.06851.27052.647.07057.96896.76815.66801.66702.06665.96694.96805.17006.650.06997.56836.46755.26741.26641.76605.56634.66744.86938.752.07002.46828.76747.56733.66634.06597.96627.06737.26931.055.07000.96815.46734.36669.36620.16584.76613.76784.07196.456.07045.86816.36735.26656.46620.96585.66614.56784.97197.157.07092.66825.36737.96673.06623.76588.36617.46787.67200.0從表3-3的數(shù)據(jù)可以看出，選擇DY原油庫(kù)的輸出溫度設(shè)定為52°C，并使中間站的溫度接近于57°C可能是一個(gè)更合適的方案。3.7.2保溫與非保溫管確定觀察表3-3可以發(fā)現(xiàn)，與使用非保溫管道相比，采用保溫管道的原油運(yùn)輸成本顯著增加。當(dāng)原油儲(chǔ)存在溫度為52°C的原油庫(kù)和52°C的中間站時(shí)，其運(yùn)營(yíng)成本最低，約為5308萬(wàn)人民幣每年；而如果選擇的是未保溫的管道保持原油儲(chǔ)存在溫度為52°C的原油庫(kù)和57°C的中間站時(shí)，則需要支付更高的運(yùn)營(yíng)成本，大約是6597萬(wàn)人民幣每年，這比前者高出1289.6萬(wàn)人民幣每年的差距。盡管保溫管道的初始投入額增加了220萬(wàn)，但它僅需1.712年就能回收這些額外支出。經(jīng)過(guò)比較，決定使用保溫管，保溫材料是厚度為30mm厚聚氨酯泡沫，并且采用了外包保護(hù)層。同時(shí)，我們選擇了管中管施工法來(lái)進(jìn)行保溫結(jié)構(gòu)的建設(shè)，而外部保護(hù)則是4.5mm黑夾克。3.7.3輸油站場(chǎng)確定通常，我們會(huì)選擇一泵到底和設(shè)立中間站兩種輸油方式。在由DY原油庫(kù)至LZ油庫(kù)的一泵到底輸送方式中，我們對(duì)其中的三種規(guī)格的保溫管道：Ф559×7.9、Ф610×7.9和Ф660×7.9進(jìn)行了水力和熱量方面的評(píng)估，其外輸壓力分別是Ф559×7.9、Ф610×7.9和Ф660×7.9?，F(xiàn)有的管道設(shè)計(jì)的最大壓力是4.0MPa，這意味著整個(gè)流程包括從外輸泵出口到流量計(jì)再到加熱爐最后到達(dá)出站閥門都是以4.0MPa作為標(biāo)準(zhǔn)。此外，現(xiàn)有系統(tǒng)的壓力限制在不超過(guò)3.8MPa，而上述三款管道的設(shè)計(jì)壓力都超出了這個(gè)范圍。如果選擇使用這種一泵到底的傳輸方式，那么DY原油庫(kù)需要建立新的高壓泵房并更新相關(guān)設(shè)施，同時(shí)還需要調(diào)整加熱系統(tǒng)和電力供應(yīng)設(shè)備。然而，由于站點(diǎn)內(nèi)部無(wú)法提供足夠的空間來(lái)建造新的高壓泵房和流量計(jì)室，因此該種方法被排除在外，取而代之的是選擇了設(shè)中間站的輸油方式。3.7.4輸油工藝方案如果將中間站的輸油過(guò)程設(shè)定為：DY原油庫(kù)到中間站，再到LZ油庫(kù)最后到QL煉廠。這個(gè)輸油流程包含兩種方案，每一種方案都在站場(chǎng)布置和路徑上保持一致，唯一不同的是輸油管道的直徑發(fā)生了改變。在方案一中，輸油管的直徑為Ф610×7.9；而在方案二中，我們決定采用直徑為Ф559×7.9的輸油管，這兩種輸油管道均配備了保溫結(jié)構(gòu)。（1）工藝計(jì)算根據(jù)設(shè)定的站場(chǎng)輸油溫度和管線使用保溫結(jié)構(gòu)的標(biāo)準(zhǔn)，已對(duì)全程的水力和熱力情況進(jìn)行了計(jì)算。詳細(xì)的計(jì)算過(guò)程請(qǐng)查看圖3-1，并參考表3-4中的計(jì)算結(jié)果。圖3-1Ф610輸油管線水力、熱力計(jì)算示意圖現(xiàn)有的管道以實(shí)線表示，而新建立的管道則用虛線標(biāo)示。觀察上圖可以發(fā)現(xiàn)，在DY原油庫(kù)到中間站25公里的位置，有一條來(lái)自HG站的石油進(jìn)入了現(xiàn)有管道系統(tǒng)。這種石油是來(lái)自于QH油田的，在本計(jì)劃里，它會(huì)在經(jīng)過(guò)HG站的測(cè)量和加壓之后被送往新建管線上。而在中間站的位置，指向聯(lián)合站的箭頭代表的是供給稀油的管道，相反地，那些朝著中間站前進(jìn)的箭頭則是用來(lái)運(yùn)輸已經(jīng)過(guò)處理的稠、稀混合油的管道。表3-4Ф610水力、熱力計(jì)算成果名稱輸油量m3/d外輸溫度℃終點(diǎn)溫度℃沿程摩阻MPa進(jìn)、出流量計(jì)MPa進(jìn)、出加熱爐MPa進(jìn)罐壓力MPa總摩阻損失MPaDY原油庫(kù)～中間站2067052471.552.11新增站（QH油田油）至首站～中間站輸油管線192561.5471.310.1——1.41中間站～LZ庫(kù)242705240.22.6中間站～LA聯(lián)合站167552510.60.2——0.21.0LA聯(lián)合站～中間站335060590.70.2——0.151.05LZ油庫(kù)～QL煉廠242704740.23.62經(jīng)過(guò)上述的計(jì)算我們得知，DY原油庫(kù)至中間站和中間站至LZ油庫(kù)之間的總體摩阻損耗分別為1.82MPa與2.6MPa，而LZ油庫(kù)到QL煉廠之間則為3.62MPa?，F(xiàn)有的管道系統(tǒng)中，DY原油庫(kù)的外輸泵出口至流量計(jì)再到加熱爐的設(shè)計(jì)壓力不超過(guò)3.8MPa，同時(shí)LZ油庫(kù)至QL煉廠的管道設(shè)計(jì)壓力設(shè)定為4.0MPa。然而，為了滿足新的需求，我們將新建設(shè)的管道系統(tǒng)的壓強(qiáng)設(shè)置在了4.0MPa。（2）管道用管①材質(zhì)等級(jí)選擇了確保管道的穩(wěn)定性和可信度，我們根據(jù)《石油天然氣工業(yè)管線輸送系統(tǒng)用鋼管》（GB/T9711-2011）作為我們的生產(chǎn)規(guī)格；同時(shí)使用了等級(jí)L360的鋼材料來(lái)制作這條線路。②管線壁厚計(jì)算設(shè)計(jì)壓力4.0MPa，鋼管計(jì)算參數(shù)見(jiàn)表3-5。表3-5鋼管強(qiáng)度計(jì)算參數(shù)設(shè)計(jì)系數(shù)鋼管最低屈服強(qiáng)度一般地區(qū)特殊地區(qū)0.720.6L360σs＝360MPa在管道穿越點(diǎn)，應(yīng)采用管段設(shè)計(jì)系數(shù)為0.6。按照《輸油管道工程設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50253-2014的規(guī)定，直管段的管壁厚度計(jì)算公式如下：δ=PD式中δ－計(jì)算壁厚，mm；P－設(shè)計(jì)壓力，MPa；D－管道外徑，mm；φ－焊縫系數(shù)，取1；F－強(qiáng)度設(shè)計(jì)系數(shù)；σs—管材屈服強(qiáng)度，MPat－溫度折減系數(shù)，取1。管道壁厚的計(jì)算和選擇請(qǐng)參考表3-6。表3-6壁厚計(jì)算及選用管子外徑（mm）設(shè)計(jì)壓力（MPa）鋼管材料計(jì)算壁厚選擇壁厚設(shè)計(jì)系數(shù)設(shè)計(jì)系數(shù)0.720.60.720.66104.0L3604.75.657.97.9③管道強(qiáng)度及穩(wěn)定性校核下列公式應(yīng)用于管道強(qiáng)度的校核計(jì)算：σα=σhσeσ=Kφσs式中σ—許用應(yīng)力，MPa；K—設(shè)計(jì)系數(shù)，一般地段取0.72；φ—焊縫系數(shù)；σα—因?yàn)閮?nèi)部壓力和溫度的變化會(huì)導(dǎo)致軸向應(yīng)力的產(chǎn)生，負(fù)值表示軸向壓力，正值表示軸向拉力，mmE—鋼材的彈性模量，數(shù)值為2.05×105MPa；μ—泊桑比，通常取值為0.3；α—鋼材的線膨脹系數(shù)，數(shù)值為1.2×10-5m/（m·℃）；t1—t2—σ?—P—管道的設(shè)計(jì)內(nèi)壓力，MPa。計(jì)算可得，[σ]=259.2，σh=150.43MPa，σα=-138.32MPa，σe=288.76MPa；則σh<[σ]，σe<0.9σs，滿足強(qiáng)度要求。另外，我們還需對(duì)管道的穩(wěn)定性能進(jìn)行校核，但通常只有當(dāng)其外徑與壁厚的比例超出140和被埋置深度達(dá)到2.5米以上、承受的外部壓力較大時(shí)才會(huì)執(zhí)行此項(xiàng)操作。根據(jù)我們的計(jì)算結(jié)果，該項(xiàng)目的直徑與壁厚的比例遠(yuǎn)低于140，并且符合《輸油管道工程設(shè)計(jì)規(guī)范》中的最薄管壁要求，所以在此項(xiàng)目里所有不同口徑的鋼制管道都不涉及到圓截面的失穩(wěn)問(wèn)題。埋地輸油管道的穩(wěn)定性按下列公式計(jì)算：N=αEtσh=N≤NcrNcr=2Ke=式中N—由溫差和內(nèi)壓力產(chǎn)生的軸向壓縮力，MN；n—安全系數(shù)，當(dāng)鋼管的直徑DN大于500時(shí)，建議取n=1.33；d—管道的內(nèi)徑，mm；Ncr—P—管道的設(shè)計(jì)內(nèi)壓力，Mpa；A—鋼管的橫截面積，m2；D—鋼管的外徑，mm；δ—管道的公稱壁厚，mm；t1—t2—I’—鋼管橫截面慣性矩，m4；μ—泊桑比，通常取值為0.3；α—鋼材的線膨脹系數(shù)，建議取1.2×10-5m/℃；σ?—由內(nèi)壓產(chǎn)生的環(huán)向應(yīng)力，MpaE’—回填土的變形模量，Mpa；E——鋼材的彈性模量，建議取2.05×105Mpa；Ke—土壤的法向阻力系數(shù)，Mpa/m；μ0—土壤的泊桑系數(shù)，砂土取0.2至0.25，堅(jiān)硬和半堅(jiān)硬的粘土、粉質(zhì)粘土（亞粘土）取0.25至0.30，塑性土取0.3至0.35，流動(dòng)性土取0.35至0.45；h0—地面（或土堤頂部）至管道中心的距離，m。ne—回填土變形模量降低系數(shù)，根據(jù)土壤中的含水量和土壤結(jié)構(gòu)破壞程度可取值范圍為0.3至1.0；j—管道的單位長(zhǎng)度，m；經(jīng)過(guò)計(jì)算，N=3.24MN，Ncr=7.6MN，N≤④管型選擇螺旋縫埋弧焊鋼管（SSAW）、直縫埋弧焊鋼管（LSAW）和直縫電阻焊鋼管（ERW）都適合本工程的應(yīng)用。螺旋縫埋弧焊鋼管是通過(guò)將靜態(tài)鋼熱軋（控軋）鋼板（帶）卷制成形，然后自動(dòng)進(jìn)行埋弧焊接的工藝。焊縫中含有填充金屬，焊縫強(qiáng)度通常不低于基材強(qiáng)度；其優(yōu)點(diǎn)包括壁厚均勻、規(guī)格多樣、焊縫受力較小、品質(zhì)控制較好、價(jià)格相對(duì)無(wú)縫鋼管較低。國(guó)內(nèi)生產(chǎn)的DN300～DN1000的螺旋焊縫鋼管在國(guó)內(nèi)油氣長(zhǎng)輸管道中得到廣泛應(yīng)用。直縫埋弧焊鋼管使用鎮(zhèn)靜鋼熱軋(控軋)的鋼板(帶)是通過(guò)UOE、JCOE或者HME技術(shù)制造而成，并利用自動(dòng)化埋弧焊工藝完成焊接過(guò)程，其中包含了熔融的填充金屬，而焊縫的強(qiáng)度通常與母體材料相當(dāng)。它的優(yōu)點(diǎn)在于具有優(yōu)質(zhì)的焊縫品質(zhì)，精準(zhǔn)的端口規(guī)格，并且容易對(duì)接焊接。然而，它也有一些不足之處，如生產(chǎn)成本相對(duì)較高。目前國(guó)內(nèi)生產(chǎn)的直縫埋弧焊鋼管最大直徑為DN500至DN1000，并在關(guān)鍵項(xiàng)目上得到了廣泛的使用。直縫電阻焊鋼管（ERW）一般用于直徑不大于DN450的管道，但在這個(gè)項(xiàng)目中不適用。我們國(guó)家在螺旋縫埋弧焊鋼管的制造技術(shù)方面取得了長(zhǎng)期進(jìn)步和設(shè)備升級(jí)，產(chǎn)品質(zhì)量穩(wěn)定可靠。鑒于安全性和投資節(jié)約等多方面因素，使用螺旋縫埋弧焊鋼管是明智選擇。方案二：（1）工藝計(jì)算請(qǐng)按照與方案一相同的計(jì)算原則和說(shuō)明。有關(guān)全線計(jì)算的示意圖請(qǐng)參考圖3-2，詳細(xì)的計(jì)算結(jié)果請(qǐng)查看表3-7。圖3-2Ф560輸油管線水力、熱力計(jì)算示意圖表3-7Ф560水力、熱力計(jì)算成果名稱輸油量m3/d外輸溫度℃終點(diǎn)溫度度℃沿程摩阻MPa進(jìn)出流量計(jì)MPa進(jìn)出加熱爐MPa進(jìn)罐壓力MPa總摩阻損失MPaDY原油庫(kù)～中間站206705247.51.952.54HG站（QH油）192561.547.51.510.11.61中間站～LZ庫(kù)242705247.42.73.23中間站～LA聯(lián)合站16755251.0LA聯(lián)合站～中間站335060551.05LZ油庫(kù)～QL煉廠2427047.42備注：表中HG站（QH油）為QH來(lái)油在新增站增壓后碰接至新建的DY至LZ輸油管線上。（2）管線用管①材質(zhì)等級(jí)選擇同方案一。②管線壁厚計(jì)算管徑不同，其它設(shè)計(jì)條件及參數(shù)同方案一。壁厚計(jì)算及選用見(jiàn)表3-8。表3-8壁厚計(jì)算及選用管子外徑（mm）設(shè)計(jì)壓力（MPa）鋼管材料計(jì)算壁厚選擇壁厚設(shè)計(jì)系數(shù)設(shè)計(jì)系數(shù)0.720.60.720.65594.0L3604.3③管道強(qiáng)度及穩(wěn)定性校核計(jì)算公式同方案一。經(jīng)計(jì)算，[σ]=259.2MPa，σh=137.6MPa，σα=-142.2MPa，σe=279.72MPa；則σh<[σ]，σe<0.9σs，滿足強(qiáng)度要求。同時(shí)N=2.93MN，Ncr=6.52MN，N≤Ncr④管型選擇同方案一。3.8越站計(jì)算當(dāng)發(fā)生特殊情況導(dǎo)致中間站停電時(shí)，將按照全越站原油輸送流程進(jìn)行，即由DY原油庫(kù)的一臺(tái)泵將原油輸送至LZ油庫(kù)。在該工程中，DY原油庫(kù)的選用泵參數(shù)為流量Q=500m3/h，揚(yáng)程H=222m，功率N=1000kW，同時(shí)加熱爐的總負(fù)荷為10125kW。當(dāng)中間站停電時(shí)，我們不會(huì)考慮LA聯(lián)合站的來(lái)油量，QH油依然能夠正常運(yùn)輸。根據(jù)DY原油庫(kù)的外輸溫度為68℃（管線保溫層內(nèi)部使用了雙層PE防腐材料，其工作溫度小于70℃）來(lái)計(jì)算。根據(jù)對(duì)多組數(shù)據(jù)進(jìn)行優(yōu)化處理后，得出總輸油量為493×104t/a，其中DY原油庫(kù)輸油量為430×104t/a，QH油輸油量為63×104t/a。越站時(shí)從DY原油庫(kù)到LZ油庫(kù)的水力、熱力計(jì)算結(jié)果詳見(jiàn)表3-9。表3-9越站水力、熱力計(jì)算結(jié)果DY原油庫(kù)QH油LZ油庫(kù)輸油量m3/d揚(yáng)程m溫度℃輸油量m3/d揚(yáng)程m溫度℃來(lái)油量m3/d溫度℃13000196681925213601492547.5注意：表格內(nèi)的數(shù)據(jù)是基于Φ610×7.9管線推薦方案進(jìn)行計(jì)算。根據(jù)表格數(shù)據(jù)，DY原油庫(kù)的輸油量達(dá)到了13000m3/d，其揚(yáng)程為196m。外部輸送的油溫為68℃，而原油的溫度則上升了33℃（原油進(jìn)入爐子后的溫度為35℃），此時(shí)的加熱負(fù)荷為9640kw，并且加熱爐的負(fù)荷也符合標(biāo)準(zhǔn)。QH油的每日產(chǎn)量為1925m3（63×104t/a），現(xiàn)有設(shè)備已經(jīng)達(dá)到了這個(gè)標(biāo)準(zhǔn)。每天進(jìn)站LZ油庫(kù)的油量為14925m3，即越站輸油量493×104t/a。進(jìn)站時(shí)的溫度為47.5℃，與輸油總量為800×104t/a時(shí)的進(jìn)站溫度相同。3.9最小輸量計(jì)算當(dāng)DY原油庫(kù)出站溫度60℃、中間站進(jìn)站溫度不小于35℃時(shí)，按照管線最小輸量165×104t/a來(lái)計(jì)算，DY原油庫(kù)至中間站的水力、熱力計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表3-10。表3-10DY原油庫(kù)～中間站最小輸量水力、熱力計(jì)算結(jié)果DY原油庫(kù)中間站輸油量m3/d揚(yáng)程m溫度℃來(lái)油量m3/d進(jìn)站溫度℃200010068400035備注：表格內(nèi)的數(shù)據(jù)是基于Φ610×7.9管線推薦方案進(jìn)行計(jì)算。3.10輸油站場(chǎng)DY原油庫(kù)、中間站、LZ油庫(kù)是新建管線站場(chǎng)的一部分。DY原油庫(kù)和LZ油庫(kù)已經(jīng)存在，將根據(jù)新建工程的要求進(jìn)行改建和擴(kuò)建，保持原有工藝流程不變，而中間站則是全新建設(shè)的站點(diǎn)。根據(jù)不同的輸油管線方案，各站點(diǎn)=場(chǎng)的主要工程內(nèi)容分為兩種方案。方案一適用于Φ610×7.9管線，方案二適用于Φ559×7.9管線。盡管兩種方案下站場(chǎng)工程內(nèi)容相似，但由于輸送壓力和溫度的差異，所選用的增壓泵和加熱爐參數(shù)也會(huì)有所不一樣。3.10.1方案一DY原油庫(kù)在已建的泵房和加熱爐區(qū)，我們進(jìn)行了外輸泵和加熱爐的改擴(kuò)建工程，這與原有的管線方案存在一定差異。（1）主要工程內(nèi)容①罐區(qū)流程工程量；①儲(chǔ)罐區(qū)流程工程量；目前DY原油庫(kù)以混合進(jìn)庫(kù)流程接收各采油廠的原油，油罐的收發(fā)油采用單管收發(fā)流程。其中，GD和BN的原油共用一條管線進(jìn)入儲(chǔ)罐，XH、DX、SC的原油共用一條管線進(jìn)入儲(chǔ)罐。為了滿足生產(chǎn)方面的需求，DY原油庫(kù)需要對(duì)儲(chǔ)罐區(qū)管網(wǎng)進(jìn)行改造，以實(shí)現(xiàn)單獨(dú)進(jìn)罐和雙管收發(fā)油的功能。同時(shí)，還需要將原有的蒸汽鍋爐采暖系統(tǒng)替換為熱水鍋爐系統(tǒng)，并增加兩臺(tái)2t/h的熱水鍋爐。②外輸泵房工程量：所有DL線的外部輸送泵的類型和數(shù)目都是一致的；而對(duì)于DX線來(lái)說(shuō)，其輸送泵的型號(hào)有所差異，新增加了三臺(tái)離心泵(Q=500m3/h，H=405m，N=1400kW)，其中兩臺(tái)用于工作，一臺(tái)備用。原本位于泵房?jī)?nèi)的三臺(tái)泵被移除，并在原地進(jìn)行了改造以安置新的設(shè)備。所選用的電機(jī)是非防爆型的。有一臺(tái)泵配備了變頻器。該泵的銘牌上顯示出它的效率達(dá)到了82%，而輸油泵的效率則僅有40.7%。③加熱爐擴(kuò)建場(chǎng)地相同，爐型相同但數(shù)量不同；④增加并更換通球裝置。（2）主要設(shè)備選型依據(jù)水力和熱力的計(jì)算結(jié)果（表3-12），對(duì)主要設(shè)備進(jìn)行選型。①DX-SL線外輸泵當(dāng)外輸溫度52℃，輸量為20670m3/d時(shí)，原油庫(kù)到中間站總摩阻約為1.82MPa。選則使用了3臺(tái)離心泵（Q=500m3/h，H=222m，N=1000kW），2臺(tái)使用1臺(tái)備用。另外，設(shè)備還配備了非防爆電機(jī)，并且一臺(tái)泵進(jìn)行了變頻調(diào)節(jié)。標(biāo)牌泵的效率為82.5％，輸油泵的效率為40.3％。②DL線外輸泵新建了2臺(tái)非防爆型電機(jī)離心泵（Q=800m3/h，H=75m，N=400kW）。③加熱爐外輸溫度52℃，來(lái)油溫度35℃時(shí)，熱負(fù)荷為9830kW。其熱效能被設(shè)定為75%，因此總共產(chǎn)生的熱量需要滿足2625kW的需求，然而仍然存在著7205kW的空缺部分。為了彌補(bǔ)這個(gè)差距，我們決定采用三臺(tái)具有2500kW能力的單盤式管道加熱爐。同時(shí)，我們將拆除現(xiàn)有的操作區(qū)域和值守房間，并在其原位置建造一座防火型彩鋼操作間，另外還需要建造一個(gè)主體結(jié)構(gòu)為混凝土的值班室。④將原本的DN500、PN4.0的收發(fā)球設(shè)備更換為一套DN600、PN4.0的收發(fā)球裝置，且安放在LZ油庫(kù)內(nèi)的收球筒。中間站（1）站址選擇首、末站的中間位置是選定的站址，同樣也是輸油管道的中段。（2）中間站主要功能這個(gè)站點(diǎn)是一個(gè)中間熱泵站，負(fù)責(zé)DX輸油管線的分輸、計(jì)量、加熱和增壓外輸?shù)墓δ?；同時(shí)也有混合稀油和接收稠油的功能，并對(duì)其進(jìn)行計(jì)量、交接以及化學(xué)檢驗(yàn)。（3）工藝流程正常生產(chǎn)、全越站、壓力越站、熱力越站以及返輸流程是站內(nèi)的主要流程。①正常生產(chǎn)流程②壓力、熱力越站流程（全越站）③壓力越站流程④熱力越站流程⑤返輸流程（4）平面布置根據(jù)國(guó)家的消防標(biāo)準(zhǔn)及法規(guī)要求，我們致力于優(yōu)化生產(chǎn)過(guò)程的布局，以最小化施工規(guī)模并節(jié)約用地空間，同時(shí)確保場(chǎng)地規(guī)劃的安全、視覺(jué)效果良好且實(shí)用?？偠灾?，我們的目標(biāo)是實(shí)現(xiàn)高效的空間使用，使整個(gè)站點(diǎn)設(shè)計(jì)既安全又美觀，同時(shí)也符合實(shí)際需求。該區(qū)域內(nèi)部的長(zhǎng)度為東至西175米，北到南128米，其地表覆蓋層厚度約為0.5米。在這個(gè)站點(diǎn)，我們劃分了不同的區(qū)域，包括油罐區(qū)、計(jì)量區(qū)、加熱爐和燃料供應(yīng)區(qū)、油品計(jì)量交接區(qū)、電力供應(yīng)和消防區(qū)、輔助生產(chǎn)和辦公區(qū)，以及生活區(qū)。此外，站點(diǎn)還設(shè)置了兩個(gè)容量為2000m3的油罐，屬于四級(jí)站場(chǎng)。（5）設(shè)備選型根據(jù)水力、熱力計(jì)算成果（表3-10），對(duì)主要設(shè)備進(jìn)行選型。①加熱爐站點(diǎn)內(nèi)混合油的溫度為47℃，當(dāng)加熱爐外輸溫度升至52℃時(shí)，需要滿足生產(chǎn)和生活所需的熱負(fù)荷為700kW，總計(jì)需要4046kW。為此，決定采用兩臺(tái)2500kW的水套加熱爐，其中一臺(tái)加熱爐的燃燒室采用防火型彩鋼板制造。②外輸泵輸量24270m3/d，從中間站至LZ油庫(kù)的總摩阻為2.6MPa。選用了3臺(tái)離心泵（Q=500m3/h，H=316m，N=1120kW），其中2臺(tái)運(yùn)行1臺(tái)備用。所選電機(jī)為非防爆型。其中1臺(tái)經(jīng)過(guò)了了變頻處理。泵的額定效率為83%，輸油泵的效率為57%。③旁接罐根據(jù)《輸油管道工程設(shè)計(jì)規(guī)范》的規(guī)定，針對(duì)采用旁接油罐運(yùn)輸方式的中轉(zhuǎn)（熱）泵站，建議應(yīng)當(dāng)根據(jù)2小時(shí)內(nèi)的最高輸送流量來(lái)確定合適的旁接油罐容量。該站點(diǎn)每小時(shí)的輸出量是1011m3，因此我們選擇了兩個(gè)2000m3的拱形頂部?jī)?chǔ)罐，總?cè)萘窟_(dá)到400m3。④稀油增壓泵每天輸量為1675m3，中間站至LA聯(lián)合站總摩擦阻力為1.0MPa。我們選擇了兩臺(tái)離心泵（Q=90m3/h，H=150m，N=45kW），一臺(tái)使用一臺(tái)備用。這些泵都采用防爆型電機(jī)。其中銘牌泵效率為83%，而輸油泵的效率則是57%。⑤燃料油泵加熱爐燃油消耗率為0.6m3/h，需考慮回油量。選擇兩臺(tái)燃料油泵（流量Q=1.5m3/h，揚(yáng)程H=150m，功率N=1.5kW），一臺(tái)工作一臺(tái)備用。電機(jī)采用防爆型。⑥流量計(jì)進(jìn)出站的原油流量計(jì)各設(shè)有3套，其中2套為主要使用，1套為備用。LZ油庫(kù)將原有的DN500收球裝置更換為一套DN600、PN4.0的收球裝置。其余改造工程量和設(shè)備選型與之前制定的管線改造方案一相同。3.10.2方案二方案二的站場(chǎng)設(shè)置與方案一保持一致，涉及DY原油庫(kù)和LZ油庫(kù)的改造工程內(nèi)容相同，唯一不同之處在于外輸泵的壓力略有差異，其余設(shè)備均相同。中間站的流程和平面布置也保持一致，只是外輸泵的壓力有所不同。3.10.3方案比對(duì)新建的兩個(gè)管線方案完全一致，包括站場(chǎng)設(shè)置和工藝流程，唯一的區(qū)別在于輸油管線的管徑不同。通過(guò)比較各站庫(kù)的投資、運(yùn)行費(fèi)用和總成本費(fèi)用，來(lái)選擇最佳方案。運(yùn)行費(fèi)用包括各種功能泵類、加熱爐燃燒器、電加熱器的電能消耗和加熱爐的燃油消耗。電費(fèi)按照0.57元/kW·h計(jì)算，燃油價(jià)格按照2280元/t作為標(biāo)準(zhǔn)。方案一的運(yùn)行成本請(qǐng)參考表3-11查看，而表3-12則顯示了方案二的運(yùn)行費(fèi)用。表3-13則展示了兩個(gè)方案的總成本預(yù)算，而表3-14則對(duì)比了各自的優(yōu)缺點(diǎn)。表3-11方案一運(yùn)行費(fèi)用表名稱年耗電量104kW.h年耗油量t/a動(dòng)力費(fèi)用萬(wàn)元/a燃料費(fèi)用萬(wàn)元/a總運(yùn)行費(fèi)用萬(wàn)元/aDY原油庫(kù)1375.458552.1784.01949.92733.9QH油91.0051.951.9中間站1603.352362.9913.9538.741452.6LA聯(lián)合站116.6566.566.5LZ油庫(kù)2448.123771395.485.961481.36合計(jì)5634.56112923211.72574.65786.3表3-12方案二運(yùn)行費(fèi)用表名稱年耗電量104kW.h年耗油量t/a動(dòng)力費(fèi)用萬(wàn)元/a燃料費(fèi)用萬(wàn)元/a總運(yùn)行費(fèi)用萬(wàn)元/aDY原油庫(kù)1721.298552.1981.11949.92931QH油103.595959中間站1958.522141.91116.4488.21604.6LA聯(lián)合站116.6566.566.5LZ油庫(kù)2448.123771395.485.961481.36合計(jì)6348.16110713618.42524.066142.46表3-13總成本費(fèi)用估算表序號(hào)項(xiàng)目名稱新建管線方案一年成本費(fèi)用新建管線方案二年成本費(fèi)用1生產(chǎn)成本10740109861.1操作成本790682341.1.1燃料257525241.1.2動(dòng)力321236181.1.3生產(chǎn)工人工資及福利112911291.1.4維護(hù)及修理費(fèi)9929631.2折舊283327522期間費(fèi)用6936932.1管理費(fèi)用6936933總成本費(fèi)用11433116794經(jīng)營(yíng)成本費(fèi)用859989275單位經(jīng)營(yíng)成本10.7511.166單位總成本14.2914.607費(fèi)用現(xiàn)值92766.0193937.04表3-14方案優(yōu)缺點(diǎn)對(duì)比表項(xiàng)目方案一：Ф610×7.9管線方案二：Ф559×7.9管線優(yōu)點(diǎn)運(yùn)行費(fèi)用較方案二低。一次性投資低缺點(diǎn)一次性投資高1277.54萬(wàn)元；運(yùn)行費(fèi)用每年高356.2萬(wàn)元總運(yùn)行費(fèi)用（萬(wàn)元/a）5786.36142.46總投資費(fèi)用（萬(wàn)元）43388.9342111.39根據(jù)上表所示，盡管方案一的投資較高，但其運(yùn)行成本較低，每年相差356.2萬(wàn)元。綜合這組數(shù)據(jù)，建議選擇方案一，也就是新建Ф610×7.9管線。3.11小結(jié)關(guān)于新建管線方案，針對(duì)輸油線路和輸油工藝，我們得出以下結(jié)論：（1）關(guān)于輸油線路，其總長(zhǎng)度為80.02公里，主要采用埋地敷設(shè)。尤其是在農(nóng)業(yè)用地部分，管道設(shè)計(jì)要求埋深管頂覆土不低于1.5米。如受到環(huán)境因素的影響，某些特定區(qū)域可能會(huì)采用土堤或地面敷設(shè)方式。此外，該條線路還需經(jīng)過(guò)24個(gè)大中小型的河道、水溝和渠道，并穿過(guò)40個(gè)不同類型的道路及3處鐵路設(shè)施。（2）新建的管線戰(zhàn)場(chǎng)包括了DY原油庫(kù)、中間站及LZ油庫(kù)。這些已經(jīng)存在的設(shè)施需要按照新的建設(shè)項(xiàng)目來(lái)進(jìn)行改造或擴(kuò)大規(guī)模，其生產(chǎn)過(guò)程保持一致，而新增的中間站是全新的站點(diǎn)。同時(shí)，我們也會(huì)依據(jù)管道尺寸的選擇策略，提供相應(yīng)的技術(shù)方案，并在考慮成本效益與經(jīng)營(yíng)管理的因素后，建議采用方案一，也就是新建Ф610×7管線。

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