《制冷工藝設(shè)計》

PPT課件制冷工藝設(shè)計目錄第一章制冷負荷計算第二章制冷機器設(shè)備的選型計算第三章制冷系統(tǒng)及方案確定第四章制冷管道設(shè)計第五章制冷機房設(shè)計第六章庫房設(shè)計第七章制冰與冰庫第八章

制冷工藝設(shè)計文件及施工圖第一章制冷負荷計算主要內(nèi)容

冷庫制冷負荷計算用基礎(chǔ)數(shù)據(jù)冷間熱流量計算冷卻設(shè)備負荷和機械負荷的計算制冷負荷的估算學(xué)習(xí)目標

了解制冷負荷的組成、各項負荷特性及參數(shù)的選取理解各項制冷負荷的計算方法掌握制冷機械負荷、冷卻設(shè)備負荷的計算方法和制冷負荷估算法第一節(jié)冷庫制冷負荷計算用基礎(chǔ)資料一、制冷工藝基礎(chǔ)資料包括進出貨溫度、冷加工時間、庫房溫度、房間冷卻設(shè)備等二、施工圖庫房建筑平面圖、剖面圖（標有溫度、特性、圍護結(jié)構(gòu)構(gòu)造、相關(guān)尺寸等）三、水文資料庫址所在地的水源、水質(zhì)、水溫等情況四、設(shè)計參數(shù)1．室內(nèi)計算溫度tn

在國內(nèi)的冷庫設(shè)計規(guī)范中，對不同食品的冷卻間、凍結(jié)間、冷藏間等的冷間溫度已有明確規(guī)定，tn一般由此確定，參見表1-1。2．室外計算溫度tw

冷庫設(shè)計規(guī)范規(guī)定，采用“夏季空氣調(diào)節(jié)日平均溫度”為室外計算溫度tw，參見附表9。3．鄰室計算溫度tls1)鄰室為冷卻間或凍結(jié)間時，取該類冷間空庫保溫溫度。冷卻間：10℃；凍結(jié)間：-10℃。

2)鄰室是有規(guī)定溫度的房間，計算溫度取該規(guī)定溫度。

3)鄰室是沒有規(guī)定溫度的房間，以室外計算溫度代替鄰室計算溫度，再利用溫差修正系數(shù)進行修正。

4)冷間地面下側(cè)計算溫度，根據(jù)不同情況按相關(guān)規(guī)定取值。4．室內(nèi)計算相對濕度Фn

冷卻物冷藏間：相對濕度85%左右；凍結(jié)物冷藏間：相對濕度90%左右。詳細情況參見表1-1。5．室外計算相對濕度Фw計算庫房圍護結(jié)構(gòu)最小總熱阻時，Фw可按最熱月月平均相對濕度選用；計算開門熱流量和冷間通風換氣熱流量時，Фw采用夏季通風室外計算相對濕度，參見附表9。五、冷加工能力計算1．設(shè)有吊軌的冷卻間、凍結(jié)間冷加工能力Gd—

每日冷加工能力（t）；l—

吊軌有效總長度（m）；t—

貨物冷加工周轉(zhuǎn)時間（h）；g

—

吊軌單位長度凈載貨質(zhì)量（㎏/m）2．擱架排管冷卻間、凍結(jié)間冷加工能力Gg

—

每日冷加工能力（t）；N—

擺放凍結(jié)食品容器的件數(shù)；G/g

—

每件食品的凈質(zhì)量（㎏）；t—

貨物冷加工周轉(zhuǎn)時間（h）六、冷庫計算噸位G—

計算噸位（t）；V—

冷藏間公稱體積（m3）；ρs—

食品的計算密度（㎏/m3）,參見表1-4（增加分割肉---650、簍箱裝鮮水果350）；η—

公稱體積利用系數(shù)第二節(jié)冷間熱流量計算

一、圍護結(jié)構(gòu)熱流量Ф1

由于庫內(nèi)外存在溫差和外墻、屋頂受太陽輻射熱作用，通過冷間的墻體、地面、樓地板、屋頂傳入的熱量進入冷間后消耗的冷量。Ф1—

圍護結(jié)構(gòu)熱流量W；K—

傳熱系數(shù)W/(㎡·℃)；A—

傳熱面積㎡；a—

圍護結(jié)構(gòu)兩側(cè)溫差修正系數(shù)，參見表1-8；tw

—

外側(cè)的計算溫度℃；tn

—

內(nèi)側(cè)的計算溫度℃。二、貨物熱流量Ф2

由于食品和冷間內(nèi)空氣之間存在溫差，食品在冷加工過程中，向冷間內(nèi)散發(fā)熱量引起的制冷負荷。

Φ2

—

貨物熱流量，W；Φ2a—

食品熱流量，W；Φ2b—

包裝材料和運載工具熱流量，W；Φ2c—

貨物冷卻時呼吸熱流量，W；Φ2d—

貨物冷藏時呼吸熱流量，W；m—

冷間每日進貨量，㎏；h1—

貨物進入冷間初始降溫時的比焓，kJ/kg，參見附表12；h2—

貨物終止降溫時的比焓，kJ/㎏，參見附表12；t—

冷加工時間，h；Bb—

貨物包裝材料或運載工具質(zhì)量系數(shù)，見表1-11；Cb—

包裝材料或運載工具比熱容[kJ/(kg·℃)]，見表1-12；t1—

包裝材料或運載工具進入冷間時溫度（℃）；t2—

包裝材料或運載工具在冷間終止降溫時的溫度（℃）；Φ—

冷卻初始溫度時單位質(zhì)量的呼吸熱（W/㎏），見表1-13；Φ//—

冷卻終止溫度時單位質(zhì)量的呼吸熱（W/㎏），見表1-13；mz

—

冷卻物冷藏間的冷藏質(zhì)量（㎏）。修訂冷間每日進貨量的取值：

5）無外庫調(diào)入貨物的冷庫，其凍結(jié)物冷藏間每日進貨量宜按該庫每日凍結(jié)質(zhì)量計算；

冷間內(nèi)貯存水果、蔬菜、鮮蛋需要新鮮空氣或冷間內(nèi)操作人員呼吸需要進行通風換氣時，由室外新鮮空氣帶入熱量所引起的制冷負荷。三、冷間內(nèi)通風換氣熱流量Ф3ф3—

通風換氣熱流量（W）；ф3a—

冷間換氣熱流量（W）；ф3b—

操作人員需要的新鮮空氣熱流量（W）；hw—

冷間外空氣的比焓（kJ/㎏），參見附表10；hn—

冷間內(nèi)空氣的比焓（kJ/㎏）；n—

每日換氣次數(shù)；Vn—

冷間內(nèi)凈體積（m3）；ρn—

冷間內(nèi)空氣密度（㎏/m3），參見表1-15；30—

每個操作工人需要的新鮮空氣量（m3/h）；nr

—

操作工人數(shù)。

四、電動設(shè)備運轉(zhuǎn)引起的熱流量Ф4。

Φ4

—

電動機運轉(zhuǎn)熱流量（W）；Pd

—

電動機額定功率（kW）；ξ—

熱轉(zhuǎn)化系數(shù)（電機在冷間內(nèi)時取1，在冷間外時取0.75）；b—

運轉(zhuǎn)時間系數(shù)。

庫門開啟換熱、操作人員散熱和冷間內(nèi)照明產(chǎn)生的熱量而引起的制冷負荷。

五、操作熱流量Ф5Ф5

—

操作熱流量（W）；Ф5a—

照明熱流量（W）；Ф5b—

開門引起的熱流量（W）；Ф5c—

操作人員熱流量（W）；Фd

—

每平方米地板面積照明熱流量(W/㎡)；Ad

—

冷間地面面積（㎡）；n/k

—

門樘數(shù)；nk

—

每日開門換氣次數(shù)；M—

空氣幕效率修正系數(shù)，取0.5，不設(shè)空氣幕取1；3/24—

每日操作時間系數(shù)，按每日操作3小時計；nr

—

操作人員數(shù)量；Фr—

每個操作人員產(chǎn)生的熱流量（W）。hw

、hn、Vn

、ρn—

同式1-7。第三節(jié)冷卻設(shè)備負荷和機械負荷的計算

一、冷卻設(shè)備負荷фs

冷卻設(shè)備負荷是作為選擇冷間冷卻設(shè)備（冷卻排管或冷風機）所需要能量的依據(jù)。Ф1

—

圍護結(jié)構(gòu)熱流量（W）；Ф2—

貨物熱流量（W）；Ф3

—

通風換氣熱流量（W）；Ф4

—

電動機運轉(zhuǎn)熱流量（W）；Ф5

—

操作熱流量（W）；P—

貨物熱流量系數(shù)。注意：冷卻設(shè)備負荷應(yīng)逐間計算。二、機械負荷Φj

Φj—

機械負荷（W）；n1

—

季節(jié)修正系數(shù)，見表1-16；n2

—

貨物熱流量折減系數(shù)；n3

—

同期換氣系數(shù)，宜取0.5-1.0；n4

—

冷間用電動機同期運轉(zhuǎn)系數(shù)，見表1-17；n5

—

冷間同期操作系數(shù)，見表1-17；R—

制冷裝置和管道等冷損耗補償系數(shù)。注意：機械負荷按蒸發(fā)溫度計算。第四節(jié)制冷負荷的估算

估算是依據(jù)經(jīng)驗數(shù)據(jù)來確定冷庫制冷負荷。利用單位制冷負荷乘以冷加工量或冷藏容量即可求得相應(yīng)的冷卻設(shè)備負荷與機械負荷。注意：制冷負荷與許多因素有關(guān)，冷庫圍護結(jié)構(gòu)隔熱性能不同、冷庫使用特性不同、庫址所在位置不同、庫房堆貨率的不同、冷加工時間不同等等，都會引起制冷負荷的變化。所以，表列單位制冷負荷僅供參考。

1．肉類冷庫冷加工單位制冷負荷序號庫房溫度（℃）肉類降溫情況冷凍加工時間/h單位制冷負荷/（W/t）入庫時/℃出庫時/℃冷卻設(shè)備負荷機械負荷1.冷卻加工1-2+35+420300023002-7/-2+35+411500040002.凍結(jié)加工1-23+4-1520530045002-23+12-1512820069002.水產(chǎn)冷庫冷加工單位制冷負荷庫房名稱庫房溫度/℃魚體降溫情況冷凍加工時間（不含進出庫）/h單位制冷負荷/（W/t）入庫時/℃出庫時/℃冷卻設(shè)備負荷機械負荷準備間0+20+41047003500凍結(jié)間-25+4-151093007500凍結(jié)間-25+20-1516700056003.冷藏間、制冰單位制冷負荷序號庫房名稱庫房溫度/℃單位制冷負荷/（W/t）冷卻設(shè)備負荷機械負荷1.冷藏間方面1一般冷卻物冷卻間±0、-288702250t以下冷庫凍結(jié)物冷藏間-15、-1882702.制冰方面1鹽水制冰方式70002貯冰間254.小型冷庫單位制冷負荷序號冷間名稱冷間溫度/℃單位制冷負荷/（W/t）冷卻設(shè)備負荷機械負荷1.肉、禽、水產(chǎn)品150t以下冷藏間-15~100t冷藏間1501302.水果、蔬菜1100t以下冷藏間0~22602302100~300t冷藏間2302103.鮮蛋1100t以下冷藏間0~21401102100~300t冷藏間11590第二章

制冷機器設(shè)備的選型計算主要內(nèi)容制冷壓縮機的選型計算冷卻設(shè)備的選型計算冷凝器的選型計算附屬設(shè)備的選型計算節(jié)流閥的選型學(xué)習(xí)目標了解制冷工況、計算參數(shù)的確定理解壓縮機選機原則、輔助設(shè)備的選型計算掌握壓縮機、冷凝器、蒸發(fā)器的選型計算第一節(jié)制冷壓縮機的選型計算一、壓縮機選型的一般原則所選機器制冷量應(yīng)≥計算機械負荷фj，一般不設(shè)備用機器；機器臺數(shù)合適；機器系列盡量少；制冷壓縮機的工作條件，不超過制造廠家規(guī)定的壓縮機使用條件。氨制冷系統(tǒng)PL/Pz＞8、氟制冷系統(tǒng)PL/Pz＞10時，采用雙級壓縮。二、主要工作參數(shù)的確定1．蒸發(fā)溫度t

z

間接冷卻系統(tǒng)：一般采用比載冷劑溫度低5℃；直接冷卻系統(tǒng)：一般比庫房溫度低10℃左右；2．冷凝溫度t

l

主要取決于冷凝器的型式、冷卻方式和冷卻介質(zhì)的溫度。

立式、臥式冷凝器：由式2-1計算確定；蒸發(fā)式冷凝器：由式2-2計算確定；大氣式冷凝器：采用比夏季通風室外計算溫度高8-12℃。3．吸氣溫度tx

影響吸氣溫度的因素很多，可通過蒸發(fā)溫度確定，見表2-2。4．過冷溫度t

g

單級氨系統(tǒng)：有過冷器時比過冷器進水溫度高3℃；雙級系統(tǒng)：比中間溫度高3～5℃。制冷劑液體在冷凝壓力下冷卻到低于冷凝溫度時的溫度稱為過冷溫度。三、活塞式壓縮機的選型計算1.單級壓縮機的選型計算一般步驟：匯總各蒸發(fā)系統(tǒng)的機械負荷φj；確定工作參數(shù)；計算出所需的理論輸氣量；根據(jù)壓縮機廠家提供的技術(shù)參數(shù)和性能曲線，結(jié)合選機原則，確定壓縮機的型號、臺數(shù)。1.單級壓縮機的選型計算理論輸氣量法：Ｖ＝3.6

Φjv２/(h2-h5)λ=3.6Φj/λqr

Ｖ—理論輸氣量，m3/h；Φj—該蒸發(fā)系統(tǒng)機械負荷，Ｗ；v２—吸入氣體的比體積，m3/kg；h2—吸入氣體的比焓，kJ/kg；h5—進蒸發(fā)器液體的比焓，kJ/kg；qr—單位容積制冷量，kJ/m3，見表2-3、2-4、2-5；λ—輸氣系數(shù)，見圖2-3～圖2-6，也可計算或查表確定。求得理論輸氣量，利用表2-9或產(chǎn)品樣本結(jié)合選機原則選型。1.單級壓縮機的選型計算性能曲線法：利用壓縮機各自的性能曲線，找出設(shè)計工況下不同型號壓縮機的制冷量，與計算出的機械負荷Φj相比較，結(jié)合選型原則，即可方便地確定壓縮機的型號、臺數(shù)。

圖2-7至圖2-9給出了幾種型號壓縮機的性能曲線，供設(shè)計選型時參考。

例：已知某氨制冷系統(tǒng)，蒸發(fā)溫度為-10℃，冷凝溫度為35℃，機械負荷Φj=185000W，試對制冷壓縮機進行選型計算。解：用不同方法選型：(1)理論輸氣量法確定設(shè)計工況下的qr和λ的值。根據(jù)tz=-10℃，t1=35℃，查表、查圖分別得qr=2588.2kJ/m3，λ=0.75。

將已知數(shù)據(jù)帶入公式得：Ｖ

=3.6×185000/(0.75×2588.2)=343.1m3/h確定壓縮機的型號、臺數(shù)：由表2-9查得：一臺6AW10型制冷壓縮機的理論輸氣量為190.2m3/h，結(jié)合選機原則，選兩臺6AW10型制冷壓縮機可滿足需要，即：V=2×190.2=380.4m3/h(2)性能曲線法

由壓縮機性能曲線可知，在設(shè)計工況下，8AS10壓縮機制冷量為125kW,折合成6AW10壓縮機制冷量為93.75kW。選2臺，制冷量為187.5kW，滿足計算負荷的需要。2.雙級壓縮機的選型計算(1)配組雙級壓縮機的選型計算確定高、低壓機理論輸氣量之比ξ；根據(jù)tz、tl和ξ，確定中間冷卻溫度tzj,確定過冷溫度；確定低壓機的輸氣系數(shù)；確定低壓機單位容積制冷量；計算出低壓機所需的理論輸氣量；根據(jù)低壓機理論輸氣量和壓縮機的選型原則，確定低壓機的型號和臺數(shù)；根據(jù)高低壓機理論輸氣量之比ξ和低壓機理論輸氣量Vd，計算高壓機理論輸氣量，進而確定高壓機的型號和臺數(shù)。例題：見例2-2。(2)單機雙級制冷壓縮機的選型計算性能曲線選型：根據(jù)負荷和設(shè)計工況，從壓縮機性能曲線中查出壓縮機在設(shè)計工況下的制冷量，進而確定壓縮機的型號和臺數(shù)。性能曲線見圖2-10至2-13或樣本。制冷量選型：參照工況條件近似選型。例2-3：某水產(chǎn)冷庫由凍結(jié)、凍藏兩個蒸發(fā)系統(tǒng)，其中凍結(jié)系統(tǒng)有3間相同的凍結(jié)間組成，蒸發(fā)溫度-33℃，冷凝溫度35℃,機械負荷240kW。利用性能曲線法選配單機雙級壓縮機的型號、臺數(shù)。解：1)首先根據(jù)tz=-33℃、tl=35℃，從壓縮機性能曲線中查出不同型號機器在設(shè)計工況下的制冷量填入下表，即：序號規(guī)格型號設(shè)計工況制冷量ＫＷ１8ASJ10４０２S812.5８８.５３S612.5６１４8AS17１８７2)分析選型方案：方案1：8ASJ10壓縮機6臺，實際制冷量為240KW；方案2：S812.5壓縮機3臺，實際制冷量為265.5KW；方案3：S612.5壓縮機4臺，實際制冷量為244KW；方案4：S812.5壓縮機1臺和8AS17壓縮機1臺，實際制冷量為275.5KW；方案5：多種⊙根據(jù)選型原則，結(jié)合庫房特性，可選擇方案2，選用S812.5型壓縮機3臺，1間配1臺機器；也可考慮方案4，采用大小搭配。四、螺桿壓縮機的選型理論輸氣量法、性能曲線法：與活塞機相同。性能表選型：國內(nèi)冰山、冰輪等主要廠家均提供了詳細的螺桿壓縮機性能表（如表2-12），根據(jù)設(shè)計工況和計算所需制冷負荷，利用壓縮機性能表即可選出合適的機器型號、臺數(shù)。利用軟件選型：大型設(shè)備廠家配有選型軟件，利用該軟件、根據(jù)設(shè)計工況和計算負荷可以方便地選出機器型號、臺數(shù)。四、多機頭并聯(lián)壓縮機組的選型多機頭并聯(lián)機組是把多臺壓縮機并聯(lián)組裝在同一個框架上，共用一套制冷回路而組成的制冷機組。活塞、螺桿機均有并聯(lián)機組。多機頭并聯(lián)機組的主要特點設(shè)備布置緊湊靈巧。多臺壓縮機共享油分離器、氣液分離器、冷凝器、貯液器、控制系統(tǒng)等；減少了現(xiàn)場管道安裝工作量，縮短施工周期；縮小了機房面積。高效節(jié)能。根據(jù)負荷特性匹配壓縮機，冷量輸出可以更加平滑地動態(tài)匹配實際負荷；電腦控制器在部分負荷情況下調(diào)整機組最佳運行曲線，節(jié)省大量能耗；精確的管路設(shè)計，可把管路阻力損失、溫度損失降到最低，提高了效率。

四、多機頭并聯(lián)壓縮機組的選型應(yīng)用范圍廣?？捎糜赗22、R404A、R407C等多種制冷劑；制冷量由幾十kw到一千多kw，可滿足從中、小型商用制冷裝置到大、中型冷庫制冷裝置。多機頭并聯(lián)機組的選型樣本選型：如西克制冷低溫螺桿并聯(lián)壓縮機組性能表如表2-13所示。根據(jù)制冷機械負荷、設(shè)計工況和機組性能表，即可選出多機頭并聯(lián)壓縮機組的型號。例：為蒸發(fā)溫度-30℃，冷凝溫度45℃，機械負荷200kw的R22制冷系統(tǒng)選配并聯(lián)機組。解：根據(jù)已知條件，由表2-13，可選西克制冷BSCR3225-XL螺桿并聯(lián)壓縮機組1組。該機組由3臺螺桿壓縮機并聯(lián)組成，設(shè)計工況制冷量227.1kw。機組工作時，電腦控制器可根據(jù)負荷特性匹配壓縮機，部分負荷情況下調(diào)整機組最佳運行曲線（滿負荷3臺機器工作、中負荷2臺機器工作、輕負荷1臺機器工作，單機工作還能實行能量調(diào)節(jié)），以節(jié)省能耗，提高運行效率。第二節(jié)冷卻設(shè)備的選型計算冷卻設(shè)備是制冷系統(tǒng)中排管、冷風機和其他類型蒸發(fā)器的總稱，是制冷系統(tǒng)中產(chǎn)生冷效應(yīng)的低壓換熱設(shè)備。選型步驟：選擇型式→計算冷卻面積→確定具體的型號和臺（組）數(shù)。

一、型式的選擇冷卻間、冷卻物冷藏間：應(yīng)采用冷風機；凍結(jié)物冷藏間：宜選用冷風機；食品無良好包裝時，可采用頂排管、墻排管；根據(jù)不同食品的凍結(jié)工藝要求選用合適的凍結(jié)設(shè)備；包裝間：宜選用冷風機；冰庫：光滑頂排管。二、冷卻面積的計算1．冷卻氣體用冷卻設(shè)備A—冷卻設(shè)備傳熱面積（m2）；Φs—冷卻設(shè)備負荷（Ｗ）；Ｋ—冷卻設(shè)備傳熱系數(shù)[W/（m2·℃）],見表2-14、15、16、18、21、22等；△t

—庫房空氣溫度與蒸發(fā)溫度之差（℃），見表2-23。2．冷卻液體用冷卻設(shè)備主要有立管式、螺旋管式、蛇形盤管式和臥式殼管式蒸發(fā)器。計算冷卻面積：

△td

—載冷劑與制冷劑的對數(shù)平均溫差（℃）；

qs—蒸發(fā)器熱流密度（W/m2），見表2-24；

A

、Φs、K—同上式。計算出冷卻設(shè)備的冷卻面積后，即可根據(jù)相關(guān)條件，選出冷卻設(shè)備的型號、數(shù)量。

注意：被冷卻介質(zhì)是液體還是氣體對蒸發(fā)器熱流密度影響很大。三、鋁排管選型鋁合金翅片管（簡稱鋁排管）在冷庫中的應(yīng)用越來越廣。鋁排管有兩翅、三翅結(jié)構(gòu)，圖2-14為兩翅鋁排管結(jié)構(gòu)圖。下面以北京共發(fā)牌節(jié)能鋁排管為例介紹其性能特點及選型方法。1、鋁排管的性能特點換熱效率高，節(jié)能。采用鋁合金材質(zhì)，導(dǎo)熱能力強；排管結(jié)構(gòu)合理，對流傳熱系數(shù)大；與系統(tǒng)配置好，制冷效率較高。質(zhì)量輕，成本低。翅片與管一次成型，耐壓高；質(zhì)量輕，相同面積的質(zhì)量是無縫鋼管的1/6左右，減少了冷庫屋頂?shù)暮奢d；安裝方便，固定排管成本低；系統(tǒng)干凈，使用壽命長。適用范圍廣。適用氨、氟系統(tǒng)，也可用于對鋁排管沒有腐蝕作用的間接冷卻系統(tǒng)。

三、鋁排管選型

2、鋁排管選型方法方法一：根據(jù)冷間設(shè)備負荷計算所需冷卻面積，再根據(jù)單位長度具有的換熱面積—m2/m，求出鋁排管所需長度；方法二：根據(jù)廠家給出的單位面積制冷量—w/m2，直接利用設(shè)備負荷求得鋁排管所需的傳熱面積。例：某-18℃凍藏間冷卻設(shè)備負荷30kw，擬選用共發(fā)牌Ф25鋁排管，計算所需排管長度。解：由共發(fā)鋁排管產(chǎn)品樣本查得K=10w/（m2.℃）、單位長度面積為0.33m2/m。若溫差取10℃，根據(jù)冷卻設(shè)備負荷30kw，可簡單求得所需鋁排管的傳熱面積為300m2，鋁排管的長度為909m。

注意：目前不同廠家生產(chǎn)的鋁排管質(zhì)量參差不齊，在不能確定產(chǎn)品質(zhì)量的情況下，建議選型時適當留有余地。

第三節(jié)冷凝器的選型計算一、冷凝器選型的一般原則冷凝器形式的選擇與建庫地區(qū)水溫、水質(zhì)、水量及氣候條件有關(guān)，與機房的布置要求有關(guān)，還要考慮運行費用和一次投資的問題。一般根據(jù)下列原則來選擇：立式冷凝器適用于水源豐富，水質(zhì)較差，水溫較高的地區(qū)。臥式冷凝器適用于水量充足，水溫較低，水質(zhì)較好的地區(qū)。淋澆式冷凝器適用于空氣濕球溫度較低，水源不足或水質(zhì)較差的地區(qū)。蒸發(fā)式冷凝器適用于缺水地區(qū)，水質(zhì)較差時須進行處理?？諝饫鋮s式冷凝器適用于水源比較緊張的地區(qū)、冷藏車及冷藏集裝箱等移動式制冷裝置和小型氟利昂制冷系統(tǒng)。當冷卻水為循環(huán)用水時，立式冷凝器和臥式冷凝器對水量的要求可以忽略。從設(shè)備費和維修費用看，蒸發(fā)式冷凝器較高，但運行時節(jié)水節(jié)能。此外，在滿足系統(tǒng)要求的條件下，還要考慮換熱效率，維護方便，設(shè)備初投資等因素。據(jù)介紹，從壓縮機功耗比較，蒸發(fā)冷比水冷冷凝器節(jié)省約10%、比空氣式冷凝器節(jié)省30%。國內(nèi)近年新建冷庫中蒸發(fā)冷占主導(dǎo)地位，美國冷庫主要使用蒸發(fā)冷。二、冷凝器的選型計算(1)冷凝器傳熱面積：A—冷凝器傳熱面積（m2）；Φ1—冷凝負荷(W)；K—冷凝器傳熱系數(shù)[W/（m2·℃）]；ql—冷凝器熱流密度（W/m2）；△td—對數(shù)平均溫度差（℃）。(2)冷凝負荷單級壓縮系統(tǒng)：qm—制冷劑循環(huán)量（kg/h）；h3、h4—制冷劑進、出冷凝器的比焓（kJ/kg）。雙級壓縮系統(tǒng)冷凝負荷：qmg—高壓機制冷劑循環(huán)量（kg/h）；h5、h6—制冷劑進、出冷凝器的比焓（kJ/kg）；(3)冷凝器熱流密度ql（摘自表2-26）

根據(jù)上述方法，求出冷凝器冷卻面積后，即可利用產(chǎn)品樣本或說明書直接確定出冷凝器的型號、臺數(shù)。從制冷系統(tǒng)能耗角度看，采用較小溫差、較大傳熱面積是有利于節(jié)能的，其代價是需要增加初投資，以換來經(jīng)常運轉(zhuǎn)費用的降低。

制冷劑型式qlw/m2相應(yīng)條件氨立式3500-4000氨臥式4000-5000氨蒸發(fā)式1800-2500氟利昂臥式5000-8000氟利昂蒸發(fā)式1600-2200氟利昂空氣冷卻45-85自然對流氟利昂空氣冷卻250-300強制對流三、蒸發(fā)式冷凝器的選型計算蒸發(fā)冷多以冷凝器排熱量作為選型參數(shù)。常見選型方法為：(1)確定使用條件如制冷劑、冷凝溫度、濕球溫度。(2)計算冷凝器排熱量制冷量+壓縮機軸功率(3)選擇排熱量校正系數(shù)根據(jù)制冷劑種類、冷凝溫度和空氣進口濕球溫度查表確定排熱量校正系數(shù)。(4)計算校正后的排熱量計算排熱量*校正系數(shù)=校正后的排熱量。(5)選型利用校正后的排熱量查表選型，選擇蒸發(fā)式冷凝器的型號和臺數(shù)。三、蒸發(fā)式冷凝器的選型計算例:某氨系統(tǒng)蒸發(fā)溫度為-15℃，冷凝溫度為36℃，當?shù)貪袂驕囟葹?9℃，所選壓縮機設(shè)計工況制冷量為800KW，對應(yīng)壓縮機軸功率為200KW。為該系統(tǒng)選配上海寶豐SPL-S蒸發(fā)式冷凝器。解：（1）確認使用條件冷凝溫度36℃、濕球溫度29℃、氨制冷劑。（2）計算總排熱量壓縮機制冷量800KW、壓縮機軸功率200KW求得總排熱量=800+200=1000kw。（3）選擇排熱量校正系數(shù)根據(jù)已知條件從SPL-S蒸發(fā)冷的樣本中找到排熱量校正系數(shù)為1.35（例表1）。（4）校正后的總排熱量校正排熱量=1000KW*1.35=1350KW。（5）選型從例表2中選擇SPL-1420或SPL-1490冷凝器1臺。

第四節(jié)輔助設(shè)備的選型計算1、中間冷卻器中間冷卻器利用桶身直徑和冷卻面積選型。(1)中間冷卻器桶徑λ—高壓機輸氣系數(shù)；V—高壓機理論輸氣量(m3/h)；W—中間冷卻器內(nèi)的氣體流速，一般不大于0.5m/s；dZj—中間冷卻器內(nèi)徑(m)。

(2)蛇形盤管冷卻面積A—蛇形盤管所需的傳熱面積（m2）；ΦZj—蛇形盤管的熱流量（W）；△td—蛇形盤管的對數(shù)平均溫度差（℃）；K—蛇形盤管的傳熱系數(shù)。(3)中間冷卻器選型根據(jù)計算求得的djz、A，從產(chǎn)品樣本中選取同時滿足djz、A的中間冷卻器的型號。2、貯液器貯液器以體積選型，冷庫設(shè)計規(guī)范推薦的經(jīng)驗公式為：V—貯液器體積（m3）；∑qm—制冷裝置中每小時制冷劑液體的總循環(huán)量（kg）v—冷凝溫度下液體的比體積（m3/kg）；

—貯液器的體積系數(shù)；β—貯液器的液體充滿度，宜取70%。注意事項：淡旺季節(jié)明顯或需要經(jīng)常抽空的系統(tǒng)，容積系數(shù)可適當取大；大系統(tǒng)可選多臺并聯(lián)使用，且應(yīng)選用相同型號的貯液器。3．油分離器

dy—油分離器的直徑(m)；λ—壓縮機輸氣系數(shù)，雙級壓縮時為高壓機；V—壓縮機理論輸氣量，雙級壓縮時為高壓機(m3/h);W—油分離器內(nèi)氣體流速。

對于既有單機、又有雙級壓縮機的綜合回路，合用油分離器時，應(yīng)將單級壓縮機的λV和雙級壓縮機高壓機的λgVg求和后代入上式。

確定油分離器的直徑，以保證制冷劑在油分離器內(nèi)的流速符合分油的要求，達到良好的分油效果。4、氨液分離器分機房氨液分離器和庫房氨液分離器，均以桶徑選型。機房氨液分離器:d—機房氨液分離器的直徑(m)；λ—輸氣系數(shù)，雙級壓縮時為低壓機；V—理論輸氣量，雙級壓縮時為低壓機(m3/h)；W—氨液分離器內(nèi)氣體流速，一般采用0.5m/s。氣液分離，防止壓縮機發(fā)生液擊現(xiàn)象庫房氨液分離器：d—

庫房氨液分離器直徑（m）；v—

蒸發(fā)溫度相對應(yīng)的飽和蒸汽比體積（ｍ3/kg）；qm—

通過氨液分離器的氨液量（kg/h）；w—

氨液分離器內(nèi)氣體流速，一般采用0.5m/s。求得直徑后，利用產(chǎn)品樣本直接選型。注意：對工況波動較大的蒸發(fā)系統(tǒng)選型時，建議按蒸發(fā)溫度的波動上限進行選型；若不好確定工況時，至少要比計算結(jié)果加大一檔。氣液分離，防止壓縮機發(fā)生液擊現(xiàn)象；將蒸氣分離，只讓液氨進入蒸發(fā)器；保持一定的液位，利用高差向蒸發(fā)器供液。5、低壓循環(huán)桶

低壓循環(huán)桶用桶徑、體積選型。（1）桶徑dd—

低壓循環(huán)桶直徑（m）；V—

壓縮機理論輸氣量，雙級壓縮時為低壓機(m3/h）；λ—

壓縮機輸氣系數(shù)，雙級壓縮時為低壓機；w—

低壓循環(huán)桶內(nèi)氣體流速；ξ—

截面積系數(shù)；n—

低壓循環(huán)桶氣體進氣口的個數(shù)。氣液分離、貯存并給液泵提供低壓液體、兼作排液桶(2)體積1）上進下出式供液系統(tǒng)V—低壓循環(huán)桶體積（m3）；θq—冷卻設(shè)備設(shè)計注氨量體積的百分比(%)；Vq—冷卻設(shè)備的體積（m3）；Vh—回氣管體積（m3）。（2）體積2）下進上出式供液系統(tǒng)Vq—各冷間中冷卻設(shè)備注氨量最大一間蒸發(fā)器的總體積（m3）；qv—一臺氨泵的流量（m3/h）；tb—泵啟動到液體返回低壓循環(huán)桶的時間，0.15-0.2h;Vh—回氣管體積（m3）。選型：所選設(shè)備應(yīng)同時滿足桶徑和體積的要求。

6．排液桶排液桶以體積選型，應(yīng)能容納排液量最多的1間蒸發(fā)器的排液量。其計算式為：V—

排液桶體積（m3）；V1—

冷卻設(shè)備制冷劑容量最大一間冷卻設(shè)備的總體積（m3）；Φ—

冷卻設(shè)備灌氨量的百分比；Β—

排液桶液體充滿度，一般取0.7。

暫時存放蒸發(fā)器沖霜排液和其它設(shè)備的排液。7．氨泵氨泵的選型應(yīng)從三方面考慮（1）流量qv—

氨泵的體積流量（m3/h）；nx—

再循環(huán)倍數(shù)；qz—

氨泵所供同一蒸發(fā)溫度的氨液蒸發(fā)量（kg/h）；vz—

蒸發(fā)溫度下飽和氨液的比體積（m3/kg）。(2)揚程氨泵的揚程要克服泵出口至蒸發(fā)器進口的沿程及局部阻力、泵中心至蒸發(fā)器進口的靜壓阻力；蒸發(fā)器節(jié)流閥前應(yīng)維持足夠的壓力，以克服蒸發(fā)器及回氣管的阻力損失，并有一定裕量使多余氨液順利流回低壓循環(huán)桶?？砂聪率接嬎悖篜=ΔPm+ΔPj+ΔPh+100kPa

p—氨泵的揚程，kpa；ΔPm、ΔPj、ΔPh—沿程、局部、靜壓阻力損失，kpa；100kpa—蒸發(fā)器節(jié)流閥前應(yīng)維持的自由壓頭，以調(diào)節(jié)供液量并克服蒸發(fā)器及回氣管的阻力。注意：一個系統(tǒng)內(nèi)連接不同壓力的蒸發(fā)器時，應(yīng)按蒸發(fā)壓力較高的蒸發(fā)器計算。

(3)氨泵的吸入壓頭 各種型式的氨泵根據(jù)自身的結(jié)構(gòu)有各自的氣蝕余量。氣蝕余量為泵不發(fā)生氣蝕所必須的吸入壓頭，稱為凈正吸入壓頭(NPSH)。NPSH是泵性能中一個重要參數(shù)，數(shù)據(jù)由制造廠提供。選型：依據(jù)求得的流量、揚程選出泵的型號、臺數(shù)。備用：一般1桶2泵（1用1備）、2桶3泵（2用1備）。第五節(jié)節(jié)流閥的選型計算

節(jié)流閥起節(jié)流、降壓、調(diào)節(jié)制冷劑流量的作用。節(jié)流閥的選型主要以閥門的容量為依據(jù)，選型時考慮到閥前后壓力差的大小及其它因素，以制冷能力選定其型號。1.手動節(jié)流閥根據(jù)閥前后壓力差、閥門所處制冷回路的制冷量(所選閥門制冷量稍大于所需制冷量，下同)，確定閥門的通徑，選擇與之相對應(yīng)的節(jié)流閥型號，見表2-29。2.浮球閥根據(jù)制冷系統(tǒng)制冷量的大小來選用，見表2-30或廠家樣本。3.熱力膨脹閥用于氟利昂制冷系統(tǒng)中。根據(jù)蒸發(fā)器出口處制冷劑過熱度的大小自動調(diào)節(jié)閥門的開度，調(diào)節(jié)制冷劑供液量。選配：根據(jù)制冷劑種類、制冷量大小、節(jié)流前后的壓差、蒸發(fā)器管內(nèi)制冷劑的流動阻力等因素，利用熱力膨脹閥性能參數(shù)表來確定膨脹閥的型式和規(guī)格型號。應(yīng)考慮20%～30%的余量。熱力膨脹閥品牌很多，表2-31為DanfossTDEX系列制冷量表，可供選型參考。選型注意：表注名義制冷量過冷度4℃。當過冷度偏離4℃的時，需對制冷量進行修正，用所需制冷量除以修正系數(shù)，再用修正后的制冷量從表中選擇熱力膨脹閥的型號。選型例：見例2-6。

第三章

制冷系統(tǒng)及方案確定

主要內(nèi)容

制冷系統(tǒng)概述制冷系統(tǒng)方案確定氨制冷系統(tǒng)氟制冷系統(tǒng)螺桿壓縮式制冷系統(tǒng)CO2復(fù)疊式制冷系統(tǒng)學(xué)習(xí)目標

了解常規(guī)制冷系統(tǒng)的基本構(gòu)成、CO2制冷系統(tǒng)的應(yīng)用理解制冷系統(tǒng)的實際組成與方案確定內(nèi)容掌握方案確定方法、常見供液方式的設(shè)計要點與氟制冷系統(tǒng)的特點第一節(jié)制冷系統(tǒng)概述1.單級壓縮系統(tǒng)的基本構(gòu)成單級壓縮系統(tǒng)由壓縮機、冷凝器、節(jié)流閥、蒸發(fā)器構(gòu)成。提示：四大部件缺一不可2.雙級壓縮系統(tǒng)的基本構(gòu)成

雙級壓縮系統(tǒng)由低壓機（缸）、高壓機（缸）、中間冷卻器、冷凝器、節(jié)流閥、蒸發(fā)器構(gòu)成。

提示：區(qū)別于單級系統(tǒng)3.綜合系統(tǒng)的基本構(gòu)成既有單級、又有雙級的制冷系統(tǒng)。提示：常規(guī)綜合系統(tǒng)不是由兩個獨立的單、雙級系統(tǒng)合并而成，是兩個系統(tǒng)共用高壓部分構(gòu)成的。4.實際制冷系統(tǒng)為了提高運行的安全性和改善運行的經(jīng)濟性，在基本構(gòu)成的基礎(chǔ)上，增設(shè)了諸如貯液器、油分離器、氣液分離器等設(shè)備和閥件，構(gòu)成了實際制冷系統(tǒng)，如圖3-4。5．制冷系統(tǒng)原理圖用管線、閥件圖例（表3-1）繪制的，能簡單的表示出實際制冷系統(tǒng)中機器、設(shè)備、閥件、儀表之間相互關(guān)系的圖。圖3-4。制冷系統(tǒng)原理圖可以反映機器、設(shè)備的規(guī)格、型號、數(shù)量，制冷系統(tǒng)的規(guī)模、特性，系統(tǒng)的合理性與先進性等。讀圖、繪圖同等重要。此處練習(xí)讀圖。設(shè)計者通過原理圖表達設(shè)計方案、設(shè)計意圖等，施工人員則通過閱讀原理圖理解設(shè)計者的設(shè)計方案及設(shè)計意圖。第二節(jié)氨制冷系統(tǒng)

制冷系統(tǒng)根據(jù)壓力高低分為高壓系統(tǒng)和低壓系統(tǒng)。高壓系統(tǒng)：從壓縮機開始，包括排氣管、油分離器、冷凝器、貯液器、總調(diào)節(jié)站至節(jié)流閥的設(shè)備管段。低壓系統(tǒng)：從節(jié)流閥后算起，包括供液管、蒸發(fā)器、回氣管、汽液分離器、吸入管到壓縮機吸氣閥的設(shè)備管段。一、高壓系統(tǒng)1.壓縮部分管路配置單級壓縮：提示：過橋閥A閥的用途是提高運行的靈活性，但不必增加過多的過橋閥。雙級壓縮：雙級壓縮有配組雙級和單機雙級兩種。配組雙級如圖3-7所示，單機雙級如圖3-8所示。提示：靈活性：雙級可改單級運行。綜合系統(tǒng)既有單級又有雙級壓縮的制冷系統(tǒng)----綜合系統(tǒng)，圖例見圖3-9。配置情況：

-33℃系統(tǒng)----1號機

-28℃系統(tǒng)----2號機-15℃系統(tǒng)----3、4號機靈活性：增設(shè)了過橋閥A、B，使得整個制冷系統(tǒng)運行的靈活性大大增加。2．冷凝部分管道配置冷凝部分包括冷凝器、油分離器、貯液器等設(shè)備及相關(guān)的閥件、管道。配置方案較多。冷凝部分管道配置一（臥式冷凝器）冷凝部分管道配置二（立式冷凝器）冷凝部分管道配置三（蒸發(fā)式冷凝器）貯液器的配置貯液器的配置方案有兩種，通過式和漲縮式配置。通過式配置為常見方式，見圖3-10、11、12；

漲縮式配置方案見圖3-13。其配置特點是：蒸發(fā)量=冷凝量時，冷凝液不經(jīng)貯液器直接送往蒸發(fā)器，可保持冷凝液的過冷度；對冷凝器和貯液器的安裝高差要求較小，常用于高度受限的場所（如船用制冷裝置）。對習(xí)慣于操作通過式布置的人員來說，需注意操作上的區(qū)別。3．總調(diào)節(jié)站的設(shè)置組成：集管、支管、節(jié)流閥、截止閥、壓力表等。用途：控制高壓液體分配?？傉{(diào)節(jié)站示例一

a）節(jié)流閥設(shè)在總調(diào)節(jié)站上b）不設(shè)節(jié)流閥的總調(diào)節(jié)站總調(diào)節(jié)站示例二提示：分高、低溫兩部分，注意液體來源、去向。也有不設(shè)總調(diào)節(jié)站的制冷系統(tǒng)。二、低壓系統(tǒng)1.直接膨脹供液利用冷凝壓力和蒸發(fā)壓力差向蒸發(fā)器供液。特點：1）系統(tǒng)簡單，制冷劑充注量少，工程費用低。2）節(jié)流生成的閃發(fā)氣體進入蒸發(fā)器，使制冷效率降低。3）容易發(fā)生濕行程。4）操作調(diào)節(jié)困難。鑒于以上特點，目前國內(nèi)氨系統(tǒng)較少采用。大連某直接膨脹供液制冷系統(tǒng)例見圖3-19。2．重力供液工作原理：利用氨液分離器內(nèi)液面和蒸發(fā)器之間高差ΔH形成的靜壓向蒸發(fā)器供液。設(shè)計要點：供液高差ΔH的確定：

ΔH過小，不足以克服阻力，供液不通暢；ΔH過大，液柱靜壓對蒸發(fā)溫度的影響加。原則是按該高差形成的靜壓在克服了總阻力之后，剩余壓差對蒸發(fā)溫度的影響不超過1℃。實際取值：ΔH=0.5~2m，常取1.5m。機房氨液分離器的設(shè)置：《冷庫設(shè)計規(guī)范》規(guī)定重力供液方式屬下列情況之一時，應(yīng)增設(shè)機房氨液分離器：兩層及兩層以上的庫房；設(shè)有兩個或兩個以上的制冰池；房氨液分離器與機房的水平距離大于50m。

分調(diào)節(jié)站的設(shè)置：分調(diào)節(jié)站分液體分調(diào)節(jié)站、氣體分調(diào)節(jié)站；由總管、支管、截止閥、壓力表等組成。不帶熱氨融霜的分調(diào)節(jié)站見圖3-21。帶熱氨融霜的分調(diào)節(jié)站工藝流程為：降溫時，閥B、D關(guān)，液體經(jīng)閥A→液體管→蒸發(fā)器→回氣管→閥C→氨液分離器；熱氨融霜時，則閥A、C關(guān)，熱氨由閥E→閥D→回氣管→蒸發(fā)器→液體管→閥B→閥F→排液桶。簡化設(shè)計的分調(diào)節(jié)站：該調(diào)節(jié)站閥門少，結(jié)構(gòu)簡單；但任何一個蒸發(fā)器融霜時，同一蒸發(fā)回路的其它蒸發(fā)器都不能降溫，且需要有另一個蒸發(fā)回路存在，以提供熱源。對于不需要經(jīng)常融霜的冷間可以考慮選用，如凍結(jié)物冷藏間。3．氨泵供液工作原理：高壓液體節(jié)流后，進入低壓循環(huán)桶，閃發(fā)氣體被分離出，液體由氨泵輸往蒸發(fā)器吸熱蒸發(fā)，蒸發(fā)形成的氣體和未蒸發(fā)的液體一并返回低壓循環(huán)桶被再次分離，氣體和閃發(fā)氣體被壓縮機吸走，液體和補充來的液體供氨泵再循環(huán)，如圖3-25。分調(diào)節(jié)站：泵排出壓力較高，宜把液體分調(diào)節(jié)站上的供液閥設(shè)計成節(jié)流閥，其它與重力供液相仿。再循環(huán)倍數(shù)nx：泵對蒸發(fā)器的供液量與蒸發(fā)量（質(zhì)量計）之比稱再循環(huán)倍數(shù)。確定再循環(huán)倍數(shù)的原則：有利提高蒸發(fā)器的K；制冷劑在蒸發(fā)器內(nèi)的流動阻力不過大；并聯(lián)蒸發(fā)器供液分配不均時，仍能保證阻力最大蒸發(fā)器必須的蒸發(fā)量。設(shè)計取值：3-8倍，詳見教材說明。低壓循環(huán)桶正常液面與泵軸線之間液柱高度H的確定：解釋“氣蝕現(xiàn)象”，引出H的需要----。 實際設(shè)計中按下式確定：

H≧NPSH+Hf+0.5

NPSH為本系統(tǒng)中氨泵可能出現(xiàn)的最大NPSH值(m)；

Hf為氨泵吸入管段的全部阻力損失(m)；

0．5為安全裕度(m)。

H也可按產(chǎn)品樣本規(guī)定值確定。蒸發(fā)器制冷劑流向：分上進下出、下進上出兩種。上進下出式流向的特點：庫溫靈敏度好融霜裝置簡單蒸發(fā)器內(nèi)的積油易沖出蒸發(fā)器不受本身高度所形成的液柱靜壓的影響并聯(lián)蒸發(fā)器的供液不易均勻下進上出式流向的特點：與上進下出式相反。工程設(shè)計中根據(jù)具體情況確定。管路配置的要點：氨泵進液管上盡量少設(shè)閥門、彎頭及變徑等。氨泵進液管上安裝液體過濾器，過濾器前應(yīng)設(shè)置截止閥。設(shè)抽氣管。

設(shè)氨泵回路自動控制，工作原理如下：液位控制器：檢測液位并發(fā)出要求供液、停止的信號。電磁主閥：根據(jù)液位控制器的信號，使供液通、斷。壓差控制器：用于氨泵保護。止回閥：防止液體倒流；在多泵并聯(lián)時防止串液。自動旁通閥：自動旁通流量、防止壓力超高。第三節(jié)氟制冷系統(tǒng)一、氟利昂的特性1、溶油性與潤滑油互相溶解是氟利昂的主要特性。其溶解度與制冷劑和潤滑油的種類、溫度等有關(guān)。高于臨界溶解溫度時，R22與潤滑油能以任何比例均勻混合，構(gòu)成均一的液相；低溫下，均一的溶液就易形成兩層分離現(xiàn)象。氟油混合溶液在低溫下的兩層分離現(xiàn)象是氟系統(tǒng)（有別于氨系統(tǒng)）的顯著特點。氟中溶油的利與弊：利點：有利運動部件潤滑；在換熱器中不會形成油膜而影響傳熱；高壓容器內(nèi)不必設(shè)放油接管。弊點：相同pz下的tz上升----pz降低----λ減少----制冷能力下降；氟液粘度增大，流動阻力增加；潤滑油溶于氟液中或積存于設(shè)備內(nèi)，造成壓縮機的失油現(xiàn)象等。R22溶油后對制冷量的影響情況：提示：在氟系統(tǒng)設(shè)計中，使?jié)櫥碗S著氟的流動返回壓縮機是關(guān)鍵所在，也是氟系統(tǒng)設(shè)計重點解決的問題。含油量（%）101550制冷量降低（%）813632、溶水性氟利昂的溶水性很小，且其溶解度與制冷劑的種類和溫度有關(guān)。

由表可知，同一種制冷劑溶水性隨溫度降低而減少，同溫度下不同的制冷劑溶水性不同，如R22的溶水性大于R12。溫度/℃水的溶解度（%，以質(zhì)量計）溫度/℃水的溶解度（%，以質(zhì)量計）R12R22R12R22300.01150.147-200.000720.028200.00720.11-300.000360.018100.00440.083-400.000170.01200.00250.06-500.000080.007-100.00140.042-600.000040.004系統(tǒng)有水的弊點：易發(fā)生冰堵——系統(tǒng)不能正常工作；加水分解作用腐蝕設(shè)備、管道、電機絕緣等；水分引起鐵銹——使?jié)櫥统誓酄?，加速潤滑油的老化?/p>

提示：氟系統(tǒng)應(yīng)避免水分進入。應(yīng)采取的措施：液體管道中設(shè)置干燥器；系統(tǒng)打壓用氮氣；采購制冷劑注意水分含量等。3、腐蝕性氟制冷劑是一種良好的有機溶劑，天然橡膠和樹脂等高分子化合物極易溶解于氟利昂。因此，不得使用普通橡膠做密封墊片、填料等。4、熱工性能氟利昂放熱系數(shù)、單位容積制冷量均小于氨，故相同制冷能力的機器設(shè)備比氨系統(tǒng)大。5、等熵指數(shù)小氟利昂的等熵指數(shù)小于氨（R502，K=1.133；R22，K=1.194；R717，K=1.32），故其排氣溫度均低于氨系統(tǒng)。6、密度 氟利昂的密度較大，如飽和蒸氣的密度比氨大4~5倍，液體大一倍多，使管路中的流動阻力增大。為減少阻力需擴大管徑，所以管徑一般比氨管徑粗。 氟液的比重比潤滑油大，故積油設(shè)備放油應(yīng)有別于氨系統(tǒng)。7、泄漏性 氟利昂比氨不易泄露。某公司實驗表明，“在一定的壓力下，制冷劑的滲透率與分子量的平方根成反比?！庇纱丝傻贸鼋Y(jié)論。 氟系統(tǒng)密封性要求較高。由于氟利昂沒有氣味，泄漏不易發(fā)現(xiàn)，故系統(tǒng)密封性要求較高；閥門一般帶有閥帽，以減少泄漏。

二、氟制冷系統(tǒng)的特點最好對應(yīng)氨系統(tǒng)講述。1、雙級壓縮多采用中間不完全冷卻工藝流程：冷凝器來液分兩路。一路是中冷器冷源，在中冷器吸熱蒸發(fā)；一路進中冷器蛇形盤管被冷卻后供往蒸發(fā)器。一級排氣不進中冷器，與來自中冷器的中壓飽和蒸氣混合后，被高壓缸吸入，升壓后送往油分離器、冷凝器。二級吸入的是過熱氣體。2、回熱循環(huán)的利用利用熱交換器使進入節(jié)流閥前的高壓液體與蒸發(fā)器出來的低壓氣體進行熱交換，使液體過冷、氣體過熱的制冷循環(huán)稱回熱循環(huán)，如圖3-32所示。特點：液體過冷：增加單位制冷量，節(jié)流閥前后溫差縮小，減少節(jié)流損失和閃發(fā)氣體；回氣過熱：可減少壓縮機的濕行程；使有害過熱降低；制冷系數(shù)：R12、R502采用回熱循環(huán)可提高制冷系數(shù)；R22采用回熱循環(huán)效果不明顯，但為了得到過冷液體和過熱蒸氣，在直接膨脹供液系統(tǒng)中亦多用回熱循環(huán)；3、供液方式直接膨脹供液：氟系統(tǒng)多用直接膨脹供液。熱交換器：使液體過冷、氣體過熱，解決了閃發(fā)氣體和濕行程問題；熱力膨脹閥：自動調(diào)節(jié)供液量，克服了操作困難的問題；系統(tǒng)簡單，充氟量少。氟泵供液：與氨泵供液相近。重力供液：目前國內(nèi)外很少應(yīng)用。4、氟系統(tǒng)的回油油分離器的回油見圖3-31，油自動返回曲軸箱。氣液分離器回油見圖3-33。夾帶有油滴、液滴的制冷劑由1進入氣液分離器，氟液被加熱蒸發(fā)成氣體，析出的油滴積聚在氣液分離器的底部，通過吸氣管上開的小孔5隨回氣不斷返回壓縮機。提示：只要回油孔大小合適，就能既滿足回油的要求，又可避免一次大量回油所造成的不良后果。中、低壓設(shè)備的回油指有液面的中、低壓設(shè)備，如中間冷卻器、低壓循環(huán)桶，滿液式蒸發(fā)器等。要點：放油管引出點：由設(shè)備的富油層處引出放油管。將放出的氟液與油分離：放出來的是氟油溶液，需采取措施將氟油溶液中的油與氟液分開。多采用熱交換器對氟液加熱使其蒸發(fā)而進行氟油分離，然后通過壓縮機吸氣管回油，如圖3-36所示。設(shè)置集油器：在少數(shù)制冷裝置中，為了循環(huán)安全也有設(shè)置加熱式集油器對中、低壓設(shè)備放出的油加以處理的。三、氟系統(tǒng)實例1、直接膨脹供液系統(tǒng)例某R22直接膨脹供液系統(tǒng)原理圖見圖3-35。2、氟泵供液制冷系統(tǒng)例某R22液泵供液制冷系統(tǒng)原理圖見圖3-36。特點：低壓循環(huán)桶供液是由電磁閥和浮球閥共同控制的。油回收器回油。油----低壓循環(huán)桶富油層----油回收器----高壓液體加熱----析出油滴----吸入管----壓縮機。無熱交換器、無熱力膨脹閥；供液流向為下進上出。放空氣。不凝性氣體由各積氣設(shè)備直接向外排放。設(shè)有干燥過濾器。用于清除系統(tǒng)中的雜質(zhì)和水分。

第四節(jié)螺桿壓縮式制冷系統(tǒng)1、螺桿壓縮機的油系統(tǒng) 螺桿壓縮式油系統(tǒng)比活塞壓縮式復(fù)雜得多。結(jié)合圖3-37講解油路系統(tǒng)。油分離器較大：螺桿機要求設(shè)置高效率的油分離器，加之兼做貯油箱，故油分離器都比較大。也有采用內(nèi)置高效油分離器的。油冷卻器：有水冷卻、制冷劑節(jié)流冷卻和制冷劑液體冷卻等幾種。油過濾器：螺桿壓縮機對污物較敏感，一般設(shè)粗濾器、精濾器。油泵：用于向壓縮機供油，其出口設(shè)有油壓調(diào)節(jié)閥。2、帶經(jīng)濟器的螺桿壓縮制冷系統(tǒng)原理圖：圖3-38。經(jīng)濟器制冷循環(huán)的特點：來自經(jīng)濟器的中壓氣體溫度較低，可以冷卻其它已被壓縮半程的制冷劑氣體，改善了壓縮條件；中壓氣體是在吸氣結(jié)束后補充進來的，增加了壓縮機吸氣量；高壓液體被過冷，提高了單位質(zhì)量制冷量；用一個簡化的制冷系統(tǒng)取得了一個近似雙級壓縮制冷循環(huán)的運行效果；制冷量及制冷系數(shù)可分別提高25%和15%左右。使得單級螺桿機的應(yīng)用范圍更廣泛。3、熱虹吸式制冷循環(huán)是螺桿壓縮式制冷系統(tǒng)采用的一種新型的節(jié)能型油冷卻方式。工作原理：來自冷凝器的液體流入虹吸器后分兩路。主要部分從虹吸器溢流口流入貯液器；另一小部分則從虹吸器底部借重力供給油冷卻器，液態(tài)制冷劑進入油冷卻器后吸收高溫油的熱量而蒸發(fā)，將油冷卻，蒸發(fā)產(chǎn)生的高壓蒸汽再回流入虹吸器，分離后的氣體再進入冷凝器繼續(xù)循環(huán)。特點：機組體積小、油冷卻可靠，冷卻后的油溫比冷凝溫度高10~20℃；不需冷卻水、簡化了水路系統(tǒng)；不存在換熱管結(jié)垢影響油冷卻器換熱的問題；對壓縮機排氣量和功耗也無影響?？啥嗯_機組共用一臺虹吸器，簡化了系統(tǒng)。提示：最適合螺桿壓縮機采用蒸發(fā)式冷凝器的制冷系統(tǒng)。近年新建冷庫制冷系統(tǒng)多用該方式。第五節(jié)CO2復(fù)疊式制冷系統(tǒng)復(fù)疊式制冷系統(tǒng)：由兩個采用不同制冷劑的制冷系統(tǒng)組成，分高溫系統(tǒng)、低溫系統(tǒng)。高溫系統(tǒng)使用沸點較高的中溫中壓制冷劑，低溫系統(tǒng)使用沸點較低的低溫高壓制冷劑，各自成為一個獨立的制冷系統(tǒng)。高溫、低溫系統(tǒng)之間用一個冷凝蒸發(fā)器聯(lián)系起來。在冷凝蒸發(fā)器里，高溫系統(tǒng)的制冷劑液體吸熱蒸發(fā)，將低溫系統(tǒng)的高壓制冷劑氣體冷凝成液體；高溫系統(tǒng)中制冷劑再將熱量傳給環(huán)境介質(zhì)，而低溫系統(tǒng)中制冷劑液體在蒸發(fā)器中吸熱蒸發(fā)對被冷卻對象降溫，完成制冷循環(huán)。復(fù)疊式制冷系統(tǒng)組合型式：有兩個單級壓縮循環(huán)的組合；有一個單級壓縮循環(huán)和一個兩級壓縮循環(huán)的組合；還有兩個兩級壓縮循環(huán)的組合等。制冷劑的組合：高溫制冷劑有R22、R507、NH3等，低溫制冷劑則有R23、R1150、CO2等。下面介紹由兩個單級壓縮循環(huán)組合而成的NH3/CO2、R507/CO2復(fù)疊式制冷系統(tǒng)。

1、NH3/CO2復(fù)疊式制冷系統(tǒng)圖3-41為NH3/CO2復(fù)疊式制冷系統(tǒng)原理圖。高溫循環(huán)工藝流程：低壓NH3氣----壓縮機----油分離器----冷凝器----NH3貯液器----節(jié)流閥----冷凝蒸發(fā)器----低壓氣體，把高壓CO2氣體冷凝成液體，完成高溫循環(huán)。低溫循環(huán)工藝流程：低壓CO2氣體----壓縮機----油分離器----冷凝蒸發(fā)器----CO2貯液器----干燥過濾器----回熱器過冷----節(jié)流閥----CO2蒸發(fā)器----回熱器過熱----壓縮機，實現(xiàn)低溫制冷，完成低溫循環(huán)。與氨雙級壓縮制冷比較：CO2單位容積制冷量比NH3的大，蒸發(fā)潛熱大，壓縮機體積大大減小；CO2低溫粘度小，在較低的流速下也可以產(chǎn)生喘流流動，提高傳熱性能，減少了管道和熱交換器的尺寸；NH3/CO2復(fù)疊式制冷系統(tǒng)在-35℃--50℃范圍內(nèi)，性能高于兩級NH3系統(tǒng),且蒸發(fā)溫度越低越明顯；比純NH3系統(tǒng)NH3充注量少（約為常規(guī)NH3系統(tǒng)的1/10）。2、R507/CO2復(fù)疊式制冷系統(tǒng)由于NH3具有毒性，在食品工業(yè)的制冷中容易對人體造成傷害、給食品的安全帶來隱患。在對NH3要求嚴格的條件下，用R507替代高溫制冷劑NH3，就構(gòu)成了R507/CO2復(fù)疊式制冷系統(tǒng)。

圖3-42為2014年某引進冷庫采用的R507/CO2復(fù)疊式制冷系統(tǒng)原理圖。低壓循環(huán)桶中的低溫CO2液體在液泵的作用下，直接供往庫房蒸發(fā)器，蒸發(fā)生成的CO2低壓低溫氣體再經(jīng)回氣管、低壓循環(huán)桶、吸入管被壓縮機吸入。

第六節(jié)制冷系統(tǒng)方案確定一、制冷劑種類的確定確定制冷劑種類，一般從以下幾方面考慮：熱力性質(zhì)好。用同樣的輸入功率能產(chǎn)生較大的制冷量。具有適宜的飽和壓力和壓力比。蒸發(fā)壓力不宜低于大氣壓力，冷凝壓力不宜過高，冷凝壓力和蒸發(fā)壓力比不宜過大。安全性好。尤其對船舶制冷裝置、空調(diào)制冷裝置及人工密集場所的制冷裝置。環(huán)保性能好。ODP、GWP應(yīng)盡可能小。蒸發(fā)溫度和壓縮級數(shù)。在普冷范圍內(nèi)，單級系統(tǒng)選用氨、R134a、R22、R123等；雙級系統(tǒng)選用氨、R22、R410A等。貨源和成本。價格低廉，容易獲得。運行管理費用降低。據(jù)有關(guān)資料介紹，1999年美國公用冷庫87%用氨；2006年歐盟制冷劑使用情況如表3-6所示；到2005年底，估計國內(nèi)冷庫制冷劑80%用氨、20%用R12、R22。二、壓縮機類型的確定1．壓縮機型式活塞式壓縮機：應(yīng)用范圍最廣。螺桿式壓縮機：新建冷庫中應(yīng)用多。離心式壓縮機：冷庫制冷裝置少用。提示：美國八十年代以來建設(shè)的冷庫基本上都采用螺桿式壓縮機。2．壓縮機組型式壓縮機組單一壓縮機組；壓縮冷凝機組壓縮機組+冷凝器；冷水機組壓縮機+冷凝器+節(jié)流閥+蒸發(fā)器；并聯(lián)機組多機頭并聯(lián)，有活塞、螺桿機并聯(lián)之分。

三、壓縮級數(shù)的確定單級、雙級、復(fù)疊壓縮。壓縮級數(shù)一般根據(jù)冷凝壓力和蒸發(fā)壓力比確定。R717：壓比大于8時用雙級壓縮；R22：壓比大于10時采用雙級壓縮；否則應(yīng)采用單級壓縮。對一些小型制冷裝置，當壓力比大于8（10）的運轉(zhuǎn)時間較少時，為了簡化系統(tǒng)，降低造價等，也可采用單級壓縮。帶經(jīng)濟器的單級螺桿壓縮制冷系統(tǒng)也可用于較低的蒸發(fā)溫度系統(tǒng)。蒸發(fā)溫度-35℃--50℃，也可選用CO2復(fù)疊式制冷系統(tǒng)。四、制冷系統(tǒng)供液方式的確定直接膨脹供液：小型氨系統(tǒng)、氟系統(tǒng)；重力供液：中小型氨系統(tǒng)，鹽水制冰；液泵供液：大中型氨、氟系統(tǒng)，應(yīng)用廣泛。五、制冷系統(tǒng)供冷方式的確定集中供冷壓縮機和設(shè)備布置在機房內(nèi)集中管理，通過管道把壓縮機和蒸發(fā)器連接起來，向所有用冷場所供冷。分散供冷制冷機組分散設(shè)置在各用冷場所附近(如站臺上)，不再設(shè)置機房，形成多個分別面對需冷對象的獨立制冷系統(tǒng)。

兩種供冷方式的特點見表3-7。六、冷間冷卻方式的確定直接冷卻制冷劑在蒸發(fā)器內(nèi)直接吸收被冷卻物體或冷間內(nèi)的熱量而蒸發(fā)的方式。

特點：制冷劑在蒸發(fā)器內(nèi)直接吸熱蒸發(fā)，只有一次傳熱溫差，能量損失小，換熱效率較高。系統(tǒng)簡單，初次投資和運轉(zhuǎn)費用較低。目前直接冷卻系統(tǒng)在冷庫制冷裝置中普遍應(yīng)用。間接冷卻被冷卻物體的熱量通過載冷劑傳給制冷劑的冷卻系統(tǒng)。特點：間歇性較大的系統(tǒng)選用較小的機器設(shè)備，利用對載冷劑降溫蓄冷，滿足集中的大負荷需求。既節(jié)省投資，又錯峰用電。簡化系統(tǒng)。用冷溫度要求較多、冷負荷又較小時，間接冷卻可采用一個最低蒸發(fā)溫度來滿足不同溫度要求。適于遠距離送冷。供液管和回氣管阻力損失很大時，閃發(fā)氣體的產(chǎn)生和過低的吸氣壓力（輸氣系數(shù)大大減少）將使直接冷卻系統(tǒng)無法正常工作。載冷劑在遠距離輸送過程中管道阻力的作用既不會產(chǎn)生閃發(fā)氣體，也沒有輸氣系數(shù)減少的問題。相反，由于冷卻載冷劑的蒸發(fā)器靠近壓縮機，其吸氣管路短、阻力小，可提高壓縮機的輸氣系數(shù)。間接冷卻特點：安全性：大部分載冷劑無毒，一旦外泄不會引起對人的危害和對食品的污染。能耗較大。有二次換熱溫差，使制冷裝置在較低的蒸發(fā)溫度下工作，制冷量減少、能耗增加。間接冷卻系統(tǒng)多一個載冷劑循環(huán)系統(tǒng)及相關(guān)的設(shè)備，初投資有時較高；鹽水作載冷劑時對金屬有腐蝕作用，需經(jīng)常維修。氨庫改造中的應(yīng)用：采用間接冷卻方式，用由電腦控制的低溫螺桿制冷機組替換原氨壓縮機、輔助設(shè)備，利用原有庫房內(nèi)的設(shè)備（冷風機、排管等），就可得到一個“新冷庫”。該冷庫制冷系統(tǒng)簡單、機組運行平穩(wěn)、自控程度高、操作簡單、施工期短、蒸發(fā)器運行壓力低等特點。七、蒸發(fā)回路的確定1.蒸發(fā)回路制冷劑循環(huán)時經(jīng)歷的路徑叫“回路”。不同用冷要求需選配各自需要的機器設(shè)備，形成各自的蒸發(fā)回路。如1、2、3、4、1為–10℃蒸發(fā)回路；1、2/、3/、4/、1為–15℃蒸發(fā)回路。2.蒸發(fā)回路的合并當蒸發(fā)回路較多時，為簡化系統(tǒng)可將蒸發(fā)回路合并。圖3-55為兩個蒸發(fā)回路合并示意圖。注意：在蒸發(fā)壓力較高的蒸發(fā)器回氣管上設(shè)置降壓閥；合并后的回路是以最低蒸發(fā)溫度來命名的。圖3-55所示–10℃與–15℃回路合并后叫–15℃蒸發(fā)回路。七、蒸發(fā)回路的確定3.蒸發(fā)回路的劃分冷庫制冷裝置設(shè)計中常見的蒸發(fā)回路的劃分方案。制冰、貯冰：一般用同一蒸發(fā)回路。凍結(jié)、凍藏：凍結(jié)能力、凍藏量較大時應(yīng)分別設(shè)置蒸發(fā)回路；結(jié)量較小或不常工作時，凍結(jié)、凍藏可合用一個蒸發(fā)回路。冷卻物冷藏：宜單獨用一個蒸發(fā)回路。冷卻：可和制冰、貯冰合用蒸發(fā)回路；冷卻量小時也可與冷卻物冷藏合用蒸發(fā)回路。八、除霜、排液方案的確定1.除霜方案人工掃霜水沖霜熱氣融霜電熱融霜提示：可采用一種方案，也可將不同方案結(jié)合起來使用。如冷風機結(jié)霜較多需頻繁除霜的可采用熱氣結(jié)合水除霜。2.排液方案冷凝液排入排液桶冷凝液排入低壓循環(huán)桶冷凝液排向工作中的蒸發(fā)器九、設(shè)備液位控制方式的確定由于循環(huán)的需要，需對低壓循環(huán)桶、氣液分離器、中間冷卻器等設(shè)備進行供液并控制其液位。1.浮球閥控制浮球閥能節(jié)流降壓、自動控制設(shè)備內(nèi)液面。如圖3-20。2.自動控制圖3-59為目前常用例，浮球液位2計自動檢測液位高低，根據(jù)檢測結(jié)果指令電磁閥開、關(guān)，將液位控制在合適的位置。第四章

制冷管道設(shè)計主

要

內(nèi)

容管徑確定氨管道布置氟管道布置學(xué)習(xí)目標了解制冷管道設(shè)計基本標準理解圖表法、管接頭法確定管徑掌握管道設(shè)計的要點和氟系統(tǒng)管道設(shè)計的特點第一節(jié)制冷管道設(shè)計標準

制冷管道設(shè)計，應(yīng)根據(jù)工作壓力、工作溫度、輸送制冷劑特性等工藝條件進行?！独鋷煸O(shè)計規(guī)范》要求設(shè)計標準如下：1.設(shè)計壓力管道設(shè)計壓力應(yīng)根據(jù)采用的制冷劑及工作狀況按表4-1確定。2.設(shè)計溫度管道設(shè)計溫度根據(jù)表4-2分別按高、低壓側(cè)設(shè)計溫度選取。3.最低工作溫度低壓側(cè)管道的最低工作溫度，依冷加工工藝按表4-3確定。4.管道材料選用無縫管管材的選用應(yīng)符合表4-4的規(guī)定。第二節(jié)管徑確定

管徑的確定與管內(nèi)壓降和流速有關(guān)，是初投資和經(jīng)常運轉(zhuǎn)費用的綜合問題。氟管徑特定管道需考慮回油問題。工程設(shè)計中，采用限定管段流動阻力損失來確定對應(yīng)管徑的大小。回氣管對應(yīng)阻力所產(chǎn)生的飽和溫度降為1℃，排氣管允許壓降相當于飽和溫度升高0.5℃。制冷管道允許流速和允許壓力降是管徑選擇計算的依據(jù)，見表4-5、表4-6和表4-7。管徑確定有計算法、線算圖法。第二節(jié)管徑確定一、計算法1.計算管道內(nèi)徑2．初選管徑根據(jù)計算結(jié)果由管材表初步選取管徑。3．計算壓力降根據(jù)初選的管徑計算壓力降ΔP，與允許壓力降[ΔP]進行比較，若ΔP<[ΔP]，則管徑選取合適；否則需沿著使ΔP與[ΔP]差值減少的方向修正dn，直至符合要求。計算例見例4-1。第二節(jié)管徑確定二、線算圖法1、氟管徑回氣管徑：R22回氣管按圖4-1確定。由制冷能力、管路當量長度、蒸發(fā)溫度、管材得出最小管內(nèi)徑。

上升回氣立管：上升立管中必須保持一定的流速，借以帶油前進。一般取其滿足帶油的最小值，稱為“最小帶油速度”。最小帶油速度參考值：前蘇聯(lián)為8m/s；美國為5m/s。工程上多用最小制冷量來確定上升立管的最大管徑。根據(jù)制冷負荷和蒸發(fā)溫度，利用圖4-3即可確定管道最大內(nèi)徑。說明：圖是按節(jié)流前液體溫度40℃考慮的，不同條件應(yīng)用圖4-4進行修正。上升回氣立管是關(guān)鍵管段，管徑必須選好。排氣管徑、高壓液體管徑：根據(jù)制冷能力、當量管長、蒸發(fā)溫度由圖4-5確定管徑。對于上升排氣立管，也要考慮帶油速度，其最小帶油速度見圖4-2。說明：上升排氣立管僅指不設(shè)油分離器時壓縮機至冷凝器之間的管段或設(shè)油分離器時壓縮機至油分離器之間的上升立管。2、氨管徑線算圖的使用方法是：根據(jù)工況條件確定選用的線算圖，見圖4-7----圖4-12；由設(shè)計工況負荷、管子當量長度、確定設(shè)計管道的公稱直徑；根據(jù)計算得到的公稱直徑，利用表4-10選定無縫鋼管的規(guī)格；不同工況下對使用條件進行修正，見表4-11、4-12。

輔助管道管徑：融霜用熱氨管為DN32～DN50；放油管為DN20～DN32，低溫放油管應(yīng)適當加大；安全管與安全閥管接頭相同，主管取DN25～DN50；排液管為DN25～DN32；設(shè)備的加壓、減壓管為DN20～DN32；均壓管與接頭通徑一致，設(shè)備多時，總管管徑加大一擋；氨泵進出液管管徑見表4-13。第三節(jié)氨管道布置1、管道布置要求低壓管道直線段超過100m、高壓管道直線段超過50m，應(yīng)設(shè)置管道補償裝置；制冷管道穿過建筑物的墻體（防火墻除外）、樓板、屋面時應(yīng)加套管，套管與管道間的空隙應(yīng)密封，但壓縮機排氣管道與套管間的間隙不應(yīng)密封。融霜用熱氣管應(yīng)從油分器后引出，并應(yīng)在其起端設(shè)置截止閥和壓力表，熱氣融霜壓力不得超過0.8MPa（表壓）；設(shè)計制冷管道，應(yīng)能從任何一個設(shè)備中將制冷劑抽走；供液管應(yīng)避免形成氣囊，回氣管應(yīng)避免形成液囊；第三節(jié)氨管道布置1、管道布置要求水平回氣管D大于108mm時，其變徑元件應(yīng)選用偏心異徑管接頭，并應(yīng)保證管道底部平齊；跨越廠區(qū)道路的管道，在其跨越段上不得裝設(shè)閥門、法蘭、金屬波紋管補償器、螺紋接頭等管道組成件，路面距管道的凈空不小于4.5m；放空氣器、集油器、排液桶等減壓管應(yīng)接在氣液分離裝置的回氣入口之前，不應(yīng)直接接在壓縮機的吸入管上；連接壓縮機的排氣管道不應(yīng)與建筑物結(jié)構(gòu)剛性連接；氨系統(tǒng)水平管道的坡度宜按表4-14的規(guī)定采用。2、管道布置機器間吸、排氣管的布置架空式：機器成雙列式布置時多采用。吸氣、排氣主管架空布置在走道上方。沿墻式：機器成單列式布置時多采用。吸氣、排氣主管沿一面墻布置。壓縮機吸、排氣支管與總管的連接應(yīng)從總管的上方或側(cè)上方接入。2、管道布置機房內(nèi)其它管道的布置盡量集中布置，并用管架固定；布置原則：水平布置時管徑大的、支管少的靠墻；垂直布置時熱管、管徑大的、有隔熱的在上；出現(xiàn)矛盾時應(yīng)綜合考慮確定。室外管道布置室外管道用落地支架固定，集中由墻上的預(yù)留洞進入機房；管道通過人行道時，管底離地面凈高≮3m；通過行車道時≮4.5m。第三節(jié)氟管道布置

一、回氣管1．基本要求回氣管上避免出現(xiàn)“液囊”。