名目TOC\o"1-3"\h\z\u前言PAGEREF_Toc138404368\h1第一章電氣主接線設(shè)計PAGEREF_Toc138404369\h21.1設(shè)計原那么PAGEREF_Toc138404370\h21.2各方案比立PAGEREF_Toc138404371\h3第二章廠用電設(shè)計PAGEREF_Toc138404372\h82.1廠用電設(shè)計原那么PAGEREF_Toc138404373\h8第三章短路電流計算PAGEREF_Toc138404374\h93.1對稱短路電流計算PAGEREF_Toc138404375\h93.2非對稱短路電流計算PAGEREF_Toc138404382\h19第四章電器主設(shè)備選擇PAGEREF_Toc138404385\h30對方案I的各主設(shè)備選擇PAGEREF_Toc138404386\h304.2對方案Ⅱ的各主設(shè)備選擇PAGEREF_Toc138404387\h44第五章發(fā)電機繼電保衛(wèi)原理設(shè)計及保衛(wèi)原理PAGEREF_Toc138404388\h465.1初步分析PAGEREF_Toc138404389\h465.2對F1的保衛(wèi)整定計算PAGEREF_Toc138404390\h475.3對F5的保衛(wèi)整定計算：PAGEREF_Toc138404391\h50第六章計算機監(jiān)控系統(tǒng)方案論證選擇PAGEREF_Toc138404392\h546.1系統(tǒng)功能PAGEREF_Toc138404393\h546.2監(jiān)控對象PAGEREF_Toc138404394\h566.3系統(tǒng)結(jié)構(gòu)PAGEREF_Toc138404395\h56前言隨著我國經(jīng)濟的不斷開展，對能源的需求量也越來越大，然而能源的缺乏與需求之間的矛盾在近幾年不斷惡化，國家急需電力事業(yè)的開展，為我國經(jīng)濟的開展提供保障。就我國目前的電力能源結(jié)構(gòu)來瞧，我國要緊是以火電為主，然而火電由于運行過程中污染大，在煤炭價格高漲的今天，火電的運行本鈔票也較高，受鍋爐和其他火電廠用電設(shè)備的礙事，其資源利用率較低，一般熱效率只有30%-50%左右。與之相比水電就有許多明顯的優(yōu)勢。因此，關(guān)于電力系統(tǒng)水電站設(shè)計方面的論文研究就顯得格外重要。本畢業(yè)設(shè)計〔論文〕課題來源于青海省直崗拉卡水電站。要緊針對直崗拉卡水電站在電力系統(tǒng)的地位，擬定本電廠的電氣主接線方案，通過技術(shù)經(jīng)濟比立，確定推舉方案，對其進(jìn)行短路電流的計算，對電廠所用設(shè)備進(jìn)行選擇，然后對各級電壓配電裝置及總體布置設(shè)計。同時對其發(fā)電機繼電保衛(wèi)進(jìn)行設(shè)計。在這些設(shè)計過程中需要用到各種電力工程設(shè)計手冊，同時借用AutoCAD輔助工具畫出其電氣主接線圖、室外配電裝置圖、發(fā)電機保衛(wèi)的原理接線圖、展開圖、保衛(wèi)屏的布置及端子排接線圖。故本論文屬于典型的針對某工程進(jìn)行最優(yōu)設(shè)計的工程設(shè)計類論文。通過本論文的研究，能夠使直崗拉卡水電站平安可靠的在系統(tǒng)中運行，保證其持續(xù)可靠的供電。也能提高自己使用AutoCAD,word等軟件的能力，培養(yǎng)出自己工程設(shè)計的瞧念，是對大學(xué)四年所學(xué)理論知識與實踐的融合。第一章電氣主接線設(shè)計1.1設(shè)計原那么電氣主接線是水電站由高壓電氣設(shè)備通過連線組成的接收和分配電能的電路。電氣主接線依據(jù)水電站在電力系統(tǒng)中的地位、回路數(shù)、設(shè)備特點及負(fù)荷性質(zhì)等條件確定，并應(yīng)滿足運行可靠、簡單靈活、操作方便、易于維護(hù)檢修、利于遠(yuǎn)方監(jiān)控和節(jié)約投資等要求。在電氣主接線設(shè)計時，綜合考慮以下方面：保證必要的供電可靠性和電能質(zhì)量平安可靠是電力生產(chǎn)的首要任務(wù)，保證供電可靠和電能質(zhì)量是對主接線最全然的要求。在設(shè)計時，除對主接線形式予以定性評價外，關(guān)于比立重要的水電站需要進(jìn)行定量分析和計算。直崗拉卡水電站盡管是一個中小型水電站，然而由于擔(dān)負(fù)了許多工業(yè)企業(yè)，及農(nóng)業(yè)抗旱排澇等供電任務(wù)，因而必須滿足必要的供電可靠性。具有經(jīng)濟性在主接線設(shè)計時，要緊矛盾往往發(fā)生在可靠性與經(jīng)濟性之間。欲使主接線可靠、靈活，將導(dǎo)致投資增加。因此必須把技術(shù)與經(jīng)濟兩者綜合考慮，在滿足供電可靠、運行靈活方便的根底上，盡量使設(shè)備投資費用和運行費用為最少。具有一定的靈活性和方便性，并能適應(yīng)遠(yuǎn)方監(jiān)控的要求。主接線應(yīng)能適應(yīng)各種運行狀態(tài)，并能靈活地進(jìn)行方式的轉(zhuǎn)換。不僅正常運行時能平安可靠地供電，而且不管在系統(tǒng)正常運行依舊故障或設(shè)備檢修時都能適應(yīng)遠(yuǎn)方監(jiān)控的要求，并能靈活、簡單、迅速地倒換運行方式，使停電時刻最短，礙事范圍最小。顯然，復(fù)雜地接線可不能保證操作方便，反而使誤操作機率增加。然而過于簡單的接線，那么不一定能滿足運行方式的要求，給運行造成不便，甚至增加不必要的停電次數(shù)和停電時刻。具有開展和擴建的可能性隨著經(jīng)濟的開展，已投產(chǎn)的水電站可能需要擴大機組容量，從主變壓器的容量、數(shù)量到饋電線路數(shù)均有擴建的可能，有的甚至需要升壓，因此在設(shè)計主接線時應(yīng)留有開展余地，不僅要考慮最終接線的實現(xiàn)，同時還要兼顧到分期過渡接線的可能和施工的方便。依據(jù)以上幾點，對直崗拉卡水電站的主接線擬定以下幾種方案。1.2各方案比立方案Ⅰ本方案采納了兩個擴大單元接線和一個單元接線，110kv側(cè)采納了雙母接線。雙母接線的供電可靠性較高，能夠輪流檢修一組母線而不致使供電中斷，檢修任一組母線上的隔離開關(guān)也不需要中斷供電，且調(diào)度靈活，各個電源和各回路負(fù)荷能夠任意分配到一組母線上，能靈活適應(yīng)電力系統(tǒng)中各種運行方式調(diào)度和潮流變化的需要。擴建性也特不號，能夠向母線左右方向任意擴建，且施工過程也可不能停電，只是雙母接線多了一臺旁路斷路器，投資有所增加。圖1-1電氣主接線方案Ⅰ方案Ⅱ本方案采納了兩個擴大單元接線和一個單元接線與110kv側(cè)直截了當(dāng)相連。110kv側(cè)為單母分段帶專用旁路斷路器的旁路母線接線方式。其特點是：擴大單元接線接線方式簡單清晰，運行維護(hù)方便，且減少了主變壓器高壓側(cè)出現(xiàn)，簡化了高壓側(cè)接線和布置，使整個電氣接線設(shè)備較省。單元接線的接線簡單、清晰、運行靈活、維護(hù)工作量少且繼電保衛(wèi)簡單，但由于主變壓器與高壓電氣設(shè)備增多，高壓設(shè)備布置場地增加，整個電氣接線投資也增大。其110kv側(cè)的單母分段帶專用旁路斷路器的母線接線方式中,由于增加了分段其全廠停電的可能性為0，且任一臺斷路器檢修時都可不能引起停電，其供電可靠性較高圖1-2電氣主接線方案Ⅱ方案Ⅲ本方案采納了兩個擴大單元接線，一個單元接線，110kv側(cè)采納了雙母帶旁母的接線方式。此種接線方式大大提高了供電的可靠性，然而由于有了專用的旁路母線，多裝了價高的斷路器和隔離開關(guān)，大大增加了投資，此種接線方式關(guān)于供電可靠性有特別需要的場合是十分必要的，然而關(guān)于供電可靠性要求不是特別高的中小型水電站來講不是特別適用。圖1-3電氣主接線方案Ⅲ方案Ⅳ本方案采納了兩個擴大單元接線和一個單元接線，110kv側(cè)采納了單母接線的方式，此種接線盡管接線方式簡單，投資特別少，然而其供電可靠性大大落低，其母線一旦出現(xiàn)故障就會造成全廠停電，嚴(yán)重礙事了持續(xù)供電。圖1-4電氣主接線方案Ⅳ方案Ⅴ本方案采納了一個發(fā)電機單母接線和兩個單元接線，1110kv側(cè)采納雙母接線的方式。發(fā)電機單母接線使主變壓器數(shù)量減少，投資節(jié)約，接線簡單明了，運行方便，然而發(fā)電機電壓配殿裝置元件多，增加檢修工作量，母線或與母線所相連的隔離開關(guān)故障或檢修時，三臺發(fā)電機都要停電，可靠性及靈活性較差。圖1-5電氣主接線方案Ⅴ綜合分析上述五種方案，再結(jié)合該水電站為中小型水電站的實際情況，擬定的主接線應(yīng)以經(jīng)濟性為主，但其可靠性也需要考慮，方案一和方案二最能滿足這兩項要求，故最終選定方案一和方案二為最終比立方案。方案Ⅰ的可靠性比方案一高，要是在投資相差不多的情況小應(yīng)該首選方案Ⅰ，要是在方案Ⅱ比方案Ⅰ投資低較多那么從經(jīng)濟性的角度動身應(yīng)選擇方案Ⅱ。第二章廠用電設(shè)計廠用電設(shè)計原那么廠用電接線的設(shè)計應(yīng)按照運行、檢修和施工的要求，考慮全廠開展，積極慎重地采納成熟地新技術(shù)和新設(shè)備，使設(shè)計到達(dá)經(jīng)濟合理，技術(shù)先進(jìn)，保證機組平安經(jīng)濟地運行。其具體有如下一些要求：接線方式和電源容量，應(yīng)充分考慮廠用設(shè)備在正常、事故、檢修、啟動、停運等方式下地供電要求，并盡可能地使切換操作簡便，使啟動〔備用〕電源能迅速投進(jìn)。盡量縮小廠用電系統(tǒng)的故障礙事范圍，防止引起全廠停電故障。各臺機組的廠用電系統(tǒng)應(yīng)獨立，以保證在一臺機組故障停運或其輔助機發(fā)生電氣故障時，不礙事其他機組的正常運行。充分考慮電廠分期建設(shè)和連續(xù)施工過程中廠用電系統(tǒng)的運行方式，特別要緊對公用廠用負(fù)荷的礙事。要方便過渡，盡少改變接線和更換設(shè)備。依據(jù)上述要求，結(jié)合本水電站為中小型水電站，以及廠用電分為6kV和380kV兩個電壓等級的實際情況，其廠用電設(shè)計祥見附錄Ⅰ：第三章短路電流計算3.1對稱短路電流計算發(fā)電機，變壓器及系統(tǒng)的要緊參數(shù)如下：發(fā)電機參數(shù)：45MW，cos，變壓器參數(shù)：3臺，1T:50MVA,2T:,100MV系統(tǒng)參數(shù)：110kV出線四回，正序阻抗〔標(biāo)么值〕：0.91716，零序阻抗〔標(biāo)么值〕1.1235，三相短路容量：2543MVA，單相短路容量：2529.9MVA。對方案Ⅰ的系統(tǒng)正序阻抗網(wǎng)絡(luò)等值圖為[1]：圖3-1正序阻抗網(wǎng)絡(luò)等值圖取基準(zhǔn)值：，時，,，＝為;發(fā)電機:=====變壓器:==系統(tǒng)阻抗：對點進(jìn)行短路計算[2]：網(wǎng)絡(luò)簡化如下：圖3-2網(wǎng)絡(luò)簡化圖接著簡化上圖：圖3-3網(wǎng)絡(luò)簡化圖再化簡得：圖3-4網(wǎng)絡(luò)簡化圖三相短路電流周期重量計算：系統(tǒng)A側(cè)：B側(cè)〔〕的計算電抗為由計算電抗查水輪機短路電流運算曲曲折折曲曲折折折折線得：10.5kV側(cè)額定電流為：因此：C側(cè)〔〕的計算電抗為：由計算電抗查短路電流運算曲曲折折曲曲折折折折線得：其10.5kV側(cè)的額定電流為：因此：因此，點的三相短路電流為：點三相短路沖擊電流及全電流最大有效值計算:(1).系統(tǒng)A側(cè)和三電源B側(cè)的值采納遠(yuǎn)離發(fā)電機地點發(fā)生短路時的數(shù)值，那么＝1.80，＝=(16.036+5.876)=KA＝()(2)C側(cè)二電源的，值采納發(fā)電機機端短路時的值，故＝，＝＝＝KA(3)總的沖擊電流及全電流為：KAKA點短路電流熱效應(yīng)計算：＝其中t取4S=點短路電流計算.網(wǎng)絡(luò)簡化如下，并結(jié)合其正序阻抗圖得，圖3-5點正序阻抗網(wǎng)絡(luò)圖＝三相短路電流周期重量計算：系統(tǒng)A側(cè)：B側(cè)〔〕的計算電抗為：由計算電抗查水輪機短路電流運算曲曲折折曲曲折折折折線得：其110kV側(cè)得額定電流為：因此：C側(cè)〔〕的計算電抗為：由計算電抗查水輪機短路電流運算曲曲折折曲曲折折折折線得：其110kV側(cè)得額定電流為：因此：因此，點的三相短路電流為：點三相短路沖擊電流及全電流最大有效值計算：因為點在發(fā)電廠高壓側(cè)母線上，因此＝1.80，===短路電流熱效應(yīng)計算：＝其中t取4s=k對點短路電流計算：網(wǎng)絡(luò)簡化如以如下面圖，并結(jié)合其正序阻抗圖，得：圖3-6正序阻抗網(wǎng)絡(luò)等值圖＝接著簡化得：圖3-7網(wǎng)絡(luò)簡化圖三相短路電流周期重量計算：系統(tǒng)A側(cè)：B側(cè)〔〕的計算電抗為：由計算電抗查水輪機短路電流運算曲曲折折曲曲折折折折線得：10.5kV側(cè)的額定電流為：因此：C側(cè)的計算電抗為：由計算電抗查水輪機短路電流運算曲曲折折曲曲折折折折線得：10.5kV側(cè)的額定電流為：因此：因此，點的三相短路電流為：點三相短路沖擊電流及全電流最大有效值計算：A側(cè)和B側(cè)采納遠(yuǎn)離發(fā)電廠地點，故＝1.80，＝＝C側(cè)采納發(fā)電機機端，故＝1.90，＝＝因此，總的和為：＝39.194＋33.682＝72.876kA=Ka短路電流熱效應(yīng)計算：＝其中t取4s==k三相短路電流計算成果匯總見附錄Ⅱ：SHAPE\*MERGEFORMAT3.2非對稱短路電流計算該系統(tǒng)的負(fù)序阻抗與正序阻抗圖相比只是發(fā)電機出口端的負(fù)序阻抗是正序阻抗的1.45倍，故負(fù)序阻抗如下[3]：圖3-8負(fù)序阻抗網(wǎng)絡(luò)圖該系統(tǒng)的零序阻抗為，由原始資料可知線路的零序阻抗為1.1235，故其零序阻抗圖為：圖3-9零序阻抗網(wǎng)絡(luò)圖正序網(wǎng)絡(luò)的變換[4]短路點等效后的正序阻抗圖為：圖3-10點正序阻抗網(wǎng)絡(luò)圖短路點等效后的正序阻抗圖為：圖3-11點正序簡化圖短路點等效后的正序阻抗圖為;圖3-12點正序簡化圖(二).負(fù)序網(wǎng)絡(luò)的變換短路點等效后的負(fù)序阻抗圖為：圖3-13點負(fù)序阻抗等值圖再簡化得,圖3-14點負(fù)序簡化圖短路點等效后的負(fù)序阻抗圖為：圖3-15點負(fù)序簡化圖短路點等效后的負(fù)序阻抗圖為：圖3-16點負(fù)序簡化圖再化簡得：圖3-17點負(fù)序簡化圖〔三〕零序網(wǎng)絡(luò)的變換：短路點等效后的零序阻抗圖為：圖3-18點零序簡化圖再化簡為：圖3-19點零序簡化圖短路點等效后的零序阻抗圖為：圖3-20點零序簡化圖短路點等效后的零序阻抗圖為：圖3-21點零序簡化圖再化簡得：圖3-21點零序簡化圖不對稱短路電流計算〔一〕點短路正序綜合阻抗負(fù)序綜合阻抗零序綜合阻抗單相短路電流正序電流的標(biāo)么值正序電流的有名值單相短路電流單相短路電流正序電流的標(biāo)么值正序電流的有名值兩相短路電流兩相接地短路電流正序電流的標(biāo)么值正序電流的有名值兩相接地短路電流(二)點短路正序綜合阻抗負(fù)序綜合阻抗零序綜合阻抗單相短路電流正序電流的標(biāo)么值正序電流的有名值單相短路電流單相短路電流正序電流的標(biāo)么值正序電流的有名值兩相短路電流兩相接地短路電流正序電流的標(biāo)么值正序電流的有名值兩相接地短路電流(三)點短路正序綜合阻抗負(fù)序綜合阻抗零序綜合阻抗單相短路電流正序電流的標(biāo)么值正序電流的有名值單相短路電流單相短路電流正序電流的標(biāo)么值正序電流的有名值兩相短路電流兩相接地短路電流正序電流的標(biāo)么值正序電流的有名值兩相接地短路電流不對稱短路計算結(jié)果如下：短路點單相短路電流(kA)兩相短路電流(kA)兩相接地短路電流(kA)3因為方案Ⅱ的等效阻抗圖與方案Ⅰ相同，故方案Ⅱ的短路電流計算結(jié)果與方案Ⅰ也相同。第四章電器主設(shè)備選擇對方案I的各主設(shè)備選擇其接線方式如以如下面圖：圖4-1方案Ⅰ主接線圖斷路器和隔離開關(guān)的選擇[5]對D1～D4斷路器和G1～G4隔離開關(guān)的選擇D1～D4斷路器的選擇〔1〕按額定電壓選擇：斷路器的額定電壓不小于安裝地點電網(wǎng)額定電壓，即〔2〕按額定電流選擇斷路器的額定電流不小于流過斷路器的長期負(fù)荷電流，即〔3〕按開斷電流選擇假設(shè)在D1～D4上側(cè)短路時流過D1～D4的短路電流為F1流過的短路電流，即為26.498/2＝13.249kA，而在D1～D4下側(cè)短路時流過D1～D4的短路電流為系統(tǒng)和F2～F5的短路電流之和，即16.036＋5.876＋13.249＝35.161kA，故應(yīng)按D1～D4下側(cè)短路時來選擇設(shè)備，其短路電流為35.161kA。斷路器的額定開斷電流不應(yīng)小于斷路器開斷瞬間的短路電流周期重量。即〔4〕按動穩(wěn)定電流選擇電器準(zhǔn)許通過的動穩(wěn)定電流不小于短路沖擊電流，即〔5〕按熱穩(wěn)定度校驗代進(jìn)上式，得那么G1～G4隔離開關(guān)的選擇〔1〕按額定電壓選擇：〔2〕按額定電流校驗：〔3〕按動穩(wěn)定度校驗：〔4〕按熱穩(wěn)定度校驗：選擇D1～D4為型斷路器選擇G1～G4為型隔離開關(guān)表4.1所選各設(shè)備技術(shù)數(shù)據(jù)與計算數(shù)據(jù)設(shè)備參數(shù)計算數(shù)據(jù)10101030003000273543．3——130160由上表可知所選斷路器和隔離開關(guān)的技術(shù)參數(shù)能滿足對D5，D6斷路器和G6～G9隔離開關(guān)選擇A．對110kVD5，D6斷路器的選擇〔1〕按額定電壓選擇：斷路器的額定電壓不小于安裝地點電網(wǎng)額定電壓，即〔2〕按額定電流選擇斷路器的額定電流不小于流過斷路器的長期負(fù)荷電流，即〔3〕按開斷電流選擇假設(shè)在D5，D6上側(cè)短路時流過D5，D6的短路電流為F1和F2流過的短路電流為1.445kA，而在D5，D6下側(cè)短路時流過D5，D6的短路電流為系統(tǒng)和F3～F5的短路電流之和，即3.832＋2.149＝5.981kA，故應(yīng)按D5，D6下側(cè)短路時來選擇設(shè)備，其短路電流為5.981kA。斷路器的額定開斷電流不應(yīng)小于斷路器開斷瞬間的短路電流周期重量。即〔4〕按動穩(wěn)定電流選擇電器準(zhǔn)許通過的動穩(wěn)定電流不小于短路沖擊電流，即〔5〕按熱穩(wěn)定度校驗代進(jìn)上式，得那么G6～G9隔離開關(guān)的選擇〔1〕按額定電壓選擇：〔2〕按額定電流選擇：〔3〕按動穩(wěn)定選擇：〔4〕按熱穩(wěn)定度校驗：選擇D5，D6為SW6－110型斷路器選擇G6～G9為GW4－110D型隔離開關(guān)表所選各設(shè)備技術(shù)數(shù)據(jù)與計算數(shù)據(jù)設(shè)備參數(shù)SW6－110GW4－110D計算數(shù)據(jù)1101101101200120052231．5——5．981132．425808015．225由上表可知所選斷路器和隔離開關(guān)的技術(shù)參數(shù)能滿足G5斷路器的選擇〔1〕按額定電壓選擇：斷路器的額定電壓不小于安裝地點電網(wǎng)額定電壓，即〔2〕按額定電流選擇斷路器的額定電流不小于流過斷路器的長期負(fù)荷電流，即〔3〕按動穩(wěn)定電流選擇假設(shè)在G5上側(cè)短路時流過G5的短路電流為F5流過的短路電流為12.535kA，而在G5下側(cè)短路時流過G5的短路電流為系統(tǒng)和F1～F4的短路電流之和，即9.125＋6.376＝15.501kA，15.501>12.535，故按G5下側(cè)短路時來選擇設(shè)備，其短路電流為15.501kA。電器準(zhǔn)許通過的動穩(wěn)定電流不小于短路沖擊電流，即〔4〕按熱穩(wěn)定度校驗：其中代進(jìn)上式得那么表所選各設(shè)備技術(shù)數(shù)據(jù)與計算數(shù)據(jù)設(shè)備參數(shù)GN2－10計算數(shù)據(jù)1010300027351011．50010041．649由上表可知所選斷路器和隔離開關(guān)的技術(shù)參數(shù)符合要求對D7斷路器和G10,G11隔離開關(guān)選擇.對110kV側(cè)D7斷路器的選擇〔1〕按額定電壓選擇：斷路器的額定電壓不小于安裝地點電網(wǎng)額定電壓，即〔2〕按額定電流選擇斷路器的額定電流不小于流過斷路器的長期負(fù)荷電流，即IN≥Imax＝＝kA〔3〕按開斷電流選擇假設(shè)在D7上側(cè)短路時流過D7的短路電流為F5流過的短路電流，即為2.149－1.445＝0.704kA，而在D7下側(cè)短路時流過D7的短路電流為系統(tǒng)和F1～F4的短路電流之和，即3.832＋21.445＝6.722kA，故應(yīng)按D7下側(cè)短路時來選擇設(shè)備，其短路電流為6.7221kA。斷路器的額定開斷電流不應(yīng)小于斷路器開斷瞬間的短路電流周期重量。即≥Id’’〔4〕按動穩(wěn)定電流校驗：電器準(zhǔn)許通過動穩(wěn)定電流ies不小于短路沖擊電流ish即ies≥ish=×〔5〕按熱穩(wěn)定校驗：Qk=其中＝6.722kA,=3.832+21.301=6.434kA=3.832+21.335=6.502kA帶進(jìn)上式得，QkA2.s,那么Qt≥QkkA2.sB對110kV側(cè)G10，G11隔離開關(guān)的選擇：1、按額定電壓選擇：UN≥110kV.2、按額定電流選擇：IN≥；3、按動穩(wěn)定校驗：ies≥ish4、按照熱穩(wěn)定校驗Qt≥QkkA2.s,選擇D7為SW6-110型斷路器選擇G10G11表所選各設(shè)備技術(shù)數(shù)據(jù)與計算數(shù)據(jù)設(shè)備參數(shù)SW6-110GW4－110D計算數(shù)據(jù)UN〔kV〕110110UN〔kV〕110IN〔A〕12001000Imax〔A〕261INbr(kA)--Id’’(kA)It2×t24=39692524＝2500Qk(kA2.s)ies(kA)8080ish(kA)由上表可知所選斷路器隔離開關(guān)符合技術(shù)參數(shù)要求關(guān)于D8～D11斷路器，和G12～G23隔離開關(guān)的選擇A對110kV側(cè)D8～D11斷路器選擇：〔1〕按額定電壓選擇：斷路器的額定電壓不小于安裝地點電網(wǎng)額定電壓，即UN≥110kV；〔2〕按額定電流選擇：斷路器的額定電流不小于流過斷路器的長期負(fù)荷電流，即IN≥Imax＝＝kA〔3〕按開斷電流選擇：假設(shè)在D8～D11下側(cè)短路電流時流過D8～D11的短路電流為系統(tǒng)側(cè)短路電流即為3.832kA,而在D8～D11上側(cè)短路時流過D8～D11短路電流為5臺發(fā)電機短路電流之和，即為1.445＋2.149＝3.549kA，3.832>3.594，因此按照D8～D11斷路器的額定開斷電流不應(yīng)小于斷路器開斷瞬間的短路電流周期重量。即斷路器額定開斷電流INbr≥Id’’〔4〕按動穩(wěn)定電流校驗：電器準(zhǔn)許通過動穩(wěn)定電流ies不小于短路沖擊電流ish即ies≥ish=×〔5〕按熱穩(wěn)定校驗：Qk=其中＝==3.832kA帶進(jìn)上式得Qk=kA2.s那么Qt≥QkkA2.sB.對G12～G23隔離開關(guān)的選擇：1、按額定電壓選擇：UN≥110kV；2、按額定電流選擇：IN≥ImaxkA3、按動穩(wěn)定電流校驗ies≥ish4、按熱穩(wěn)定校驗：Qt≥QkkA2.s選擇D8～D11為SW4-110型斷路器選擇G12～G23為GW4－110型隔離開關(guān)表所選各設(shè)備技術(shù)數(shù)據(jù)與計算數(shù)據(jù)設(shè)備參數(shù)SW4-110GW4－110計算數(shù)據(jù)UN〔kV〕110110UN〔kV〕110IN〔A〕1000630Imax〔A〕326INbr(kA)--Id’’(kA)It2×t24=39692024＝1600Qk(kA2.s)ies(kA)5550ish(kA)對D12斷路器和G24,G25隔離開關(guān)選擇.對母聯(lián)斷路器D12的選擇：〔1〕按額定電壓選擇：斷路器的額定電壓不小于安裝地點電網(wǎng)額定電壓，即UN≥110kV；〔2〕按額定電流選擇斷路器的額定電流不小于流過斷路器的長期負(fù)荷電流，即IN≥Imax＝＝kA〔3〕按開斷電流選擇：假設(shè)在D12上，下側(cè)短路時，其短路電流根基上7.426kA，斷路器的開斷電流INbr不應(yīng)小于斷路器開斷開斷瞬時的短路電流周期重量。即斷路器額定開斷電流INbr≥Id’’〔4〕按動穩(wěn)定電流校驗：電器準(zhǔn)許通過動穩(wěn)定電流ies不小于短路沖擊電流ish即ies≥ish=×〔5〕按熱穩(wěn)定校驗：Qk=其中＝kA=kA=7.152kA帶進(jìn)上式得Qk=kA2.s那么Qt≥QkkA2.sB.對母聯(lián)隔離開關(guān)G24～G25的選擇：1、按額定電壓選擇：UN≥110kV；2、按額定電流選擇：IN≥Imax＝261kA3、按動穩(wěn)定電流校驗ies≥ish4、按熱穩(wěn)定校驗：Qt≥QkkA2.s選擇D12為SW6-110型斷路器選擇G24～G25為GW4－110D型隔離開關(guān)表所選各設(shè)備技術(shù)數(shù)據(jù)與計算數(shù)據(jù)設(shè)備參數(shù)SW6-110GW4－110D計算數(shù)據(jù)UN〔kV〕110110UN〔kV〕110IN〔A〕12001000Imax〔A〕261INbr(kA)--Id’’(kA)It2×t24=39692524＝2500Qk(kA2.s)ies(kA)8080ish(kA)對方案Ⅰ所選斷路器，隔離開關(guān)匯總?cè)缦拢罕矸桨涪袼x各斷路器隔離開關(guān)技術(shù)數(shù)據(jù)斷路器斷路器型號隔離開關(guān)隔離開關(guān)型號SW6－110GW4－110DSW4－110GW4－110SW6－110GW4－110DGN2－10電流互感器的選擇[6]〔1〕110kV側(cè)電流互感器的選擇①型號的選擇選擇LVQB-110型S氣體盡緣電流互感器，其參數(shù)如下：表所選電流互感器技術(shù)數(shù)據(jù)電流互感器額定電壓額定電流短時熱穩(wěn)定電流〔kA〕耐受沖擊電流LVQB-110110150050115②按額定電流選擇依據(jù)該水電站主變壓器容量為250＋100＝200MVA，其額定電壓為110kV，那么主變壓器110kV側(cè)的工作電流為，所選電流互感器一次額定電流為1500A，滿足該水電站一次負(fù)荷電流變化的要求。③按動穩(wěn)定校驗LVQB-110型電流互感器的動穩(wěn)定電流為＝115kA,大于該水電站110kV側(cè)短路時的沖擊電流,滿足動穩(wěn)定要求。④按熱穩(wěn)定校驗LVQB-110型電流互感器熱穩(wěn)定電流為＝50kA，大于該水電站110kV,側(cè)短路時的穩(wěn)定電流7.152kA，滿足熱穩(wěn)定要求。①型號的選擇選擇LZZBJ9-12/175b/2s型電流互感器，其參數(shù)如下：表所選電流互感器技術(shù)數(shù)據(jù)電流互感器額定電壓額定電流短時熱穩(wěn)定電流〔kA〕耐受沖擊電流LZZBJ9-12/175b/2s315080160②按額定電流選擇依據(jù)發(fā)電機的容量47.368MVA,其額定電壓為10.5kV，那么發(fā)電機出口處的工作電流為，所選電流互感器一次額定電流為3150A，滿足該水電站一次負(fù)荷電流變化的要求。③按動穩(wěn)定校驗LZZBJ9-12/175b/2s型電流互感器的動穩(wěn)定電流為＝160kA,大于該水電站發(fā)電機出口處的沖擊電流，滿足動穩(wěn)定要求。④按熱穩(wěn)定校驗LZZBJ9-12/175b/2s型電流互感器熱穩(wěn)定電流為kA電壓互感器的選擇型號的選擇110kV側(cè)選擇WVB110-20(H)型電壓互感器其各參數(shù)如下：表4.10所選電壓互感器技術(shù)數(shù)據(jù)電壓等級選擇型號額定電壓額定盡緣水平110kVWVB110-20(H)一次/二次選擇最高電壓126kV選擇盡緣耐壓185kV額定雷電沖擊電壓450kVJDZX10-12BG選擇最高電壓12kV選擇盡緣耐壓185kV額定雷電沖擊電壓450kV避雷器的選擇[7]110kV側(cè)避雷器的選擇(1)避雷器型號的選擇：選擇Y10W5-110/260型無間隙氧化鋅避雷器。其參數(shù)為：表所選避雷器技術(shù)數(shù)據(jù)型號系統(tǒng)額定電壓〔kV〕避雷器額定電壓〔kV〕避雷器持續(xù)運行電壓〔kV〕雷電沖擊電流下殘壓〔峰值〕不大于〔kV〕陡波沖擊電流下殘壓〔峰值〕不大于〔Kv〕Y10W5-110/26011010073260291(2)按額定電壓選擇：,所選避雷器額定電壓為110kV大于94.5kv，滿足額定電壓要求。(3)按持續(xù)運行電壓選擇：110kV系統(tǒng)相電壓為126/,所選避雷器持續(xù)運行電壓有效值為73kV，大于72.75kV，故滿足持續(xù)運行電壓要求。(4)按雷電沖擊殘壓選擇：110kV變壓器額定電流沖擊〔內(nèi)外盡緣〕耐受電壓〔峰值〕450kV，避雷器標(biāo)稱放電電流引起的雷電沖擊殘壓為：,所選避雷器雷電沖擊電流下殘壓〔峰值〕不大于260kV，該值小于321kV,故滿足雷電沖擊殘壓的要求。(5)按陡波沖擊電流選擇：110kV變壓器的內(nèi)盡緣截斷雷電沖擊耐受電壓為550kV，其陡波沖擊電流下殘壓為，所選避雷器陡波沖擊電流下殘壓〔峰值〕不大于291kV,該值小于393kV,故滿足陡波沖擊電流下的殘壓要求(1)避雷器型號的選擇：選擇Y5WS5-17/50L型避雷器。其參數(shù)為：表所選避雷器技術(shù)數(shù)據(jù)型號系統(tǒng)額定電壓〔kV〕避雷器額定電壓〔kV〕避雷器持續(xù)運行電壓〔kV〕雷電沖擊電流下殘壓〔峰值〕不大于〔kV〕陡波沖擊電流下殘壓〔峰值〕不大于〔Kv〕Y5WS5-17/50L101750(2)按額定電壓選擇：,所選避雷器額定電壓為17kV大于8.6kv，滿足額定電壓要求。(3)按持續(xù)運行電壓選擇：,所選避雷器持續(xù)運行電壓有效值為8.6kV，大于6.64kV，故滿足持續(xù)運行電壓要求。(4)按雷電沖擊殘壓選擇：10kV發(fā)電機額定電流沖擊〔內(nèi)外盡緣〕耐受電壓〔峰值〕75kV，避雷器標(biāo)稱放電電流引起的雷電沖擊殘壓為：,所選發(fā)電機雷電沖擊電流下殘壓〔峰值〕不大于51.8kV，該值小于53.57kV,故滿足雷電沖擊殘壓的要求。(5)按陡波沖擊電流選擇：10kV發(fā)電機的內(nèi)盡緣截斷雷電沖擊耐受電壓為75kV，其陡波沖擊電流下殘壓為，所選避雷器陡波沖擊電流下殘壓〔峰值〕不大于51.8kV,該值小于53.57kV,故滿足陡波沖擊電流下的殘壓要求。盡緣子的選擇：-10F型110kV側(cè)母線和線路側(cè)選擇ZS2-110/1500型母線選擇[8]：110kV主母線的選擇.母線類型的選擇：110kV主母線選擇LF－21Y－80/72型鋁錳合金管母線。按母線長期工作電流選擇110kV主母線的長期工作電流為,所選母線的長期準(zhǔn)許電流為1900A,可得溫度校正系數(shù)0.81，那么導(dǎo)體長期準(zhǔn)許電流為19000.81＝，大于110kV主母線的長期工作電流1305A，故滿足母線長期工作電流要求。按熱穩(wěn)定校驗要求選最小截面：110kV側(cè)三相短路周期重量穩(wěn)態(tài)值為7.152kA，熱穩(wěn)定系數(shù)C=87，時刻＝0.2s，那么代進(jìn)公式得：＝＝而所選母線的截面S＝954mm，大于熱穩(wěn)定最小截面，故所選母線滿足熱穩(wěn)定的要求。按電暈電壓校驗：因為晴天不可出現(xiàn)可見電暈要求管型母線最小截面為30mm,選擇管型母線的型號為80，滿足電暈校驗要求。110kV進(jìn)線選擇線類型的選擇：110kV主變壓器出線選擇LGJ－400/50鋼芯鋁絞線按母線長期工作電流選擇較大容量變壓器出口處的長期工作電流為,所選母線的長期準(zhǔn)許電流為898A,可得溫度校正系數(shù)0.81，那么導(dǎo)體長期準(zhǔn)許電流為8980.81＝727A，大于551A.故滿足母線長期工作電流要求。按熱穩(wěn)定校驗要求選最小截面：由＝，所選導(dǎo)體的截面為S=，大于熱穩(wěn)定最小截面，故所選母線滿足熱穩(wěn)定的要求。按電暈電壓校驗：因為有電暈電壓校驗的110kV軟導(dǎo)體型號為LGJ－70，所選母線比此大，，故滿足電暈校驗要求。10.5kV發(fā)電機出口處的母線選擇：母線類型的選擇：10.5kV發(fā)電機出口處的母線選擇LF－21Y－130/116型鋁錳合金管型母線。按母線長期工作電流選擇發(fā)電機出口處的長期工作電流為,所選母線的長期準(zhǔn)許電流為3511A,可得溫度校正系數(shù)0.81，那么導(dǎo)體長期準(zhǔn)許電流為35110.81＝2844A，大于2735A.故滿足母線長期工作電流要求。按熱穩(wěn)定校驗要求選最小截面：由＝=1441mm，所選導(dǎo)體的截面為S=2705mm，大于熱穩(wěn)定最小截面，故所選母線滿足熱穩(wěn)定的要求按電暈電壓校驗：因為晴天不可出現(xiàn)可見電暈要求管型母線最小截面為30mm,選擇管型母線的型號為130，滿足電暈校驗要求。4.2對方案Ⅱ的各主設(shè)備選擇其接線圖如下：圖4-2方案Ⅱ主接線圖分析：因為方案Ⅰ和方案Ⅱ除主接線外其余局部接線形式相同，故方案Ⅱ的與方案Ⅰ的相對應(yīng)，故其型號也相同。方案Ⅱ的的校驗與方案Ⅰ的校驗相同，故其相對應(yīng)的型號也相同，方案Ⅱ的與方案Ⅰ的校驗相同，故其對應(yīng)的型號也相同。對斷路器和隔離開關(guān)的選擇。左側(cè)短路時的短路電流為3.832＋2.149＝5.981kA，右側(cè)短路時的短路電流為3.832＋1.445＝5.277kA，其左側(cè)短路時的短路電流大于右側(cè)短路時的短路電流，故應(yīng)按左側(cè)短路時來選擇設(shè)備。但的短路電流小于短路時的短路電流，兩者電壓等級又相同，因此也適用于也適用于.綜合上述分析，方案Ⅱ所選斷路器和隔離開關(guān)型號如下：表Ⅱ各斷路器隔離開關(guān)技術(shù)數(shù)據(jù)斷路器斷路器型號隔離開關(guān)隔離開關(guān)型號SW6－110GW4－110DSW4－110GW4－110SW6－110GW4－110DSW6－110GW4－110DGN2－10技術(shù)經(jīng)濟比立由方案Ⅰ和方案Ⅱ的斷路器和隔離開關(guān)設(shè)備表可瞧出，兩方案的隔離開關(guān)臺數(shù)相同，但方案Ⅱ比方案Ⅰ多一臺SW6－110型斷路器，因此方案Ⅱ比方案Ⅰ投資較大，且由于方案Ⅰ是雙母接線，其可靠性又比方案Ⅱ的單母分段帶旁母可靠性高，綜合考慮方案Ⅰ比方案Ⅱ即經(jīng)濟又可靠，應(yīng)選擇方案Ⅰ為最終主接線方案。第五章發(fā)電機繼電保衛(wèi)原理設(shè)計及保衛(wèi)原理5.1初步分析發(fā)電機的平安運行對電力系統(tǒng)和本水電廠供電系統(tǒng)的穩(wěn)定運行起著決定性的作用。因此，在發(fā)電機上必須裝社比立完善的繼電保衛(wèi)裝置。依據(jù)有關(guān)規(guī)程，應(yīng)對以下故障及異常運行方式設(shè)置繼電保衛(wèi)裝置[9]。1定子繞組相間短路；2定子繞組匝間短路；3定子繞組接地短路；4外部短路引起的過電流；5對稱過負(fù)荷；6勵磁回路一點或兩點接地故障；本水電廠發(fā)電機保衛(wèi)裝置的設(shè)置可依據(jù)以上原那么并結(jié)合具體情況進(jìn)行，一般能夠設(shè)置以下保衛(wèi)：縱差保衛(wèi)主保衛(wèi)跳閘復(fù)合電壓啟動的過電流保衛(wèi)作差動保衛(wèi)后備及外部故障遠(yuǎn)后備跳閘橫差保衛(wèi)定子繞組匝間的保衛(wèi)跳閘過負(fù)荷保衛(wèi)異常運行延時動作發(fā)出信號定子單相接地防護(hù)定子單相接地的保衛(wèi)跳閘勵磁回路兩點接地保衛(wèi)轉(zhuǎn)子一點或兩點接地，投進(jìn)保衛(wèi)裝置跳閘因為5臺發(fā)電機型號一樣，且F1,F2,F3,F4,對稱，故只需對F1進(jìn)行保衛(wèi)整定，F(xiàn)2,F3,F4的保衛(wèi)整定與F1相同，再對F5進(jìn)行保衛(wèi)整定，就可完成該水電站5臺發(fā)電機的保衛(wèi)整定。5.2對F1的保衛(wèi)整定計算1短路電的分析計算及電壓電流互感器的變比選定:由短路電流的計算結(jié)果可知，F(xiàn)1的最大短路電流為13.249kA,而F1出口額定電流為＝2.605kA,因此電流互感器的變比級次應(yīng)該為3000/5，即電流互感器變比為＝600，電流互感器變比為10.5/0.1＝105。2各種保衛(wèi)的整定計算[10]：縱差保衛(wèi)的整定:動作電流Idz應(yīng)按躲過外部短路時流過保衛(wèi)裝置的最大不平衡電流Ibp即Idz＝KkI=KkkfzqktxfiId.zd×1××××103×662.45＝。Kk可靠系數(shù)，采納1.3;I計算不平衡電流；kfzq非周期重量礙事的系數(shù)，?。?；ktx電流互感器的同型系數(shù)，取ktx＝0.5；Id.zd發(fā)電機外部三相短路時,流過保衛(wèi)最大周期性短路電流，Id.zdkA為防止保衛(wèi)在電流互感器二次回路斷線時誤動作，保衛(wèi)動作電流應(yīng)該大于發(fā)電機最大負(fù)荷電流；Idz＝KkINf×2.605＝Kk可靠系數(shù)，取Kk＝1.3;INf發(fā)電機的額定電流；取以上計算中較大者，作保衛(wèi)的動作電流，故Idz＝,那么差動繼電器動作電流為Idz.j＝。nl電流互感器的變比；kjx接線系數(shù)，取kjx＝1c.靈敏度：klm==3.39>2滿足靈敏度要求。I最小短路電流，即在單機運行情況下，發(fā)電機出口兩相短路電流；差動回路斷線監(jiān)視器的動作電流應(yīng)大于正常運行時的最大不平衡電流Ibp，可按照一下經(jīng)驗公式整定：Idz.j×Inf/nl==.2)橫差保衛(wèi)的整定：保衛(wèi)動作電流按照躲過外部短路故障最大不平衡電流整定，由于不平衡電流特別難確定，因此在工程設(shè)計中依據(jù)運行積存的數(shù)據(jù)計算。即Idz＝0.2Inf×2605＝521A那么繼電器動作電流為：Idz.j＝521/600＝3〕定子單相接地保衛(wèi)整定保衛(wèi)動作電流依據(jù)外部發(fā)生單相接地并伴隨外部兩相短路的選擇性來選擇，需要躲過發(fā)電機固有電容電流和不平衡電流，且一次動作電流不超過5A.Idz=Ijdf被保衛(wèi)發(fā)電機的接地穩(wěn)態(tài)電容電流，對45MW額定容量電壓為10.5kV，發(fā)電機取Ijdf＝I閉鎖繼電器一次不平衡電流取I=Kk’’可靠系數(shù)，取1.5；Kh返回系數(shù)，取0.85；故Idz===4.43,小于5A。4〕勵磁回路兩點接地保衛(wèi)當(dāng)發(fā)電機勵磁回路發(fā)生兩點接地故障時，局部勵磁線圈將被短路，由此由于氣隙磁勢的對稱性遭到破壞，可能使轉(zhuǎn)子產(chǎn)生劇烈振動，因此在發(fā)電機上需要裝設(shè)勵磁回路兩點接地保衛(wèi)，該裝置只設(shè)一套,并僅在勵磁回路中出現(xiàn)穩(wěn)定性的一點接地時才投進(jìn)工作。5〕復(fù)合電壓閉鎖過電流保衛(wèi)的整定校驗：復(fù)合電壓閉鎖過電流保衛(wèi)是發(fā)電機后備保衛(wèi)，它選擇性是用階梯時限特性來滿足的，因此，在整定電流電壓元件時只需要考慮躲過正常運行時相應(yīng)值就夠了，其整定計算如下：a電流計電器動作電流為：I=＝××103×600)=Kk可靠系數(shù),取kk=1.2；kh返回系數(shù)，取kh＝0.85；nl電流互感器變比；INf發(fā)電機額定電流b.按照躲過正常運行時不平衡電壓落為條件整定，負(fù)序電壓繼電器動作電壓，UNf/nY××103/1.05=6V,UNf發(fā)電機額定電壓；nY電壓互感器變比；c.動作時限：作為遠(yuǎn)后備保衛(wèi)，發(fā)電機過電流保衛(wèi)時限應(yīng)該比連接在發(fā)電機電壓母線上的其他設(shè)備的保衛(wèi)裝置最大時限還要大1－2個時刻級差△t(一個△t一般為0.5s),即t＝tmax+(1～2)△t。6．過負(fù)荷保衛(wèi)整定校驗：過負(fù)荷保衛(wèi)是動作于信號的保衛(wèi)，考慮到過負(fù)荷對稱性，該保衛(wèi)只有一相中裝設(shè)，并與過電流保衛(wèi)共用一組互感器，保衛(wèi)由電流繼電器及時刻繼電器組成。電流繼電器動作值按照下式計算：=Kk可靠系數(shù)，取=1.05；KhINf發(fā)電機額定電流nl電流互干器變比；過負(fù)荷保衛(wèi)動作時限比過電流保衛(wèi)長，一般為9～10s.5.3對F5的保衛(wèi)整定計算：1短路電的分析計算及電壓電流互感器的變比選定:由短路電流的計算結(jié)果可知，F(xiàn)1的最大短路電流為12.535kA,而F5出口額定電流為＝2.605kA,因此電流互感器的變比級次應(yīng)該為3000/5，級電流互感器變比為＝600，電流互感器變比為10.5/0.1＝105。2各種保衛(wèi)的整定計算[11]：縱差保衛(wèi)的整定:動作電流Idz應(yīng)躲過外部短路時流過保衛(wèi)裝置的最大不平衡電流Ibp即Idz＝KkI=KkkfzqktxfiId.zd×1××××103×626＝。Kk可靠系數(shù)，采納1.3;I計算不平衡電流；kfzq非周期重量礙事的系數(shù)，取＝1；ktx電流互感器的同型系數(shù)，取ktx＝0.5；Id.zd發(fā)電機外部三相短路時,流過保衛(wèi)最大周期性短路電流，Id.zdkA為防止保衛(wèi)在電流互感器二次回路斷線時誤動作，保衛(wèi)動作電流應(yīng)該大于發(fā)電機最大負(fù)荷電流；Idz＝KkINf＝×＝Kk可靠系數(shù)，取Kk＝1.3;INf發(fā)電機的額定電流；取以上計算中較大者，作保衛(wèi)的動作電流，故Idz＝,那么差動繼電器動作電流為Idz.j＝。nl電流互感器的變比；kjx接線系數(shù)，取kjx＝1c.靈敏度：klm=.=3.2>2，滿足靈敏度要求。I最小短路電流，即在單機運行情況下，發(fā)電機出口兩相短路電流；差動回路斷線監(jiān)視器的動作電流應(yīng)大于正常運行時的最大不平衡電流Ibp，可按照以下經(jīng)驗公式整定：Idz.j×Inf/nl==.2)橫差保衛(wèi)的整定：保衛(wèi)動作電流按照躲過外部短路故障最大不平衡電流整定，由于不平衡電流特別難確定，因此在工程設(shè)計中依據(jù)運行積存的數(shù)據(jù)計算。即Idz＝0.2Inf×2605＝521A那么繼電器動作電流為：Idz.j＝521/600＝3〕定子單相接地保衛(wèi)整定保衛(wèi)動作電流依據(jù)外部發(fā)生單相接地并伴隨外部兩相短路的選擇性來選擇，需要躲過發(fā)電機固有電容電流和不平衡電流，且一次動作電流不超過5A.Idz=Ijdf被保衛(wèi)發(fā)電機的接地穩(wěn)態(tài)電容電流，對45MW額定容量電壓為10.5kV，發(fā)電機?。絀閉鎖繼電器一次不平衡電流取I=Kk’可靠系數(shù)，取1.5；Kk’’可靠系數(shù)，取Kk’’Kh返回系數(shù)，取0.85；故Idz===4.43,小于5A。4〕勵磁回路兩點接地保衛(wèi)當(dāng)發(fā)電機勵磁回路發(fā)生兩點接地故障時，局部勵磁線圈將被短路，由此由于氣隙磁勢的對稱性遭到破壞，可能使轉(zhuǎn)子產(chǎn)生劇烈振動，因此在發(fā)電機上需要裝設(shè)勵磁回路兩點接地保衛(wèi)，該裝置只設(shè)一套,并僅在勵磁回路中出現(xiàn)穩(wěn)定性的一點接地時才投進(jìn)工作。5〕復(fù)合電壓閉鎖過電流保衛(wèi)的整定校驗：復(fù)合電壓閉鎖過電流保衛(wèi)是發(fā)電機后備保衛(wèi)，它選擇性是用階梯時限特性來滿足的，因此，在整定電流電壓元件時只需要考慮躲過正常運行時相應(yīng)值就夠了，其整定計算如下：a電流計電器動作電流為：I=＝××103×600)=Kk可靠系數(shù),取kk=1.2；kh返回系數(shù)，取kh＝0.85；nl電流互感器變比；INf發(fā)電機額定電流b.按照躲過正常運行時不平衡電壓落為條件整定，負(fù)序電壓繼電器動作電壓，Unf/nY××103/1.05=6V,Un發(fā)電機額定電壓；nY電壓互感器變比；c.動作時限：作為遠(yuǎn)后備保衛(wèi)，發(fā)電機過電流保衛(wèi)時限應(yīng)該比連接在發(fā)電機電壓母線上的其他設(shè)備的保衛(wèi)裝置最大時限還要大1－2個時刻級差△t(一個△t一般為0.5s),即t＝tmax+(1～2)△t。6〕．過負(fù)荷保衛(wèi)整定校驗：過負(fù)荷保衛(wèi)是動作于信號的保衛(wèi)，考慮到過負(fù)荷對稱性，該保衛(wèi)只有一相中裝設(shè)，并與過電流保衛(wèi)共用一組互感器，保衛(wèi)由電流繼電器及時刻繼電器組成。電流繼電器動作值按照下式計算：==Kk可靠系數(shù)，取=1.05；KhInf發(fā)電機額定電流nl電流互干器變比；過負(fù)荷保衛(wèi)動作時限比過電流保衛(wèi)長，一般為9～10s.第六章計算機監(jiān)控系統(tǒng)方案論證選擇6.1系統(tǒng)功能該水電站計算機監(jiān)控系統(tǒng)應(yīng)該實現(xiàn)以下一些功能[12]：通過現(xiàn)地操縱單元(LCU)和現(xiàn)場智能操縱單元對實時數(shù)據(jù)(全廠的開關(guān)量、模擬量、脈沖量、電氣量、溫度量等)進(jìn)行采集、運算并以一定的格式存進(jìn)實時數(shù)據(jù)庫，供計算機系統(tǒng)實現(xiàn)畫面顯示及更新、操縱調(diào)節(jié)、記錄檢索、操作指導(dǎo)、事故記錄分析、制表打印及完成各種計算、操縱等設(shè)計功能時使用。系統(tǒng)不僅將各類信息匯總到簡報窗口，而且依據(jù)信息的不同類型進(jìn)行分類，自動完成事件順序記錄、故障信息記錄、開關(guān)量變位記錄、越限報警記錄、系統(tǒng)自診斷記錄等，形成定長的歷史存盤