高溫下奧氏體不銹鋼的應(yīng)力-應(yīng)變模型譯自：Xing-QiangWang,ZhongTao,Tian-YiSong,Lin-HaiHanStress-strainmodelofausteniticstainlesssteelafterexposuretoelevatedtemperatures,JournalofConstructionalSteelResearch,JournalofConstructionalSteelResearch99（2014）129-139摘要：結(jié)構(gòu)中的不銹鋼使用量增加，這種結(jié)構(gòu)材料需要對(duì)火災(zāi)后的行為有所研究。所以進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究，調(diào)查機(jī)械性能奧氏體不銹鋼1.4301級(jí)加熱后冷卻至室溫。三種類型不銹鋼試樣進(jìn)行測試，包括在角試樣削減從方管和從圓形中空截面提取的曲線試樣。后面的應(yīng)力應(yīng)變曲線-不銹鋼前一提出了不同溫度（200至1000攝氏度）和熱浸泡時(shí)間（0至135分鐘）進(jìn)行測量，在試驗(yàn)結(jié)果的基礎(chǔ)上，應(yīng)力曲線影響不同參數(shù)的彈性模量、屈服強(qiáng)度、極限強(qiáng)度和極限應(yīng)變，在討論本文中，提出了奧氏體不銹鋼的應(yīng)力-應(yīng)變模型。關(guān)鍵詞：應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系；不銹鋼；火災(zāi)后；損傷評(píng)價(jià)；溫度效應(yīng)簡介與碳鋼相比，不銹鋼具有越來越大的興趣對(duì)結(jié)構(gòu)工程師而言，因?yàn)槠涓郊拥暮锰?，如腐蝕抵抗，維護(hù)和審美情趣［1］。有些不銹鋼牌號(hào)也含有一定量鎳、鉬和鈦，使這個(gè)高鉻的存在使不銹鋼不同于碳鋼。由于合金含量高，應(yīng)力的形狀（。）-應(yīng)變（￡）不銹鋼曲線可以描述為“回旋”式，且應(yīng)力、形狀（。）-應(yīng)變（￡明顯高原廣泛觀察到在溫和的鋼產(chǎn)量。-￡曲，不存在的不銹鋼［2］。大量的研究已經(jīng)完成在室溫條件下捕獲不銹鋼。-￡關(guān)系和許多。-￡模型被因拉斯姆森［2］，加德納和凈樂［3］，與華歆等人［4］提出。在室溫下調(diào)查雙相不銹鋼1.4462級(jí)的力學(xué)性能和奧氏體不銹鋼1.4301級(jí)，陳、楊［5］進(jìn)行了穩(wěn)態(tài)和瞬態(tài)拉伸試樣測試在不同溫度范圍從20至1000^0-￡關(guān)系測量在高溫下的不銹鋼，然后提出由陳和楊［5］、陳和楊［5］，不銹鋼在室溫下是一個(gè)修訂版的拉斯姆前-￡模型［2］。加德納等使用可用文獻(xiàn)測試數(shù)據(jù)［6］，提出的改進(jìn)的復(fù)合奧斯古德-蘭貝格奧斯古德模型預(yù)測高溫材料不銹鋼合金的性能。值得注意的是，在1993-1-2.（2005）［7］文獻(xiàn)中還提供了一個(gè)兩階段的模型來描述高架不銹鋼溫度O-￡響應(yīng)。在火災(zāi)后對(duì)結(jié)構(gòu)的損傷評(píng)估，由費(fèi)里西堤等人提出［9］的不銹鋼材料在火災(zāi)后的應(yīng)力-應(yīng)變模型需要進(jìn)行精確的結(jié)構(gòu)分析［8］。測試不銹鋼棒（奧氏體1.4307級(jí)）加熱后850°C的熱軋（直徑12毫米）和冷加工（直徑24毫米）不銹鋼棒材進(jìn)行測試。熱不銹鋼棒，如果超過500°C溫度且在屈服強(qiáng)度下降（fy）能觀察到的是高強(qiáng)度的損失。目的是只有6.5%在一個(gè)給定的fy溫度850C的強(qiáng)狂下，和火災(zāi)暴露下的最終強(qiáng)度的熱軋鋼棒沒有明顯影響。相反的，冷加工不銹鋼棒有一個(gè)完全不同的行為有輕微的強(qiáng)度增加至400°C和一個(gè)在較高溫度下的強(qiáng)衰變。為冷加工的不銹鋼棒加熱至850°C發(fā)現(xiàn)冷卻至室溫年減少80%。對(duì)作者的最佳知識(shí)的認(rèn)知下，沒有研究且已經(jīng)進(jìn)行調(diào)查的機(jī)械行為火災(zāi)后的結(jié)構(gòu)不銹鋼。在本文中，進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，研究了火燒1.4301級(jí)加熱后奧氏體不銹鋼的性能在1000個(gè)角的一個(gè)簡化的應(yīng)力-應(yīng)變模型，然后提出了火災(zāi)后的奧氏體不銹鋼，這是基于拉斯姆森的a常溫下不銹鋼的模型。實(shí)驗(yàn)研究2.1鋼卷制備由于奧氏體不銹鋼1.4301是最常見的等級(jí)結(jié)構(gòu)上的應(yīng)用，它是在本文中選擇的研究。不同鋼試樣，包括單位、角和曲試樣，均被裁且由熱軋鋼帶制成的結(jié)構(gòu)空心型材冷成形。從平坦的表面中間切平息是一個(gè)方形中空截面（SHS，200X200X6mm）。調(diào)查，拐角效應(yīng)，角試樣切角從角落的同鋼管如圖1B所示。同時(shí)，弧形券被切斷一個(gè)圓形截面（CHS，260X3mm）。所有的試樣是沿著鋼管的縱向方向。根據(jù)澳大利亞標(biāo)準(zhǔn)為1391[10]，試樣尺寸如圖1所示。2.2加熱和冷卻溫度控制爐用于加熱的不銹鋼試樣。在加熱預(yù)定目標(biāo)溫度（噸）20°C/分鐘下這些試樣是從環(huán)境溫度加熱的，溫度保持預(yù)先選定穩(wěn)定的浸泡時(shí)間達(dá)到就行。目標(biāo)溫度（噸）范圍從200°到1000°，如表1所示。對(duì)于大多數(shù)在鋼卷，熱浸泡時(shí)間（分鐘）被選為30分鐘如圖2中所示的時(shí)間超過了最小的浸泡時(shí)間，經(jīng)美國權(quán)威檢測機(jī)構(gòu)21-09[11]確保平衡溫度在試樣中有20分的規(guī)定。研究熱暴露的影響時(shí)間對(duì)不銹鋼的后火行為，四個(gè)不同浸泡時(shí)間（45,0，90和135分鐘）被選為單位試樣，經(jīng)過800年的測試，用一張?jiān)嚇咏菰跔t中為指定的時(shí)間，試樣被自然的冷卻到爐內(nèi)的室溫。應(yīng)該注意的是，所有的試樣在加熱和冷卻過程中都是免費(fèi)的。表1奧氏體不銹鋼在高溫下的力學(xué)性能TCetsT(MPa)f0.01T(MPa)fTyT(MPa)fTuT(MPa)8TuTnT試樣類型20210,190219.1305.5655.50.4969.02平200202,748258.5298.9650.90.4418.27

300177,659258.6353.2655.50.4919.59400203,543191.6294.6646.20.4589.49500184,590218.6299.8651.30.4799.04700197,188191.6266.8647.00.4619.08800(ts=0)196,214209.0290.8640.20.4567.62800(ts=45min)224,600201.5298.5651.00.4869.01800(ts=90min)210,164215.5300.6656.80.4897.54800(ts=135min)210,164195.8291.2644.50.5028.391000218,569191.7271.8641.50.1768.5920173,054404.4622.9765.20.2166.93角300171,120367.3534.6720.00.2079.22500174,224403.1557.7734.70.2508.03700184,947300.4436.1675.00.3917.031000_147.8226.4622.20.4898.4720200,192214.6318.9670.20.5059.00彎曲300188，840221.6316.6676.60.4719.11500187,480220.1305.8666.60.4719.99700205,389195.3263.6662.30.4678.441000221,041176.3250.4664.10.4768.542.3測試?yán)鋮s到室溫后，這些試樣被取出從爐和拉伸試驗(yàn)，使用萬能材料進(jìn)行試驗(yàn)機(jī)。對(duì)采用應(yīng)變控制法的試樣進(jìn)行了測試，在as1391［失?。?0一致。兩引伸計(jì)分別放在兩側(cè)平和弧形試樣中測量擴(kuò)展。角試樣，是只有一個(gè)引伸計(jì)安裝在試樣由于在安裝另一個(gè)困難一個(gè)在凹邊的試樣。在測試過程中，全方位。-￡曲線記錄的試樣，和模彈性(Est)證明0.01%屈服強(qiáng)度(f0.01T)，證明產(chǎn)量0.2%強(qiáng)度(fYT)，

極限強(qiáng)度（fuT），和相應(yīng)的極限應(yīng)變（E項(xiàng)）被獲得了。這些參數(shù)與下標(biāo)表他們是經(jīng)過熱處理的試樣。應(yīng)變硬化指數(shù)（nt），可以計(jì)算出以下公式［2］：nTnT=應(yīng)該提到，拉伸試驗(yàn)也進(jìn)行了未暴露在高溫下的試樣。這個(gè)所獲得的結(jié)果（噸=20攝氏度）被用來評(píng)估火災(zāi)暴露效果。。平板試樣"圖1鋼卷的尺寸（單位：毫米）。平板試樣"圖1鋼卷的尺寸（單位：毫米）C0.10 0.200.30 0.4D 0.50 “創(chuàng)*圖2為試樣的加熱和冷卻程序圖3在應(yīng)力應(yīng)變曲線試樣測試結(jié)果與討論測得的全方位。-￡曲線平坦在角的圖形中顯示為3-5。應(yīng)該注意的是800°C的T曲線如圖3試樣從測試用一個(gè)45分鐘的熱浸泡時(shí)間獲得。一般情況下，火災(zāi)暴露的影響對(duì)平面和曲面的試樣是不顯著的。-￡曲線，但角試樣的影響是非常顯著。它也可以發(fā)現(xiàn)火災(zāi)后。-￡曲線保持相同的基本

形“圍屋”式可以觀察不銹鋼在室溫的溫度。測得的材料性能，包括Est，f0.01T,fYT，fuT，￡UT和%，列與表1皿3部誨1誨皿3部誨1誨圖4火災(zāi)后應(yīng)力-角試樣的應(yīng)變曲線圖5火災(zāi)后應(yīng)力-彎曲試樣的應(yīng)變曲線3.1熱浸泡時(shí)間的影響熱浸泡時(shí)間的影響（ts）在火災(zāi)后。-￡曲線中如圖6,測試結(jié)果為平試樣加熱到800個(gè)角。所選擇的值分別為0、45、90和135分鐘。測試結(jié)果表明不銹鋼的殘余力學(xué)性能沒有明顯影響的ts四曲線幾乎重合彼此。從相應(yīng)的fYT和fuT最大偏差平均值僅分別為1.8%和1.3%。甚至為0的試樣差異不明顯被發(fā)現(xiàn)。這是歸因于相對(duì)緩慢的加熱速率和冷卻速度試樣，由陶等進(jìn)行的文獻(xiàn)回顧3］。表示加熱時(shí)間持續(xù)時(shí)間對(duì)碳鋼的影響也被忽略，只要加熱時(shí)間足夠長，以確保鋼樣品內(nèi)部的溫度分布均勻。因此，目前對(duì)于碳鋼的觀察是一致的。在下面的章節(jié)中，只有平均值在圖6所示的。-￡曲線參數(shù)的應(yīng)用比較中有體現(xiàn)。3.2火災(zāi)暴露的影響理想化的。-￡曲線可以在火災(zāi)后得到如圖7所示表示重要參數(shù)定義平面或曲面片。-￡曲，定義之前包括f,f,￡和n。作比較用途無熱處理的鋼的相應(yīng)參數(shù)被指定,分別為E,f,f,￡和n。同YTUTUTT SYuU,Tt時(shí)，E，fTcfC，f『c,￡UTc和n進(jìn)一步定義為火災(zāi)后角參材料；且Ef,f,￡和n是相應(yīng)St,c YT,CyT,CuT,C,U,T,C t,c S,Cy,cu,cU,c c的參無火接觸角材。火災(zāi)暴露的影響對(duì)這些測量參數(shù)進(jìn)行了分析，在下面的部分體現(xiàn)。3.2.1彈性模量在高溫中est也是一樣的在試樣中暴露波動(dòng)，這是合理的假設(shè)。圖6圖6.熱浸泡時(shí)間對(duì)火災(zāi)后CT-￡曲線的影響圖7.火災(zāi)后不銹鋼的理想。-￡曲線2身只圖3.2.2屈服強(qiáng)度和極限強(qiáng)度fyT/fy和fuT/fu實(shí)驗(yàn)值在圖中有描繪的。9、10分別為平面和彎曲的試樣在熱軋?jiān)囼?yàn)不銹鋼棒材的數(shù)據(jù)中被費(fèi)里西堤等人報(bào)道［9］。也顯示在這些數(shù)字，這表明，這些趨勢是在當(dāng)前測試中相同的觀察至U。通常FYT不變時(shí)不低于500°C，然后減少fyT，可以觀察到T大于500°C。但在馬/馬比的影響可以忽略不計(jì)。不銹鋼通常表現(xiàn)出明顯的強(qiáng)度增強(qiáng)在一個(gè)冷彎型［12］角區(qū)域上。尤其是奧氏體不銹鋼的情況下，強(qiáng)度增加歸因于位錯(cuò)和局部變換的影響在奧氏體的馬氏體冷工作［13］下。在當(dāng)前的測試中，這種強(qiáng)度增強(qiáng)效果也可以清楚地觀察到。如圖11所示。fy和七的平坦區(qū)域，和fy相比，上的角區(qū)在室溫下分別增長103.9%和16.9%。在火災(zāi)過程中，由于位錯(cuò)和反向相位恢復(fù)且這種強(qiáng)度的增強(qiáng)開始減弱，發(fā)生馬氏體轉(zhuǎn)變?yōu)閵W氏體。當(dāng)1000°C時(shí)，強(qiáng)度增強(qiáng)不再出現(xiàn)，角和平面材料都有接近的產(chǎn)量和極限優(yōu)勢。ALA［14］進(jìn)行高溫試驗(yàn)結(jié)果表明，由于冷成形過程中保持溫度約600°C的溫度下，增加了基礎(chǔ)強(qiáng)度，且增強(qiáng)效果開始下降，冷成形的影響完全消失在900°C。可見，火災(zāi)暴露對(duì)奧氏體不銹鋼在火災(zāi)和火災(zāi)后的角強(qiáng)度提高有著相似的效果。3.2.3極限應(yīng)變和應(yīng)變硬化指數(shù)對(duì)￡UT性U和nT/n的平面和曲面的試樣是在圖所示的實(shí)驗(yàn)值分別為12和13。一般來說，￡UT和nT對(duì)。-￡曲線形狀的影響遠(yuǎn)遠(yuǎn)低具有屈服強(qiáng)度和極限強(qiáng)度。測試結(jié)果表明的影響，對(duì)￡UT/￡U和nT/n適中，可以忽在￡UT的相當(dāng)大的變化是nT。冷成形過程通常會(huì)降低鋼的伸長率材質(zhì)。在室溫下，測量￡門。只有0.176的角材，量高的￡TTU，U（0，440）可以得到扁平材。因此，對(duì)￡Uc|￡U的比值是0.4，證圖14。火災(zāi)后，￡UT，C隨T的增加，指極限應(yīng)變恢復(fù)。當(dāng)T是1000°C，￡UT，C的火災(zāi)后角材料增加到0.391，這是關(guān)于￡U的89%對(duì)于平板材料（0，440）的應(yīng)變。

圖8.作為溫度的函數(shù)的比值圖9.確作為溫度的函數(shù)比應(yīng)變硬化指數(shù)nT,c由彈性模量的測量精度影響較大，這決定了f0,01T在公式的準(zhǔn)確性（1）。如前所述，所測得的彈性模量是不準(zhǔn)確的角落試樣。因此，在表1中提出的價(jià)值是不可靠的角落試樣。但仍可以看到，在室溫下有一個(gè)下降的趨勢后，有冷成形?；馂?zāi)暴露后，發(fā)現(xiàn)在應(yīng)變硬化指數(shù)有所恢復(fù)。建曲2.角試樣丫Eq.門復(fù)。建曲2.角試樣丫Eq.門1)for-o曲線試樣二泡靜「9k圖10.fuTlfu作為溫度的函數(shù)圖11.平板和角點(diǎn)的屈服強(qiáng)度和極限強(qiáng)度的比較應(yīng)力-應(yīng)變模型由于火災(zāi)暴露不改變曲線的形狀。-圖中所示。6-3,相同的應(yīng)力-應(yīng)變曲線表達(dá)式對(duì)于室溫不銹鋼和火災(zāi)損壞不銹鋼可以使用。一些。-￡模型在室溫下可用于不銹。這些模型的目的是代表。-對(duì)冷彎型平坦區(qū)域的關(guān)系。沒有具體的。-￡模已經(jīng)提出了不銹鋼在角落地區(qū)的情況，以解決冷成形效果。三。-￡模型進(jìn)行了綜述和相比。［15］對(duì)有沒有顯著差異之間的三模型預(yù)測有所發(fā)現(xiàn)。在一般情況下，僅需三個(gè)參數(shù)來確定全曲線是拉斯姆森模型［2］最簡單的使用。在下面的章節(jié)中，最近的測試數(shù)據(jù)是從文獻(xiàn)中收集被用來進(jìn)一步評(píng)估拉斯姆森的模型，然后對(duì)該模型進(jìn)行了修正，也考慮了冷成形效果角區(qū)的不銹鋼?；馂?zāi)暴露后的影響被認(rèn)為是進(jìn)一步修改模型。4.1環(huán)境溫度下的應(yīng)力-應(yīng)變模型圖12.對(duì)￡UT/￡u作為溫度的函數(shù)4.1.1平坦的區(qū)域，a-￡模型圓形空心截面的正方形或長方形的平坦區(qū)域空心型材（RHS），只有有限的增加強(qiáng)度與原始不銹鋼片［16］才能導(dǎo)致冷成形。拉斯姆森的a-￡模型可用于CHS部件和方管截面。這是進(jìn)一步證實(shí)了目前平面和彎曲試樣的測試。因此，部分平試樣和彎曲的CHS節(jié)試樣沒有必要區(qū)分自蔓延高溫合成在本文的預(yù)測a-￡關(guān)系方面。描述在室溫下不銹鋼的非線性a-￡曲線拉斯姆森［2］提出了全方位a-￡關(guān)系如：在在屈服強(qiáng)度的a-￡曲線的切線模量是一個(gè)系數(shù)。ES和M可以通過公式計(jì)算。（3）及（4），分別由n在式（2）可以計(jì)算Eq°（1）用fyt和F0.01T分別替代FY和F0.01，F(xiàn)0.01是0.01%可以證明無熱處理下的產(chǎn)量的不銹鋼的強(qiáng)度。同時(shí)，（5）和（6）是由拉斯姆森［2］提出了確定fu￡u模型與新的測試數(shù)據(jù)吻合得很好。這可以從圖15在fy/fu和fy/ES之間的關(guān)系驗(yàn)證方程（5）。繪制在三角形的奧氏體不銹鋼和圓的雙重合金收集新的測試數(shù)據(jù)，而所使用的數(shù)據(jù)拉斯姆森［18］之前也被描述在這一數(shù)字的十字架。

溫度TFC*溫度TFC*圖13.n/n作為溫度的函數(shù)圖14.平板和角試樣的極限應(yīng)變比較應(yīng)該指出的是，式（5）只適用于奧氏體和雙不銹鋼。=1-H0.002n￡s//yFll=143.5^-^=0.2+185^Ju %拉斯姆森的模型采用EN1993-1-4（2006）［17］，被其他研究人員廣泛使用。據(jù)拉斯姆森［18］，經(jīng)200以上的測試數(shù)據(jù)和28全方位得到的。-￡的模是從文獻(xiàn)中收集的曲線。隨著越來越多的產(chǎn)業(yè)在使用不銹鋼，許多新的試驗(yàn)數(shù)據(jù)報(bào)道，近年來針對(duì)不同的不銹鋼牌號(hào)。共有135個(gè)新的測試數(shù)據(jù)和33全方位。-￡曲線從16得到［32］，以前從［3,12,19-32］中收集奧氏體和雙相不銹鋼的數(shù)據(jù)，被用來驗(yàn)證拉斯姆森的模型。SHS或方管截面多數(shù)用來對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)形成的扁平材切冷成型進(jìn)行報(bào)道。驗(yàn)證表明，拉斯姆森模型與新的測試數(shù)據(jù)吻合得很好。這可以從圖15在fy/fu和fy/Es之間的關(guān)系驗(yàn)證方程（5）。收集新的測試數(shù)據(jù)被繪制在三角形的奧氏體不銹鋼和圓的雙重合金，而所使用的數(shù)據(jù)拉斯姆森［18］之前也被描述在這一數(shù)字的十字架。

4.1.2角地區(qū)4.1.2角地區(qū)。-￡模型圖16顯示冷加工的奧氏體。-￡曲線的影響是基于電流測試環(huán)境溫度的不銹鋼。與平板材料相比，在fy,c屈服強(qiáng)度的增加，fuc極限強(qiáng)度增加，以及減少的最終應(yīng)變￡u，c，可以發(fā)現(xiàn)角落里的材料。同時(shí)，角落里的材在拉伸變形過程中，顯示的應(yīng)變硬化比平面材料少。建立了可靠的物質(zhì)。-￡角模型，一系列拉伸試驗(yàn)數(shù)據(jù)被用于收集角從奧氏體或雙相不銹鋼空心型材，共有85個(gè)測試數(shù)據(jù)和24全方位。-￡曲線被報(bào)道在［3,12,25-36］。測試數(shù)據(jù)在匯總表2。它應(yīng)該還收集了鐵素體不銹鋼的試驗(yàn)數(shù)據(jù)，但在本文中沒有分析。結(jié)果表明，不同的。-鐵素體不銹鋼的模型需要開發(fā)收集新測試數(shù)據(jù)分析。開發(fā)一個(gè)a-￡鐵素體模不銹鋼是本文的研究范圍。與平面的角材相比，在角材上的值如圖17中的材料所示，在垂直軸上顯示比例與水平軸描繪了FY的扁平材對(duì)應(yīng)。收集試驗(yàn)數(shù)據(jù)表明，冷成型對(duì)彈性體的影響不明顯模數(shù)。因此，角材的碳角材料仍然是相同的對(duì)應(yīng)的平面材料。由于角材的a-￡曲線仍然是“回旋型”如圖16所示，可以做出合適的修改拉斯姆森的模型，包括角強(qiáng)度增強(qiáng)的效果。以下a-￡模型材料在室溫下的角：4號(hào)。.0喉廣 當(dāng)ag⑺I。皿知皆+%（彪y當(dāng)9蜘在fy，c屈服強(qiáng)度和fuc極限強(qiáng)度角材分別是￡uc是極限應(yīng)變對(duì)為［，，是一種材料參數(shù)；數(shù)控是應(yīng)變硬化指數(shù)；Y，C切線模是角落的材料a-￡曲線的在fy，c，這是由方程（8）。Eyc=l+0W2ncEs/Jyc 冏確定指定的全方位a-￡曲線方程（7），五個(gè)參fyC，fuc，￡uC,nc和mC需要確定的角材質(zhì)。這些參數(shù)可以是三個(gè)基本參數(shù)的函數(shù)Es，fy和n為扁平材。進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析如下來找出可能的關(guān)系的基礎(chǔ)上的測試數(shù)據(jù)表2總結(jié)了。對(duì)于所收集的數(shù)據(jù)的空心形狀，數(shù)據(jù)比值范圍從0.25到2.5，其中數(shù)據(jù)是內(nèi)部的角半徑和噸是截面的厚度。沒有明顯的趨勢被發(fā)現(xiàn)之間式中RI比值等參數(shù)(7)，這可能是由于因此，對(duì)數(shù)據(jù)的小變動(dòng)范圍內(nèi)，其數(shù)據(jù)的影響是不在冷彎空心型材的0-￡模型考慮。確定fy，c的關(guān)系，在圖18顯示了］的關(guān)系之間，fy，c/fy在fy中表明降低年度的趨勢。因此，低強(qiáng)度鋼演示高角強(qiáng)度增強(qiáng)?；诨貧w分析，方程(9)提出預(yù)測fy，c/fy的關(guān)系式。竽=1+0.05嚴(yán)佑 (9)確定￡uC和fuc實(shí)驗(yàn)值(f/f)/(f/f)繪制在圖19中，它顯示了一個(gè)明顯的相關(guān)性(f/f)/(f/f)一個(gè)表達(dá)u,cy,c uy u,cy,c uy式的關(guān)系被視為：在哪伏的極限強(qiáng)度的平板材料確定由式(5)；和fy，c是屈服強(qiáng)度的材料給出的角由式(9)。因此，fu，c是一個(gè)fy和Es的功能。在角落里的材料，如果fy和fu分別取而代之的fy，C和fu,C，可以發(fā)現(xiàn)公式(6)提出的拉斯姆森［2］仍然可以用來預(yù)測￡u，C，這可以從圖20中看出。因此，￡u，C表示為：*=1-掃 (11)應(yīng)該注意的是，在圖20中可以觀察到明顯的分散性。由于在￡U值的大的變化，這也被報(bào)拉斯姆森在發(fā)展方程(6)。確定數(shù)控加工圖21描述了nc和子的實(shí)驗(yàn)值。盡管有相當(dāng)大的變化趨勢，但nc和『的比例降低隨著n值的增加。由方程(12)提出預(yù)測數(shù)控N:nc=O.9n2e~0311 (12)據(jù)劇拉斯姆森［2］，在他的模型中的參數(shù)通過試驗(yàn)和錯(cuò)誤匹配計(jì)算。-￡曲線測得到新曲線。類似的方法被用來確定矩陣。在本文的角材，它被發(fā)現(xiàn)，一個(gè)更高的價(jià)值MC提供了更好的預(yù)測角材料的。-￡曲具有較高的fy。提出了以下表達(dá)式來確定矩陣：=0/04/y—8rn： (13)

圖16.圖16.冷成型不銹鋼O-￡曲線在室內(nèi)溫度的影響(02只圖表2不銹鋼角材試驗(yàn)數(shù)據(jù)匯總來源樣本數(shù)曲線數(shù)fy扁平材料（MPa）鋼類型等級(jí)剖面類型Rasmussen.andHancock閔11408奧氏體1.4306SHSHyttinen[25]55455-557奧氏體1.4301SHSGardnerandNethercot[3]_—297-605奧氏體1.4301SHS,RHSEllobodyandYoung[341_—486-707雙工SHS,RHSYoungandLui[26]—-517奧氏體RHS11543雙工EllobodyandYoung[35]—-448-497雙工SHSGardneretal,[27]—-520-652奧氏體1.4318SHSCruise[36]—-310-557奧氏體1.4301SHS,RHSJanderaetal,[28]—-417-435奧氏體1.4301SHSTheofanous.andGardner[29]11586-755雙工1.4162SHS,RHSUyetal,[30]11363-390奧氏體1.4301SHS,RHSZhengetal,[31]Huang.andYoung[32]—6-6320-508610-683奧氏體雙工1.43011.4162SHS,RHSSHS,RHSAfshanetal,[12]a77298-436奧氏體1.4301/7SHS,RHS11519雙工1.4162Currenttest11306奧氏體1.4301SHS私人提供一個(gè)全范圍的曲線。

圖17.圖17.角材與平板材料彈性模量的比較圖圖18.fy和fy,c的關(guān)系變化4.2火災(zāi)后應(yīng)力-單調(diào)領(lǐng)域的應(yīng)變模型所建議的測試結(jié)果在3節(jié)，只有產(chǎn)量強(qiáng)度明顯下降時(shí)fyt顯示超過500°C的平板材料應(yīng)變，而其他材料參數(shù)包括E，f，￡和n一般保持不變，與相應(yīng)E，f值，￡和n在環(huán)境溫度下對(duì)應(yīng)。因STutUTT Su U此拉斯姆森的模型由Eq。 （2）采用fyt取代fy修正考慮火災(zāi)的影響。當(dāng)f心金g(14)當(dāng)f心金g(14)式中:屈服強(qiáng)度的下標(biāo)t（fyt）對(duì)火災(zāi)后表明，fyt是一個(gè)函數(shù)的最高溫度。因?yàn)楹蚮yt相關(guān)，（15）和（16），他們也有一個(gè)標(biāo)，這說明它們是一個(gè)函數(shù)。采用回歸分析方法，提出了基于方程fyt測試數(shù)據(jù)如圖9所示，發(fā)現(xiàn)式（17）給出了合理的預(yù)測fyt。|1-1.75K10-4（1-500）-2.71KIQ-^r-SOO）2]^r>50O°C4.3火災(zāi)后應(yīng)力-角區(qū)應(yīng)變模型如前所述，角部零件的不銹鋼中空截面顯示一個(gè)強(qiáng)度增強(qiáng)和在室溫下的延展性是降低冷成形過程中的溫度。測試結(jié)果表明這種影響可以消除火災(zāi)暴露。加熱后1000°C和冷卻下來表明角落的力學(xué)性能材料與平板材料幾乎一樣，除了角材的極限應(yīng)變?yōu)槠矫娌牧系?9%顯示為無火曝光。提出了一種合理的火災(zāi)后O€提出了一種合理的火災(zāi)后O€模型的角不銹鋼，下面的假設(shè)是基于測試結(jié)果:圖19.（f/f）/（f/f）作為一個(gè)f的功能比圖20.€和f/f之間的關(guān)系u,cy,cuy y uy,cu,c（1） 與適當(dāng)?shù)男薷?，拉斯姆森的模型仍然可以使用?duì)于火災(zāi)后的角點(diǎn)不銹鋼的觀察試驗(yàn)曲線。（2） 拐角材料的彈性模量不受影響火暴露，可以作為一對(duì)平面材料的專家室溫。（3）由于寒冷形成的角落效應(yīng)在1000°C消失時(shí)，極限應(yīng)變€Ut，c的火災(zāi)后角材料可以作為（0.89）€u，c是在€u的極限應(yīng)無火接觸的平板材料。（4）當(dāng)20°--1000°時(shí)，角的機(jī)械性能不銹鋼與溫度之間的線性變化在環(huán)境溫度下的角型不銹鋼那些可以接觸到1000個(gè)角。圖21.nC/『和nz之間的關(guān)系基于上述假設(shè)，角火災(zāi)后。-€模不銹鋼火災(zāi)后，表示如下：(18)(18)其中FYT,C和FUT,C是剩余的屈服強(qiáng)度和極限強(qiáng)度角落的材料被加熱到一個(gè)溫度T,分別為￡UT,C相應(yīng)的極限應(yīng)變FUT，C；NT，C，C是應(yīng)變火災(zāi)損壞的硬化指數(shù)和材料參數(shù)角的不銹鋼；而C表示由方程（19）的切線在屈服強(qiáng)度FYT的。-￡曲線模量，基于假設(shè)，F(xiàn)YT,C,C,￡FUT,UT,C,NT,C,C可以成立。（20）-（24）。根據(jù)式（17）,FYT的平材料與0.845fy相當(dāng)T是1000°C。因此，F(xiàn)YT在1000°C由式(20)0.845fy取代。在式（24）,M1000與T1000°C的平面材料，可以從式（16）計(jì)算。如果fyt作為0.845fy,M1000可以表示為：叫航=1+2,96% （25）如圖11所示的預(yù)測未來fyT,C和f嘰c提示合理與試驗(yàn)結(jié)果吻合良好。式（22），然而在預(yù)測￡ut,C為當(dāng)前測試如圖14所示。這由于最終的（￡u和￡u,c）的角落在室溫下材料使用均衡器偏高。（6）及（11）討論本文的含義。4.4預(yù)測值與試驗(yàn)曲線的比較根據(jù)先前部分的討論，在一個(gè)給定的T,在室溫下拉姆山奧斯古德參數(shù)只有三個(gè)基本參數(shù)，即，Es，fy和n,需要確定的全方位。-￡曲火損壞不銹鋼。提出角地區(qū)的。-￡模型它是有效的奧氏體和雙相不銹鋼，空心型材用FY從300到750。對(duì)火災(zāi)后的O-￡模型，它僅適用于奧氏體不銹鋼的FY在300MPa一個(gè)暴露的溫度高達(dá)1000個(gè)角需要進(jìn)行更多的測試需要進(jìn)行在未來擴(kuò)大火災(zāi)后。-￡效力范如果需要的話，可以做模型和適當(dāng)?shù)男薷?。該模型是用來預(yù)測。-￡曲線測量合理的良好的協(xié)議之間的預(yù)測測量。-￡曲線在不同的情況下。數(shù)字22在室溫下顯示比較角材料。數(shù)字23和24顯示比較，對(duì)于火災(zāi)后的平地材料及角材。如前所解釋預(yù)測火災(zāi)后的角材料，極限應(yīng)變￡UT和偏高的電流試驗(yàn)結(jié)果。然而，這個(gè)錯(cuò)誤不顯然影響預(yù)測的。-￡曲線在形奧氏體不銹鋼的優(yōu)良塑性。因此，方程18）在一般的菌株中使用后火角材是有效的結(jié)構(gòu)利益。IV.#.-f,oooOoooO€42-iS圖IV.#.-f,oooOoooO€42-iS圖22.在室溫下角料O-￡模型和典型試驗(yàn)曲線的比較8）平板樣式〔T=1睥爐C）4圖23.火災(zāi)后的扁平材。-￡模型和典型試驗(yàn)曲線的比較圖24.比較。-￡模型和典型試驗(yàn)曲線之間的過火后角材料5.不銹鋼與碳鋼的比較全方位。-￡曲線比較圖25火災(zāi)后不銹鋼和碳鋼。不銹鋼的。-￡曲線測從20°C和1000°C的平面上，如圖3所示。同時(shí)，。-￡曲線對(duì)碳鋼具有相同的風(fēng)圖305。5所示的25兆帕使用該模型預(yù)測由道等。［8］。對(duì)于不銹鋼，減少測量屈服強(qiáng)度和極限強(qiáng)度分別為11%和2。1%。但相應(yīng)的碳鋼的預(yù)測減少21。4%和9。8%,分別。這種比較，可以得出結(jié)論不銹鋼比碳鋼具有優(yōu)越的后火性能，前者具有較高的強(qiáng)度保持能力。6.結(jié)論在本文中進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究，以調(diào)查奧氏體不銹鋼的力學(xué)性能到各種溫度，和三種類型的不銹鋼試樣，包括平面，彎曲和角落的試樣，進(jìn)行了測試。測試結(jié)果表明，加熱時(shí)間的火災(zāi)后力學(xué)性能的影響不銹鋼是較小的。為平試樣和曲試樣，收益率強(qiáng)度明顯降低，溫度顯示角材超過500角，強(qiáng)度增強(qiáng)冷成型開始減少，增加噸和恢復(fù)延展性。在一般情況下，火災(zāi)暴露有更高的影響在拐角處的材料上，而不是在平面材料上。與碳相比鋼，不銹鋼具有優(yōu)越的后火性能和更高強(qiáng)度保持能力。最近的測試結(jié)果進(jìn)行收集，以驗(yàn)證拉斯姆森的模型室溫下的平板奧氏體和雙相不銹鋼。這個(gè)驗(yàn)證表明，拉斯姆森的模型同意收集測試結(jié)果很好。通過結(jié)合成冷成形效果，拉斯姆森的模型進(jìn)行了修訂，在室溫下的角落不銹鋼。然后提出了火災(zāi)后應(yīng)力-應(yīng)變模型的捕捉平板和角點(diǎn)不銹鋼的力學(xué)性能溫度升高。所提出的模型的準(zhǔn)確性通過與試驗(yàn)結(jié)果的比較驗(yàn)證。參考文獻(xiàn)：|1]GardnerLAesthetics,economLcsanddesignsinlesssteelstLuctuies.AdvSteelConstr200S：4(2):113-22.Rasinu^^nKJElFull-rjugestress-strainturv擋tbr^sinlesssteeldlloysJConstrSteelRes2003:59(1卜簾-6LGardnerLNcthercotDA.ExperimentsonstainlesssteelhollowsetCLons-PartkmaterialjndCH>55-sed：Lonaltjetuvioii-.JConstrSteelRes2004^0(9}:129d-31AQiudiWM,T史咽JG,Chu咽KF.Three-it^gefull-rj^gestress-&trainmodelfocstairi-Ls5steels.JStruttEr^gASCE20M：134(9}:151H-27.ChenJ,You呢BlStress^straincuivesforstainlesssteelateLevatedtEmperjCuieiEngStruct2WJ6^S(5)J29-39.GardnerL[nsjustiA,NgKT,AshrafM.ElevatedtemperdtuiiematerijLpropertiesotstainLesssteelalloys.JConstrSteeLRes2010^6(5)^34-47.[7]EN199G-1-2:2005lDesignofsteel5ttuctuies-ftit1-3:generalrules-itiuctmjIfiredesign.BrusselsEurnpejnConnnnitt￡eforStandjrdizjtbn：2005.|日]TaoZ.WangXQUyBl5tress-strjinolvesofstructuraJjndreinforcLr^gstEelsjftcrexposureIdeievjtedtemperMiM,擋JMaterCiv&ASCE2013^5(9):1306-16.FeLicettiR,GaLnturovaPC,ARe^idiuLbetuviorofSteellreturnjndsectionsjhsrjtire.ConstrBuildMat￡r2009:23(12):3546-55.Standjrd^AustMLiAMetJllknutfrLJh-tecuLLEtfsdL^gJtjcnbienttELnperjtLire,AS1391-2007,Sydney.Australia：200?.ASTM StJLid^rdtestcnettKMl^forelevjtedteLripeutLiretensiontestsofm^Llk.mJt￡rijL.WestConstKhtnckcn,UnitedStates:ASTM[ntfrcutional：2009..AEtianS,RossiB.GardnerLStrengthentuncennentsincobd-forLinedtructuljLsections-用rtI:ma蟲原ItestingJCoostrSteelRes201:177-&&.LecceM曲LniisseLiEQ.DtsiDrtionalbMkUqgofo&Ld-fonned5口in里至steeLsedzionsiexperimentalLnvestigatioirJStructEr>gASCE2?fi：132:497-504.ALj-OiiriiienT.FireuneeofJiiit^nitksteelsPolarit725(EN1.4301)jndPolarit761[EN1.4571)WVResejrchNotes17ffl.VTV ResejrdiCentreofFinland;1996[Espoo.Finland],TaoZ,UyB,LiaoF￥,HjrLH.Nonlinejr ofconcrete-filledLure5tJLnl^55teel5tLibcolumnsunderjxljIcomion.JCon^trSteelRe52011：67(11J:1719-32.AshrafM,GardnerLNethercotDAStrengthofthecomerregionsofstJinL^sssteelcrosssectimuJConstrSIselRes2?5：61fl)J7-52EN1993-1-4^006iDesignof^tEelstructiM,擋，PjlI1-4:generalrules-suppLementa-iyrulesforstjinlfss^teeLBrusseh:Europe^liCocnmta.eefoeStjndjrdistion：200&[IS] KJR.FulLnacigestress-豆島inclusesforstainlessjtseIjloyiResejrctiEle-patNaRH11.AusUjIlj:DepaiHinentofQviL豌ineeiiL舊UntversilyofSydney;2001.MirainbellE,RedlLOnthecakulatianofdetlectionsinstriKEralstainLesssteelbcjin^ianexperimentalandnLimerLCdlLnvestigatLon.JConstrSteelEtes200(X54(1):109-33.Liu￥,唁BlBiKklingofsteelsquaret?ll<nvsectioncompressionmember.JConstr5teelRes2003:59^2)1165-77.You咽B,LinyExperLmenaLinvestifationofcoLd-fcrmed§tainless5reelcdumniJStructEng2003：129(2}:169-76CriiisERB,GardnerLStre[|gthentuncfcnentsinducfdduriL^coldformiL^gofstainlesssteel史由t>Li￡JConstrSteelRes2OOB?64t11):13W-6iNipKH,GardnerL,DjviesCM,ELgtuzoLiLiAY.Extremelylow(yc[eEjtiguetestsm5tiucturalcarboListeelandstainlesssl￡eLJConstrSteelRes201。:66[1):96-110lThanF,￥out|gBlTestsofcolti-formedstainlesssteeltubularflexuralmembei'iTIilli-WaLLedStry2005:43(9):1325-37.\28]EiyttLLienV.Desi^