動(dòng)模架現(xiàn)澆箱梁施工吉利黃河橋主橋?yàn)?聯(lián)共計(jì)24孔（雙幅）50m連續(xù)箱梁，此種橋型用我單位具有成熟施工經(jīng)驗(yàn)的移動(dòng)模架施工，較之其他設(shè)備施工具有無比擬的優(yōu)勢，能夠確保施工質(zhì)量和工期。根據(jù)吉利黃河橋在橋端點(diǎn)，我們選擇橋面下支承式移動(dòng)模架逐孔現(xiàn)澆箱梁的施工方案。㈠橋面下支承式移動(dòng)模架逐孔現(xiàn)澆主要優(yōu)越性施工時(shí)混凝土梁上部無遮欄，上部活動(dòng)空間大。模板支撐容易，拆裝模板自動(dòng)化程度高，施工周期快。對已澆注好的混凝土梁無影響。地面配合作業(yè)容易，風(fēng)阻力小。適合于吉利黃河橋50m中等跨度的多跨連續(xù)PC梁施工。在建橋過程中，對路基和橋梁上的結(jié)構(gòu)無任何影響。逐孔向前具有一次澆注量大、減少設(shè)備本身的拆裝、移動(dòng)頻率設(shè)備易于前移等優(yōu)點(diǎn)。㈡移動(dòng)模架的結(jié)構(gòu)及其施工原理1、移動(dòng)模架（詳見本章“地十二節(jié)、施工組織設(shè)計(jì)附圖附圖九：移動(dòng)模架施工箱梁總圖”）⑴移動(dòng)模架系統(tǒng)的組成移動(dòng)模架系統(tǒng)自上而下可分為墩旁托架、支承托盤、主梁、模架橫移機(jī)構(gòu)、外模架及外模板、內(nèi)模、掛梁、平臺爬梯等系統(tǒng)。墩旁托架墩旁托架設(shè)在墩身兩側(cè)，共3套，每一個(gè)托架主要包括兩個(gè)懸臂板梁、斜撐及支撐于承臺上的鋼立柱。它起著將整機(jī)載荷和施工載荷傳到承臺的作用。托架左右兩部分之間用拉桿連接，托架內(nèi)部設(shè)有上下的塔吊。支承機(jī)構(gòu)支承機(jī)構(gòu)包括支承托盤，主梁頂升機(jī)構(gòu)及主梁縱移機(jī)構(gòu)。支承托盤采用框式金屬結(jié)構(gòu)，固定安裝在墩旁托架上，隨墩旁托架—起轉(zhuǎn)移。主梁頂升機(jī)構(gòu)包括大噸位液壓千斤頂，千斤頂鎖定機(jī)構(gòu)及泵站，千斤頂安裝于主梁外側(cè)牛腿底部。主梁縱移機(jī)構(gòu)包括縱移托輥及縱移千斤頂?？v移托輥的托輥直徑為ф400。輥輪與軸之間采用滑動(dòng)軸承，托輥采用平衡梁式安裝，使得各輥輪受力均衡。采用液壓驅(qū)動(dòng)無極變速完成主梁縱移前進(jìn)。主梁主梁結(jié)構(gòu)由中部承重鋼箱及兩端鋼桁導(dǎo)梁組成。一套移動(dòng)式模架系統(tǒng)由兩組主梁組成，分設(shè)在混凝土箱梁兩翼板的下方，是移動(dòng)模架的主要承載結(jié)構(gòu)。單組承重鋼箱梁由6節(jié)鋼箱梁組成，節(jié)與節(jié)之間以高強(qiáng)螺栓及鋼板相連，梁高3.0m，寬1.8m，腹板厚12mm，上下翼緣軌道板厚80mm。箱梁內(nèi)部設(shè)置縱向及橫向加勁，以保證主梁腹板、蓋板的周部穩(wěn)定性。箱梁上部安裝模板架橫移機(jī)構(gòu)；箱梁下部設(shè)置縱移軌道等機(jī)構(gòu)。主梁總長為110m。模架橫移機(jī)構(gòu)模架橫移機(jī)構(gòu)固定安裝在主梁頂面，橫移機(jī)構(gòu)的輥輪分別鉤掛及承托住模架的下眩。模架開啟時(shí)靠外力拉動(dòng)模架在模架橫移機(jī)構(gòu)上滑動(dòng)。模架、底模板及側(cè)模板模架采用，桁架式結(jié)構(gòu)，一套移動(dòng)模架共12組，為便于說明移動(dòng)模架過孔步驟，我們將12組模架分成了A、B、C三個(gè)區(qū)域。每組模架分為左右兩節(jié)，中間采用法蘭螺栓連接。底模板及側(cè)模板按節(jié)段制造，以適應(yīng)施工的制造，以適應(yīng)施工的需要。底模板及側(cè)模板安裝在模架上，二者均自帶調(diào)整裝置，以調(diào)節(jié)模板的預(yù)拱度。內(nèi)模板及內(nèi)模小車內(nèi)模由五塊模板組成，兩塊腹板和三塊頂板，每一單元長度為3.3~505m，利用內(nèi)模小車的油缸伸縮來折疊或展開內(nèi)模板，使得內(nèi)模施工空間寬敞。帶自力走行機(jī)構(gòu)的內(nèi)模小車能夠?qū)崿F(xiàn)內(nèi)模階段運(yùn)送安裝。內(nèi)模小車具有多個(gè)主動(dòng)輪和多個(gè)被動(dòng)輪，采用液壓馬達(dá)驅(qū)動(dòng)。墩頂橫隔梁若設(shè)計(jì)要求與箱梁一起澆筑，則內(nèi)模結(jié)構(gòu)采用散裝模板。若設(shè)計(jì)無要求，則先施工部分橫隔梁，以利內(nèi)模的整體托模移動(dòng)，待內(nèi)模移至下一施工段后，再用散模板將橫隔梁剩余部分施工完畢。端模板及散模板端模板：順橋向的前端模靠內(nèi)、外模板支撐，后端模板利用已完成的混凝土梁端面支撐。散模板：支座附近底模采用散裝形式，根據(jù)實(shí)際情況拼制?，F(xiàn)澆時(shí)連同支座上底板一起澆筑成型，直接落于橋梁支座上。PC梁內(nèi)腔有隔板處，留出鋼筋頭，內(nèi)模預(yù)先考慮澆筑部分隔板，事后用小散模補(bǔ)打隔板。PC梁其他變截面處靠內(nèi)、外模板鑄成形。門型吊架門型吊架包括一個(gè)門型工作架及一組預(yù)應(yīng)力鋼棒和油壓千斤頂，在澆筑混凝土?xí)r，主梁的后方部分以門吊懸掛于已澆筑混凝土的箱梁上。門型吊架以油壓千斤頂直接支撐在已澆混凝土梁的腹板位置上。鋼棒貫穿橋梁翼板的預(yù)留孔，固定并連接門吊和主梁。平臺及爬梯移動(dòng)模架設(shè)有非常舒適的工作平臺及爬梯，可到達(dá)支架任何地方。電氣系統(tǒng)及液壓系統(tǒng)電氣系統(tǒng)電氣系統(tǒng)采用380V三相四線制交流供電，零線于機(jī)體連接，電源進(jìn)線電纜容量不得小于250A，由主梁配電柜接入后，分成三路，一路給主梁內(nèi)液壓站電氣柜供電；另一路通過電纜直接給內(nèi)模小車液壓電氣柜供電；第三路給芝承機(jī)構(gòu)液壓站電氣柜供電。電纜兩端采用多芯接插件，在柜屏上布置互聯(lián)電纜接線端，便于拆接、檢修和應(yīng)急處理，各液壓站電氣系統(tǒng)采用交壓器和整流電路，為控制回路提供24V直流電源。支承機(jī)構(gòu)液壓系統(tǒng)啟動(dòng)電機(jī)，通過操縱換向閥，可完成2個(gè)垂直油缸及一個(gè)縱向油缸的伸、縮、停的工況。內(nèi)模小車液壓系統(tǒng)啟動(dòng)電機(jī)，通過操縱換向閥，可完成6組油缸的伸、縮、停的工況，小車的走行是通過馬達(dá)來實(shí)現(xiàn)的，該馬達(dá)帶制動(dòng)器，通過操縱三點(diǎn)定位開關(guān)，可完成小車的前進(jìn)、后退、停止的工況。⑵主要技術(shù)參數(shù)橋梁跨徑30~50m；橋面板最大寬度16.9m；一次現(xiàn)澆梁片重量：1300t（首跨帶懸臂重量）現(xiàn)澆一跨平均速度：約12天/孔；橋墩適宜高度9.2m以上；最小平曲線半徑800m；整機(jī)縱移速度：1m/min；整機(jī)自重：550t；工作時(shí)最大托架支反力：約1100t；走行時(shí)最大托架支反力：約500t；澆注狀態(tài)時(shí)主梁平均撓跨比≤1/700；走行時(shí)伸臂狀態(tài)前后撓跨比≤1/70；澆注混凝土?xí)r風(fēng)速限22m/s（10級）；縱移風(fēng)速限制12m/s（6級）；鋼材質(zhì)量Q345c/Q235；長途運(yùn)輸：滿足鐵路、公路車輛限界，單件最大重量≤20t；2、工作原理利用承臺作用支撐托架支撐點(diǎn)，橫板及施工何在由主梁承擔(dān)，主梁總長大于兩倍跨徑，便于支架在各墩之間移動(dòng)，主梁下設(shè)先進(jìn)的液壓設(shè)備使得移動(dòng)更加輕松、方便，模架及模板在模架橫移機(jī)構(gòu)的作用下完成模板橫移開啟及閉合的動(dòng)作；當(dāng)澆注第一跨梁時(shí)，其主梁于兩支撐托架上，當(dāng)施工以后梁段時(shí)，其前支點(diǎn)支于支撐托架上，通過對主梁設(shè)計(jì)的檢算并確認(rèn)主梁安全后，后支點(diǎn)利用門吊支于已澆注段上。各支點(diǎn)均設(shè)有大墩位千斤頂，脫模極其方便。整個(gè)模架施工周期短，對本橋施工工期非常有利。3、操作工藝流程第一段箱梁施工前，移動(dòng)模架安裝后即刻模擬壓重，測量線形以利底模的預(yù)抬高，模架后支點(diǎn)用兩個(gè)600t千斤頂支于后墩牛腿上，而前支點(diǎn)則用兩個(gè)800t千斤頂支于前敦牛腿上。當(dāng)施工標(biāo)準(zhǔn)段時(shí)，則將800t頂支點(diǎn)置于前一墩牛腿上，通過對主支承梁設(shè)計(jì)的檢算并確認(rèn)主梁安全后，后支點(diǎn)變?yōu)樵谝褲沧⒒炷亮簯冶鄱擞瞄T吊通過鋼棒吊起模架主梁，掛梁支于已澆注混凝土梁腹板上，以利新澆混凝土與已澆混凝土之間的線形連接。以標(biāo)準(zhǔn)段為例，施工工序如下：①脫模、準(zhǔn)備移位前一跨現(xiàn)場澆筑、養(yǎng)護(hù)及張拉完成后，將內(nèi)模板撐桿拆除，用油缸將其收攏；拆除吊架及吊桿；用支承機(jī)構(gòu)油缸將整機(jī)垂直下放，脫模；啟動(dòng)模架橫移機(jī)構(gòu)將B區(qū)模架及其上的模板分別向左右兩側(cè)外插3m。此時(shí)已完成整機(jī)移位準(zhǔn)備工作。拆牛腿至下一跨安裝，做張拉前準(zhǔn)備工作。②模架移位內(nèi)模板不動(dòng)。啟動(dòng)驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)，主梁及外模前移。當(dāng)前移至懸臂最大，即前導(dǎo)梁到達(dá)前方墩旁托架并支承在托輥上，關(guān)閉驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)。啟動(dòng)模架橫移機(jī)構(gòu)，將B區(qū)模架及其上的模板分別向左右兩側(cè)外推3m。繼續(xù)移位直至模甲移動(dòng)到位，模架移動(dòng)到位后，關(guān)閉A區(qū)及C區(qū)模架及模板。調(diào)整掛梁位置，穿鋼棒，頂600t及800t千斤頂使主梁及模板就位，調(diào)底模及腹板摸，裝墩頂模，綁扎鋼筋、布底、腹板預(yù)應(yīng)力索，扎腹板鉤子筋，布內(nèi)模支撐及內(nèi)模軌道支撐，調(diào)翼板摸。③上跨墩頂橫梁裝橫模、扎上跨墩頂橫梁鋼筋，澆混凝土。④扎頂板底層鋼筋，布頂板橫向預(yù)應(yīng)力索，扎頂板頂層鋼筋，橫向預(yù)應(yīng)力索定位等。⑤扎頂、底板鉤子筋，安裝并張拉模板后吊點(diǎn)，使模板與已澆混凝土梁有良好接觸。預(yù)埋泄水孔、掛梁預(yù)留孔、預(yù)埋板等，裝內(nèi)模倒角模，清場等。⑥澆箱梁混凝土，收漿、養(yǎng)護(hù)等。移動(dòng)模架過孔施工箱梁詳見本章：第十二節(jié)、施工組織設(shè)計(jì)附圖十；移動(dòng)模架其始跨過孔步驟圖、附圖十一；移動(dòng)模架標(biāo)準(zhǔn)跨過孔步驟圖”。4、關(guān)鍵技術(shù)——加載與變形移動(dòng)模架支撐系統(tǒng)為受力明確簡支梁體系，其變形很容易通過計(jì)算得出，為使支架更加安全，其加載順序?yàn)椋合葷沧冶鄱思翱拷c(diǎn)處的混凝土，再澆注跨中處混凝土，使得支架受力更加合理，實(shí)際變形更加接近計(jì)算值。為精確控制線形，首先通過理論計(jì)算支架變形，并通過模擬壓重消除非彈性變形，實(shí)測出彈性變形；其次積極與設(shè)計(jì)單位聯(lián)系，了解設(shè)計(jì)逐孔施工的程序和要求；充分考慮混凝土收縮徐變的特性，豫應(yīng)力的有效性以及溫度變形等因素的影響，通過施工過程中的追蹤實(shí)測，確定立模標(biāo)高，對線形進(jìn)行精確的控制。5、施工周期表正常進(jìn)度為12天/跨，施工周期見下表：123456789101112㈢主橋箱梁混凝土配制及澆筑1、混凝土配制主橋箱梁混凝土為50號，為加快進(jìn)度。縮短施工周期，對混凝土配合比設(shè)計(jì)進(jìn)行優(yōu)化，保證混凝土和易性好、不離析，具有良好的可泵性，初凝時(shí)間為8~10h，根據(jù)工期安排，要求混凝土緩凝，早強(qiáng)。所需材料進(jìn)場后需要經(jīng)檢驗(yàn)合格方準(zhǔn)使用，砂石料、水泥、附加劑等計(jì)量準(zhǔn)確，其中砂石料誤差≤2%，水泥、摻合料、附加劑誤差≤1%。⑴所用水膠比（水與膠結(jié)料的重量比，后者包括水泥及混合材料的重量）控制在0.24~0.38的范圍內(nèi)。⑵水泥重量不超過500kg/m3，水泥與混合材料的總重不超過550~600500kg/m3。外摻混合料中粉煤灰摻量不超過膠結(jié)料的30%，沸石粉不超過10%，硅粉不超過8%~10%。摻用混合材料的種類和數(shù)量，必須經(jīng)試驗(yàn)報(bào)監(jiān)理工程師批準(zhǔn)后確定。⑶混凝土的砂率控制在28%~34%的范圍內(nèi)。⑷高效減水劑的摻量宜為膠結(jié)料的0.5%~1.8%。⑸嚴(yán)格控制用水量，砂石中的含水量仔細(xì)測定后從用水量中扣除。⑹高效減水劑采用后摻法，加入減水劑后混凝土拌和劑在攪拌機(jī)中繼續(xù)攪拌的時(shí)間，當(dāng)用粉劑時(shí)不少于60s，當(dāng)用溶液時(shí)不少于30s。⑺拌制混凝土使用強(qiáng)制式攪拌機(jī)，采用二次投料法拌制。2、混凝土澆筑混凝土采用泵送入模，輸送泵管線順直，轉(zhuǎn)彎平緩，接頭嚴(yán)密，泵送前先用適量的與混凝土內(nèi)成分相同的水泥漿潤滑輸送管內(nèi)壁，泵送混凝土需連續(xù)，間隔時(shí)間不得超過15分鐘，泵送過程中受料斗內(nèi)須有足夠的混凝土，以防吸入空氣產(chǎn)生堵塞。泵送混凝土下落高度大于2米時(shí)，采用漏斗減速。灌注按水平分層方法逐層進(jìn)行，分層厚度不大于30cm。隨灌隨振搗。振搗采用插入式振搗器隨灌注逐層振搗，振搗棒頭下入下層混凝土5~10cm，以保證層間結(jié)合良好。振動(dòng)棒大小根據(jù)鋼筋間距選擇，振動(dòng)棒的移動(dòng)距離為其作用半徑的1.5倍，振搗時(shí)防止漏振、欠振，避免過振造成離析。振搗時(shí)間以混凝土不再下沉、冒泡，并輕度泛漿為宜。由于腹板較高，為確?；炷琳駬v質(zhì)量，在腹板內(nèi)模上適當(dāng)位置開窗口振搗。頂板混凝土澆注時(shí)進(jìn)行刮平，并進(jìn)行收漿，及時(shí)覆蓋、澆水養(yǎng)護(hù)。㈣箱梁現(xiàn)澆施工控制及質(zhì)量驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)1、實(shí)施施工控制的必要性連續(xù)梁是一種多次超靜定體系，施工過程中各種復(fù)雜的因素都可能引起結(jié)構(gòu)的幾何形狀和內(nèi)力改變。盡管在設(shè)計(jì)時(shí)已經(jīng)考慮了施工中可能出現(xiàn)的情況，但由于鋼材和石料等材料的特征、結(jié)構(gòu)性能及施工過程中不可避免的誤差、設(shè)計(jì)與實(shí)際必然存在一定的差異，同時(shí)施工中還可能由于施工條件的復(fù)雜性，影響因素多，事先難于精確估計(jì)結(jié)構(gòu)的實(shí)際狀態(tài)。通過在施工過程中對橋梁結(jié)構(gòu)進(jìn)行適時(shí)監(jiān)控，可能根據(jù)監(jiān)測結(jié)果對施工過程中的控制參數(shù)進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整是完全必要的。另外在已建節(jié)段的軸線出現(xiàn)一些誤差，及時(shí)調(diào)整下一節(jié)段的移動(dòng)模架定位標(biāo)高，以保證結(jié)構(gòu)線形的平順，并監(jiān)控實(shí)際內(nèi)力分布，使箱梁始終處于安全受力的受控狀態(tài)。影響施工過程中橋梁結(jié)構(gòu)線形和內(nèi)力的因素主要有以下幾方面：混凝土及預(yù)應(yīng)力束彈性模量、混凝土方量誤差、混凝土方量誤差、混凝土收縮徐變、施工臨時(shí)荷載、溫度影響、移動(dòng)模架變形、預(yù)應(yīng)力索張拉誤差。當(dāng)上述因素與設(shè)計(jì)不符，而又不能及時(shí)識別引起控制目標(biāo)偏離時(shí)，無法采取正確糾編措施、引起誤差積累，本橋連續(xù)梁單聯(lián)較長，孔數(shù)多，施工過程復(fù)雜，為了保證施工質(zhì)量，對本橋進(jìn)行施工監(jiān)測和控制是十分必要的。2、施工控制方法施工控制是一個(gè)預(yù)告施工量測識別修正預(yù)告的循環(huán)過程。其技術(shù)流程為：前期結(jié)構(gòu)分析計(jì)算預(yù)告標(biāo)高施工測量誤差分析修改設(shè)計(jì)參數(shù)結(jié)構(gòu)計(jì)算預(yù)告標(biāo)高。實(shí)施流程為：階段施工結(jié)束現(xiàn)場測試誤差分析監(jiān)控組提數(shù)據(jù)（設(shè)計(jì)代表認(rèn)可）監(jiān)理組施工單位下一階段施工開始⑴前期結(jié)構(gòu)計(jì)算在設(shè)計(jì)圖紙的基礎(chǔ)上，采用各種參數(shù)的理論值（或規(guī)范規(guī)定取值），通過有限無分析程序，用倒拆分析的方法得出個(gè)節(jié)段施工時(shí)相對于設(shè)計(jì)標(biāo)高的預(yù)抬量，并得出各節(jié)段的施工應(yīng)力。⑵為了獲得橋梁施工中的實(shí)際狀態(tài)，除對主梁進(jìn)行控制斷面應(yīng)力測試外，還須進(jìn)行標(biāo)高測量。測點(diǎn)布置：縱橋向每施工節(jié)段設(shè)多個(gè)測量斷面，每測量斷面布置3個(gè)測點(diǎn)。測量工況：①每節(jié)段移動(dòng)模架定位；②混凝土澆注前、后；③預(yù)應(yīng)力張拉前、后；另外須對墩頂水平位置測量，墩頂設(shè)2個(gè)測點(diǎn)，混凝土澆注前后測量。為清除日照溫差對梁體變位影響，采用以下方法：①測量工作安排在早晨日出前進(jìn)行，可不計(jì)日照溫差的影響。②當(dāng)測量工作不能在早晨進(jìn)行時(shí)，對測量數(shù)據(jù)進(jìn)行日照溫差修正。⑶修正設(shè)計(jì)參數(shù)在獲得測量數(shù)據(jù)后，對比其與理論計(jì)算值的差別，采用分離變量法可識別出各參數(shù)的真實(shí)值。⑷移動(dòng)模架變形值的確定移動(dòng)模架變形值開始可根據(jù)計(jì)算值與荷載試驗(yàn)結(jié)果確定，以后各參數(shù)移動(dòng)模架變形值可根據(jù)上一節(jié)段實(shí)測值推算，并與理論值比較確定。⑸控制線形修正在施工過程中，由于結(jié)構(gòu)的實(shí)際情況與理論計(jì)算的差異以及移動(dòng)模架定位標(biāo)高放樣的偏差，必須導(dǎo)致已建部分在成橋時(shí)呈現(xiàn)的線形曲線不能消除的誤差。如果不顧及這種誤差繼續(xù)以后節(jié)段施工，可能造成全橋的線形反折突然，波動(dòng)較大，鑒于這種情況，必須對未施工節(jié)段的控制線形作出修改。⑹移動(dòng)模架立模標(biāo)高確定移動(dòng)模架立模標(biāo)高的控制點(diǎn)選擇在待澆箱梁節(jié)段底板底模上，由下式計(jì)算得出：H=H0+△H+fg+fn式中：H——移動(dòng)模架模板定位標(biāo)高H0——箱梁底面設(shè)計(jì)標(biāo)高△H—