奧鋼聯(lián)技術手冊奧鋼聯(lián)連鑄技術手冊奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第1頁。奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第1頁。1、連鑄1.1概述1.2基本理論和計算1.2.1計算和設計公式1.2.1.1坯殼厚度及液芯長度1.2.1.2拉速1.2.1.3振動1.2.1.4溫度1.2.1.5結晶器的散熱1.2.1.6二次冷卻1.2.1.7熱坯長度的確定1.2.1.8收縮1.2電磁攪拌1.2.1結晶器電磁攪拌1.2.2末端電磁攪拌1.3安全1.3.1不能開澆（?。。?.3.2禁止連續(xù)澆注奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第2頁。1.3.3中包停澆奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第2頁。1.3.4怎樣區(qū)分鋼水和鋼渣1.4中包包襯1.4.1.4.2中包和侵入式水口的預熱1.4.3塞棒澆注的中包預熱1.5拉澆前設備的前提準備1.5.1結晶器的準備1.5.2引錠桿的準備1.5.3送引錠1.5.4封引錠1.5.5推薦使用的封引錠方式（1802）1.5.6開澆前大包中包的操作步驟1.6開澆1.6.1開澆的前提條件1.6.2火切機控制板1.6.3大包開澆1.6.4大包長水口的操作1.6.5塞棒澆注的手動開澆1.6.6自動開澆奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第3頁。奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第3頁。1.7連鑄工藝1.7.1更換大包1.7.2快換中間包1.8停澆1.9質量控制/質量保證1.9.1間接檢驗方法1.9.2直接檢驗方法1.9.3表面檢驗1.9.4內部缺陷檢驗1.9.5取樣和檢驗1.9.6中包前取樣1.9.7中包測溫1.9.8中包取樣1.9.9鑄坯取樣1.9.10冶金缺陷-鑄坯缺陷-原因/糾正方法1.9.11表面缺陷1.9.12內部缺陷奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第4頁。奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第4頁。1、連鑄1.1概述鋼水由液態(tài)轉變?yōu)楣虘B(tài)是在連鑄進行的，其產(chǎn)品被稱為小方坯、大方坯或板坯精煉后，吊車將大包吊在大包旋轉臺的支撐臂上，蓋上大包蓋，將大包放在大包回轉臺上后，將其旋轉至澆注位。預熱好的中間包車（大于1000度）從預熱位開至澆住位，將預熱好的侵入式水口與結晶器對中并插入。同時使用長水口操作機構將通有氬氣保護的大包長水口靠近大包滑動機構，之后，打開大包滑動水口，鋼水從大包注入至中間包，中包填液時間即從大包開澆至打開塞棒的時間不應超過2分鐘。中間包向結晶器注入鋼水是通過安裝在中間包內的塞棒來控制的，中間包支持在中間包車上。開澆前，先起動結晶器振動臺和液位控制系統(tǒng)。人工加保護渣，結晶器安裝于平臺上，通過振動機構完成上下運動。安裝在結晶器末端的足輥對剛出結晶器的熱坯導向作用。足輥后的導向輥是固定的，將鑄坯導入固定半徑的弧線中。置于弧形末端的拉矯機將鑄坯由恒定半徑的弧形矯直為水平。奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第5頁。擠壓輥安裝于拉矯機下方，以支撐、拉戈引錠杠和鑄坯，汽水噴淋用來冷卻鑄坯及調節(jié)冷卻強度。噴淋室在鑄坯鑄坯導向周圍與之成為一體，在噴淋室形成的蒸汽由排蒸汽機抽到空氣中。在不需要引錠杠導向時，由脫引錠輥將引錠脫開，并送自引錠桿輥道上。其上裝有引錠桿存放裝置，將引錠桿從開澆后至下次開澆前，存放于其上。鑄坯由火切機切成定尺。在輥道末端裝有可移動檔板，將鑄坯停下。奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第5頁。拉澆結束時，低速拉尾坯，高速矯直。尾坯由尾坯處理裝置切尾送走。當最后一支坯移至輸出輥道，引錠桿由存放引錠桿裝置落至輥道上，送入鑄坯導向輥至結晶器下方將引錠頭對中送入結晶器。封引錠桿準備下一澆次。1.2基本原理和計算1.2.1計算和設計公式1.2.1.1坯殼厚度及液芯長度液芯長度由坯殼成長常數(shù)和凝固時間所決定的，此常數(shù)可看作一個數(shù)值，在凝固區(qū)增大。坯殼凝固厚度“S”的計算公式如下：S=K*/t固態(tài)坯殼S（mm）凝固常數(shù)K（mm/min1/2）凝固時間=L/VCt（min）凝固長度Vc（m/min）拉速現(xiàn)在鑄坯任一點的坯殼厚度都可計算。凝固常數(shù)是由拉澆的鋼種所決定的，以確定冶金長度，數(shù)值如下：K=27mm/min1/2K=26mm/min1/21．2．1．2拉速奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第6頁。最大拉速由冶金長度（從結晶器液位至鑄坯凝固的連鑄長度）計算公式如下：奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第6頁。VCMAX=LM/tsolidD/2=K*/tsolidTsolid=（D/2K）2VCMAX=Lm*（k/s）2=LM*（2*K/D）2其中：K（mm/min1/2）——凝固系數(shù)Vcmax*(m/min)-----最大拉速D（mm）——————熱坯厚度Lm（M）——————液芯長度，也稱“冶金長度”Tsolid（min）————鑄坯全部凝固的時間不能超過最大可用拉速（由冶金長度估算出的）；否則鑄坯內的液芯長度會超出鑄坯支撐長度而導致鼓肚。舉例：Lm=27mK=26mm/min1/2D=220mmVCMAX=27*（2*26*220）2=1.51m/min在實際生產(chǎn)中,根據(jù)要求的拉速時間、化學成分、鑄坯性能及中間包溫度采用比較低的拉速。1．2．1．3振動振動的速度，頻率乃至振幅對鑄件的表面性能及外形有著重要的影響。避免坯殼粘在結晶器壁上，振動裝置是密不可少的。振動參數(shù)（振幅、頻率、負滑脫）影響著振痕的深度、間距、保護渣的消耗及坯殼的成長。奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第7頁。振動的平均速度，公式如下：奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第7頁。Ｖｏ＝２＊ｈ＊ｆｈ（ｍ）——振幅ｆ（ｍｉｎ－１）——頻率Ｖｏ（ｍ／ｍｉｎ）——平均振動速度振動速度理論上應比拉速高３０～４０％，即：Ｖｏ＝１.3to1.4＊Vc1.2.1.4溫度拉澆溫度對凝固過程有著相當大的影響,因此其對鑄坯質量有著緊密的關系,過高的拉澆溫度導致鑄坯質量差(中心疏松、晶粒組織粗大、大量的樹枝晶、應力裂紋等)且增加漏鋼的危險，過熱度應為10~35度之間。過熱度增高會導致鑄坯厚度變薄，這樣由于坯殼很薄，拉應力增大，大大增加了粘殼的危險，而導致漏鋼的危險增加。過熱度超過45~60度（不同鋼種而不同），必須停止拉澆。過低的過熱度會使鋼水在侵入式水口中結死，大包鋼水的溫度應根據(jù)工藝要求在二次冶煉中確定下來。不當?shù)倪^熱度對鑄坯質量的影響；*過熱度過高--縱向裂紋--深度的中間裂紋和中心分層--極重的偏析*過熱度過低奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第8頁。--水口結死奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第8頁。下面是對應生產(chǎn)順序的相關溫度：大包溫度（Tl），為開澆前在大包內的鋼水溫度。中包溫度（Tt），為中包內鋼水溫度。液相線溫度（Tlid），為分鋼種開始凝固的溫度。計算液相線溫度的公式：°C（液相線）=1.5366-X%C-Y%合金%CX=0.025900.026-0.05820.06-0.10860.11-0.5088.40.51-0.6086.10.61-0.7084.20.71-0.8083.20.81-1.0082.3奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第9頁。奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第9頁。合金元素含量范圍%YSi0-38Mn0-1.55P0-0.730S0-0.0825Cr0-181.5Ni0-94Cu0-0.35Mo0-0.32V0-12W-18%at0.66%C1As0-0.514Sn0-0.0310O*0-0.0380N*0-0.0390H*0-?1.300Ti17Al5,1Co1,7*=預估的1.2.1.5結晶器散熱從結晶器帶走熱量的過程及熱傳導形式,描述如下:*凝固的坯殼間鋼水的對流.*通過坯殼的熱傳導.*坯殼與銅板/銅管表面(保護渣\氣隙)的接觸.*結晶器銅板/銅管的熱傳導.*通過結晶器銅板/銅管與水套間冷卻水的對流.奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第10頁。最重要的溫降發(fā)生在結晶器銅板/銅管與坯殼的熱傳導,見圖1:奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第10頁。結晶器冷卻的幾個重要參數(shù):*拉速:拉速增快,鑄坯與銅板/銅管,接觸的長度增加.*保護渣:熔化的保護渣填充在銅板/銅管與坯殼之間,有助于散熱.*結晶器的幾何尺寸:改變結晶器倒錐度提高散熱強度.*結晶器冷卻:通常為避免形成氣泡,結晶器冷卻水必須達到一定流量,水的粘度比水更重要,計算水的流量及壓力參見連鑄機供應商提供的操作手冊.1.2.1.6二冷水二冷水的冷卻強度由連鑄機內鑄坯的表面溫度,拉澆的鋼種及拉速決定的,二冷區(qū)所有的凝固常數(shù)在K=26mm/min1/2-28mm/min1/2之間,取決于鋼種及二冷水量,為了得到滿意的澆注組織,幾個冷卻水段的冷卻水量是單獨調節(jié)的。氣霧冷卻由于鑄坯的冶金冷卻，使用這種形式的噴嘴可得到較寬范圍的水量調節(jié)，但必須達到下面的平衡：鑄坯不能過冷（避免表面缺陷），設備不能過熱（以避免輥子及軸承的損壞）。對流量，壓力及噴嘴型式的要求，參加連鑄機供應商提供的操作手冊。1.2.1.6熱坯長度的確定奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第11頁。計算熱坯長度的公式如下:奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第11頁。Lhot=Lcold*X+SLhot(mm)----熱坯長度,其值應在長度測量裝置上調節(jié)Lcold(mm)----冷卻后的鑄坯長度(約+20℃S(mm)------切縫寬度(因火切機及質量的不同而不同)X(1)-------收縮因子,考慮鑄坯從切割機至冷坯的收縮值,是鑄坯在切割輥上溫度的函數(shù)及鑄件成分的函數(shù).鑄坯在切割輥道上的平均溫度(整個斷面的平均溫度)約在900℃,冷坯是在+20計算熱坯長度,必須知道收拾因子,收縮因子為一常量X=1.013.用于所生產(chǎn)的鑄坯.如生產(chǎn)鋼種擴大到合金鋼,收縮因子可隨之修改.C鋼:X=1.013舉例:鑄坯長度=8000mm(冷坯)質量:St37---收縮率=1.013Lhot=Lcold*X+切縫---=8000mm*1.013+8mmLhot=8112mm1.2.1.8收縮1.2.1.8.1概述連鑄在固相線溫度下的熱收縮對質量有特別的影響,一些鑄坯表面的缺陷及生產(chǎn)中遇到的一些現(xiàn)象都是由于不同的C含量的鋼種其收縮特性不同引起的.奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第12頁。C含量為0.09%~0.16%的鋼種(包晶范圍)對表面及內部裂紋表面粗糙、扭曲變形、拉漏比C含量低于或高于這個范圍的鋼種更為敏感。奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第12頁。研究表明0.09%~0.16%的鋼種通過結晶器的熱流量最小，且結晶器與坯殼之間的摩擦力也較低。以上觀察到的現(xiàn)象歸因于包晶反應而引起鑄坯收縮量增大及機械應力提高。δ/γ相變在固相線溫度以下恒定的溫度區(qū)間內，鐵碳合金的收縮量是C含量的函數(shù)。C含量的0.09%~0.16%的熱收縮量增加，相應的體積縮?。芏仍龃螅┦桥cδ/γ相變相關聯(lián)的。δ/γ相變只發(fā)生在鑄坯上特定的一段，由于收縮不均勻，以及鋼水靜壓力引起的除熱應變外的彈性應變、粘彈性應變、使機械應力增強。在連鑄生產(chǎn)中，收縮及應力的成長都是由于拉澆過程中各種因素復雜的相互作用（溫度梯度、坯殼成長速度）以及鋼的材質特性的結果。就VOEST-ALPINESTAHL產(chǎn)品，經(jīng)驗表面：收縮率取1.013滿足計算的要求,分析表明收縮率對其影響微小.1.3電磁攪拌1.3.1結晶器電磁攪拌M-EMS(結晶器電磁攪拌)對鑄件的內部和表面質量有著積極的作用,由于能量消耗較高(約3Kwh/t),EMS主要在澆注高品質的特鋼中使用.特殊情況:包晶鋼!(C含量為0.09~0.16%)經(jīng)驗表明,調節(jié)M-EMS的參數(shù)(主要是電流),可提高生產(chǎn)和冶煉的效果.奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第13頁。M-EMS放于結晶器裝配下放更適合于使用保護渣和侵入式水口的形式.奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第13頁。使用建議的M-EMS參數(shù)設置時,特別觀察彎月面的情況,以確保彎月面的情況,以確保彎月面無大的攪動.如彎月面波動過大過侵入式水口侵蝕,必須逐漸減少電流,(如25A)直到滿意為止.結晶器斷面超過200mm2及結晶器壁>20mm的情況,建議選用2~2.5Hz的頻率.如結晶器斷面小于200mm2及結晶器壁<15mm為了方便操作,如果最大電流為400A,或接近400A(390A),也可選用固定的頻率4.0Hz,注:范圍由C含量來確定)!分鋼種設置M-EMS參數(shù),舉例:表1所示根據(jù)C含量的不同而設置的電流:M-EMS的頻率應調節(jié)到2~4.5HZ之間(根據(jù)不同的斷面尺寸,如小斷面高頻率,大斷面低頻率).表1C含量M-EMS(A)<0.251500.26~0.45250-4000.46~0.60350~400>0.60>400注意:為了避免注流鋼水時卷渣,侵入式水口必須保證最小插入深度(如建議插入深度80~140mm).1.3.2末端電磁攪拌奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第14頁。使用末端電磁攪拌只對高碳鋼或Mn\Cr含量高(>1%)的鋼種有意義.奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第14頁。注:為使末端電磁攪拌達到最優(yōu)效果,末端電磁攪拌中心應置于鑄坯內液芯50mm處!如出現(xiàn)”白亮帶”,強度通過下面方法可控制:*增加M-EMS的電流.*減少F-EMS的電流.*調節(jié)反轉周期見表3===特別是用于低C鋼.*降低拉速(也就是縮短液芯長度).表2所示F-EMS電流與C含量的函數(shù)關系.F-EMS的頻率應調節(jié)至17.0~20.0Hz之間.C含量(%)F-EMS頻率(A)<0.25-0.26~0.452500.46~0.60300>0.60350-400周期(正反向)(sec.)小斷面大斷面5~88~12表2奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第15頁。建議最小拉速應使F-EMS達到最佳效果。奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第15頁。180*180末端攪拌K-因子為26拉速（m/min）冶金長度（m）在F-EMS處的實際液芯（mm）名義液芯（mm）1.01258>501.113.2641.1613.9681.214.4691.315.6731.416.877300*300末端攪拌K-因子為26拉速（m/min）冶金長度（m）在F-EMS處的實際液芯（mm）名義液芯（mm）0.413.334>500.4515490.516.6620.5518.3730.620831.4安全1.4.1不能拉澆(!!)*無結晶器冷卻水*無二冷水*無振動*無潤滑(油或保護渣)1.4.2禁止繼續(xù)拉澆*結晶器冷卻水為事故狀態(tài)*結晶器冷卻水溫差Δt>12*結晶器冷卻水事故水箱未滿*發(fā)現(xiàn)大包或中包即將穿包(大包或中包車呈紅斑)*中包彎月面低于300mm*鑄坯停留超過4分鐘奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第16頁。*拉速過快奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第16頁。*中包溫度過高1.4.3中包停澆在大包停澆后,大包工必須立即通知P3工留心敞開澆注的鋼流或是塞棒澆注應注意彎月面.原因:防止渣流入結晶器而導致漏鋼甚至停澆.1.4.4鋼和渣的區(qū)分*當鋼水從黃藍或黃綠(在于眼鏡繁榮顏色)變?yōu)樯铧S色時.*當鋼流由強度到分流時.*持鋼棒快速從鋼流中挑出些渣,如濺起許多小的火花,那多是鋼;如果鋼流穿過鋼棒輕輕掠過,那是渣.*如果是塞棒澆注,其彎月面攪動挺大,注意只是在由鋼轉換為渣時!*一下渣立即停澆(最好稍稍提前一點).*中包停澆時,大包工應用鋼棒(勿用管子)測幾次鋼水液位,這樣也可以知道,中包是否有渣,有多少.1.5中包包襯連鑄工藝中對鋼的質量、成本及產(chǎn)品的安全都有嚴格的要求,對此領域中使用的耐材產(chǎn)品有更高的要求,對中包包襯耐材主要以下幾個部分:*隔熱層*永久層*工作層隔熱層是由陶瓷纖維或高鋁磚制成位于永久層之間.奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第17頁。兩種不同形式的永久層:奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第17頁。*永久層為耐火磚或高鋁磚永久層的缺點是每個中間包都需要特殊形狀的磚,其連接處比較薄,使用后,永久層表面的磚磨損不均勻,特別是接縫處變大.表面的不均勻及寬的接縫,使鋼殼粘在永久層上.一旦鋼殼剝落永久層就遭到破壞.*永久層磚的另一缺點是,中包容積增大及復雜后,其成本及安裝時間延長.*永久層為高鋁,低水泥,低濕氣的澆注料:這種澆注料在各溫度段都有絕好的機械強度,及耐熱沖擊抗力.因其為低水泥澆注料避免了接觸反映.高機械強度的化合物以及少量的粘接劑大大提高了此種包襯的中包使用壽命.低水泥的澆注料制成單體無接縫的包襯,消除了用磚砌所存在的接縫問題,使用低水泥澆注料使永久層的安裝更方便,更快,且中包壽命增至1500爐.1.5.1可應用的工作層下面是幾種工作層的制法:*板式包襯*用噴槍噴涂的包襯*噴霧式噴涂的包襯*干粉中包襯*板式包襯,最初使用于1974年,其為高絕熱,低密度可更換的預制板.這項工藝使用冷中間包開澆成為現(xiàn)實,是中包準備的一次革命.奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第18頁。早期的板式包襯為硅質板后來發(fā)展為可預熱的鎂質板,這樣既滿足了板坯的連鑄開澆的要求,又利用了板式包襯的優(yōu)點.奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第18頁?？深A熱板式包襯消除了預熱是工作層碎落的可能,另外,還比噴槍噴涂或砌磚的形式有以下優(yōu)點:*中間包冷熱均可用*增加了絕熱性能*良好的抗碎裂性能*延長一個澆次的壽命*提高中間包使用率,縮短周轉周期制作時的一個缺點,特別是大的中包,需要大量的勞動80年代初期,開始噴霧包襯系統(tǒng),其于噴槍包襯不同的重要之處為在噴補料中增加纖維,這不僅降低其密度和成本,而且便于干燥提高了儲熱性能.同時這種工藝在制作厚的包襯時比噴槍補更加容易控制,這種包襯可以預熱也可以冷包沒有問題.其成品的決熱特性比起板式包襯更加受歡迎.噴霧噴包襯的主要優(yōu)點為包襯的噴補與中包的幾何形狀無關.此工藝只需要短的時間準備,相對勞動強度低,噴補材料可自動由機器人制作,以后的勞動需求更低.此工藝與其它濕的工藝相比主要缺點為:在使用前要進行干燥.干粉中包襯,于1986年左右提出,此工藝與前面提到的工藝不同之處為采用干粉形式,干粉包襯利用松脂在相對溫度較低(約200℃奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第19頁。粉劑準備好后將一模型置于中包內,將干粉灌入中間包永久層與模型之間.這種特制的模型要求能均勻傳遞中包熱量,防止中包中間包鋼板的移動和扭曲變形,對可否振動的要求取決于使用的產(chǎn)品.奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第19頁。這種工藝的優(yōu)點*中包周轉快*勞動量低*良好的脫膜性*對永久層有良好的保護作用*干凈精致的工作層(使非金屬夾雜容易上浮)比起濕的工藝其主要的優(yōu)點為減少了必要的熱循環(huán)周期采用哪一種包襯不同的鋼廠根據(jù)各自的因素來確定如下:*中包大小*連澆爐數(shù)*鋼水清潔度*費用*是否容易脫殼*周轉周期的重要性和中包利用率*現(xiàn)有設備和包襯制度*鋼水質量的要求,低H,低C*使用人工或自動方式1.5.2中包及水口預熱1.5.2.1塞棒澆注的中包預熱*中包必須干燥清潔*將中包包蓋置平奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第20頁。*預熱時間預計為60~90min.奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第20頁。*加熱前安裝好水口==如是單體水口,必須先安裝水口.*將載有中包的中包車開至結晶器上方對中(必須關上塞棒)*返回加熱位調節(jié)預熱燒嘴*將塞棒打開約40mm*計劃開澆前,啟動加熱(從上端)加熱時間不超過90min,不少于60min(參見耐火材料供應商提供的加熱曲線)*加熱溫度為1000℃~1300*水口預熱30~60min,時間長短取決于燒咀質量*大包到站后檢查大包滑動水口油缸及液壓系統(tǒng)工作是否正常1.6拉澆前設備的前提準備1.6.1結晶器的準備開澆前必須檢查下面的前提準備,必須完成下面各項準備工作*銅管無損傷,如劃痕或不均勻磨損*足輥如有不均勻磨損必須更換*結晶器冷卻水準備完畢*結晶器足輥段噴淋水準備完畢,檢查噴淋方式*結晶器可見部位無水,不得有水滲入結晶器內,結晶器銅管必須干燥*結晶器罩固定于結晶器上*結晶器液位檢測系統(tǒng)準備完畢如為新上的結晶器,必須增加以下檢查項目*結晶器液位控制系統(tǒng)裝入準備就緒奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第21頁。*結晶器冷卻套內充滿水,無空氣奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第21頁。*只能使用檢查過調整過的結晶器*固定結晶器于振動臺上的螺栓必須擰緊*潤滑軟管聯(lián)接完畢*冷卻介質的連接處緊固(在振動臺架與結晶器間無泄露)*結晶器足輥至扇形段的第一輥的過度段檢查,調整.1.6.2引錠桿準備正確安裝引錠桿引錠桿,特別是引錠頭插入結晶器前必須檢查是否清潔必須認真檢查引錠頭部與熱坯接觸的部位,如表面有損傷(劃痕\裂紋等)應送檢查(點焊或點磨)應按維護手冊進行接頭處加油動作檢查.1.6.3送引錠下面的前提準備,自動系統(tǒng)無法檢測只能目測:*引錠桿準備是否完畢*拉矯機上輥是否在”UP”位*有無檢修任務或檢修在拉矯機區(qū)和導向區(qū)*檢查調整引錠桿壓力為正常目視及電氣檢測前提條件全部滿足后,可以開始送引錠1.6.4封引錠封引錠操作步驟如下:銅板與引錠頭一圈的縫隙用密封繩封閉,并用小鋼棒手動壓緊.奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第22頁。注意:必須將引錠桿頭部與結晶器中心盡可能對正.奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第22頁。另外,密封繩和引錠桿頭上撒一層金屬屑.所有封引錠材料必須是干燥無銹的(鐵銹中含氧!!),封完引錠頭,振動臺,拉澆機和噴淋水直到開澆時候才啟動(通常電氣聯(lián)鎖).在等大包時候,結晶器上需要蓋一鋼板保護其不被破壞,否則所封好的引錠頭破壞后,必須重新封.1.6.4.1推薦使用的封引錠桿方式(180*180)舉例第一步==引錠桿于結晶器的位置引錠桿插入深度不超過100mm(!)原因:*必須為鋼水流出足夠的空間,這樣結晶器添液時,會給水口額外的預熱作用.*更多的空間可以延長結晶器的添液時間,使其連接更好.*使開澆時在緊急情況下更加安全,例如:發(fā)生結流.第二步==用棉繩密封引頂頭小心地將棉繩搗入引頂頭與結晶器縫內,以防止損壞結晶器鍍層,確保結晶器的使用壽命.第三步==撒鐵屑*鐵屑必須干燥無油的金屬制品.*將鐵屑均勻地撒在引頂頭上,以防止鋼液損壞引頂頭.*所用的鐵屑確保能將引頂頭與熱坯快速簡單的分開.第四步==放置鉤子奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第23頁。所用的鉤子確保引頂頭與熱坯的連接安全可靠.另外兼?zhèn)淅滗摰淖饔?其傳熱效果極好.奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第23頁。第五步==放入冷鋼(彈簧)冷鋼有以下優(yōu)點:*這種緊密的排布確保了在需要冷鋼的位置有冷鋼,并且保證侵入式水口足夠多的插入深度,例如:4孔水口.*這種形式和設計是高效的(冷鋼直徑小,接觸面積大)這種冷鋼在經(jīng)過結晶器下口時不會掉落(有時會發(fā)生在螺紋鋼形式上)而導致阻塞.*鋼水良好的滲透性保證與引頂桿連接牢固.1.6.5開澆前大包中包的操作步驟鋼水應該準時到站,并且化學成分正確,恰當均勻的溫度.大包由其上的行車吊至大包回轉臺.大包一到回轉臺,立即將懸掛在旁邊的大包滑動油缸連于大包上,其具體的位置在吊架上調節(jié).接上滑動水口后,準備將大包轉到澆注位.在將大包轉到澆注位之前應該關掉中包及水口預熱,并開走中包車.中包車到位澆注位后應該按供應商提供的手冊所述方法操作結晶器液位自動控制系統(tǒng).中包對中后,將必備工具(如挑渣棒等)置于結晶器蓋板旁.中包車至澆注位后,稱重裝置置0位,只顯示中包包內的鋼水重量.中包在澆注位對中時應該將長水口垂直接到滑動水口上.7開澆1.7.1開澆的前提條件奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第24頁。如前面章節(jié)所述,開澆前必須進行各種準備工作.除以前提到的,還必須考慮以下的工作:奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第24頁。*是否選定鋼種?*結晶器冷卻水是否工作,流量是否正確?*是否選定振幅?*中心潤滑泵是否啟動?*排蒸汽風機是否啟動?*檢查水,油,氣的壓力流量和溫度*二次冷卻水冷卻曲線是否選定?*大包回轉臺是否準備就緒?*中包車是否準備就緒?*振動臺是否準備就緒?*拉矯機是否準備就緒?*事故水是否準備就緒?*結晶器液位控制是否為自動方式?*是否選定起步拉速?1.7.1.1火切機控制板*是否檢查所有顯示燈?*進行空試車*火切機移至起始位.*所有的拉矯機,輥道驅動方式是否為自動?*橫移機和冷床是否為自動方式?奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第25頁。*所以設備準備就緒才可以開澆.此信號由電氣系統(tǒng)通報,詳細操作參見電氣手冊.通常,只用幾流生產(chǎn),其拉澆時間延長.這可能導致鋼水結流和連澆節(jié)奏跟不上的問題.必須確認當結晶器冷卻水打開后結晶器銅板上無水垢.奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第25頁。1.7.2大包開澆大包開澆前,每一流必須在操作狀態(tài)且應滿足”readytocast”條件.不管是手動開澆還是自動開澆,下面的設備有其獨立的自動/手動操作方式:*振動臺(前面提過)*噴淋水*拉矯機當澆注狀態(tài)為初始狀態(tài)或操作工將拉矯方式由手動改為自動時,以上功能缺省狀態(tài)為自動方式.如沒有鋼水流下,操作工應該關閉滑動水口然后再次打開,如仍無鋼水流出,那么必須打開滑動水口燒氧.燒氧前,將長水口移開.中包鋼液位一超過長水口下口就應加保護劑.如必須燒氧,在大包注入初期就將長水口置于鋼流外.二次裝長水口之前中包鋼水必須加滿一半.如果大包滑動水口為人工操作,不能將滑動水口全部關死,以防止結流.必須提前清理掉大包滑動水口的積聚物.奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第26頁。安裝長水口時,將大包水口關掉,為減少結流的危險,關閉水口的時間應盡量短.中間包內的鋼水的液面至少為200mm,以防止”渦流的效應”.奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第26頁。中包的鋼水必須覆蓋為黑色.1.7.2.1大包長水口的操作1.7.2.1.1長水口的固定當大包轉到中包上方的澆注位時候,將長水口連到滑動水口的收集水口上.1.7.2.1.拆長水口從大包滑動水口上拆長水口前必須關閉滑動水口.降低大包長水口的操縱機構,如果長水口安裝在收集水口上,那么前后左右地搖動操縱臂,直到將水口拆下.注意:活動操作臂時候要小心,不要損壞長水口和收集水口的陶瓷咀.1.7.3塞棒澆注的手動開澆*中包烘烤到位*預選:Manual方式*將預備好的保護渣和推桿置于結晶器面板上*設定結晶器自動液位控制的設定值(約75%)*將拉速設定到最大拉速的70%*同時將大包吊入大包回轉臺*插入大包滑動水口油缸*打開結晶器液位自動控制的放射源*同時,水口必須已經(jīng)預熱了約30分鐘*關閉預熱裝置*將中包移至澆注位奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第27頁。*在OS-1上將開關打為”casting”位奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第27頁。*在OS-1上每一流”Ready-to-cast”燈亮.如果一流的燈閃爍.用OS-2,確定故障原因,如果是次要的可以忽視的問題,可以繼續(xù)開澆,如果問題嚴重,必須先解決掉.*連接大包長水口*在結晶器上方對中中間包*打開大包,如不自開,那么打開大包后直到中包鋼水超過一半時再連長水口.*中包填滿一半后,開澆(手動).中包降至水口低于正常液位50mm.*在約30_40秒內,注流2-3次將結晶器注滿*當液面達到檢測范圍,加入足量的保護渣(先加開澆保護渣,然后按鋼種加特殊的保護渣),到達檢測范圍后關塞棒.*發(fā)出”strandstart”指令.鑄坯以最大拉速的70%的速度起步.拉澆工采用塞棒杠桿控制液位.*如果拉澆工將各流控制得好,即設定值和實際值相符,可嘗試轉至自動方式.拉澆工簡便地拉下事故開關打開拉澆杠,脫開塞棒油缸上的旁路連接,檢查OS-1,是否發(fā)生轉換(可通過檢查automaticon和實際值與設定值)!*不要忘記連續(xù)地加足夠量的保護渣*如果結晶器自動液位控制不正常(波動太大),那么立即轉至手動拉澆.因為拉澆工在結晶器中的視野有限,應通過觀察實際液位和設定液位來操作.1.7.4自動開澆*中包預熱好奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第28頁。*在OS-1預選:automatic(結晶器液位設定值應該為75%)奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第28頁。*將拉速設定為最大拉速的70%*同時大包吊入大包回轉臺*插入大包滑動水口油缸*打開結晶器液位自動控制的放射源*中包開至澆注位*在OS-1上將開關打為”casting”位*在OS-1上每一流”Ready-to-cast”燈亮.如果一流的燈閃爍.用OS-2,確定故障原因,如果是次要的可以忽視的問題,可以繼續(xù)開澆,如果問題嚴重,必須先解決掉.*連接大包長水口*在結晶器上方對中中間包*自動”on”(白燈)閃,且結晶器液位控制的”actualvalue”指示為零*大包澆注啟動,如不行,移開長水口,打開大包燒氧,不加長水口繼續(xù)澆注,直到結晶器澆注成功*中包填滿一半,立即啟動”startcasting”---即按下自動開澆按鈕注意:*開澆時應從中包外側開始,既從離沖擊區(qū)最遠的一流開始,以避免開澆結死.*塞棒自動地打開2.3次,直到結晶器液位控制的actualvalueindicator顯示第一個波動奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第29頁。*液面到達彎月面檢測范圍后,立即加入足量的保護渣(先加開澆保護渣,然后根據(jù)鋼種不同加特殊保護渣),到達檢測范圍后,關塞棒奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第29頁。*等待約20秒后,以最大拉速的70%速度自動起步,自動方式采用控制塞棒機構的油缸來控制流量*如果自動方式控制的很好,即實際值與設定值相符,拉澆工不要忘了不斷地加足量的保護渣!*如結晶器液位控制工作不正常(波動太大),那么立即轉至手動拉澆.因拉澆工結晶器中的視野很有限,應該通過觀察實際液位和設定液位來操作*如果每流自動控制.則”automatic”燈亮*同時中包測溫.如果溫度控制得好,即高出液相線溫度35度,應達到最高拉速(分斷面和鋼種)*這時候,鑄坯到達脫引錠區(qū),即操作工必須加倍小心,如果脫引錠失敗,這一流必須停下來*通常鑄坯會自動停下來*直到用事故切割將鑄坯和引錠桿脫開,再重新開澆,為了安全起見,建議手動開澆,成功后再轉自動,詳細內容見”手動開澆”1.8連鑄工藝1.8.1更換大包（連澆）在大包即將結束時，根據(jù)當前澆注情況確定二級機系統(tǒng)，計算出大包倒空時間計劃下一包起吊時間。當上一包還在澆注時，下一包鋼水應放到回轉臺上。下一包在上一包倒空前6-10min到站。奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第30頁。在連鑄平臺上所有的工作必須在很短的時間—5min內完成（例如：連滑動水口，觀察從長水口中流出的渣，操作滑動水口，操作長水口操縱機構等）。奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第30頁。另外，實際停澆時間可能要比估算的提前（例如，估算的鋼水重量和渣子重量的誤差）。超過10min，大包等待時間就太長了，導致溫度損失過多及有可能使大包內的鋼水溫度分層。另外，燒氧次數(shù)增加也延長大包等待時間。更換大包操作步驟如下：停澆前5分鐘，觀察中包沖擊區(qū)（長水口附近）的鋼水。如大包下渣，立即關閉滑動水口。因為長時間的連澆中渣量是增長的，非金屬夾渣物也要積聚，所以必須將中包渣控制為最少。不主張除渣到溢流箱中，因為這樣會減少事故溢流的空間。在停澆第一爐時，中包液位準許升到溢流位附近，這樣：*在更換大包時，中包包內的鋼水可起一個緩沖作用*在沒有新鋼水下來的期間，中包鋼水溫度損失為最少關閉大包滑動水口后，將長水口移開---將滑動水口油缸拆下。旋轉大包回轉臺，將新包旋入澆注位。用氧槍清潔大包長水口，特別是收集水口相連的密封面。如長水口被損壞，必須更換一只新的。清理/更換后，將長水口連接在新包的滑動水口上，壓緊。連接大包滑動水口油缸。大包開澆過程與前面所述《大包開澆》過程相同。重要的是要盡可能縮短無鋼流注入中包的時間。奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第31頁。更換大包時間過程長導致：奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第31頁。*中包鋼水減少，這樣使拉速降低，繼而導致拉澆時間的問題或質量的問題。*降低鋼水溫度，這意味著水口有結死的危險，特別同時降低拉速（減少通流量）更換大包的時間通?？刂圃?-3min內，但如果大包自開有問題的話（如：燒氧）可能要延長一些。由于中包澆完第一爐鋼的時間問題比較高（有利于減少溫降），連接下一包鋼水的大包溫度可以比第一包低10度。打開下一大包后，10~15min中包測一次溫度。以確保新舊混合的鋼生產(chǎn)完，測的只是新包鋼水的溫度。檢查確信滑動水口關閉，滑動水口油缸拆下，舊包由行車從回轉臺上吊走。在同一澆次中只換大包而未換中包，只生產(chǎn)同一鋼種。連澆中換鋼種會在鑄坯形成混合區(qū)域，既不屬于上一鋼種也不屬于后一鋼種，如果鋼種區(qū)別很大混合區(qū)差別很大。1.8.2快換中包長時間的連澆需要換中包,同時也伴隨著大包的更換.更換中包之所以叫”快換”,是指換包后可繼續(xù)拉澆,新來的鋼水直接澆入現(xiàn)有的鋼水上.因此,每一流都必須停下來,開走舊中包,新中包和大包開過來重新開澆.由于耐材(工作層\座磚\長水口)的使用壽命有限,所以快換是必要的.拉澆時快速換中包,節(jié)約了重新啟動時間限制了切頭切尾坯子的數(shù)量.增加有效拉澆時間,提高收得率.奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第32頁。連澆同一鋼種通常無混鋼種現(xiàn)場.奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第32頁。如果連澆不同的鋼種,必須使用鋼種分離片(分離藍)每次快換中包都存在一定的危險,這也可通過操作工的經(jīng)驗和良好的鋼水來彌補.在進行首次快換中包之前,連鑄人員必須在一塊配合過做幾回試驗.重要的是盡可能減少快換時間,使熱坯停留時間減為最短.原因:*在停留時鑄坯收縮脫離結晶器銅板*如果鑄坯與結晶器的縫隙增大,鋼水有可能從縫隙中流過結晶器,導致漏鋼.因此,熱坯停留時間不超過4min.如超過的話,拉澆必須停止.進行快換中包,必須滿足下面的條件:*下一中包在中包預熱站預熱好后并全部準備完畢*混合澆注時連接器(分鋼種的分離藍)必須準備在結晶器的旁邊.*下一中包吊到大包回轉臺上準備開澆*快換中包同時也換大包,為了更好地控制溫度,作為第一包新包的溫度必須高一些快換中包的步驟如下:*在下令停澆前,立即加入保護渣.*保護渣使下面的鑄坯熱量不散發(fā)掉*盡可能同時將各流關掉,停拉矯機*停掉二冷水或設為最小值*旋轉大包回轉臺*舊中包開走奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第33頁。*將分離鋼種的連結器放入結晶器鋼液中(如圖).檢查連接器放置在結晶器內的位置是否正確奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第33頁。*將新中包開至澆注位*新中包于澆注位*開澆,步驟同前所述1.9停澆正常的計劃停澆應提前做好準備。步驟如下：檢測到渣時，應該按前面所述，立即將大包水口關閉。操作工在鑄坯操作控制板上選擇停澆狀態(tài)。關閉大包鋼水液面到達前所述液位（約200min），立即停澆。通常中間包外側的鑄坯先拉，因其在中包內溫度較低。此時，先拉哪一流也受其他一些因素的影響。如下：*結死*結流*優(yōu)化切割為得到最大的收得率，中包盡快澆注完。另一方面，應避免將渣子澆入結晶器中。停澆時，鋼水液位不低于200mm。通常是在尾坯停止拉澆后停澆。其間，操作方式轉為清空設備（參見后面的功能描述）奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第34頁。尾坯不必噴水冷卻。等待一段時間，按電氣手冊中描述的那樣按下需要的按鈕，重新啟動連鑄。奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第34頁。結束拉澆但不停連鑄也是有可能的。過程如下：將鑄坯拉出后，按電氣手冊所描述的那樣，初始化所需的操作方式。按此程序，應將拉速減至約名義值的70%，以便在鑄坯上部凝固。當拉矯機停止后，噴淋水設為最小值。對尾坯全部設備都對其跟蹤，包括拉矯機，火切機。各設備按尾坯撤離其工作區(qū)的順序停車（結晶器、振動臺、二冷水、排蒸汽系統(tǒng)等）。注意：尾坯必須被切除，直到中心無縮孔。1.10質量控制/質量保證根據(jù)鋼種各自的特性和要求，相關鋼種的質量標準列于表中。根據(jù)拉澆觀察到的及發(fā)貨條件、檢驗條件、成品貨半成品，應進行下述的檢驗。1.10.1間接檢驗方法間接檢驗方法奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第35頁。間接檢驗包括拉澆時進行觀察和對連鑄相關方面的測定.奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第35頁。連鑄相關問題對質量的影響*長水口注流*(大包----中間包)C*中包液位C\CD\L\T\O*塞棒C*中包內鋼水溫度S\L\M\SC*保護渣C\E\O*結晶器內的鋼流CD\L*拉速CD\S\M*鑄坯表面溫度T\E其中:*C-----高倍和低倍的純凈度*CD-----分布的非金屬夾雜*S------偏析*L------縱裂*T------橫裂*E------角裂紋*M------中心裂紋*SC-----皮下氣泡*O------振痕正確調節(jié)以下方面:可避免:*鑄坯導向輥縫S\T\M\SC*鑄坯導向調節(jié)T\E\SC*擠壓輥壓力S\T\M\SC*結晶器倒錐度L\T\E*鑄坯與結晶器間的摩擦L\T漏鋼1.10.2直接檢驗奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第36頁。1.10.2奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第36頁。沒有一種檢驗方法可將所有的表面缺陷同時檢驗出來的,所以需要進行幾種不同的檢驗.要把嚴重缺陷的產(chǎn)品(S)----在鑄坯表面、肉眼可見的與輕微缺陷的產(chǎn)品（L）----除非表面處理后才看清楚的區(qū)分開來。VOEST-ALPINE設計出一種特殊的設備，用來酸洗半成品并測出振痕的側面圖。通常使用渦流、激光、紅外線等檢測方法檢測。1.10.2.2內部缺陷的檢測檢驗鑄坯內部缺陷,非特殊情況一般采用硫印,深度酸蝕,組織酸蝕,用切面評估法檢驗內部質量.檢驗角裂邊裂星裂低倍夾渣針孔氣泡振痕其它缺陷,如:溢鋼,渣坑,雙澆檢驗方法橫向縱向橫向縱向目檢鑄坯表面:SSSSS*Syes酸洗表面L+SL+SL+SL+SL+S***L+Syes剝皮檢驗SSL+SL+SL+Syesyesyesyes塔形:S*S*L+SL+SSyesyesyes渦流檢測L*+SL*+SL*+SL*+SL*+S激光\紅外線檢測等:L*+SL*+SL*+SL*+SL*+S振痕簡圖:L+S奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第37頁。*在一定條件下評估奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第37頁。檢驗偏析皮下氣泡低倍組織箸狀夾渣低倍夾渣振痕氣泡檢驗方法SC-Mn裂紋偏析帶2)無偏析3)硫印(斷面)RR*R**4)*組織酸蝕(縱向和圓面)RR*yesRR*yes切面評估(剪切\(zhòng)火切)*yesyesyes角樣藍幛彎月檢驗(小斷面)****特殊成分分析yesyes2)例如:彎曲\擠壓或皮下裂紋

3)如:中心線裂紋4)如:脫鋁低碳鋼R根據(jù)內部標準圖評估奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第38頁。*在一定條件下評估奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第38頁。1.10.3取樣及檢驗1.10.3.1入中包前取樣包括所有至大包到連鑄平臺,為確定溫度合乎和鋼水化學成分的樣.基于上面的化學成分可計算出相應爐號的液相線溫度.在大包處理站的EMF測溫取樣(CELO+樣)裝置使鎮(zhèn)靜鋼脫S成為可能.1.10.3.2中包測溫在拉澆過程中要測幾次溫度.溫度應為液相線上20~30度;當C含量<0.06%,高出液相線30~40度,但如果鋼水C含量>0.5,則只高出液相線15~20度.1.10.3.3中包取樣取化學成分樣及后面的EMF測溫樣.開澆后(即過熱度消散掉)5-10min取樣.1.10.3.4鑄坯取樣無檢驗表面質量的樣相反,所有的鑄坯在準備熱送前或噴沙前都應檢驗,無論是否打磨或清理,只有經(jīng)過酸洗才使表面得到大面積處理.除了對切面的評估外應切下300mm長的鑄坯.從這一斷面上經(jīng)過酸蝕\硫印可取下(碟形樣,角樣,縱向樣)各種樣,角樣只在高應力鑄坯上取.對于高品質的鋼種,例如:100Cr6推薦采用以下步驟:每爐取兩個樣:&第一爐從外側一流的第二根坯子取一個樣從里側一流的第二根坯子上取一個樣&第二爐至倒數(shù)的第二爐從外側一流的中間一根坯上取一個樣奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第39頁。從里側一流的中間一根坯上取一個樣奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第39頁。&最后一爐從外側一流倒數(shù)第2根坯子上取一個樣從里側一流倒數(shù)第2根坯子上取一個樣注意:如果鑄坯送緩冷其取樣規(guī)則是一樣的對普遍和低等級鋼種的建議:每一澆次至少取一樣&第一爐:從2或5流,第二根坯上取一個樣.1.10.3.5冶煉缺陷----鑄坯缺陷----原因/糾正方法許多生產(chǎn)條件都會影響產(chǎn)品質量.同時,也要考慮生產(chǎn)工藝和各種質量要求引起如下所列缺陷.根據(jù)目前我們的知識和經(jīng)驗,提出一些補救措施.特別是以下參數(shù)會引起冶金缺陷:*連鑄機大小*拉澆溫度*拉速*保護拉澆*結晶器參數(shù)*振動頻率*振幅*保護渣/潤滑油*冷卻*鑄坯導向缺陷主要分為兩類:奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第40頁。*表面缺陷奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第40頁。*內部缺陷1.10.4.1表面缺陷生產(chǎn)過程中出現(xiàn)的表面缺陷必須盡早檢查到,即:當鑄坯在輸出輥道上和后部精整能量回收區(qū).在所有的表面缺陷中,裂紋發(fā)生的最多,其被空氣氧化后構成很嚴重的質量問題.在后續(xù)熱扎中也不能焊合,所以直到扎成材也不能消除.表面裂紋造成材質疏松,可能成為廢品,次品及需要大量的表面清理作業(yè).如發(fā)生表面裂紋,必須檢查相應一流的鑄坯導向和結晶器.下面的表面缺陷祥述于后面的章節(jié)中:*縱向角裂*橫向角裂*橫向裂紋*縱向裂紋*星裂*振痕*皮下氣泡*低倍夾渣*重接*橫向凹陷*菱形變形奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第41頁。*鼓肚,凹陷奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第41頁。1.10.4.1.1縱向角裂缺陷/起源的描述:一般易發(fā)生在結晶器下方,由于在角部或靠近角部坯殼成長不充分并形成黑痕.原因糾正措施由于結晶器倒錐度不夠在角部形成縫隙改變結晶器倒錐度結晶器底部極度磨損更換結晶器結晶器角部有間隙更換結晶器中包溫度過高降低拉速拉速過高降低拉速C含量在包晶區(qū)間其S,P高如可能的話,改變化學成分1.10.4.1.2橫向角裂缺陷/起源的描述:奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第42頁。極易發(fā)生在小斷面鑄坯結晶器底部,二冷水區(qū),拉伸矯直區(qū),由拉應力引起的.奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第42頁。原因糾正措施由于倒錐度過大,引起結晶器角部摩擦力過大改變結晶器倒錐度角部冷卻強度過大減少角部水量二冷區(qū)溫度梯度過大減少二冷水量結晶器保護渣/潤滑油不足改變保護渣/增加潤滑油加入量不規(guī)則振動改變振動的運動短時間溢鋼停澆此流----清理溢鋼結晶器扇形段不準?；〕C直溫度過低至少900度合金元素增加裂紋敏感如可能的話,改變化學成分1.10.4.1.3橫向裂紋缺陷/起源的描述:特別容易發(fā)生于小斷面裂紋敏感的鋼種,由于結晶器底部,二冷水區(qū),拉矯區(qū)的拉伸應力而造成的,橫向裂紋經(jīng)常在熱坯上就可以發(fā)現(xiàn).原因糾正措施由于倒錐度不當,引起摩擦力過大改變結晶器倒錐度結晶器表面缺陷更換結晶器保護渣/潤滑油量不足改變保護渣/增加潤滑油加入量不規(guī)則振動改變振動臺振動短時間溢鋼停澆此流----清理溢鋼二冷區(qū)溫度梯度過大減少二冷水量縱向拉應力檢查校正弧度矯直溫度過低至少900度合金元素增加裂紋敏感如可能的話,改變化學成分1.10.4缺陷/起源的描述:奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第43頁。隨著張力強度的波動,這些短裂紋常伴有輕微的表面凹陷,常發(fā)生于二冷區(qū)的上部,在熱坯上就可以檢測出.奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第43頁。原因糾正措施拉速過快降低拉速拉澆溫度過高降低拉速保護渣/潤滑油量不足改變保護渣/增加潤滑油加入量結晶器倒錐度不夠,結晶器表面缺陷更換結晶器變化的振動/拉速保持穩(wěn)定值二冷水溫度梯度太大減少冷卻水量縱向拉應力檢查校正弧度合金元素增加裂紋敏感性如有可能改變化學成分1.10.4.1.4星裂缺陷/起源的描述:發(fā)生在結晶器底部的坯殼上,只能通過火焰輕度清理,打磨或酸洗后才能檢測出,小斷面尺寸很少發(fā)生.原因糾正措施結晶器底部極度磨損更換結晶器結晶器鍍Cr層磨掉更換結晶器保護渣/潤滑油量不足改變保護渣/增加潤滑油加入量由于溫度的變化而產(chǎn)生熱應力保持穩(wěn)定的拉速和水量二冷水太強減少二冷水量由于弧度不當而產(chǎn)生的機械應力檢查校正弧度奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第44頁。奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第44頁。1.10.4.1.5異常的振痕缺陷/起源的描述:主要的表面裂紋起源于結晶器頂部,深度的振痕會導致橫裂,淺的振痕發(fā)生翻皮,輕輕地角磨后就可檢查測出.原因糾正措施振幅太大提高頻率保護渣/潤滑油量不足改變保護渣/增加潤滑油加入量結晶器角部有裂紋更換結晶器懸殼改變保護渣/增加潤滑油加入量,防止短時間溢鋼;避免液面急劇升降.1.10.4.1.6皮下氣泡缺陷/起源的描述:奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第45頁。一種主要的表面缺陷,發(fā)生在結晶器內.多數(shù)為體積小,氣體活性高的,只通過表面清理就可以檢測出,間距0.5~3mm不規(guī)則分布,圓形的,球形的或橢圓形的,最大為皮下5mm.也包括細孔,針孔.奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第45頁。原因糾正措施脫氧或脫氣不足干燥合金元素潮濕的保護渣/潤滑油使用干燥的保護渣/無水潤滑油彎月面的擾動提高脫氧效率，降低通氬量，增加水口侵入深度水口插入深度太深，通氬距離太遠抬高中包耐材潮濕更好地干燥中間包拉澆溫度太高降低拉速或停澆1.10.4.1.7低倍夾渣缺陷/起源的描述:主要的表面缺陷，主要的發(fā)生在結晶器內，拉澆之初，更換中包之后和拉澆結束時，尺寸為5-10mm，深度為10mm，輕微的表面清理后即可檢測到。原因糾正措施保護渣不合適（粘度，流動性及熔點不對）更換保護渣保護渣/潤滑受潮干燥保護渣，使用無水潤滑油耐材過度磨損更換中包包襯彎月面的擾動增強脫氧效果，降低氬氣量，增加水口侵入深度拉澆溫度過低增加拉速，更換大包Mn硅酸鹽的凝結物檢查Mn/Si比，使用EMS1.10.4.1.8重接缺陷/起源的描述:奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第46頁。與振痕類似，多數(shù)發(fā)生在彎月面區(qū)域內夾渣聚集處，深度可達5mm裂紋形狀。嚴重的重接在熱坯上可見。奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第46頁。原因糾正措施振幅太大增快頻率液位波動保持液位穩(wěn)定水口侵入深度不足或不正確調節(jié)中包高度拉速變化極快保持拉速恒定1.10.4.1.9橫向凹陷缺陷/起源的描述:與重接類似，發(fā)生在結晶器內，大多數(shù)情況下都各有不同，在熱坯上就克檢測出來，凹痕長度達到50mm，深度達到10mm，在同一水平上。原因糾正措施拉速變化大保持拉速穩(wěn)定澆注液位變化太大保持彎月面液位恒定1.10.4.1.10菱形缺陷/起源的描述:易發(fā)于小斷面鑄坯的包晶或高碳鋼，起源于結晶器內或二冷區(qū)內。原因糾正措施兩相鄰結晶器壁的冷卻強度不同更換結晶器由于變形在二冷區(qū)產(chǎn)生拉伸應力仔細調節(jié)結晶器足輥以限制拉應力結晶器過冷增加Δ-T，增加拉速偏心澆注對中注流中心奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第47頁。1.10.4.1.11鼓肚奧鋼聯(lián)技術手冊全文共54頁，當前為第47頁。缺陷/起源的描述:發(fā)生在鑄坯支撐區(qū)域，特別是大斷面鑄坯，嚴重的鼓肚（凹陷）會導致內部缺陷（角裂）原因糾正措施鑄坯支撐段太短增長鑄坯支撐的長度相對于坯殼的厚度，支撐輥間距太大縮短輥間距，或增加支撐輥拉速太快降低拉速拉澆溫度太高降低拉速偏心澆注對中注流中心拉矯機壓力過大降低壓力1.10.4.1.12凹陷縱向凹陷寬5-20mm，深度達到4mm長度為幾米，由于