施工計劃1㎡2噸3個24條5個6m重量0.25、20開口寬：17～19、22～2415MJ-225M-2最在開口寬655鉆頭直徑12～201長150、175321DZS3-1長450、500531勞動力配置施工工藝手架安全技術(shù)規(guī)程》(JGJ130-2011)規(guī)定；舊的銹蝕深度>0.5mm時使用，彎曲、應(yīng)進(jìn)行防銹處理，必須滿足《腳手架扣件GB15831-2006》相關(guān)技術(shù)要求，此外還必 高支模1400mm高的主梁底一排立桿（件式支撐架距離梁兩側(cè)立桿沿梁最大間距500mm，梁底立桿及兩側(cè)立桿梁底第一排水平桿處設(shè)雙扣件，扣件須擰緊至40～6N.m000m45～601.5m1.5m，增設(shè)水平橫桿兩側(cè)立桿不小于兩跨立桿間距，支撐架按照樓板支撐架設(shè)置水平剪刀撐，梁加固螺桿采用M12高強對拉螺桿（滿絲），雙螺帽。設(shè)水平橫桿兩側(cè)立桿不小于兩跨立桿間距，支撐架按照樓板支撐架設(shè)置水平剪刀撐， 桿件搭設(shè)順序：安向掃地桿→立桿→橫向掃地桿→第一步縱向水平桿→第一步橫向水平桿(與柱、支墩頂拉）→水平剪刀撐→第N步向水平桿→第N+2水平剪刀撐，豎嚴(yán)格按照設(shè)計尺寸搭設(shè)，支撐架應(yīng)與周邊其它部位的模板支撐架通過向掃地桿、 10）2mm5mm1/1000，梁起拱度在5mm5mm內(nèi)，相鄰兩跨表面高低差2mm內(nèi)，表面平整度5mm（211）在支撐架四周必須設(shè)置排水溝，深度為250mm，寬度為400mm，在圈梁中間位置處應(yīng)并不大于65N?m，對接扣件的開口應(yīng)朝上或朝內(nèi)。續(xù)完成至一個程序、一個部位的結(jié)束，方可崗位。根據(jù)中心設(shè)計圖紙可知，最大框架梁截面為500*1400mm模與側(cè)模均采用18mm厚九夾板，主龍骨采用 部模板木枋須穿￠20PVC塑料套管且端頭設(shè)塑料堵頭。部中間順梁方向增加一排立桿，立桿采用扣件式，立桿設(shè)雙扣件。頂板模板采18m厚度夾，龍骨用φ8×3.5m雙最大度沿著立桿間距小的方向設(shè)置，次龍骨選用50×100mm的木枋，雙面刨光木枋，背楞間距250mm。為保證頂板的整體混凝土成型效果，將整個頂板的多層板按同一順序，同一方向墊作為柱頭的龍骨。結(jié)構(gòu)跨度按設(shè)計強度百分率1板2板大于2m，小于等于3板4梁小于5梁大于等于梁板模板的拆除順序：梁側(cè)模板、柱?！迥０濉０濉渭堋诸悺摻钪瞥傻拈L鉤鉤下多層板。不得將立桿拆除完后拉拽拆除。 模板拆除時應(yīng)多人協(xié)調(diào)作業(yè)，，有人接應(yīng)傳遞，防止拆除的模板傾砸樓面工縫，由東側(cè)向西側(cè)澆筑，先澆筑部混凝土，然后澆筑樓板，樓板澆筑完畢后等待半振搗時不得觸動鋼筋，并加密棒點。振搗完畢后用2米刮杠刮平，用木抹子抹平，并拉線安全保障措施 支撐架立桿底座下應(yīng)鋪設(shè)墊板（木跳板）出現(xiàn)異常時，必須立即停止?jié)仓┕ぃ瑢⒆鳂I(yè)人員作業(yè)現(xiàn)場，派人員進(jìn)行加固并將險安裝柱模板、梁、板模板，應(yīng)先搭設(shè)腳手架，并掛好安全網(wǎng)，腳手架搭設(shè)高度要高出施工作業(yè)面至少1.2m。在拆模前將腳手架拆除，拆除頂板模板前劃定安全區(qū)域和安全通道，將非安全通道用、安全網(wǎng)封閉，掛"通行"安全標(biāo)志，操作人員不得在此區(qū)域，必須在鋪好木工機(jī)械必須嚴(yán)格使用倒順開關(guān)和開關(guān)箱，一次線不得超過3m，外殼接保護(hù)零多用機(jī)械時嚴(yán)禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機(jī)械嚴(yán)禁戴手套；長度小于50cm或厚度夜間22:00～6:00之間現(xiàn)場停止模板加工和其他模板作業(yè)?，F(xiàn)場模板加工及時清項目部會派專人檢查，對每根、每個扣件、頂托都要逐一檢查質(zhì)量，的檢查1）是否嚴(yán)重銹蝕現(xiàn)象2）壁厚度是否滿足要求3）彎曲程度是否嚴(yán)重 150mm，外露絲桿是否大于200mm措項允許差值1523+2，- 4層高大于8526572283935

準(zhǔn)備工

技術(shù)交底

支 自

質(zhì)量檢

拆資料整理

應(yīng)急預(yù)案堅持“安全第一，預(yù)防為主”、“保護(hù)人員安全優(yōu)先”的方針，“常備不懈、統(tǒng)一指揮”高效協(xié)調(diào)的原則，為給員工在施區(qū)創(chuàng)造更好的安全施工環(huán)境。應(yīng)保證各種應(yīng)急資源處于良好的備戰(zhàn)狀態(tài)，指導(dǎo)應(yīng)急行動按計劃進(jìn)行。防止因應(yīng)急行動組織不力或現(xiàn)場救援工作的無序和而延誤事故的應(yīng)急救援，有效地避免或降低人員的傷亡和財本工程的特點是支模高，主要為板及局部次梁高支模，認(rèn)真對的識別，特制訂本項目發(fā)生緊急情況或事故的應(yīng)急措施，開展應(yīng)急知識教育和應(yīng)急演練，提高人員應(yīng)急能力，減少突發(fā)造成的損失和不良影響，其應(yīng)急準(zhǔn)備和響應(yīng)工作程序如下圖。突發(fā)風(fēng)險分析和預(yù)防本工程在分析、辨識施工中，是三層樓面梁板層高近11.43m，高支模次梁

發(fā)突發(fā)及風(fēng)險預(yù)防措150mm，絲桿外露長度是否大于200mm澆筑砼時，無關(guān)人員在模板支架下，要有專職安全員看護(hù)，配置有專業(yè)工種進(jìn)行組長（劉志強 在場內(nèi)實行交通，協(xié)助場外應(yīng)急機(jī)構(gòu)開展服務(wù)工作。副組長（惠先明 應(yīng)急資源的設(shè)備是應(yīng)急救援工作的重要保障，項目部根據(jù)潛在性質(zhì)和分析，配備應(yīng)急救援所需的救援、救援設(shè)備、交通工具，醫(yī)療設(shè)備藥品，生活保障物資等如1臺12個314部85部66副1物力趕赴現(xiàn)場展開救援，并立即向公司救援匯報事故情況及需要公司支援的人力、受傷，用止血帶止血、加壓包扎止血 計算梁（高1400mm）模板(扣件架)計算結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制。一、參數(shù)信模板支撐及構(gòu)造梁截面寬度B(m):0.50；梁截面高度荷載參模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自材料參木材品種：柏木；木材彈性模量模板參模板參穿梁螺栓水平間距模板荷載其中γ--混凝土的重力密度，取T--混凝土的入模溫度，取V--混凝土的澆筑速度，取Hβ1--外加劑影響修正系數(shù)，取β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150根據(jù)以上兩個計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力50.994kN/m2、33.600kN/m2，取較小值33.600kN/m2三、模板面板的計面板計算簡圖(單位強度計其中，W，WM--面板的最大彎距 --，qq11.2×1×33.6×0.9=36.29kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q2=1.4×1×2×0.9=2.52kN/m；q=q1+q2=36.288+2.520=38.808計算跨度(內(nèi)楞間距):l=M=0.125×38.808×2502σ3.03×1057.35×104=4.125N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；σ4.125N/mm2撓度驗l--計算跨度(內(nèi)楞間距):l=250mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=II=ω5×38.81×2504/(384×9500×4.86×1050.428面板的最大容許撓度值:[ωl/250250/250面板的最大撓度計算值ω0.428mmω]=1mm，滿四、模板內(nèi)外楞的計內(nèi)楞計W=5×102×1/6=I=5×103×1/12=（1）.內(nèi)楞強度驗 其中， --內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計算值W其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q(1.2×33.6×0.9+1.4×2×0.9)×1=38.81kN/m；內(nèi)楞計算跨度(外楞間距):l=400mm；M=0.101×38.81×400.0026.27×105N.mm；最大支座力:R=1.1×38.808×0.4=10.672kN；σ6.27×105/8.33×1047.526N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=17N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計算值σ=7.526 小于內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計[f]=17N/mm2（2）.內(nèi)楞的撓度驗算其中l(wèi)--計算跨度(外楞間距)：l=E--內(nèi)楞的彈性模量：10000N/mm2；I--內(nèi)楞的截面慣性矩：I=ω0.677×38.81×5004/(100×10000×4.17×106ω]ω=0.394mmω]=2mm，滿足外楞計外鋼楞截面抵抗矩W=8.98cm3；外鋼楞截面慣性矩I=（1）.外楞抗彎強度驗算其中σ M--外楞的最大彎距(N.mm)；W--外楞的強度設(shè)計值(N/mm2根據(jù)三跨連續(xù)梁算法求得最大的彎矩為M=F×a=1.70其中，F(xiàn)=1/4×q×h=6.79，h為按照0.7m計算，a為次楞間距為σ1.70×106/8.98×103=189.07N/mm2；外楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=205N/mm2；（2）.外楞的撓度驗算其中E-外楞的彈性模量根據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0.382ω]ω0.382mmω]=1.25mm， NA--穿梁螺栓有效面積穿梁螺栓的直徑:12穿梁螺栓有效直徑:9.85mm；A=76穿梁螺栓所受的最大拉力 N=(1.2×33.6+1.4×2)×0.5×0.79=17.032kN穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=35N=17.032kN[N]=35kN，滿六、模板計W=500×18×18/6=2.70×104mm3；I=500×18×18×18/12=抗彎強度驗算按以下進(jìn)行面板抗彎強度驗算其中，σ--模板的彎曲應(yīng)力計算值M--計算的最大彎矩l--計算跨度 支撐間距):lq1:q3:q=q1+q2+Mmax=σ模面板計算應(yīng)力σ=2.04N/mm2小于模面板的抗壓強度設(shè)計[f]=13N/mm2撓度驗q=（(24.0+1.50)×1.400+0.35）×0.50=l--計算跨度(支撐間距):l=163.00mm；E--面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ω163.00/250ω=面板的最大撓度計算值:ω=0.037mm 小于面板的最大允許撓度值:[ω] =163/250=0.652mm，滿足要求！七、支撐木方的計荷載的計算q1=(24+1.5)×1.4×0.163=5.819模板的自重荷載q2=0.35×0.163×(2×1.4+0.5)/0.5=0.377P1(2.5+2)×0.163=0.734木方的傳遞集中力驗算：靜荷載設(shè)計值q=1.2×5.819+1.2×0.377=7.435活荷載設(shè)計值P=1.4×0.734=1.027荷載設(shè)計值q=7.435+1.027=8.462kN/mW=5×10×10/6=8.33×101cm3；I=5×10×5×10/12=4.17×102支撐驗算的支座力N1=N3=0.312KN，N2=3.606KN;σ=0.132×106/83333.33=1.581的最大撓度：ω=0.02的允許撓度：[ω最大應(yīng)力計算值1.581N/mm2小于抗彎強度設(shè)計值[f]=17.000N/mm2，

受剪應(yīng)力計算值1.082N/mm2小于抗剪強度設(shè)計值[T]=1.700N/mm2，的最大撓度ω=0.020mm小于的最大允許撓度[ω]=1.700mm，滿足八、梁跨度方向托梁的計算托梁采用：(雙):Φ48×3；W=8.98cm3；I=21.56梁兩側(cè)托梁的強度計算：托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P=0.312Mmax0.047kN.m最大變形Vmax=0.018mm；Rmax1.056kNσ=0.047×106/(8.98×103)=5.218托梁的抗彎強度設(shè)計值[f]=2055.218N/mm2205N/mm2托梁的最大撓度Vmax=0.018mm小于500/150與10mm,托梁的強度計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P=3.606最大彎矩Mmax=0.541kN.m；最大變形Vmax=0.211mm；Rmax12.203kNσ=0.541×106/(8.98×103)=60.282托梁的抗壓強度設(shè)計值[f]=20560.282N/mm2205N/mm2,滿足托梁的最大撓度Vmax=0.211mm小于500/150與10mm,九、立桿的穩(wěn)定性計其中N--立桿 縱 的最大支座反力：N1=1.056kN腳手 的自重：N2=1.2×0.129×10.4=1.611N=1.056+1.611=2.668φ--受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo/i查表得到i(cm)：i1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W(cm3)：Wσ--立桿受壓應(yīng)力計算值([f]--立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；lo= k1--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155Lok1uh1.155×1.7×1.52.945m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由長細(xì)比lo/i 的結(jié)果查表得到受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.209；立桿受壓應(yīng)力計算值；σ=2667.502/(0.209×424)=30.102N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=30.102N/mm2小于立桿抗壓強度的設(shè)計值[f]205N/mm2lo= k1--計算長度附加系數(shù)按照表1取值k2，h+2a1.72取值1.022Lok1k2(h+2a)1.167×1.022×(1.5+0.1×2)2.028m；Lo/i=2027.546/15.9=128；由長細(xì)比lo/i 的結(jié)果查表得到受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.406；立桿受壓應(yīng)力計算值；σ=2667.502/(0.406×424)=15.496N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=15.496N/mm2小于立桿抗壓強度的設(shè)計值[f]205N/mm2其中N--立桿的壓力設(shè)計值，它包括N1=12.203kN腳手架的自重：N2=1.2×0.129×(10.4-1.4)=1.611kN；N=12.203+1.611=13.598kN；φ--受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo/i查表得到i(cm)：i1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W(cm3)：Wσ--立桿受壓應(yīng)力計算值([f]--立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；lo= k1--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.167Lok1uh1.167×1.7×1.52.976m；Lo/i=2975.85/15.9=187；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.205σ=13597.713/(0.205×424)156.439立桿穩(wěn)定性計算σ=156.439N/mm2小于立桿抗壓強度的設(shè)計值[f]205N/mm2lo= k1--計算長度附加系數(shù)按照表1取值k2，h+2a1.72取值1.022Lok1k2(h+2a)1.167×1.022×(1.5+0.1×2)2.028m；Lo/i=2027.546/15.9=128；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.406σ=13597.713/(0.406×42478.99立桿穩(wěn)定性計算σ=78.99N/mm2小于立桿抗壓強度的設(shè)計值[f]=205梁（高700mm）模板(扣件架)計算結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制。一、參數(shù)信模板支撐及構(gòu)造梁截面寬度B(m):0.35；梁截面高度荷載參模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自材料參木材品種：柏木；木材彈性模量模板參模板參模板荷載其中γ--混凝土的重力密度，取T--混凝土的入模溫度，取V--混凝土的澆筑速度，取Hβ1--外加劑影響修正系數(shù)，取β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150根據(jù)以上兩個計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力50.994kN/m2、16.800kN/m2，取較小值16.800kN/m2三、模板面板的計面板計算簡圖(單位強度計其中，W，WM--面板的最大彎距 --，qq11.2×1×16.8×0.9=18.14kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q2=1.4×1×2×0.9=2.52kN/m；q=q1+q2=18.144+2.520=20.664計算跨度(內(nèi)楞間距):l=M=0.125×20.664×2502σ1.61×105面板的抗彎強度設(shè)計值:[f]=σ2.196N/mm2[f]=13N/mm2，撓度驗l--計算跨度(內(nèi)楞間距):l=250mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=II=ω5×20.66×2504/(384×9500×4.86×1050.228面板的最大容許撓度值:[ωl/250250/250面板的最大撓度計算值ω0.228mmω]=1mm，滿四、模板內(nèi)外楞的計內(nèi)楞計W=5×102×1/6=I=5×103×1/12=（1）.內(nèi)楞強度驗 其中， --內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計算值M--內(nèi)楞的最大彎距W其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q(1.2×16.8×0.9+1.4×2×0.9)×1=20.66kN/m；內(nèi)楞計算跨度(外楞間距):l=500mm；M=1/8×20.66×500.0026.46×105N.mm；最大支座力:R=1.1×20.664×0.5=5.683kN；σ6.46×105/8.33×1047.749N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=17N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計算值σ=7.749 小于內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計[f]=17N/mm2（2）.內(nèi)楞的撓度驗算其中l(wèi)--計算跨度(外楞間距)：l=E--內(nèi)楞的彈性模量：10000N/mm2；V--內(nèi)楞的截面慣性矩：I=ω]外楞計截面類型為圓外鋼楞截面抵抗矩W=8.98cm3；外鋼楞截面慣性矩I=（1）.外楞抗彎強度驗算其中σ M--外楞的最大彎距(N.mm)；W--外楞的強度設(shè)計值(N/mm2根據(jù)三跨連續(xù)梁算法求得最大的彎矩為M=F×a=1.808其中，F(xiàn)=1/2×q×h=7.232，h為為0.7m，a為次楞間距為σ1.81×106/8.98×103201.347N/mm2；外楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=205N/mm2；σ201.347N/mm2=205N/mm2，滿足要求（2）.外楞的撓度驗算其中E-外楞的彈性模量根據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0.204ω]ω0.204mmω]=1.25mm， NA--穿梁螺栓有效面積穿梁螺栓的直徑:12穿梁螺栓有效直徑:9.85mm；A=76穿梁螺栓所受的最大拉力 N=(1.2×16.8+1.4×2)×0.5×0.4=4.592kN穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170×76/1000=12.92N=4.592kN[N]=12.92kN，六、模板計W=350×18×18/6=1.89×104mm3；I=350×18×18×18/12=抗彎強度驗算按以下進(jìn)行面板抗彎強度驗算其中，σ--模板的彎曲應(yīng)力計算值M--計算的最大彎矩l--計算跨度(支撐間距):lq1:q3:q=q1+q2+Mmax=σ模面板計算應(yīng)力σ=1.258N/mm2小于模面板的抗壓強度設(shè)計[f]=13N/mm2撓度驗q=（(24.0+1.50)×0.700+0.35）×0.35=l--計算跨度(支撐間距):l=175.00mm；E--面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ω175.00/250ω=面板的最大撓度計算值:ω=0.025mm 小于面板的最大允許撓度值:[ω] =175/250=0.7mm，滿足要求！七、支撐木方的計荷載的計算鋼筋混凝土梁自重q1=(24+1.5)×0.7×0.175=3.124模板的自重荷載q2=0.35×0.175×(2×0.7+0.35)/0.35=0.306P1(2.5+2)×0.175=0.788木方的傳遞集中力驗算：靜荷載設(shè)計值q=1.2×3.124+1.2×0.306=4.116活荷載設(shè)計值P=1.4×0.788=1.103荷載設(shè)計值q=4.116+1.103=5.218kN/mW=5×10×10/6=8.33×101cm3；I=5×10×5×10/12=4.17×102支撐驗算

的支座力N1=N3=0.056KN，N2=1.714σ=0.053×106/83333.33=0.638的最大撓度：ω=0.007的允許撓度：[ω最大應(yīng)力計算值0.638N/mm2小于抗彎強度設(shè)計值[f]=17.000N/mm2，受剪應(yīng)力計算值0.514N/mm2小于抗剪強度設(shè)計值[T]=1.700N/mm2，的最大撓度ω=0.007mm小于的最大允許撓度[ω]=1.900mm，滿足八、梁跨度方向托梁的計算托梁采用：(雙):Φ48×3；W=8.98cm3；I=21.56梁兩側(cè)托梁的強度計算：托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P=0.056Mmax0.047kN.m最大變形Vmax=0.104mm；Rmax0.425kNσ=0.047×106/(8.98×103)=5.194托梁的抗彎強度設(shè)計值[f]=2055.194N/mm2205N/mm2托梁的最大撓度Vmax=0.104mm小于1200/150與10mm,托梁的強度計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P=1.714Mmax1.421kN.m最大變形Vmax=3.16mm；Rmax12.952kNσ=1.421×106/(8.98×103)=158.21托梁的抗壓強度設(shè)計值[f]=205158.21N/mm2205N/mm2,滿足托梁的最大撓度Vmax=3.16mm小于1200/150與10mm,九、立桿的穩(wěn)定性計其中N--立桿的壓力設(shè)計值，它包括縱向的最大支座反力：N1=0.425kN腳手架的自重：N2=1.2×0.129×11.2=1.735kN；N=0.425+1.735=2.16kN；φ--受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo/i查表得到i(cm)：i1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W(cm3)：Wσ--立桿受壓應(yīng)力計算值([f]--立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；lo= k1--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155Lok1uh1.155×1.73×1.52.997m；Lo/i=2997.225/15.9=189；由長細(xì)比lo/i 的結(jié)果查表得到受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.201；立桿受壓應(yīng)力計算值；σ=2160.328/(0.201×424)=25.349N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=25.349N/mm2小于立桿抗壓強度的設(shè)計值[f]205N/mm2lo= k1--計算長度附加系數(shù)按照表1取值k2，h+2a2.12取值1.02Lok1k2(h+2a)1.167×1.02×(1.5+0.3×2)2.5m；Lo/i=2499.714/15.9=157；由長細(xì)比lo/i 的結(jié)果查表得到受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.284；立桿受壓應(yīng)力計算值；σ=2160.328/(0.284×424)=17.941N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=17.941N/mm2小于立桿抗壓強度的設(shè)計值[f]205N/mm2其中N--立桿的壓力設(shè)計值，它包括N1=12.952kN腳手架的自重：N2=1.2×0.129×(11.2-0.7)=1.735kN；N=12.952+1.735=14.579kN；φ--受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo/i查表得到i(cm)：i1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W(cm3)：Wσ--立桿受壓應(yīng)力計算值([f]--立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；lo= k1--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.167Lok1uh1.167×1.73×1.53.028m；Lo/i=3028.365/15.9=190；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.199σ=14578.586/(0.199×424)172.781立桿穩(wěn)定性計算σ=172.781N/mm2小于立桿抗壓強度的設(shè)計值[f]205N/mm2lo= k1--計算長度附加系數(shù)按照表1取值k2，h+2a2.12取值1.02Lok1k2(h+2a)1.167×1.02×(1.5+0.3×2)2.5m；Lo/i=2499.714/15.9=157；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.284σ=14578.586/(0.284×424)121.069立桿穩(wěn)定性計算σ=121.069N/mm2小于立桿抗壓強度的設(shè)計值[f]205N/mm2結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制。一、參數(shù)信息:模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.20；步距采用的(mm):Φ48×3.5；板底支撐連接方式:支撐；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù)荷載參材料參面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設(shè)木方抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設(shè)計值托梁材料為：(雙):Φ48×3；樓板參樓板的計算厚度二、模板面板計算:

圖2W=100×1.82/6=54I=100×1.83/12=48.61、荷載計q1=25×0.11×1+0.35×1=3.1kN/m；q2=2.5×1=2.5kN/m；2、強度計算 如下

其中：q=1.2×3.1+1.4×2.5=最大彎矩M=0.1×7.22×0.252=0.045面板最大應(yīng)力計算值σ=45125/540000.836N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2；0.836N/mm213N/mm23、撓度計算撓度計算其中q=面板最大撓度計算值v= .667)=0.002面板最大允許撓度[V]=250/250=1面板的最大撓度計算值0.002mm1mm,三、模板支撐的計算W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67荷載的計算

q1=25×0.25×0.11=0.688模板的自重線荷載q2=0.35×0.25=0.088kN/mp1=2.5×0.25=0.625kN/m；強度驗算均布荷 q 1.2×(q1+q2)+1.4×p1=1.2×(0.688+=1.805最大彎 M=0.1ql2=0.1×1.805×1.22=0.26最大支座力N=1.1×q×l=1.1×1.805×1.2=2.383kN最大應(yīng)力計算值σ=M/W0.26×106/83333.333.119N/mm2；的抗彎強度設(shè)計值[f]=13.000N/mm2；的最大應(yīng)力計算值為3.119N/mm2小 的抗彎強度設(shè)計值13N/mm2,滿