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基于表面擴(kuò)散現(xiàn)象的能除濕HajimeTamonRyozo0.25平方米的活性氧化鋁板的除濕機(jī)在夏天通過接oei,1985(1)(3)(4)(5)(1)(3)(4)除濕機(jī)具有一個(gè)面積0.25㎡的活性氧化鋁板活性氧化鋁板的一側(cè)接收來自的熱量,而另一側(cè)的熱冷卻水通過管道運(yùn)行帶走。輻射的強(qiáng)度是由Gorezynskiactinomete測(cè)得8002586,1:Rw(HiHo)Q/(vH
0.1米個(gè)部分其他物性質(zhì)在前的報(bào)上有石墨粉為1m的最直徑噴灑在活性氧鋁板表面()以獲得的吸收性于能。如對(duì)活性氧鋁板之間的熱傳遞的觸電阻黃銅多孔(隙率=058(3以及黃冷卻4來自的NIIASThrocn(3)2氣的流速分別為317和500cm3·s-1,外部空氣的溫度為29-34℃,除濕機(jī)相對(duì)濕度是80%,則冷卻水流速為39cm3·s-1,被控制的冷卻水溫度設(shè)定在之間溫的濕球溫0.0450.08kgm2h1Ind.Eng.Chem.ProcessDes.Dev.,Vol.24,No.2,1985圖(1)H((2)H((3)T((4)(5)T((6)T((7)4.
Solar0.3kg/h4~64所示。
T)
T)
e e當(dāng)0≤xlx
,ly
≤y
ly42T2Tx
當(dāng)0≤xlx
,0≤y
ly1,時(shí);或lx1≤xlx
,l
≤y
ly2或0≤xlx
,ly
≤y
ly3Th
T2
當(dāng)lx
≤X≤lx
,y
ly2Th
T1
當(dāng)x
lx
,0≤y
ly2Th
T1
當(dāng)x
lx
,0≤y
ly2Th
T1
當(dāng)0≤x
lx1,y
ly1時(shí),或者0≤x
,y
ly2Th(TT1
當(dāng)x
lx1
l
≤y
ly2Th(T
)
e g當(dāng)0≤x
lx3,y
ly4,并且x
當(dāng)0≤x
lx3,y
ly4
q)
q)
sapp sapp當(dāng)0≤x
lx
,ly
≤
ly4q=ql= 當(dāng)lx
≤x
lx
,y
ly3q=
=qly=ly
當(dāng)0≤x
lx3,y
ly4x
當(dāng)x0x
lx3時(shí)q
當(dāng)0≤x
lx1,y
ly3Rw
lx3(ly4ly3
lx0
q1
值得注意的是傳輸性能影響較大的是,Dsapp濕氣的吸附量q和溫度T。因此,我們應(yīng)該解決通過考慮依賴上述方程eDsapp的q和T。eDaapp的值:E能通過使用我們的程以獲得最大的水分去除。此處的間距(2lx3)冷卻水管,如圖4的中心之間的距離。表I示0.1000.002-0.015m5b0.02-0.60m55活性氧化鋁板厚度水分去除速率的影響。0.2?1.5cm,并且其他值是恒定的,如表I。圖5表示的水分去除時(shí),板的厚度會(huì)發(fā)生變化。除水率隨著厚度的增加逐漸減小。作為厚度t1增大時(shí),整個(gè)板的兩側(cè)的溫度差變大,水分吸附量TQ也變大。與TL的增幅相比,這一增長TQ并不大因此,對(duì)于表面擴(kuò)散的驅(qū)動(dòng)力,DQ余分升,下降的板由于水分的吸附等溫線在活性氧化鋁的非線性的厚度影響。如果該板的厚度TL,線(TamonandToei,1985)DQ板TL的厚度變化除水率也隨之變化其中目前可以活性氧化鋁板的厚度為0.3?1.5cm。正方形冷卻水配管的一側(cè)的長度為1.4cm,冷卻水管的間距的情況下為10.0cm,除水率是
kgm2h1的為0.3cm激活氧化鋁板別保持不變,如表I。圖6示出除水率與速度的積,當(dāng)冷卻管道的氧化鋁板是0.5cm時(shí),方6。6間距對(duì)冷卻水管上除水率的影響圖7輻射強(qiáng)度對(duì)除水率的影3輻射強(qiáng)度對(duì)除水率的影響。輻射的強(qiáng)度從2931-8793kJ/(㎡·h)變化,其它的值都保持不變,如表I。圖7表示出的水分去除與速度的積。 除水率減小。這個(gè)結(jié)論可以在后面的推導(dǎo)中證明。對(duì)于前者的情況下,大的溫度差發(fā)生在活化的氧化鋁板和水分吸附量增加的梯度的兩 ·h項(xiàng)目的財(cái)政項(xiàng)目研究號(hào)421011(1979)和對(duì)能源的文件號(hào)505556(1980F比的平方冷卻水管一側(cè)的長度和Hi=在除濕機(jī)的空氣濕度H0=在除濕機(jī)出口空氣濕度h1=傳熱膜系數(shù),W·M-2·K-Lx1=4中所定義,mLx2=4Lx3=4Ly1=4Ly2=4Ly3=4Ly
=4Q=m3qSTVH=潮濕的容積,m3/kgX4Y4λe=Wm2Kλ1=Wm2Kλ2=Wm2Kapp Kapur,J.C.SolarEnergy1880,4,Kimura,K.;Tabata,M.;Matsuura,H. softheAnnualConventionofArchitectureofJapan,1977,127.Okazaki,M.;Ito,I.;Toei.R.AIChESymp.Ser.1878,No.163,Okazaki,M.;Tamon,H.;Toei,R.AICh€J.1881,27,Oisen,T.G."SolarHeatingandCooling:ANationalForum";UniversityofMiami,SchoolofContinulngStudies:Miami,FL,1978.Robinson,H.I.H;ouston,S.AIChESymp.Ser.1980,No.76,139.Rush,W.F.SymposiumPapers:EnergyFromtheSun,InstituteofGasTechnology,Chicago,IL,1976.Satcunanathan,S.;So'Brier,G.C."SolarTechnologyforBuilding";is,C.,Ed.;RoyalInstituteofBritishArchltectsPublicationLimited:London,England,1977.Tamon,H.;Kyotani,S.;Wada,H.;Okazaki,M.;Toei,R.J.Chem.Eng.188la,14,Tamo
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