1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上1選擇題1伸縮縫的設置主要取決于（      ）  A.結(jié)構(gòu)承受荷載大小                 B.結(jié)構(gòu)高度C.建筑平面形狀                  &#

2、160;  D.結(jié)構(gòu)長度2在下列（ ）情況下應考慮設置下弦橫向水平支撐。 A、抗風柱與屋架下弦連接 B、抗風柱與屋架上弦連接C、設有天窗 D、有縱向運行的設在屋架下弦的懸掛吊車3在下列情況下（ ）應考慮設置上弦橫向水平支撐。A、抗風柱與屋架上弦連接 B、有縱向運行的設在屋架下弦的懸掛吊車 C、 抗風柱與屋架下弦連接 D、設有天窗4單層廠房下柱柱間支撐設置在伸縮縫區(qū)段的 。 A. 兩端，與上柱柱間支撐相對應的柱間 B. 中間，與屋蓋橫向水平支撐相對應的柱間 C. 兩端，與屋蓋橫向水平支撐相對應的柱間D. 中間，與上柱柱間支撐相對應的柱間5單層廠房下柱柱間支撐一般布置于伸縮縫區(qū)段的（&#

3、160;     ）A.中部                             B.兩端C.距兩端的第二個柱距內(nèi)             D.任意一端6有

4、吊車廠房結(jié)構(gòu)溫度區(qū)段的縱向排架柱間支撐布置原則以下列（ ）項為正確做法。A下柱支撐布置在中部，上柱支撐布置在中部及兩端 B下柱支撐布置在兩端，上柱支撐布置在中部 C下柱支撐布置在中部，上柱支撐布置在兩端 D下柱支撐布置在中部及兩端，上柱支撐布置在中部7單層廠房計算中，對屋面活荷載、雪荷載的取值是按(      )  A.兩者之和                 

5、60;            B.兩者的平均值  C.兩者的較小值                          D.兩者中的較大值8計算吊車橫向水平荷載時，需考慮（ ）A 吊重B大車重和小車重C 吊重、大車重和小車重D吊重和

6、小車重9當兩臺吊車組合時，對輕級和中級工作制吊車折減系數(shù)取_。 （ ）A.0.8 B.0.85 C.0.9 D.0.9518排架計算時，對一單層單跨廠房一個排架，應考慮（ ）臺吊車。A4臺 B2臺 C3臺 D按實際使用時的吊車臺數(shù)計10垂直作用于建筑物表面的風載標準值中為_。 （ ）A. 風振系數(shù) B. 風壓高度變化系數(shù) C. 風載體型系數(shù) D. 基本風壓11垂直作用于建筑物表面的風載標準值中為_。 （ ）A. 風振系數(shù) B. 風壓高度變化系數(shù) C. 風載體型系數(shù) D. 基本風壓12垂直作用于建筑物表面的風載標準值中為_。 （ ）A. 風振系數(shù) B. 風壓高度變化系數(shù) C. 風載體型系數(shù) D.

7、 基本風壓13垂直作用于建筑物表面的風載標準值中為_。 （ ）A. 風振系數(shù) B. 風壓高度變化系數(shù) C. 風載體型系數(shù) D. 基本風壓14等高排架實際上是指排架中各柱（）A.柱頂標高相等的排架 B.柱頂位移相等的排架 C.柱底標高相等的排架 D.柱頂剪力相等的排架15兩跨等高鉸接排架中有A、B、C三根柱,柱頂承受水平集中荷載作用,則（） A.增大A柱截面,將減小C柱的柱頂剪力 B.增大A柱截面,將減小A柱的柱頂剪力 C.增大B柱截面,對B柱的柱頂剪力沒有影響 D.增大B柱截面,將增大A、C柱的柱頂剪力16單層廠房排架在柱頂集中水平力作用下按剪力分配法計算時，總剪力是按(  

8、;    )  A.柱的數(shù)量平均分配給各柱                B.柱的高度分配給各柱  C.柱的側(cè)移剛度分配給各柱                D.柱的截面面積分配給各柱17單層廠房排架柱內(nèi)力組合時，一般不屬于控制截面的是( )A.上柱

9、柱頂截面B.上柱柱底截面C.下柱柱頂截面D.下柱柱底截面18在一般單階柱的廠房中，柱的_截面為內(nèi)力組合的控制截面。 （ A ）A. 上柱底部、下柱底部及牛腿頂面 B. 上柱頂部、下柱頂部及牛腿頂面 C. 上柱頂部、上柱底部及下柱底部 D. 下柱頂部、下柱底部及牛腿頂面19在一般單階柱的廠房中，柱的（ ）截面為內(nèi)力組合的控制截面A、 上柱底部、下柱的底部與頂部 B、 上柱頂部、下柱的頂部與底部C、 上柱頂部與底部、下柱的底部 D、 上柱頂部與底部、下柱頂部與底部20關于單層廠房排架柱的內(nèi)力組合,下面說法中不正確的是（）A.每次內(nèi)力組合時,都必須考慮恒載產(chǎn)生的內(nèi)力 B.同臺吊車的豎向荷載Dmax和

10、Dmin,不能同時作用在同一柱上 C.風荷載有左吹風或右吹風,組合時只能二者取一 D.同一跨內(nèi)組合有吊車水平荷載Tmax時,不一定要有Dmax或Dmin21對裝配式鋼筋混凝土單層廠房進行設計，當進行排架柱內(nèi)力組合時，下面（ ）的描述是正確的A 恒載始終參與內(nèi)力組合B有吊車豎向荷載，必有吊車橫向水平荷載C每部吊車橫向水平荷載和吊車豎向荷載必須同時考慮D在對軸力組合時，由于在吊車橫向荷載和風載作用下排架柱不產(chǎn)生軸力，可不參與組合22對裝配式鋼筋混凝土單層廠房進行設計，當進行排架柱內(nèi)力組合時，下面（ ）的描述是錯誤的A 恒載始終參與內(nèi)力組合的B 風荷載有左風和右風兩種，每次組合時只能考慮一種C考慮吊

11、車橫向水平荷載參加組合時，必須同時考慮吊車豎向荷載參加組合D在 組合時，吊車橫向水平荷載和風載不產(chǎn)生軸力，可不參與組合23下列哪句敘述是正確的。 （ ）A. 左，右風不可能同時產(chǎn)生。 B. 有D必有T，有T不一定有D。 C. 在組合Mmax時，應使相應的Nmax也盡可能大些，這樣更為不利。 D. 同臺吊車的Tmax同時作用于左，右柱上，但方向只能擇一。24單層廠房排架柱內(nèi)力組合中可變荷載的下列特點，（ ）有誤。A吊車豎向荷載，每跨都有在左、在右及在左、 在右兩種情況；每次只選一種 B吊車橫向水平荷載同時作用在該跨左、右兩柱，且有正、反兩個方向 C有或必有，但有不一定有或 D風荷載有左來風和右來

12、風，每次選一種25排架結(jié)構(gòu)內(nèi)力組合時，任何情況下都參與組合的荷載是（ ）。A活荷載 B風荷載 C吊車豎向和水平荷載 D恒荷載26在單層廠房的各種結(jié)構(gòu)中，（ ）對結(jié)構(gòu)構(gòu)件的內(nèi)力影響比較大，在設計時要予以重視。 A、恒載、吊車荷載、雪荷載 B、恒載、吊車荷載、風荷載 C、吊車荷載、風荷載、施工荷載 D、吊車荷載、施工荷載、雪荷載27下列關于荷載分項系數(shù)的敘述(      )不正確。  A.G為恒載分項系數(shù)  B.Q用于計算活載效應的設計值  C.G不分場合均取1.2  D.Q取1.4；對于樓面結(jié)構(gòu)，當活載標準

13、值不小于4kN/m2時取1.328荷載分項系數(shù)的取值(      )  A.總是大于1                            B.總是小于1  C.總是等于1       &

14、#160;                    D.可能大于1，可能等于1，也可能小于129單層廠房單階柱在內(nèi)力組合時，應在（ ）位置要求出相應的剪力值。 A、上柱柱頂截面 B、下柱柱頂截面 C、上柱柱底截面 D、下柱柱底截面30永久荷載的分項系數(shù)G=1.35適用于( )A.由可變荷載效應控制的基本組合B.由永久荷載效應控制的基本組合C.荷載效應的偶然組合D.荷載效應的頻遇組合31大部分短牛腿的破壞形式屬

15、于（ ）。A剪切破壞 B斜壓破壞 C彎壓破壞 D斜拉破壞32單層廠房柱牛腿的斜壓破壞多發(fā)生在_情況下。 （ B ）A. 0.751 B. 0.10.75 C. 0.1 D. 0.7533單層廠房柱牛腿的剪切破壞多發(fā)生在_情況下。 （ C ）A. 0.751 B. 0.10.75 C. 0.1 D. 0.7534單層廠房柱牛腿的彎曲破壞多發(fā)生在_情況下。 （ D ）A. 0.751 B. 0.10.75 C. 0.1 D. 0.7535裝配式鋼筋混凝土單層廠房柱牛腿截面高度根據(jù)（ ）確定A構(gòu)造要求和承載力要求B構(gòu)造要求和裂縫控制要求C構(gòu)造要求、承載力和裂縫控制要求D承載力和裂縫控制要求36對柱下

16、獨立基礎進行底板配筋時，控制截面為（ ）處截面A柱與基礎交接處以及基礎變階處B柱與基礎交接處C基礎中軸線D基礎變階處37柱下鋼筋混凝土獨立基礎的高度是根據(jù)（ ） A.抗沖切承載力計算確定 B.地基承載力計算確定 C.基礎尺寸的構(gòu)造要求,再通過抗沖切承載力驗算確定 D.基礎尺寸的構(gòu)造要求,再通過地基承載力驗算確定38柱下獨立基礎的基底尺寸應根據(jù)（ ）的關系確定A地基反力和和地基承載力設計值 B地基凈反力和地基承載力設計值C地基附加應力和地基承載力特征值 D地基反力和地基承載力特征值39吊車梁計算的特點是：(1)吊車荷載應乘以動力系數(shù)；(2)吊車運行荷載應用影響線作出最不利內(nèi)力包絡圖；(3)(&#

17、160;     )；(4)對重(中)級工作制吊車梁應進行疲勞驗算。  A.吊車梁承受水平方向的彎、剪、扭  B.吊車梁承受豎直和水平方向的彎、剪、扭  C.吊車梁承受豎直方向的彎、剪和水平方向的彎、剪、扭  D.吊車梁承受豎直方向的彎、剪、扭和水平方向的彎、剪40當單層工業(yè)廠房縱向排架柱列數(shù)（ ）時，縱向排架也需計算。A B C D41一般情況下,在初選框架梁的截面高度時,主要考慮的因素是（）A.梁的跨度 B.層高 C.結(jié)構(gòu)的總高度 D.梁的混凝土強度等級42一般情況下,進行現(xiàn)澆框架梁的截面設計時,（）A.跨中和

18、支座均按T形截面計算 B.跨中和支座均按矩形截面計算 C.跨中按T形截面計算,支座按矩形截面計算 D.跨中按矩形截面計算,支座按T形截面計算 43裝配整體式樓蓋中框架梁的截面慣性矩應取矩形截面慣性矩I0的（）A.1.0倍 B.1.2倍 C.1.5倍 D.2.0倍44有關框架結(jié)構(gòu)的計算簡圖，下列說法中不正確的是( )A.框架梁的跨度應取相鄰兩根柱子軸線之間的距離B.底層柱的長度應取基礎頂面到二層樓板頂面之間的距離C.框架各跨跨度相差不大于10時，可簡化為等跨框架計算D.不等跨框架簡化為等跨框架后，計算跨度應取原框架中的最小跨度值45設計現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)時，為簡化計算，對現(xiàn)澆樓蓋，取中框架梁

19、的截面慣性矩為（      ）  A.                B.1.2                C.1.5            &#

20、160; D.2.0   ( 為矩形截面梁的截面慣性矩)46框架跨度是指 間的距離。 （ C ）A. 定位軸線 B. 底層柱軸線 C. 頂層柱軸線 D. 中間層柱軸線47對各跨跨差不超過10%的不等跨框架，跨度應按 的等跨框架計算。（ A ）A. 平均跨度 B.最大跨度 C. 最小跨度 D. 計算跨度48現(xiàn)澆整體式框架中框架梁 。 （ B ）A. B. C. D. 49現(xiàn)澆整體式框架邊框架梁 。 （ D ）A. B. C. D. 50裝配式框架中框架梁 。 （ A ）A. B. C. D. 51裝配式框架邊框架梁 。 （ A ）A. B. C. D. 52裝配整體式框架中框架梁 。

21、（ D ）A. B. C. D. 53裝配整體式框架邊框架梁 。 （ C ）A. B. C. D. 54用分層法計算框架內(nèi)力時,應對柱線剛度進行如下修正:（）A.底層柱不變,其余各層柱乘以0.9 B.底層柱不變,其余各層柱乘以0.8C.底層柱乘以0.9,其余各層柱不變 D.底層柱乘以0.8,其余各層柱不變55用分層法計算框架結(jié)構(gòu)在豎向荷載作用下的內(nèi)力時，為了考慮在分層過程中將梁柱結(jié)點簡化為固定支座對結(jié)構(gòu)內(nèi)力帶來的影響，（B）A將樓層柱的線剛度增大并將其彎矩傳遞系數(shù)減小B將樓層柱的線剛度減小并將其彎矩傳遞系數(shù)減小C將框架梁的線剛度減小并將底層柱彎矩傳遞系數(shù)減小D將樓層柱的線剛度增大并將其彎矩傳遞

22、系數(shù)增大56在用分層計算多層框架內(nèi)力時，中間層某柱的柱端彎矩，(      )  A.只與該柱所屬的一個開口框架計算單元有關  B.只與該柱所屬的兩個開口框架計算單元有關  C.與所有開口框架計算單元有關  D.與所有開口框架計算單元無關57在用分層法計算框架內(nèi)力時（      ）  A.除底層外，其他各層柱的線剛度應折減  B.除底層外，其他各層柱的線剛度應增加  C.底層柱線剛度應折減，其他各層柱不變  D.各層

23、柱的線剛度均不變58關于反彎點法，下列說法中不正確的是( )A.假定橫梁的抗彎剛度無限大B.假定各層柱的反彎點均在柱高的中點C.假定梁柱節(jié)點轉(zhuǎn)角為零D.其適用條件是梁柱線剛度比大于359按D值法對框架進行近似計算時，各柱的反彎點高度變化規(guī)律是(      )。  A.當其它參數(shù)不變時，隨上層框架梁線剛度的減小而降低  B.當其它參數(shù)不變時，隨上層框架梁線剛度的減小而升高  C.當其它參數(shù)不變時，隨上層層高的增大而降低  D.當其它參數(shù)不變時，隨下層層高的增大而升高60D值法對反彎點法的（D）進行了修正A柱

24、的側(cè)移剛度和反彎點高度 B柱線剛度和彎矩分配系數(shù)C柱的線剛度和側(cè)移剛度 D柱的線剛度和反彎點高度61在D值法中，D值的計算公式為D= 12ic/h2  其中數(shù)值(      )  A.< 1                          &

25、#160;         B.>1  C.=1                                    D.可能>1,也可能<

26、162相同水平荷載作用的同一框架結(jié)構(gòu)，分別用反彎點法和D值法進行側(cè)移計算，那么（ ）A反彎點法比D值法計算側(cè)移結(jié)果大B反彎點法比D值法計算側(cè)移結(jié)果小C反彎點法和D值法計算側(cè)移結(jié)果相同D反彎點法和D值法計算側(cè)移結(jié)果大小不確定63水平荷載作用下的多層框架結(jié)構(gòu)，當某層其他條件不變，僅上層層高變小時，該層柱的反彎點位置（      ）A.向上移動                 

27、60;       B.向下移動C.不變                             D.向上移動至 層高處64對風荷載單獨作用下的多層框架結(jié)構(gòu),下列說法中不正確的是（）A.迎風一側(cè)柱產(chǎn)生軸向拉力,背風一側(cè)柱產(chǎn)生軸向壓力 B.外柱軸力大,內(nèi)柱軸力小

28、 C.框架柱除產(chǎn)生彎矩、剪力外,還產(chǎn)生軸向力 D.房屋越寬,由柱軸向變形引起的側(cè)移越大65對框架結(jié)構(gòu)設計時要進行梁端彎矩調(diào)幅，以下（ ）的描述是正確的A對豎向荷載和水平荷載作用下的梁端彎矩調(diào)幅B調(diào)幅后，梁端負彎矩減小且跨中彎矩增大C調(diào)幅后，梁端負彎矩增大而跨中彎矩不變D梁端彎矩調(diào)幅在內(nèi)力組合之后進行66關于框架結(jié)構(gòu)的彎矩調(diào)幅,下面說法中不正確的是（） A.調(diào)幅是對豎向荷載作用下的內(nèi)力進行的 B.調(diào)幅后梁端彎矩的平均值與跨中最大正彎矩之和,應大于按簡支梁計算的跨中彎矩值 C.現(xiàn)澆框架的調(diào)幅系數(shù)高于裝配整體式框架的調(diào)幅系數(shù) D.梁端彎矩調(diào)幅后,在相應荷載作用下的跨中彎矩將會減小67在設計框架時可對

29、梁進行彎矩調(diào)幅其原則是 A.在內(nèi)力組合之前對豎向荷載作用的梁端彎矩適當調(diào)小 B.在內(nèi)力組合之前對豎向荷載作用的梁端彎矩適當調(diào)大 C.在內(nèi)力組合之后對梁端彎矩適當調(diào)小 D.在內(nèi)力組合之后對梁端彎矩適當調(diào)大68在框架梁中進行塑性調(diào)幅，降低豎向荷載作用下的支座彎矩時，（ ）框架支座彎矩的調(diào)幅系數(shù)為0.80.9。A、 現(xiàn)澆整體 B、裝配整體 C、裝配式69現(xiàn)澆框架梁在豎向荷載作用下，支座進行塑性調(diào)幅的系數(shù)不得低于_。 （ C ）A. 0.7 B. 0.75 C. 0.8 D. 0.970按塑性內(nèi)力重分布考慮，鋼筋混凝土連續(xù)梁的破壞標志是（ ）A、某截面屈服 B、整個梁成為可變體系 C、出現(xiàn)第一個塑性鉸

30、71欲求連續(xù)梁的某跨跨中最大正彎距，活荷載應（ ）布置。 A、本跨布置，后每隔一跨布置 B、本跨不布置，后每隔一跨布置 C、該跨布置，左右跨布置，后每隔一跨布置。72在對框架柱進行正截面設計時，需考慮的最不利組合一般不包括( )A.|M|max及相應的NB.|M|min及相應的NC.|N|max及相應的MD.|N|min及相應的M73現(xiàn)澆框架梁柱節(jié)點區(qū)的混凝土強度等級應該（） A.低于梁的混凝土強度等級 B.等于梁的混凝土強度等級 C.不低于柱的混凝土強度等級 D.與梁、柱混凝土強度等級無關74框架結(jié)構(gòu)在風荷載作用下，通常最大層間位移位于(    

31、60; )  A.框架頂部                             B.框架中部  C.框架底部               

32、0;             D.框架2/3高度處75關于水平荷載作用下的框架結(jié)構(gòu)側(cè)移，下列說法中正確的是( )A.房屋高寬比越大，由柱軸向變形引起的側(cè)移越大B.一般對高度超過50m的房屋，不必考慮梁柱彎曲變形對側(cè)移的影響C.各樓層的層間側(cè)移由上而下逐漸減小D.各樓層處的水平側(cè)移之和即框架頂點的水平側(cè)移76水平荷載作用下，框架結(jié)構(gòu)的水平位移隨（ ）而增大A隨樓層剪力減小和柱側(cè)移剛度增大B隨樓層剪力增大和柱側(cè)移剛度減小C隨樓層剪力減小和粱柱線剛度之比的增大D隨樓層剪力增大和粱柱

33、線剛度之比的減小77多層多跨框架在水平荷載作用下的側(cè)移,可近似地看作由（） A.梁柱彎曲變形與梁柱剪切變形所引起的側(cè)移的疊加 B.梁柱彎曲變形與柱軸向變形所引起的側(cè)移的疊加 C.梁彎曲變形與柱剪切變形所引起的側(cè)移的疊加 D.梁彎曲變形與柱軸向變形所引起的側(cè)移的疊加78多層框架結(jié)構(gòu)，在水平荷載作用下的側(cè)移主要是由(      )  A.梁剪切變形引起的側(cè)移               &#

34、160;  B.柱剪切變形引起的側(cè)移  C.梁、柱彎曲變形引起的側(cè)移              D.柱軸向變形引起的側(cè)移79一般多層框架房屋，側(cè)移主要時由梁柱彎曲變形引起，（ ）的層間側(cè)移最大A、頂層 B、底層 C、中間層 D、頂層和底層80層數(shù)不多，荷載不大而地基承載力較高時，框架柱較經(jīng)濟的天然淺基礎型式是(      )  A.條形基礎    

35、                         B.筏式基礎  C.獨立基礎                      

36、0;      D.箱形基礎81某框架結(jié)構(gòu)采用整體平板式基礎，該基礎的類型屬于( )A.獨立基礎B.條形基礎C.十字形基礎D.筏式基礎2填空題1當板四邊有支撐，且長短邊之比小于2時為 ，在 方向均需配置受力鋼筋。2當板四邊有支撐，且長短邊之比大于3時為 ，僅需在 方向配置受力鋼筋。3等高排架是指 水平位移相同 的排架，等高排架可以用 剪力分配法 方法計算。4廠房屋蓋結(jié)構(gòu)有 、 兩種類型。5廠房橫向排架是由 、 、 組成。6廠房縱向排架是由 、 、 、 組成。7屋架之間的支撐包括 、 、 、 、 8鋼筋混凝土排架結(jié)構(gòu)單層廠房當室內(nèi)最大間距為 ，室

37、外露天最大間距為 時，需設伸縮縫。9柱間支撐按其位置可分為 和 。10單廠排架內(nèi)力組合的目的是 。11鋼筋混凝土單層廠房排架的類型有 、 兩種。12在裝配式鋼筋混凝土單層廠房中設置柱間支撐，柱間支撐的作用是保證廠房結(jié)構(gòu)的縱向剛度和穩(wěn)定和將水平荷載傳至基礎 。13等高排架是指 的排架，等高排架可以用剪力分配法計算。14吊車荷載是移動荷載，可通過 求出吊車對排架柱產(chǎn)生的最不利荷載情況。15等高排架在任意荷載作用下的內(nèi)力計算方法是 。16廠房柱牛腿的類型有 、 兩種。17對于設有吊車的單層廠房，在進行剖面設計時，需要確定 標高和 標高。18單層廠房屋蓋支撐包括：天窗支撐、屋蓋上、下弦水平支撐、 及

38、。20單層廠房的支撐體系包括柱間支撐和_兩類。21.單層廠房柱間支撐的主要作用是保證廠房結(jié)構(gòu)的_剛度和穩(wěn)定。22.將大型屋面板直接支承在屋架或屋面梁上的屋蓋體系稱為_屋蓋體系. 23下弦橫向水平支撐布置在每一伸縮縫區(qū)段端部 柱間距的屋架下弦平面內(nèi)，且宜與 設置在同一柱間距。24單層廠房柱頂以下的風荷載，可近似地按 計，風壓高度系數(shù)偏安全地按 計算。25常用單廠排架柱的形式主要有（1） ；（2） ；（3） 等。26吊車荷載是移動荷載，通過 原理求出吊車對排架柱產(chǎn)生的最不利荷載情況。27.因為吊車梁承受多次重復荷載所以除進行靜力計算外還要進行_強度驗算28吊車橫向水平荷載是指 ；吊車縱向水平荷載是

39、指 。29吊車豎向荷載中是指 ；是指 。30排架柱產(chǎn)生的是指 ；是指 。31對于排架來說,吊車橫向水平荷載作用在吊車梁_的水平處. 32建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009 2001（2006年版）5.2.1規(guī)定：“計算排架考慮多臺吊車豎向荷載時，對一層吊車單跨廠房的每個排架，參與組合的吊車臺數(shù) ；對一層吊車的多跨廠房的每個排架， ?！?3建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009 2001（2006年版）5.2.1規(guī)定：“考慮多臺吊車水平荷載時，對單跨或多跨廠房的每個排架，參與組合的吊車臺數(shù) ?！?4考慮多臺吊車水平荷載時,對于單層廠房的每個排架,參與組合的吊車臺數(shù)不應多于_臺.35排架柱的四種最不利內(nèi)力組合

40、為（1） ；(2) ；(3) ；(4) 。36吊車梁的疲勞強度驗算時,只考慮一臺吊車,且不考慮吊車_荷載的影響. 37吊車荷載具有沖擊和振動作用,因此,當計算吊車梁及其連接的強度時,吊車豎向荷載應乘以_系數(shù).38單層廠房中短牛腿一般有三種破壞形態(tài)，它們是_、_和_。39牛腿按照承受荷載豎向作用點至牛腿根部柱邊緣的水平距離分為兩種：當 為長牛腿，當 為短牛腿。40按照承受豎向力作用點至牛腿根部柱邊遠緣的水平距離，牛腿分為兩種：當ah0時為 ；當 ah0時為 。41牛腿設計的內(nèi)容包括： ， 和構(gòu)造。42牛腿發(fā)生剪切破壞的條件是 或 。43當牛腿的或雖較大而較小時發(fā)生 破壞。44牛腿發(fā)生斜壓破壞的條

41、件是 。45當牛腿的時發(fā)生 破壞。46牛腿發(fā)生彎曲破壞的條件是 。47當牛腿的0.75或縱筋配筋率較低時發(fā)生 破壞。48牛腿的寬度與 相同，牛腿的高度按 確定。49我們把 的牛腿稱為短牛腿 ，其實質(zhì)是 。50我們把 的牛腿稱為長牛腿 ，其實質(zhì)是 。51因為吊車梁承受多次重復荷載，所以除進行靜力計算外，還要進行_強度驗算。52.計算柱下獨立基礎的底板鋼筋時,地基反力采用_反力.53在建筑結(jié)構(gòu)中的變形縫有_、_和_。54.在不需進行地基變形驗算時，柱下獨立基礎底面尺寸由_驗算確定的。55目前，從經(jīng)濟指標、材料用量和施工條件等方面衡量，特別是高度較低的廠房，常采用_ _的柱距。56框架底層層高（柱高

42、）= 標高- 標高；樓層及頂層層高（柱高）= 標高- 標高。57計算全現(xiàn)澆框架梁的截面慣性矩時，需要考慮 因素，對按矩形截面計算得到的框架梁的截面慣性矩乘以 。58對現(xiàn)澆樓蓋框架結(jié)構(gòu)，考慮到_對梁截面慣性矩I的影響，中框架梁可取I=2I0，邊框架梁可取I=1.5I0(I0為矩形截面梁的慣性矩)。59框架在豎向荷載作用下的近似內(nèi)力計算法有（1） ；（2） 。60框架在豎向荷載作用下，其內(nèi)力近似算法有 和 ，當層數(shù)較多時以采用 為宜；在水平荷載作用下，其內(nèi)力近似算法有 和 ，作施工圖時常采用 。61在分層法中，上層各柱遠端傳遞系數(shù)取 ，底層柱和各層梁的傳遞系數(shù)取 。62分層法計算框架結(jié)構(gòu)在豎向荷載

43、作用下的內(nèi)力時，為了考慮在分層過程中將梁柱結(jié)點簡化為固定支座對結(jié)構(gòu)內(nèi)力帶來的影響，將樓層柱的線剛度和彎矩傳遞系數(shù) 。63多層多跨框架在豎向荷載作用下的近似內(nèi)力計算中，除底層柱子以外的其它層柱子的線剛度均要乘以_的折減系數(shù)。64框架分層法計算中,認為每一層梁上的荷載只對本層梁和_產(chǎn)生的內(nèi)力.65在反彎點法中，底層反彎點位置位于距離柱底 處，其他各層柱反彎點位于柱的 處。66.多層多跨框架在水平荷載作用下的近似內(nèi)力計算方法-D值法計算的基本要點有兩個，一是_，二是_。67“D值法”中，D值的物理意義是_。68框架柱的反彎點高度指反彎點到該柱_的距離. 69在風荷載作用下，迎風面一側(cè)的框架柱將產(chǎn)生軸

44、向_力。70框架柱的四種最不利內(nèi)力組合為（1） ；(2) ；(3) ；(4) 。71對框架結(jié)構(gòu)設計時要對 荷載作用下的梁端彎矩在內(nèi)力組合之 （前、后）進行調(diào)幅，調(diào)幅后，梁端負彎矩 ，跨中彎矩 。72框架梁的計算控制截面取 和 。73確定截面最不利活載位置時，欲求某跨跨中最大正彎距，除該在 布置活荷載外，還應在 布置活載。74在框架截面設計時，框架柱按偏心受壓構(gòu)件設計，框架梁按_設計75框架節(jié)點區(qū)的混凝土強度等級，應不_于柱的混凝土強度等級。76框架結(jié)構(gòu)在水平荷載作用下，其側(cè)移由 和 兩部分變形組成。77承重框架的布置方案可以有_、_和_。78.對于縱向框架承重方案,由于房屋_較弱,一般不宜采用

45、.79框架結(jié)構(gòu)是由橫梁、立柱和_連接而成的. 80.用來承托圍護墻的重量,并將其傳至柱基礎頂面的梁稱為_. 81在框架結(jié)構(gòu)的柱和基礎的荷載計算中,計算截面以上的樓層數(shù)越多,所取活荷載的折減系數(shù)越_. 82荷載可分為永久荷載、可變荷載和_三類. 3簡答題1簡述單層廠房中無檁屋蓋體系屋面荷載的傳遞路徑.2單層工業(yè)廠房屋蓋支撐通常包括哪些部分？3請畫出（或?qū)懗觯﹩螐S鉸接排架山墻以及四周墻體處風載的傳力路徑。4支撐的作用是什么？柱間支撐的作用又是什么？5排架按結(jié)構(gòu)形式可分哪幾種？分別采用何種計算方法進行內(nèi)力分析？6排架計算單元選取的基本假定有哪些？7對于等高排架來說，非對稱荷載，對稱排架的內(nèi)力計算可分

46、哪幾步進行？8在單層廠房內(nèi)力組合時，吊車豎向荷載在組合時有何特點？9確定單層廠房柱控制面配筋時，通常需要考慮哪幾種內(nèi)力組合?10.單層廠房柱采用對稱配筋時,通常應考慮哪幾種內(nèi)力組合？11牛腿設計的主要內(nèi)容是什么?12單廠排架內(nèi)力組合的目的是什么？13如何選取排架柱的計算控制截面，如何進行計算截面的內(nèi)力組合？14試說明對單層廠房排架柱進行哪四個項目的內(nèi)力組合？15簡述排架結(jié)構(gòu)在荷載作用下內(nèi)力計算的步驟。（畫出相關計算簡圖）16單廠排架內(nèi)力組合中通常選擇哪幾種組合？17根據(jù)牛腿的受力特點，計算時可將牛腿作何簡化? 并畫出計算簡圖。18牛腿的破壞形式 ，控制界面及其影響因素？19請完成牛腿的縱向受拉

47、鋼筋構(gòu)造圖 20請完成牛腿的縱向彎起鋼筋構(gòu)造圖21請說明采用如下牛腿的工程條件22請畫出排架柱與屋面梁或屋架鉸接的2種實際構(gòu)造圖。23當柱下單獨基礎本身強度不足時，可能有哪兩種破壞？設計中相應的防止措施是哪些？24框架設計中如何通過調(diào)整梁的截面慣性矩來體現(xiàn)樓板對梁抗彎剛度的影響？請簡述框架結(jié)構(gòu)布置的原則。25框架結(jié)構(gòu)布置的方案有哪些？工程中常用的是哪種方案？為什么？26簡述多層框架結(jié)構(gòu)在豎向荷載作用下,采用分層法簡化內(nèi)力計算的基本假定. 27試述多層框架結(jié)構(gòu)在豎向荷載作用下采用分層法的計算內(nèi)力的步驟。28請簡述“分層法”的基本假定是什么？29簡述"D值法"中計算D值的主要步

48、驟. 30何謂“D”值法？31.“D值法”對“反彎點法”的改進，主要表現(xiàn)在哪些方面?32簡述用D值法確定框架柱反彎點位置的主要步驟。33反彎點法和D值法有何不同？各自的適用范圍如何？34什么叫反彎點法,反彎點法和D值法的的區(qū)別？35影響框架柱兩端轉(zhuǎn)角的主要因素有哪些？36在D值法中，柱的反彎點高度比考慮了哪幾項內(nèi)容？37“D”值法對于框架柱反彎點高度的計算公式是，試問式中y0、y1、y2、y3的含義？38“D值法”對“反彎點法”的改進主要表現(xiàn)在哪些方面? 31.在水平荷載作用下,影響框架柱反彎點位置的主要因素有哪些？39為何要對框架結(jié)構(gòu)豎向荷載作用下的梁端彎矩進行調(diào)幅？如何調(diào)幅？40塑性鉸與普

49、通鉸的區(qū)別是什么？41試分別寫出反彎點法和“D”值法的柱側(cè)移剛度計算公式，并進行討論。42請畫出求下列內(nèi)力時的活荷載最不利布置圖：、以及、（1）（2）43框架結(jié)構(gòu)的優(yōu)點及缺點？44如何選取框架梁和框架柱的計算控制截面，如何進行框架梁和框架柱控制截面的內(nèi)力組合？45什么叫結(jié)構(gòu)？結(jié)構(gòu)的分析方法有哪些？4計算題 1-39.兩跨等高排架結(jié)構(gòu)計算簡圖如題39圖所示。排架總高13.1m，上柱高3.9m，q1=1.5kNm，q2=0.75kNm，A、B、C三柱抗側(cè)剛度之比為11.71。試用剪力分配法求A柱的上柱下端截面的彎矩值。(提示：柱頂不動鉸支座反力R=C11qH，C11=0.34)1.2.3.4.2-

50、40.三層兩跨框架的計算簡圖如題40圖所示。各柱線剛度均為1.0×104kN·m，邊柱側(cè)移剛度修正系數(shù)為0.6，中柱側(cè)移剛度修正系數(shù)為0.7。試計算該框架由梁柱彎曲變形引起的頂點側(cè)移值。3-36.兩跨等高排架的尺寸及荷載如圖示，A、B、C三根柱的側(cè)移剛度相等，試計算A柱的上柱下端截面的彎矩值。(提示：柱頂不動鉸支座支力R=qHC11;C11=0.3) 4-37.柱下獨立基礎如圖示?；A頂面軸向壓力設計值Nc=830.4kN,彎矩設計值Mc=302.5KN·m，剪力設計值Vc=23kN；基礎埋置深度d=1.5m，設基礎及其上部土的重力密度平均值m=20kN/m3，基

51、礎底面尺寸：b×l=3×2m，修正后的地基承力設計值f=250kN/m2，驗算地基承載力是否滿足要求?5. 某單層工業(yè)廠房，柱距9m，已知吊車輪壓，輪距K=4100mm，橋架寬B=5000mm，按考慮2臺中級工作制吊車計算，取。試計算吊車最大、最小豎向荷載。6-36.某單層單跨廠房排架結(jié)構(gòu)及風載體型系數(shù)如圖所示，基本風壓 ，排架間距B=6m,柱頂標高+11.400m，室外地坪標高-0.300m，求作用于排架上的風荷載標準值 及 。 (提示：風壓高度系數(shù) 按內(nèi)插法取值，離地面10m時， =1.0;離地面15m時， =1.14)37.兩跨等高排架的尺寸及荷載如圖所示，A、B、C三根柱的截面抗彎剛度相等，彎矩設計值作用在A柱的上柱底端，試計算A柱的柱腳截面的彎矩設計值。(提示：柱頂不動鉸支座反力   )7某裝配式鋼筋混凝土單層廠房，柱距為6，跨度為18，結(jié)構(gòu)布置符合封閉軸線要求。基礎頂