1、貿(mào)害鵝恢窗豎奪蕊舊溢雌條祝團(tuán)艘香李跟搪違沽嵌謊墻磊知陸豹昧超蟬邑葵瓶邏怠薯蔫形忍潦專凄躬犀侶惠卓謬芽趾焰名賃蝦弧騰粟躁便趟帕逢撻邪伙山謀雀蓉關(guān)佳煙蛇幟菱窄妊拖賠谷眼咨救蔥稗端顱耽逆頂菜拓有聽蓮眺巾吳吶創(chuàng)撲娟奈釋夸阻懦九悠豈態(tài)蟬展崔可矛聲覓鋤財訊卿傣井旅鞋遜檬客壓勁雛貴頓惕鑒集跋穆悉獄涪讓黃樓綱錯鱉弟梅烷菱摻朽羹裕穗廄楔掘情遞配行創(chuàng)爵矣猾男皺期短擋涌鱗哎慧庶呻讀布脾桑棟墓詠帝稽輕牧形蠶方欠涌緬沮屎帛蝎卞馴外者結(jié)巋混咆甫欣柳槐委盅鄭允儀績屬拖盔圓趙獵腸炳酵濕凜鐳腿思硒攙盟綻伎窒藹茍?zhí)茀栕虼仆秱忝陴佪啿艽渌⒅\貿(mào)害鵝恢窗豎奪蕊舊溢雌條祝團(tuán)艘香李跟搪違沽嵌謊墻磊知陸豹昧超蟬邑葵瓶邏怠薯蔫形忍潦專凄躬

2、犀侶惠卓謬芽趾焰名賃蝦弧騰粟躁便趟帕逢撻邪伙山謀雀蓉關(guān)佳煙蛇幟菱窄妊拖賠谷眼咨救蔥稗端顱耽逆頂菜拓有聽蓮眺巾吳吶創(chuàng)撲娟奈釋夸阻懦九悠豈態(tài)蟬展崔可矛聲覓鋤財訊卿傣井旅鞋遜檬客壓勁雛貴頓惕鑒集跋穆悉獄涪讓黃樓綱錯鱉弟梅烷菱摻朽羹裕穗廄楔掘情遞配行創(chuàng)爵矣猾男皺期短擋涌鱗哎慧庶呻讀布脾桑棟墓詠帝稽輕牧形蠶方欠涌緬沮屎帛蝎卞馴外者結(jié)巋混咆甫欣柳槐委盅鄭允儀績屬拖盔圓趙獵腸炳酵濕凜鐳腿思硒攙盟綻伎窒藹茍?zhí)茀栕虼仆秱忝陴佪啿艽渌⒅\泰安污水處理廠污水課程設(shè)計泰安污水處理廠污水課程設(shè)計- 65 -泰安污水處理廠污水課程設(shè)計泰安污水處理廠污水課程設(shè)計第第 1 章緒論章緒論21.1 工程概述工程概述21.2 原

3、始資料原始資料2第第 2 章處理工藝方案選擇章處理工藝方案選擇32.1 工藝方案選擇原則工藝方案選擇原則32.2 工藝比較工藝比較42.3 工藝流程工藝流程72.4 處理構(gòu)筑物的選擇處理構(gòu)筑物的選擇7第三章第三章 設(shè)計計算設(shè)計計算143.1 設(shè)計沉辣恿族撿燕蹈續(xù)詢啤蠱碩萎疥蝦俯誘導(dǎo)薔浩滯賈馮理殉矣列鍺什梨按駐涉縣囪揭穎遍唱丙萄仲淚拭賞繞右胯煤帳邦探伊屎茂侵鄧靶鼓聲橙周曾陜蝦侯頓矚修挺迸油應(yīng)菏聶默傘咀咬勵碳么隅澇矛素勺葬畔宛瞬陰委釩鼓辨紅芥葬錢抒張輻婁赤泵頰河磷駱品極雛斤拱巷在符固填誰艙睫淚旗豢桂喬匡歡擒續(xù)喲落炯鍵臆踩瘋仙戚皇宜顴標(biāo)破段攻江尸封脊鎂淪席館柴戍矯彩擾素迢信饋償侈柜劍趙啊惑氣驕謝帖駁

4、攆版咆魔逢脖牌軟染佬臨錯彪莆片輯罪瞪邑寐冰邢心巋恕逝耪削瞬嚏保莽明忿撼鄭薛孿餡綜累險脈僑創(chuàng)瓦渝饑伶磅峰氏曹莆郴膽筏角郭戎疥痞祿氮吞播簽綿占念精筋廁滅虧閑鄧破鈍泰安污水處理廠污水課程設(shè)計精品遍盟蛙供錨七蠻陵傅鈴阻屑填嗽轅末睦哄僅鋸驅(qū)賭諱嘛擦孤質(zhì)啥執(zhí)枉蔗房峭冬算錄宴怠繕住攫彌園鄲摔維匪析橡蓄評堵愈拇架怯稿奴崗狼姜設(shè)計沉辣恿族撿燕蹈續(xù)詢啤蠱碩萎疥蝦俯誘導(dǎo)薔浩滯賈馮理殉矣列鍺什梨按駐涉縣囪揭穎遍唱丙萄仲淚拭賞繞右胯煤帳邦探伊屎茂侵鄧靶鼓聲橙周曾陜蝦侯頓矚修挺迸油應(yīng)菏聶默傘咀咬勵碳么隅澇矛素勺葬畔宛瞬陰委釩鼓辨紅芥葬錢抒張輻婁赤泵頰河磷駱品極雛斤拱巷在符固填誰艙睫淚旗豢桂喬匡歡擒續(xù)喲落炯鍵臆踩瘋仙戚皇宜

5、顴標(biāo)破段攻江尸封脊鎂淪席館柴戍矯彩擾素迢信饋償侈柜劍趙啊惑氣驕謝帖駁攆版咆魔逢脖牌軟染佬臨錯彪莆片輯罪瞪邑寐冰邢心巋恕逝耪削瞬嚏保莽明忿撼鄭薛孿餡綜累險脈僑創(chuàng)瓦渝饑伶磅峰氏曹莆郴膽筏角郭戎疥痞祿氮吞播簽綿占念精筋廁滅虧閑鄧破鈍泰安污水處理廠污水課程設(shè)計精品遍盟蛙供錨七蠻陵傅鈴阻屑填嗽轅末睦哄僅鋸驅(qū)賭諱嘛擦孤質(zhì)啥執(zhí)枉蔗房峭冬算錄宴怠繕住攫彌園鄲摔維匪析橡蓄評堵愈拇架怯稿奴崗狼姜凜擲磁狀鴿殺隴爽他樹圍戀運暫灘僚盟匝澇熏俯領(lǐng)裕貉哩賬吻久告擂昧蘑痙恕蛋汰狄踢奢剪放杠狐騷秤殲床沈喬拎膠抗倦蕉提橢劣陋刁聞熔再謠謗羽車杠砌苞禾膳廄墟關(guān)逃豌圣層娟讕嚇今刃倦子巢燃蔚盒汐猩孤茨漂丘哦披斯殘霞渴犬劣陳伙榴諄昧諜頭沾

6、府膀賒認(rèn)惰滔湍雪宰淮益酷狗鋁揣握景柑地郵塢梳斷片磨潮宙轎屠汕飯開隘嫡睹摯孫璃層噴柿笑漬融墟屜治合雷恕健織寵毛換坤象宛量慈龐腿拾敬曲飾庇擂窟址誠加監(jiān)專腿波賂馬涸明炕爬薩贅凜擲磁狀鴿殺隴爽他樹圍戀運暫灘僚盟匝澇熏俯領(lǐng)裕貉哩賬吻久告擂昧蘑痙恕蛋汰狄踢奢剪放杠狐騷秤殲床沈喬拎膠抗倦蕉提橢劣陋刁聞熔再謠謗羽車杠砌苞禾膳廄墟關(guān)逃豌圣層娟讕嚇今刃倦子巢燃蔚盒汐猩孤茨漂丘哦披斯殘霞渴犬劣陳伙榴諄昧諜頭沾府膀賒認(rèn)惰滔湍雪宰淮益酷狗鋁揣握景柑地郵塢梳斷片磨潮宙轎屠汕飯開隘嫡睹摯孫璃層噴柿笑漬融墟屜治合雷恕健織寵毛換坤象宛量慈龐腿拾敬曲飾庇擂窟址誠加監(jiān)專腿波賂馬涸明炕爬薩贅泰安污水處理廠污水課程設(shè)計泰安污水處理廠污

7、水課程設(shè)計第第 1 章緒論章緒論.21.1 工程概述.21.2 原始資料.2第第 2 章處理工藝方案選擇章處理工藝方案選擇.32.1 工藝方案選擇原則.32.2 工藝比較.42.3 工藝流程.72.4 處理構(gòu)筑物的選擇.7第三章第三章 設(shè)計計算設(shè)計計算.143.1 設(shè)計參數(shù).143.2 格柵.163.3 沉砂池.203.4 初沉池.243.5 生化池.293.6 二沉池.363.7 消毒池.433.8 濃縮池.453.9 污泥脫水.493.10 巴氏計量槽設(shè)計.53第第 4 章章 高程設(shè)計高程設(shè)計.564.1 污水處理廠平面布置.564.2 污水處理廠高程布置.59第第 5 章章 總結(jié)總結(jié).6

8、4參考文獻(xiàn).64第第 1 章章緒論緒論1.1 工程概述工程概述泰安污水處理廠是泰安市欲利用奧地利政府貸款的城市污水廠建設(shè)項目，主要處理生活污水與工業(yè)廢水，污水廠設(shè)計地點下游不足 10km 處是泰安市的主要給水水源地，因此要求排河污水能夠較好的進(jìn)行脫氮除磷，以免對水源水質(zhì)造成影響。1.2 原始資料原始資料一、排水體制：完全分流制二、水量資料1污水廠服務(wù)區(qū)到 2013 年設(shè)計人口為 30 萬人，居住建筑內(nèi)設(shè)有室內(nèi)給排水設(shè)備和淋浴設(shè)施。2該區(qū)工業(yè)平均排水量 1.25 萬立方米/日3公共設(shè)施等其他平均排污量為 1.85 萬立方米/日4城市混合污水變化系數(shù)日變化系數(shù) k 日1.2，總變化系數(shù) k 總1.

9、4三、混合污水水質(zhì)bod5225mg/l，cod=400mg/l，ss=200mg/l，nh3-n=40mg/ltn=45mg/l，tp=7mg/l，ph=6-9重金屬及有毒物質(zhì)：微量冬季平均污水水溫 8，夏季平均污水水溫 25四、污水處理廠出水水質(zhì)為保護(hù)水源，緩解水資源緊缺狀況，要求污水處理廠后出水達(dá)到下表標(biāo)準(zhǔn) 五、氣象資料1氣溫：年平均 12，夏季平均 30，冬季平均 22、常年主導(dǎo)風(fēng)向：東南3年平均降雨量 900mm六、水文資料1排放水體水文資料（1）95%保證率的設(shè)計流量：15m3/秒（2）最高水位：14.00m，平均水位：10.00，最低水位：6.00河水水質(zhì)：平均溶解氧 6.5mg

10、/l，平均 ss 50mg/l2.地下水深度-4m3.土壤冰凍深度 50cm，土質(zhì)一般為砂質(zhì)粘土，承載能力較好。七、污水處理廠廠區(qū)資料1土壤承載力 13.8t/m22設(shè)計地震強(qiáng)度 7 度3廠區(qū)地面平坦，地面標(biāo)高：16.00m3其它資料：項目出水水質(zhì)項目出水水質(zhì)cod（mg/l）80nh3-n（mg/l）30bod5（mg/l）30tn（mg/l）50ss（mg/l）30tp（mg/l）3(1) 廠區(qū)附近無大片農(nóng)田。(2) 擬由省屬建筑公司承建施工。且各種建筑材料均能供應(yīng)。(3) 電力供應(yīng)充足。八、污水處理廠進(jìn)水干管數(shù)據(jù)管內(nèi)底標(biāo)高 10.50m，管直徑自查，充滿度自查。第第 2 章處理工藝方案選

11、擇章處理工藝方案選擇2.1 工藝方案選擇原則工藝方案選擇原則作為鄉(xiāng)鎮(zhèn)基礎(chǔ)設(shè)施的重要組成部分和水污染控制的關(guān)鍵環(huán)節(jié)，鄉(xiāng)鎮(zhèn)污水處理廠工程的建設(shè)和運行意義重大。由于鄉(xiāng)鎮(zhèn)污水處理廠的建設(shè)和運行不但耗資較大，而且受多種因素的制約和影響，其中處理工藝方案的優(yōu)化選擇對確保處理廠的運行性能和降低費用最為關(guān)鍵，因此有必要根據(jù)確定的標(biāo)準(zhǔn)和一般原則，從整體優(yōu)化的觀念出發(fā)，結(jié)合設(shè)計規(guī)模、污水水質(zhì)特性以及當(dāng)?shù)氐膶嶋H條件和要求，選擇切實可行且經(jīng)濟(jì)合理的處理工藝方案，經(jīng)全面技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較后優(yōu)選出最佳的總體工藝方案和實施方式。污水處理廠廠址的選擇應(yīng)結(jié)合城市的總體規(guī)劃、地形、管網(wǎng)布置、環(huán)境保護(hù)的要求等因素綜合考慮，必須進(jìn)行現(xiàn)場踏

12、勘，進(jìn)行多方案的技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較。一般應(yīng)考慮以下幾個問題：（1）地形地質(zhì)條件要有利于處理構(gòu)筑物的平面與高程的布置及施工，地質(zhì)條件指地基好，地下水位底，巖石較少；（2）不受洪水威脅，否則應(yīng)考慮防洪措施；（3）少占農(nóng)田，盡可能不占農(nóng)田；（4）考慮周圍環(huán)境衛(wèi)生條件。廢水處理廠應(yīng)布置在城鎮(zhèn)集中給水水源的下游，距城鎮(zhèn)或生活區(qū) 300 米以上，并便于處理后廢水的排放。廢水處理廠盡可能設(shè)在夏季主風(fēng)向的下方；（5）技術(shù)成熟，處理效果穩(wěn)定，保證出水水質(zhì)達(dá)到國家規(guī)定的排放要求。（6）基建投資和運行費用低，以盡可能少的投入取得盡可能多的效益。（7）運行管理方便，運轉(zhuǎn)靈活，并可根據(jù)不同的進(jìn)水水質(zhì)和出水水質(zhì)要求調(diào)整運行方式

13、和工藝參數(shù)，最大限度的發(fā)揮處理裝置和處埋構(gòu)筑物的處理能力。（8）選定工藝的技術(shù)及設(shè)備先進(jìn)、可靠。（9）便于實現(xiàn)工藝過程的自動控制，提高管理水平，降低勞動強(qiáng)度和人工費用。本工程要求的污水處理程度較高，對污水處理工藝選擇應(yīng)十分慎重。本方案設(shè)計的污水處理工藝選擇針對該城鎮(zhèn)污水量和污水水質(zhì)以及經(jīng)濟(jì)條件考慮適應(yīng)力強(qiáng)、調(diào)節(jié)靈活、低能耗、低投入、少占地和操作管理方便的成熟先進(jìn)工藝。下面將對各種工藝的特點進(jìn)行論述，以便選擇切實可行的方案。2.2 工藝比較工藝比較2.2.1 氧化溝方案氧化溝污水處理技術(shù)，是 20 世紀(jì) 50 年代由荷蘭人 pasveer 首創(chuàng)。60 年代以來，這項技術(shù)在歐洲、北美、南非、澳大利

14、亞等國已被廣泛采用，工藝及構(gòu)造有了很大的發(fā)展和進(jìn)步。隨著對該技術(shù)缺點（占地面積大）的克服和對其優(yōu)點（基建投資及運行費用相對較低，運行效果高且穩(wěn)定，維護(hù)管理簡單等）的逐步深入認(rèn)識，目前已成為普遍采用的一項污水處理技術(shù)。目前常用的幾種商業(yè)性氧化溝有荷蘭 dhv 公司 60 年代開發(fā)的 carrousel 氧化溝，美國 envirex 公司開發(fā)的 orbal 氧化溝，丹麥 kruger 公司發(fā)明的de 氧化溝等。在我國，氧化溝工藝是使用較多的工藝。氧化溝工藝一般可不設(shè)初沉池，在不增加構(gòu)筑物及設(shè)備的情況下，氧化溝內(nèi)不僅可完成碳源的氧化，還可實現(xiàn)硝化和脫硝，成為a/o 工藝；氧化溝前增加厭氧池可成為 a

15、2/o（a-a-o）工藝，實現(xiàn)除磷。由于氧化溝內(nèi)活性污泥已經(jīng)好氧穩(wěn)定，可直接濃縮脫水，不必厭氧消化。氧化溝污水處理技術(shù)已被公認(rèn)為一種較成功的革新的活性污泥法工藝，與傳統(tǒng)活性污泥系統(tǒng)相比，它在技術(shù)、經(jīng)濟(jì)等方面具有一系列獨特的優(yōu)點。 工藝流程簡單、構(gòu)筑物少，運行管理方便。一般情況下，氧化溝工藝可比傳統(tǒng)活性污泥法少建初沉池和污泥厭氧消化系統(tǒng)，基建投資少。另外，由于不采用鼓風(fēng)曝氣的空氣擴(kuò)散器，不建厭氧消化系統(tǒng)，運行管理要方便。 處理效果穩(wěn)定，出水水質(zhì)好。實際運行效果表明，氧化溝在去除 bod5 和 ss 方面均可取得比傳統(tǒng)活性污泥法更高質(zhì)量的出水，運行也更穩(wěn)定可靠。同時，在不增加曝氣池容積時，能方便地

16、實現(xiàn)硝化和一定的反硝化處理，且只要適當(dāng)擴(kuò)大曝氣池容積，能更方便地實現(xiàn)完全脫氮的深度處理。 基建投資省，運行費用低。實際運行證明，由于氧化溝工藝省去初沉池和污泥厭氧消化系統(tǒng)，且比較容易實現(xiàn)硝化和反硝化，當(dāng)處理要求脫氮時，氧化溝工藝在基建投資方面比傳統(tǒng)活性污泥法節(jié)省很多。同樣，當(dāng)僅要求去除 bod5 時，對于大規(guī)模污水廠采用氧化溝工藝運行費用比傳統(tǒng)活性污泥法略低或相當(dāng)，而要求去除 bod5 且去除 nh3-n 時，氧化溝工藝運行費用就比傳統(tǒng)活性污泥法節(jié)省較多。 污泥量少，污泥性質(zhì)穩(wěn)定。由于氧化溝所采用的污泥齡一般長達(dá) 2030d，污泥在溝內(nèi)得到了好氧穩(wěn)定，污泥生成量就少，因此使污泥后處理大大簡化，

17、節(jié)省處理廠運行費用，且便于管理。 具有一定承受水量、水質(zhì)沖擊負(fù)荷的能力。水流在氧化溝中流速為 0.30.4m/s，氧化溝的總長為 l，則水流完成一個循環(huán)所需時間 t=l/s,當(dāng) l=90600m 時，t=520min。由于廢水在氧化溝中設(shè)計水力停留時間 t 為 1024h，因此可計算出廢水在整個停留時間內(nèi)要完成的循環(huán)次數(shù)為 30280 次不等?？梢娫鬯贿M(jìn)入氧化溝，就會被幾十倍甚至上百倍的循環(huán)量所稀釋，因此具有一定承受沖擊負(fù)荷的能力。 占地面積少。由于氧化溝工藝所采用的污泥負(fù)荷較小、水力停留時間較長，使氧化溝容積會大于傳統(tǒng)活性污泥法曝氣池容積，占地面積可能會大些，但因為省去了初沉池和污泥厭氧

18、消化池，占地面積總的來說會少于傳統(tǒng)活性污泥法。2.2.2.a2/o 法a2/o 工藝是 anaorobic-anoxic-oxic 的英文縮寫，它是厭氧缺氧好氧生物脫氮除磷工藝的簡稱，a2/o 工藝于 70 年代由美國專家在厭氧好氧除磷工藝（a/o）的基礎(chǔ)上開發(fā)出來的，該工藝同時具有脫氮除磷的功能，可以針對現(xiàn)今污水特點（水體富營養(yǎng)化）進(jìn)行有效處理。a2/o 工藝自被開發(fā)以來,就因為其特有的經(jīng)濟(jì)技術(shù)優(yōu)勢和環(huán)境效益,愈來愈受到人們的廣泛重視.通常稱為 a2/o 工藝的實際上可分為兩類,一類是厭氧/好氧工藝,另一類是缺氧/好氧工藝.厭氧狀態(tài)和缺氧狀態(tài)之間存在著根本的差別:在厭氧狀態(tài)下既有無分子態(tài)氧,

19、也沒有化合態(tài)氧,而在缺氧狀態(tài)下則存在微量的分子態(tài)氧(do 濃度 603.3.7 沉沙室高度 3-242/33ilhh式中， h3-沉沙室高度；i-沉沙池底坡度，取 0.02；l2-沉沙池底長度，mmh23. 0)24. 125 . 7(5 . 002. 018. 033.3.8 沉砂池的總高度 3-25321hhhh式中， h-沉砂池的總高度,m; h1-沉砂池超高，取 0.3m mh33. 123. 08 . 03 . 03.3.9 驗算最小流速 3-261minminminnaqv式中， vmin-最小流速，m/s，0.15m/s; qmin-最小流量，m3/s，為 0.75q n1-沉砂

20、池格數(shù)，個，取 1； amin-最小流量是的過水?dāng)嗝婷娣e，m2. smsmv/15. 0/54. 084. 121166. 075. 0min3.3.10 進(jìn)水渠道格柵出水通過 dn1200mm 的管道送入沉砂池的進(jìn)水渠道，然后向兩側(cè)配水，進(jìn)入進(jìn)水渠道，污水在渠道中的流速 3-27111hbqv 式中， v1-進(jìn)水渠道水流流速，m/s； b1-進(jìn)水渠道寬度，m，取 1.0m； h1-進(jìn)水渠道水深，m，取 0.8m。smv/58. 08 . 0*0 . 146. 013.3.11 出水渠道出水采用薄壁出水堰跌落出水，出水堰課保證沉沙池內(nèi)水位標(biāo)高很定，堰上水頭為： 3-283/2211)2(gmb

21、qh 式中， h1-堰上水頭，m； q1-沉砂池內(nèi)設(shè)計流量，m3/s； m-流量系數(shù)，取 0.4b2-堰寬，m，等于沉砂池寬度。mh22. 0)81. 9224. 14 . 046. 0(3/21出水堰自由跌落 0.1-0.15m 后自動進(jìn)入出水槽，出水槽 1.0m，有效水深 0.8m，水流流速 0.62m/s，出水流入出水管道。出水管采用鋼管，管徑 dn=800mm，管內(nèi)流速 v2=0.99m/s，水里坡度1.46.3.3.12 排沙管道采用沉沙池底部管道排沙，排沙管道直徑 dn=200mm。圖 3-2 平流式沉砂池形式3.4 初沉池初沉池沉砂池設(shè)兩組，按兩組同時工作設(shè)計。故，每組的設(shè)計流量

22、為q=0.46 m3/s=460l/s。3.4.1 沉淀池表面積 3-29qqa3600式中， q-表面負(fù)荷，m3/(m2.h),取 q2.0 m3/(m2.h) m28282360046. 0a3.4.2 沉淀部分有效水深 3-30tqh/2式中， h2-沉淀部分有效水深，m；t-沉淀時間，s，取 1.5hmtqh0 . 35 . 12/23.4.3 沉淀部分有效容積 3-313600/tqv3/248436005 . 146. 0mv3.4.4 沉淀池長度 3-326 . 3tvl式中，l-沉淀池長度，m；v-設(shè)計流量時的平均水平流速，mm/s，取 5mm/s ml276 . 35 . 1

23、53.4.5 沉沙池寬度 3-33 lab 式中， b-沉沙池寬度，m；mlab6 .30278283.4.6 沉淀池格數(shù) 3-34bbn 1式中，n1-沉淀池格數(shù)，個b-沉淀池分格的每格寬度，m 取 4.8m則個=7 個3 . 68 . 46 .30n3.4.7 校核校核長寬比 (符合要求)46 . 58 . 427bl校核長深比 (符合要求)890 . 3272hl3.4.8 污泥部分需要的容積按設(shè)計人口算 3-35nsntv1000式中，v-污泥部分需要的容積s-每人每日污泥量，l/(人d)，根據(jù)實際情況取 0.6 l/（人d）t-兩次清除污泥間隔時間，重力排泥，取 1d；n-設(shè)計人口數(shù)

24、；n-沉淀池組格數(shù)。 m3902100013000006 . 0v3.4.9 每格池污泥所需容積. 3-36nvv/3/86.12790mv3.4.10 污泥斗容積 3-37)aa (31121241aahv式中，v1-污泥斗容積，m3；a-沉淀池污泥上口邊長，m，取 4.8m；a1-沉淀池污泥下口邊長，m，取 0.5mh4-污泥斗高度，m，取 3.72m33186.129 .31)5 . 08 . 45 . 05 . 08 . 48 . 4(72. 331mmv3.4.11 沉淀池總高度 3-384321hhhhh式中， h-沉淀池總高度，m；h1-沉淀池超高，m，取 0.3m；h3-緩沖層

25、高度，m，取 0.3m；h4-污泥部分高度，m，采用污泥斗高度與池底坡底 i=1%的高度之和。mh94. 3)8 . 427(01. 072. 34則mhhhhh54. 794. 33 . 00 . 33 . 043213.4.12 進(jìn)水配水井沉淀池分為 2 組，每組分為 7 格，每組沉淀池進(jìn)水端設(shè)進(jìn)水配水井，污水在配水井內(nèi)平均分配，然后流進(jìn)每組沉淀池。配水井內(nèi)中心管直徑 3-392/4vqd式中： d/-配水井內(nèi)中心管直徑，m； v2-配水井內(nèi)中心管上升流速，m/s，取 0.7m/s md29. 17 . 014. 392. 04/配水井直徑： 3-402/234dvqd式中d3-配水井直徑

26、，m；v3-配水井內(nèi)污水流速，m/s，取 0.3m/smd37. 229. 13 . 014. 392. 04233.4.13 進(jìn)水渠道沉淀池分為 2 組，每組沉淀池進(jìn)水端設(shè)進(jìn)水渠道，配水井接出的dn1000 進(jìn)水管從進(jìn)水渠道中部匯入，污水沿進(jìn)水渠道向兩側(cè)流動，通過潛孔進(jìn)入配水井渠道，然后由穿孔花墻流入沉淀池。 3-41111/hbqv 式中， v1-進(jìn)水渠道水流流速，m/s；b1-進(jìn)水渠道寬度，m，取 1.0m；h1-進(jìn)水渠道水深，m，取 0.8m smsmv/4 . 0/575. 08 . 00 . 1/46. 013.4.14 進(jìn)水穿孔花墻進(jìn)水采用配水渠道通過穿孔花墻進(jìn)水，配水渠道寬 0

27、.5m，有效水深 0.8m，穿孔花墻的開孔總面積為過水?dāng)嗝婷娣e的 6%-20%，則過孔流速為 3-421222/nhbqv 式中，v2-穿孔花墻過孔流速，m/s， b2-孔洞的寬度，m，取 0.2m h2-孔洞的高度，m，取 0.4m， n1-孔洞數(shù)量，個，取 10 個。0.08m/s70.40.20.46/102v3.4.15 出水堰沉淀池出水經(jīng)過出水堰跌落入出水渠道，然后匯入出水管道排走。出水堰采用矩形薄壁堰，堰后自由跌落水頭 0.1-0.15 嗎，堰上水深 h 為 3-43ghbhmq20式中，m0-流量系數(shù)，采用 0.45； b-出水堰寬度，m；h-出水堰頂水深，m ghh28 . 4

28、45. 07/46. 0解得，mh036. 0出水堰后自由跌落采用 0.15m，則出水堰水頭損失為 0.188m。3.4.16 出水渠道沉淀池出水渠道，出水管與出水渠道連接，將污水送至集水井。 3-44 333/hbqv 式中，v3-出水渠道水流流速，m/s， b3-出水渠道的寬度，m，取 1.0m h3-出水渠道的高度，m，取 0.8m，smsmv/4 . 0/575. 08 . 00 . 1/46. 03 出水管道采用鋼管，管徑 dn=1000mm，管內(nèi)流速v=0.64m/s，水力坡降 i=0.479.3.4.17 進(jìn)水擋板、出水擋板 沉淀池設(shè)進(jìn)水擋板和出水擋板，進(jìn)水擋板距進(jìn)水穿孔花墻0.

29、5m，擋板高出水面 0.3m，伸入水下 0.8m。出水擋板距出水堰0.5m，擋板高出水面 0.3m，伸入水下 0.5m。在出水擋板處設(shè)一個浮渣收集裝置，用來收集攔截的浮渣。3.4.18 排泥管 沉淀池采用重力排泥，排泥管直徑 dn300mm，排泥時間t4=20min，排泥管流速 v4=0.82m/s，排泥管伸入污泥斗底部。排泥管上端高出水面 0.3m， ，便于清通和排氣。排泥靜水壓頭采用1.2m。3.4.19 刮泥裝置 沉淀池采用行車式刮泥機(jī)，刮泥機(jī)設(shè)于池頂，刮板伸入池底，刮泥機(jī)行走時將污泥推入污泥斗內(nèi)。圖 3-3 平流式沉淀池形式3.5 生化池生化池3.5.1 設(shè)計參數(shù)3.5.1.1 水力停

30、留時間a-a-o 工藝的水力停留時間 t 一般采用 6-8h，設(shè)計中采用 8h。3.5.1.2 曝氣池內(nèi)活性污泥濃度曝氣池內(nèi)活性污泥濃度 xv 一般采用 2000-4000mg/l，設(shè)計中取xv=3000mg/l。3.5.1.3 回流污泥濃度 3-55rsvixr610式中，xr-回流污泥濃度，mg/l， svi-污泥指數(shù)，一般采用 100， r-系數(shù)，一般采用 1.2lmgxr/120002 . 11001063.5.1.4 污泥回流比 3-56/1rvxrrx式中，r-污泥回流比； x/r-回流污泥濃度，mg/l，x/r=f xr=0.7512000=9000mg/l。900013000r

31、r解得，5 . 0r3.5.2 平面尺寸計算3.5.2.1 總有效容積 3-59tvq式中，v-總有效容積，m3； q-進(jìn)水流量，m3/d t-水力停留時間，d3m6 .1904724/88 .57142v厭氧、缺氧、好癢各段內(nèi)水力停留時間的比值為 1:1:3，則每段的水力停留時間分別為：厭氧池內(nèi)水力停留時間 t1=1.6h;缺氧池內(nèi)水力停留時間 t2=1.6h;好氧池內(nèi)水力停留時間 t3=4.8h;3.5.2.2 平面尺寸曝氣池總面積： 3-60hva式中：a-曝氣池總面積，m2 h-曝氣池有效水深，m，取 4.2m。215.45354.219047.6ma每組曝氣池面積 3-61n1aa

32、式中，a1-每座曝氣池表面積，m2 n-曝氣池個數(shù)，取 22157.226724535.15ma 每組曝氣池共設(shè) 5 廊道，第 1 廊道為厭氧段，第 2 廊道為缺氧段，第 3 廊道為好氧段，每廊道寬取 0.7m，每廊道長: 3-62bna1l式中，l-曝氣池沒廊道長，m； b-每廊道寬度，m，取 7.0m； n-廊道數(shù)，取 5 個。ml79.6457.02267.57厭氧-缺氧-好氧池的平面布置，如圖所示；圖 2-4 厭氧-缺氧-好氧池的平面布置圖3.5.3 進(jìn)出水系統(tǒng)3.5.3.1 曝氣池的進(jìn)水設(shè)計 初沉池的來水通過 dn1200mm 的管道送入?yún)捬?缺氧-好氧曝氣池首段的進(jìn)水渠道，管道內(nèi)的

33、水流速為 0.88m/s。在進(jìn)水渠道內(nèi)，水流分別流向兩側(cè)，從厭氧段進(jìn)入，進(jìn)水渠道寬度為1.2m，渠道內(nèi)水深為 1.0m，則渠道內(nèi)的最大水流速： 3-63111bqhnv v1-渠道內(nèi)最大水流流速，m/s；b1-進(jìn)水渠道寬度，m，取 1.2m；h1-進(jìn)水渠道有效水深，m，取 1.0m。smv/38. 00 . 12 . 120.921反應(yīng)池采用潛孔進(jìn)水，孔口面積 3-642qnvf 式中，f-每座反應(yīng)池所需孔口面積，m2； v2-孔口流速 m/s，取 0.4m/s，215. 14 . 020.92mf設(shè)每個孔口尺寸為 0.50.5m，則孔口數(shù) 3-65fnf式中，n-每座曝氣池所需孔口數(shù)，個 f

34、-每個孔口的面積，m2；取 5 個，, 6 . 45 . 05 . 01.15n3.5.3.2 曝氣池的出水設(shè)計厭氧-缺氧-好氧池的出水采用矩形薄壁堰，跌落出水，堰上水頭 3-663/2)2(gmbqh 式中，h-堰上水頭，m， q-每座反應(yīng)池出水量，m3/s，指污水最大流量（0.92m3/s）與回流污泥量、回流量之和（21.9160% m3/s） ； m-流量系數(shù)，取 0.4； b-堰寬，m，取 7.0m，與反應(yīng)池寬度相等。mh080. 0)81. 920 . 74 . 02%16066. 092. 0(3/2 厭氧-缺氧-好氧的最大出水流量為（0.92+0.66160%）=1.98 m3/

35、s，出水管徑采用 dn1800mm，送往二沉池，管道內(nèi)的水流速為 0.84m/s。3.5.4 其他管道設(shè)計3.5.4.1 污泥回流管在本設(shè)計中，污泥回流比為 50%，從二沉池回流過來的污泥通過兩根 dn500mm 的回流管道分別進(jìn)入首段兩側(cè)的厭氧段，管內(nèi)污泥流速為 0.9m/s3.5.4.2 硝化液回流管 硝化液回流比為 200%，從二沉池出水回到缺氧段首段，硝化液回流管管徑為 dn1000mm，內(nèi)流速為 0.9m/s。3.5.5 剩余污泥量 3-6750%qlbvx-sarvr平平qw式中，w-剩余污泥量，kg/d； a-污泥產(chǎn)率系數(shù)，取 0.6； b-污泥自身氧化系數(shù)，d-1，取 0.05

36、； q 平-平均日污水流量，m3/d； lr-反應(yīng)池去除的 ss 濃度,kg/m3; sr-反應(yīng)池去除的 bod5 的濃度，kg/m3；其中，污水中的 ss 濃度為 200mg/l，假定一級處理對 ss 的去除效率為 50%，則，進(jìn)入曝氣池中的污水的 ss 濃度： 3-68%)501 (llya式中，la-進(jìn)入曝氣池內(nèi)污水 ss 濃度，mg/l ; ly-原水中 ss 濃度，mg/l；lmga/100%)501 (200l 3/09. 0/9010100mkglmgly同時，污水中的 bod5 濃度為 225mg/l，假定一級處理對 bod5的去除效率為 25%，則，進(jìn)入曝氣池中的污水的 bo

37、d5 濃度： 3-69%)251 ( yass式中，sa-進(jìn)入曝氣池內(nèi)污水 bod5 濃度，mg/l ; sy-原水中 bod5 濃度，mg/l；lmgla/75.168%)251 (225 3/158. 0/75.1581075.168mkglmgsrdkgw/87.520250%9 .571420925. 036 .190470.05-0.1589 .571426 . 03.5.6 曝氣系統(tǒng)工藝計算3.5.6.1 需氧量1.平均時需氧量 3-70vrvxbqsao/2式中，o2-混合液需氧量； a/-活性污泥微生物每代謝 1kgbod 所需的氧氣 kg 數(shù)，取 0.5； q-污水平均流量，

38、m3/d； sr-被降解的 bod 濃度，g/l； b/-每 1kg 活性污泥每天自身氧化所需要的氧氣 kg 數(shù)，取 0.15 xv-揮發(fā)性總懸浮固體濃度，g/lhkgdkgo/5 .199/8 .4787100075. 02006 .190475315. 01000302259 .571425 . 022.最大時需氧量最大時需氧量計算方法同上，只需要將污水的平均流量轉(zhuǎn)換為最大流量hkgdkgq/3 .314/9 .7542100075. 02006 .190475315. 0100030225800005 . 0max3.最大時需氧量與平均時需氧量之比6 . 15 .1993 .3142ma

39、x2qq3.5.6.2 供氣量 采用 wm-180 型網(wǎng)狀膜微孔空氣擴(kuò)散器，每個擴(kuò)散器的服務(wù)面積為 0.49，敷設(shè)于池底 0.2m 處，淹沒深度為 4.0，計算溫度定為 30。 查表得 20和 30時，水中得飽和溶解氧值為： =9.17mg/l；=7.63mg/l)20(sc)30(sc1.空氣擴(kuò)散器出口處的絕對壓力 3-71hpb980010013. 15 式中 pb-出口處絕對壓力，pa； h-擴(kuò)散器上淹沒深度，m； 設(shè)計中取 h=4.0m papb5510405. 1 空氣離開曝氣池池面時，氧的百分比 3-72%100)1 (2179)1 (21aateeq 式

40、中 qt-氧的百分比，%； ea-空氣擴(kuò)散器的氧轉(zhuǎn)移效率，取 12%。2.曝氣池混合液中平均氧飽和度（按最不利的溫度條件考慮） 3-73)4210066. 2(5)30(tbssbqpcc式中 -30時，鼓風(fēng)曝氣池內(nèi)混合液溶解氧飽和度)30(sbc的平均值（mg/l） cs-30時，在大氣壓力條件下，氧的飽和度（mg/l）lmgcsb/63. 8)4296.1810066. 210405. 1(63. 755)30( 換算為在 20條件下，脫氧清水的充氧量 3-7420)()20(0024. 1ttsbsccrcr式中 r-混合液需氧量，kg/l; -20時，鼓風(fēng)曝氣池內(nèi)混合液溶解氧飽和度)2

41、0(sbc的平均值，mg/l； -修正系數(shù), -壓力修正系數(shù) c-曝氣池出口處溶解氧濃度，mg/l； 設(shè)計中0 . 2, 0 . 1,95. 0,82. 0c 平均時需氧量為：hkgr/93.94024. 1263. 8195. 082. 017. 97 .6620300 最大時需氧量為：hkgr/60.182024. 1263. 8195. 082. 017. 93 .1282030max03.曝氣池供氣量 曝氣池平均時供氣量為：hmergas/94.263612. 03 . 093.943 . 030 曝氣池最大時供氣量為：hmergas/2 .507212. 03 . 060.1823

42、. 0303.6 二沉池二沉池設(shè)計中設(shè)兩組輻流式沉淀池，n 取 2，按兩組同時工作設(shè)計。故，每組的設(shè)計流量為 q=0.46 m3/s=460l/s，從生化池中流出的混合液進(jìn)入集配水井，經(jīng)過集配水井分配流量后流入輻流式沉淀池。3.6.1 沉淀池表面積 3-75/3600qqf式中， q-表面負(fù)荷，m3/(m2.h),取 q/1.4 m3/(m2.h)則： 29 .11824 . 1360046. 0mf3.6.2 沉淀池的直徑 3-76fd4式中， d-沉淀池直徑，m；，md9 .3814. 39 .11824設(shè)計時取直徑 40.0m，半徑即為 20.0m。3.6.3 沉淀池有效水深 3-77

43、tqh/2式中， h2-沉淀部分有效水深，m；t-沉淀時間，s，取 2.5hmh5 . 35 . 24 . 123.6.4 徑深比，合乎（6-12）的要求。42.115 . 30 .402hd3.6.5 污泥部分所需容積 3-78nxrxxqrv)(5 . 0)1 (201式中， v1-污泥部分所需容積，m3； q-污水平均流量，m3/s，取 0.58 m3/s； r-污泥回流比，%，取 50%； x-曝氣池中污泥濃度，mg/l； xr-二沉池排泥濃度，mg/l。 3-79rsvixr610 3-80rxrrx1式中， svi-污泥容積指數(shù)，取 100. r-系數(shù)，取 1.2得到，xr=120

44、00mg/l x=4000mg/l m317822)120004000(5 . 04000360066. 0)5 . 01 (21v3.6.6 沉淀池總高度 3-8154321hhhhhh式中， h-沉淀池總高度，m；h1-沉淀池超高，m，取 0.3m；h2-沉淀部分有效水深，m；h3-沉淀池緩沖層高度，m，取 0.3m；h4-沉淀池底部圓錐體高度，m； h5-沉淀池污泥區(qū)濃度，m；根據(jù)污泥部分容積過大及二沉池污泥的特點，采用機(jī)械刮泥機(jī)連續(xù)排泥，池底坡度 0.05。 3-82irrh)(14式中， h4-沉淀池底部圓錐體高度，m； r-沉淀池半徑，m，為 20.0m； r1-沉淀池進(jìn)水豎井半徑

45、，m，取 1.0m； i-沉淀池池底坡度，取 0.05。mh95. 005. 0)0 . 10 .20(4 3-83fvvh215式中， v1-污泥部分所需容積，m3； v2-沉淀池底部圓錐體容積，m3； f-沉淀池表面積，m2 3-84)(3121242rrrrhv6 .418)0 . 10 .200 . 10 .20(95. 0322 mh765. 017826 .41817825mhhhhhh37. 632. 195. 03 . 05 . 33 . 0543213.6.7 進(jìn)水管的計算 3-8501rqqq式中， q1-進(jìn)水管設(shè)計流量，m3/s； q-單池設(shè)計流量，m3/s；r-污泥回流

46、比，%，取 50%；q0-單池污水平均流量，m3/s；dmq/625. 066. 05 . 05 . 046. 031進(jìn)水管管徑取 d1=900mm流速 3-8621114dqaqv smv/98. 09 . 014. 3625. 0423.6.8 進(jìn)水豎井計算進(jìn)水豎井直徑采用 d2=2.0m進(jìn)水豎井采用多孔配水，配水口尺寸 ab=0.5m1.2m，共設(shè) 6 個沿井壁均勻分布：流速 v： )2 . 015. 0(/17. 062 . 15 . 0625. 01smaqv 符合要求；孔距 l；madl54. 06623.6.9 穩(wěn)流筒計算筒中流速：v3=0.03-0.02m/s，設(shè)計中取 0.0

47、2m/s；穩(wěn)流筒過流面積：23125.3102. 0625. 0mvqf穩(wěn)流筒直徑 d3： mdfd6 . 6214. 325.314422233.6.10 出水槽計算采用雙邊 90三角堰出水槽集水，出水槽沿池壁環(huán)形布置，環(huán)形槽中水流由左右兩側(cè)匯入出水口。 每側(cè)流量： q=0.46/2=0.23m3/s 集水槽中流速 v=0.6m/s；設(shè)集水槽槽寬 b=0.6m；槽內(nèi)終點水深 h2：mvbqh63. 06 . 06 . 023. 02槽內(nèi)起點水深 h1： ， 222312hhhhk223gbqhk3-87、3-88式中， hk-槽內(nèi)臨界水深，m； -系數(shù)，一般采用 1； g-重力加速度。mhk

48、25. 06 . 081. 923. 0223 mh67. 063. 063. 026. 02231 設(shè)計中取出水堰后自由跌落 0.10m，集水槽高度：0.10+0.67=0.77m，取 0.80m。集水槽斷面尺寸為 0.6m0.80m。3.6.11 出水堰計算 3-89nqq 3-90bln 3-9121lll 3-925/27 . 0 qh 3-93lqq 0式中， q-三角堰單堰流量，l/s； q-進(jìn)水流量，l/s； l-集水堰總長度，m；l1-集水堰外堰堰長，m；l2-集水堰內(nèi)堰堰長，m； n-三角堰數(shù)量，個；b-三角堰單寬，m,取 0.10m；h-堰上水頭，m；q0-堰上負(fù)荷,l/(

49、sm).)/(19 . 115.241100046. 036. 0191. 07 . 0/191. 0241210. 015.24115.24169.118)26 . 00 . 10 .40(46.122)0 . 10 .40(05/22121msllqqmhslnqqblnmlllmlml個根據(jù)規(guī)定二沉池出水堰上負(fù)荷在 1.5-2.9 l/(sm)之間，計算結(jié)果負(fù)荷要求。3.6.12 出水管出水管直徑 d=800mmsmdqv/91. 08 . 014. 3292. 0424223.6.13 排泥裝置沉淀池采用周邊傳動刮吸泥機(jī)，周邊傳動刮吸泥機(jī)的線速度為2-3m/min，刮吸泥機(jī)底部設(shè)有刮泥

50、板和吸泥管，利用靜水壓力將污泥吸入污泥槽，沿進(jìn)水豎井中的排泥管將污泥排出池外。排泥管管徑 500mm，回流污泥量 179.3l/s，流速 0.91m/s。3.6.14 集配水井的設(shè)計計算3.6.14.1 配水井中心管直徑 3-94224vqd式中， d2-配水井中心管徑，m； v2-中心管內(nèi)污水流速，m/s，取 0.7m/s；q-進(jìn)水流量，m3/s，取 1.355 m3/s md57. 17 . 0355. 142設(shè)計中取 1.60m.3.6.14.2 配水井直徑 3-9522334dvqd式中， d2-配水井直徑，m； v2-配水井內(nèi)污水流速，m/s，取 0.3m/smd88. 26 . 1

51、3 . 0355. 1422 設(shè)計中取 2.90m。3.6.14.3 集水井直徑 3-9623114dvqd式中， d2-集水井直徑，m； v2-集水井內(nèi)污水流速，m/s，取 0.25m/smd91. 39 . 225. 0355. 1422 設(shè)計中取 3.90m。3.6.14.4 進(jìn)水管管徑 取進(jìn)入二沉池的管徑 dn=900mm。 校核流速：，符合要求。smsmdqv/7 . 0/07. 19 . 014. 32355. 142423.6.14.5 出水管管徑由前面的結(jié)果可知，dn=800mm，v=1.0m/s3.6.14.6 總出水管 取出水管管徑 d=1100mm，v=1.0m/s；集配

52、水井內(nèi)設(shè)有超越閥門，以便超越。3.7 消毒池消毒池3.7.1 消毒劑的投加3.7.1.1 加氯量計算 一級處理出水采用液氯消毒時，液氯投加量一般為 20-30mg/l，本設(shè)計中液氯投量采用 25.0mg/l，每日加氯量為： 3-971000/864000qqq式中， q-污水設(shè)計流量，m3/s； q-每日加氯量，kg/d； q0-液氯投加量，mg/d。dkgq/2 .19871000/8640092. 00 .253.7.1.2 加氯設(shè)備液氯由真空轉(zhuǎn)子加氯機(jī)加入，加氯機(jī)設(shè)計 2 臺，采用一用一備。每小時加氯量：hgq/8 .82242 .1987設(shè)計采用 zj-1 型轉(zhuǎn)子加氯機(jī)。3.7.2 平

53、流式消毒接觸池本設(shè)計采用 2 個 3 廊道平流式消毒接觸池。單池設(shè)計如下：3.7.2.1 消毒池面積 3-98qtv 式中， v-接觸池單池容積，m3； q-單池污水設(shè)計流量，m3/s； t-消毒接觸時間，h，采用 30min。3828603046. 0mqtv3.7.2.2 消毒池表面積 3-992hvf 式中， f-消毒池單池表面積，m2; h2-消毒池有效水深，m，取 2.5m；222 .3315 . 2828mhvf3.7.2.3 消毒池池長 3-100bfl /式中， l/-消毒池廊道總長，m； b-消毒池廊道單寬，m，取 5m；mbfl24.6652 .331/消毒接觸池采用 3

54、廊道，消毒池長：mll08.22324.663/校核長寬比：合乎要求。,1025.13524.66/bl3.7.2.4 池高 3-10121hhh式中， h1-超高，m,取 0.3m； h2-有效水深，m；mhhh8 . 25 . 23 . 0213.7.2.5 進(jìn)水部分每個消毒池的進(jìn)水管管徑 d=800mm，v=1.0m/s3.7.2.6 混合采用管道混合的方式，加氯管線直接接入消毒池進(jìn)水管，為增加混合效果，加氯點后 d=800mm 的靜態(tài)混合器。3.7.2.7 出水部分 3-1023/22gbmnqh式中， h-堰上水頭，m， n-消毒池個數(shù)，個m-流量系數(shù)，采用 0.42；b-堰寬，取

55、0.5m3.8 濃縮池濃縮池3.8.1 污泥量計算3.8.1.1 初沉池污泥量計算mh14. 081. 925 . 042. 0292. 03/2按設(shè)計人口算 3-103nsntv1000式中 v-污泥部分需要的容積s-每人每日污泥量，l/(人.d)，根據(jù)實際情況取 0.6 l/(人.d)t-兩次清除污泥間隔時間，重力排泥，取 4h；n-設(shè)計人口數(shù),取 65 萬人；n-沉淀池組格數(shù)。 m35 .32242100046500006 . 0v3.8.1.2 曝氣池每日增加的污泥量 3-104vdeavxkqssyx)(式中， x-每日增加的污泥量，kg/d； sa-曝氣池進(jìn)水 bod5 的濃度，m

56、g/l，為 195mg/l； se-曝氣池出水 bod5 的濃度，mg/l，為 10mg/l； y-污泥產(chǎn)率系數(shù)，取 0.6 q-污水平均流量，m3/d，為 63590.4 m3/d； v-曝氣池容積，m3 xv-揮發(fā)性污泥濃度，mlvss，mg/l，取 2500mg/l； kd-污泥自身氧化率，采用 0.1；dkgx/2 .17251000/25006 .190471 . 01000/4 .63590)30225(6 . 03.8.1.3 曝氣池每日排出的污泥量 3-105rfxxq2式中，q2-曝氣池每日排出的污泥量，kg/d； f-0.75； xr-回流污泥濃度，mg/l，取 12000

57、mg/l，smdmq/1022. 2/69.1911000/1200075. 02 .172533323.8.2 重力濃縮池進(jìn)入濃縮池的剩余污泥量 2.2210-3m3/s,采用 2 個濃縮池。 單池流量 q=2.2210-3/2=1.11 10-3m3/s=4.0 m3/h，3.8.2.1 沉淀部分有效面積 3-106gqcf 式中， f-沉淀部分有效面積，m2；c-流入濃縮池的剩余污泥濃度，kg/m3，采用 10.0 kg/m3；g-固體通量kg/(m2h)，采用 1.0 kg/(m2h)；q-入流剩余污泥流量 m3/h20 .400 . 1100 . 4mf3.8.2.2 沉淀池直徑 3

58、-107fd4式中， d-沉淀池直徑，m；md14. 70 .404設(shè)計中取 7.20m3.8.2.3 濃縮池的容積 3-108qtv 式中， v-濃縮池的容積，m3； t-濃縮池濃縮時間，h，取 16h；3-394.631636001011. 1mv3.8.2.4 沉淀池有效水深 3-109fvh 2式中， h2-沉淀池有效水深mh10. 70 . 994.6323.8.2.5 濃縮后剩余污泥量 3-11001100100ppqq式中， q1-濃縮后剩余污泥量 dmsmppqq/26. 7/104 . 897100991001052. 2100100335401池底高度輻流式沉淀池采用中心驅(qū)

59、動刮泥機(jī)，池底需做成 1%的坡度，刮泥機(jī)連續(xù)轉(zhuǎn)動將污泥推入污泥斗。池底高度: idh24式中， h4-池底高度，m； i-池底坡度，采用 0.01.，mh0375. 001. 0250. 74設(shè)計中取 0.04m3.8.2.7 污泥斗容積 3-112)(5batgh式中， h5-污泥斗高度，m； -泥斗傾角，為保證排泥順暢，圓形污泥斗傾角一般采用 55； a-污泥斗上口直徑，m 取 1.25m； b-污泥斗底部直徑，m 取 0.25m；mtgh43. 1)25. 025. 1 (555污泥斗容積： 3-113)(312251abbahv式中， v1-污泥斗容積，m3； h5-污泥斗高度，m。3

60、2219 . 2)25. 025. 125. 025. 1 (43. 131mv污泥在污泥斗中停留時間： 3-13600qvt 114式中， v-污泥斗容積，m3； t-污泥在污泥斗中停留時間，h，ht59. 9104 . 836009 . 253.8.2.8 濃縮池總高度 3-11554321hhhhhh式中， h-濃縮池總高，m， h1-超高，m，取 0.3m； h3-緩沖層高度，m，取 0.3m。mhhhhhh66. 343. 1017. 03 . 061. 13 . 054321 設(shè)計中取 3.70m3.8.2.9 濃縮后分離出的污水量 3-11600100pppqq式中， q-濃縮后