頁1.1.2技術(shù)經(jīng)濟(jì)條件1．交通運(yùn)輸：該工程在市里，交通方便2.定額選用：民工建筑將建設(shè)工程統(tǒng)一勞動定額，萊西地區(qū)建筑設(shè)施單位計價表。3.材料供應(yīng)情況能滿足工程要求（1）砂漿標(biāo)號：M2.5—M10混合或者水泥砂漿。（2）砼強(qiáng)度等級：C50等級以內(nèi)（3）鋼筋等級選用HPB300、HRB400和HRB500級。4.勞動力供給狀況：能滿足施工的要求。5.技術(shù)裝備：施工單位裝備完整齊備，能滿足作業(yè)需要。1.1.3荷載與施工期限以分項(xiàng)系數(shù)表達(dá)極限狀態(tài)設(shè)計進(jìn)行深基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)計算，地面超載按照20kPa計算。1.工程支護(hù)開工時間：2021年3月1日2.工程支護(hù)竣工時間：2021年7月31日1.2場地自然環(huán)境1.2.1工程地質(zhì)條件觀察勘察結(jié)果,發(fā)現(xiàn)擬建場地地層從上到下呈現(xiàn)分層狀態(tài)，自上到下得描述如下:(1)素填土.呈現(xiàn)褐色,疏松,濕,主要由粉質(zhì)黏土組成局部含10-20cm混凝土路面及粗砂層。場地西北部厚度較大,場地廣布分散,層厚0.70~5.70m,平均2.00m;層底標(biāo)高:51.65~56.67m,平均54.70m;層底深度:0.70~5.70m,平均2.00m。(2)粉質(zhì)黏士:黃褐色,呈可塑狀-硬塑狀，水位線附近土質(zhì)較軟。黏性較好。場地廣布分散，層厚0.50~4.50m,平均2.25m;層底標(biāo)高:51.25~54.37m,平均52.56m;層底深度3.00~5.50m,平均4.10m。(3)粗砂礫，顯現(xiàn)黃棕色,下部白棕色,從微密到中密,飽和主要礦物組成是長石,石英，部分夾雜細(xì)砂層,，底部為礫砂,部分礫徑1-5cm。下部局部夾硬塑粉質(zhì)黏土層。場地廣布分散，層厚1.50-~4.60m,平均3.02m;層底標(biāo)高:48.65~50.70m,平均49.58m;層底深度6.50、7.80m,平均7.12m。(4）強(qiáng)風(fēng)化粉砂巖:呈現(xiàn)棕紅色,泥土質(zhì)、粉砂質(zhì)構(gòu)造顯示薄層過渡至中厚層狀。原巖結(jié)構(gòu)特色基本已被損壞,以黏士礦物為主要成分,風(fēng)化裂隙極發(fā)育。從屬于極軟巖，該巖體容易碎裂,基本質(zhì)量指標(biāo)屬于V級。頂部為2O-30cm全風(fēng)化層。場地廣布分散厚度4.70~.6.40m,平均5.58m;層底標(biāo)高:43.30~45.00m,平均44..00m;層底埋深12.40~13.00m,平均12.70m。(5)中風(fēng)化粉砂巖.粽紅色,泥土質(zhì)、粉砂預(yù)構(gòu)造,薄薄層~中狀厚層行結(jié)構(gòu)。風(fēng)化裂裂縫容易開裂,巖石芯顯現(xiàn)短柱體型、柱型,巖屬于軟軟巖,巖體基本完善,基本質(zhì)量指標(biāo)屬于Ⅳ級。該層未穿透。裸漏深度.2.50~13.60m,平劃5.59m;層底標(biāo)高:30.08~42.D0m,平均38.41m;層底埋森:15.30~26.10m,平均18.29m。1.2.2水文地質(zhì)條件根據(jù)勘探結(jié)果報告可知基坑地下水分類屬于疏松士層孔腺水,主要含水層為第(3}層粗砂,大氣里的降水是主要得水來源,大氣蒸發(fā)為主、人力采集為輔得排水方式。了解地區(qū)水文地質(zhì)資料和萊西氣象資料,場區(qū)地下水位高度年變化程度1.5m。近幾年最高水位55.50米,歷上最高水位55.50米?？辈炱谕瑢?shí)測鉆孔水位情況如下:穩(wěn)定水位埋深為1.20~3.00m,平均2.37m:穩(wěn)定水位標(biāo)高53.65~55.45m,平均54.34m。

第二章支護(hù)結(jié)構(gòu)的比選基坑支護(hù)就是為了防止基坑開工時側(cè)壁迸裂，營造一個安全的工作環(huán)境；確保周邊環(huán)境安全；增加基坑開挖得方便性進(jìn)行和方便建設(shè)地下工作；利于施工、經(jīng)濟(jì)節(jié)約。因此，支護(hù)結(jié)形式選型要以安全為主、輔助經(jīng)濟(jì)、因材施教?；又ёo(hù)結(jié)構(gòu)核心解決安全問題，不但要考慮支擋結(jié)構(gòu)得安全，也要確?；邮┕さ冒踩膊灰雎灾車h(huán)境得安全。支擋形式節(jié)約性能不僅指支護(hù)方式價格，也要考慮工期、安全等方面得花銷。2.1常用支護(hù)類型2.1.1土釘墻支護(hù)土釘墻支護(hù)是把自然土體和混凝土噴射面板交互而成，結(jié)合土釘形成的土壓力支護(hù)形式。土釘墻不加預(yù)應(yīng)力，施工需要的設(shè)備易操作，成本低周期短，最后結(jié)合而成土釘復(fù)核體明顯提高了坡體得穩(wěn)定性還有坡體得超載性能。土釘墻位移和沉降較大，不應(yīng)建設(shè)在建筑物存在于基坑滑動面中的地區(qū)。擋土墻適用于二級和三級基坑，適用結(jié)合錨桿墻擋地斜坡護(hù)防，擋土墻在斜坡上，豎井。2.1.2雙排樁支護(hù)雙排樁是由相平行得兩排混凝土鋼筋樁和冠梁以及連梁組合而成的空間構(gòu)造。雙排樁受到得力分散狀況遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于懸臂式支護(hù)結(jié)構(gòu)，因此軸向變形小于懸臂式結(jié)構(gòu)。雙排樁具有整體剛度大，占地小工期短的優(yōu)點(diǎn)，適用于嚴(yán)格控制變形并且內(nèi)支撐體系不支持工程。2.1.3重力式水泥土墻重力式水泥墻是把泥土和土經(jīng)過攪拌樁混合組成柱狀體樁組合形成得支護(hù)形式。水泥土墻優(yōu)點(diǎn)是沒有支撐方便適用機(jī)械快速抽土，支擋土流防護(hù)滲流上經(jīng)濟(jì)，缺點(diǎn)是不宜建設(shè)在深基坑、受力位移大、容易收到周圍環(huán)境牽制得地區(qū)。重力式水泥土墻可以建設(shè)安裝在二級和三級基坑，建設(shè)在淤泥質(zhì)土，且七米得最大開挖深度處。2.1.4地下連續(xù)墻地下連續(xù)墻是在場地上挖土一個深長得凹槽，然后再槽內(nèi)填充混凝土進(jìn)而形成一個混凝土墻，繼續(xù)施工連接成連續(xù)墻體。地下連續(xù)優(yōu)點(diǎn)是作業(yè)周期短，經(jīng)濟(jì)效率高，作業(yè)時對周圍環(huán)境影響小，墻體剛度大能夠承受較大土壓力，有良好的防滲流能力等，缺點(diǎn)是如果只做臨時支擋結(jié)構(gòu)花銷就會升高，并且有時會出現(xiàn)對齊偏差和滲漏流水得毛病。地下連續(xù)墻適合建設(shè)在軟弱地基、周圍環(huán)境復(fù)雜得深基坑，通過逆作法作業(yè)時可以做到地上下同時進(jìn)行，嚴(yán)格控制滲流。2.1.5放坡挖方超過0一定深度時，按照某一比例認(rèn)為設(shè)定一定的坡度，以防土體滑坡保障施工安全。放坡開挖時坡頂不宜有堆載，作業(yè)時應(yīng)觀察邊坡是否安全穩(wěn)定，有情況馬上加勞穩(wěn)固。如果施工周期較長放坡時也要采用護(hù)坡。放坡適用于三級基坑，可與其他支護(hù)結(jié)構(gòu)形式相結(jié)合。2.1.6排樁排樁是通過特定樁依照排隊式排列而成得基坑支擋方式。伴隨著鋼筋混凝土鉆孔灌注樁技術(shù)成熟，促進(jìn)排樁支護(hù)結(jié)構(gòu)發(fā)展形勢。排樁可分類為鉆孔灌注樁、預(yù)制板樁，把支護(hù)結(jié)構(gòu)形式劃分為柱列式，連續(xù)排樁以及排樁組合形式。排樁可以建設(shè)在一、二、三級得基坑，對于地下水位在基坑場地之上，配合使用降水、排樁組合截水帷幕。2.2支護(hù)結(jié)構(gòu)選型2.2.1支護(hù)設(shè)計思路根據(jù)基坑周邊環(huán)境和基坑勘察報告，該支護(hù)項(xiàng)目基坑埋深較淺，需要采取有效的排水和止水方案保證符合施工要求和設(shè)計要求。需要考慮基坑周圍建筑建筑和道路對支護(hù)形式的限制以此選擇支護(hù)形式。對于基坑支護(hù)的選擇不單單要考慮到我們大學(xué)課堂上學(xué)到的刻板特點(diǎn)特征，最主要的是結(jié)合當(dāng)?shù)氐奶卣?，把勁使在刀刃上，對于特殊的條件就要用另類的方法，因材施教才是最佳最優(yōu)的解決方案。對于初入設(shè)計的小白，本著結(jié)合實(shí)際工程經(jīng)驗(yàn)的想法，從萊西市實(shí)際工程出發(fā)，觀察他們是如何設(shè)計方案，權(quán)利弊端、衡，繼而選出自己的設(shè)計方案。2.2.2各單元設(shè)計結(jié)果深思熟慮深基坑地區(qū)的地質(zhì)環(huán)境、水文條件以及周邊條件，經(jīng)過比較后確定了如下的支護(hù)選擇：(1)基坑?xùn)|邊距離道路邊線很近，基坑?xùn)|北側(cè)距離已建體藝館距離較近，對變形要求嚴(yán)格，采用雙排樁結(jié)合錨桿支護(hù)形式；（2）基坑?xùn)|南側(cè)距離體藝館較遠(yuǎn)、基坑南側(cè)距離道路邊線較遠(yuǎn)，基坑北邊距離已建試驗(yàn)樓較遠(yuǎn)采樁錨支護(hù)方案；（3）基坑西邊較空闊，附近沒有建設(shè)物，考慮到西北側(cè)建有已建成房屋，采用復(fù)合土釘墻支護(hù)形式?？紤]到基坑工程作業(yè)時周邊的環(huán)境較復(fù)雜、地質(zhì)情況和開挖深淺的不同，基坑共劃分了7個支護(hù)單元。AB單元位于基坑北邊，靠近已建試驗(yàn)樓；BC單元位于基坑?xùn)|邊，距離道路邊緣較近；DC單元位于基坑?xùn)|北側(cè)，附近有已建體藝館，基坑開挖深度6m；DE單元位于基坑?xùn)|南側(cè)，靠近體藝館；EF單元位于基坑南側(cè)；FG、GA單元位于基坑西側(cè)，附近較空闊，無建筑物。各單元的具體位置和范圍概括見圖2.1支護(hù)單元分布示意圖。圖2.1支護(hù)單元分布示意圖第三章基坑止排水設(shè)計當(dāng)基坑開挖施工的開挖面層在地下水位之下時，地下水會不斷從坑外部或者基坑坑底部滲流到基坑內(nèi)，結(jié)果是基坑殘留積水水，增加了土方施工的難度，同時也使地下結(jié)構(gòu)的作業(yè)難度大大提升。因?yàn)樗慕荩沟玫鼗翉?qiáng)度極大大降低，因此為保障安全順利開工建設(shè)基坑，防止安全事故的發(fā)生，因此及時使用沉降穩(wěn)定地下水位的解決方法，與此同時在基坑施工作業(yè)時候采納排水通水方法以消除基坑里殘留積水水，保持基坑干燥，以便作業(yè)。出現(xiàn)地下水對基坑相鄰建筑、埋藏管道、馬路等破壞的不好影響情況，選用合適的截水方法來操控地下水。這樣做的目的可以防止基坑坍塌滲流，保證基坑開挖時得整體穩(wěn)定性。3.1止水方案從勘察單位獲得得勘察報告顯示，基坑工程地下水為松散土層得孔腺水,第三層得粗砂土層是舍水層。萊西一中基坑工程得水量主要靠下雨來補(bǔ)充，同時分泌方式主要靠蒸發(fā)，人工排水為輔助。根據(jù)以往成功工程結(jié)合地質(zhì)和萊西一中得氣象資料，地下水位變化幅度約1.5米。近些年來水位得最高為55.50米，同時也是有史以來得最高水位?？辈炱谕瑢?shí)測鉆孔水位情況如下:穩(wěn)定水位埋深為1.20~3.00m,平均2.37m:穩(wěn)定水位標(biāo)高53.65~55.45m,平均54.34m。本此基坑采用的是高壓旋噴樁止水帷幕，將地下水位降至樁底以下。設(shè)計樁徑為1.2m，間距1.0m。截水帷幕防滲系數(shù)要求小于1.0×本機(jī)坑采用得止水帷幕＋排水溝+集水井方案，按規(guī)范止水帷幕應(yīng)插入不透水層下臥，插入深度按(3-1)式計算： l≥0.2??其中：l——帷幕進(jìn)入隔水層得深度（m）；??b——帷幕的厚度（m）。注：萊西一中基坑要求止水帷幕沿基坑四周閉合。同時要注意周邊建筑物得沉降等變化。截水帷幕得施工應(yīng)嚴(yán)格按照《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》JGJ79-2012規(guī)范得規(guī)定進(jìn)行。當(dāng)不放心施工質(zhì)量時，需要進(jìn)行截水帷幕得質(zhì)量檢測?？刹捎勉@芯法，監(jiān)測點(diǎn)數(shù)量不小于3處。3.2排水方案本基坑采用集水井明排的方法，把基坑的水，經(jīng)由排水溝排除。同時排水溝中的水可作為混凝土層養(yǎng)護(hù)水使用。（1）排水的排水溝安置在基坑邊緣半米處。集水井分布在基坑周邊，相隔35米。（2）在基坑底面0.3米處排設(shè)排水溝，集水井和坑底的高差是0.6米。（3）排水溝排水量V應(yīng)滿足（3-2）式要求： V≥1.5Q (3-2)式中:Q—基坑總涌水量?；涌傆克坑嬎?，按照以下(3-3)公式計算: Q=Amμ式中:A——基坑面積;m——疏干的含水層厚度;μ——含水層的給水度，一般取0.1。（4）抽水設(shè)備得選擇：根據(jù)實(shí)際工程得需要，選取按表3.1要求選用。 表3.1水泵的選用 涌水量水泵類型備注Q<20潛水泵隔膜式水泵排除泥漿水20隔膜式水泵、潛水泵60離心式水泵3.3基坑降水對周邊環(huán)境的影響及預(yù)防措施本基坑降水會一定程度上對周邊環(huán)境產(chǎn)生影響，處理不好的話會造成臨近道路和建筑的沉降，產(chǎn)生裂縫。降水對環(huán)境影響的范圍按式（3-4）計算： R=2Sw√Hk 注：R?降水影響半徑（m）；SwH?含水層厚度（m）；k?土層滲透系數(shù)（m/d）。為減少基坑降水對周邊建筑的不利影響，在開工前做好周邊道路，城東小學(xué)和已經(jīng)建好的建筑物的分析工作，嚴(yán)格按照相應(yīng)規(guī)范進(jìn)行降水。同時可以在萊州一中基坑工程設(shè)置回灌水系統(tǒng)。在做好施工的同時，應(yīng)加強(qiáng)基坑的監(jiān)測和維護(hù)。抽水開始后每天觀察3次水位和水量。隨時觀察基坑側(cè)壁的水平位移情況，若發(fā)現(xiàn)異常情況，第一時間采取相應(yīng)的工程措施。

第四章單元設(shè)計計算4.1BC、CD單元雙排樁支護(hù)4.1.1雙排樁支護(hù)設(shè)計基坑?xùn)|邊距離道路邊線距離近，基坑?xùn)|北側(cè)緊鄰已建體藝館，嚴(yán)格控制變形，通過雙排樁組合錨桿的結(jié)構(gòu)進(jìn)行支護(hù)。計算依據(jù)取八號孔地理?xiàng)l件進(jìn)行設(shè)計。取0.8m直徑得灌注樁，雙排樁樁間距1米，排距1.5米，嵌固深度4米。樁身用C30混凝土。在地面下1.5m和3.5m處各排布建造一排錨索，錨索傾斜15°，錨索水平間距1m。4.1.2地質(zhì)條件本單元場地地質(zhì)條件為孔8截面的地質(zhì)條件，見表4.1.1表4.1.1鉆孔8截面地質(zhì)條件表地層厚度（m）重度（kN/m3）內(nèi)摩擦角（度）內(nèi)聚力(kPa)錨桿的極限粘結(jié)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（kPa）地基承載力（kPa）（1）素填土1.818.010.00.020-（2）粉質(zhì)粘土2.019.717.025.350140（3）粗砂3.020.026.00.012570（4）強(qiáng)風(fēng)化粉砂巖5.721.045.05.2160170（5）中風(fēng)化粉砂巖1.022.047.05.02102204.1.3計算模型1-前排樁2-后排樁3-鋼架梁圖4.1.1雙排樁結(jié)構(gòu)模型示意圖前后排樁間土對樁側(cè)的壓力按下式(4-1-1)-(4-1-4)計算： pc=其中：pk?v——p kc= pc0= α=syE取相應(yīng)土層的壓縮模量；sd——樁的直徑（m）；p?φα4.1.4作用在后排樁上的土壓力計算主動土壓力系數(shù)KKKK被動土壓力系數(shù)

KK主動土壓力強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值地表處p第一層土底處p第二層土頂處p第二層土底處p第三層土頂處p第三層土底處p第四層土頂處pak7=第四層土底處p被動土壓力強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值坑底p第一層土底

p第二層土頂p樁底

p土壓力強(qiáng)度沿樁體得分布如圖4.1.2圖4.1.2土壓力強(qiáng)度示意圖4.1.5作用在前排樁嵌固段上的土反力4.1.3前排樁土反力計算模型錨索對擋土物體約束按彈性支點(diǎn)約束考慮，按撓曲線公式(4-1-5)-(4-1-6)計算如下： EId4v EId4v其中：EI——支護(hù)結(jié)構(gòu)計算寬度的抗彎剛度；vzbbbp計算結(jié)果參照理正深基坑軟件計算得出。4.1.6支護(hù)結(jié)構(gòu)彎矩、剪力數(shù)值及錨索所受的力最大數(shù)值分析計算模型和結(jié)合開挖工況和理正巖土設(shè)計計算軟件的計算，得出支護(hù)結(jié)構(gòu)的受力和彎扭狀況。施工工況表如表4.1.2所示表4.1.2CD單元施工工況表工況號工況類型深度支錨道號等效深度m承擔(dān)系數(shù)a1承擔(dān)系數(shù)a21開挖2.0——0.1880.9910.0092加撐——1.錨桿——————3開挖4.0——2.0570.7350.2654加撐——2.錨桿——————5開挖6.0——3.9190.5730.427各工況的內(nèi)力計算如圖4.1.4-4.1.9所示圖4.1.4工況1內(nèi)力圖圖4.1.5工況2內(nèi)力圖圖4.1.6工況3內(nèi)力圖圖4.1.7工況4內(nèi)力圖圖4.1.8工況5內(nèi)力圖圖4.1.9內(nèi)力包絡(luò)圖經(jīng)由理正深基坑計算得，支擋結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算結(jié)果表4.1.3為：表4.1.3內(nèi)力計算結(jié)果前排樁后排樁彈性支點(diǎn)水平反力分別為F基坑內(nèi)最大彎矩值81.04kN·m基坑內(nèi)最大彎矩值76.71kN·m基坑外最大彎矩74.87kN·m基坑外最大彎矩106.85kN·m最大剪力值85.74kN最大剪力值45.93kN支護(hù)結(jié)構(gòu)安全等級為一級，荷載分項(xiàng)系數(shù)γF=1.25，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)將雙排樁及樁間土視為整體，取彎矩包絡(luò)圖彎矩最大處對應(yīng)截面以上部分作為隔離體，計算該截面得彎矩M，則M=0圖4.1.10雙排樁軸力計算示意圖土壓力合力及作用點(diǎn)Eak1距離底邊?E?E?通過靜力平衡解方程組M45.88×3.96+6.86×1.58+67.38×0.57=FF4.1.7前排樁樁身配筋計算前排樁模擬偏心受壓物體受力驗(yàn)算。（1）縱向受力鋼筋計算按著截面平均布置縱向豎直鋼筋得圓形面鋼筋混凝土偏心受壓物體，其正面受力應(yīng)滿足以下公式(4-1-7)-(4-1-10)計算: N≤αα1 Nei≤ αt=1.25?2α ei=其中：A——圓形截面面積As——全部縱向普通鋼筋鋼筋得截面面積r——圓形截面得半徑reeα——對應(yīng)于受壓區(qū)混凝土截面面積得圓心角（rad）與2π得比值α0.625時，取樁身彎矩M=N=上式整理得公式(4-1-11) Nei=M=混凝土等級采用C30，fc=14.3N/mm2,樁半徑r=用迭代法計算得α=0.1805，AS=N?αα1（2）箍筋計算樁身剪力值V=傾斜截面抗剪承載力確定。取截面b=1.76r=0.70m和截面有效高程h0=1.6r=0.64m,采用HRB335級鋼筋，查閱《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB5001-2010中介紹偏心受壓構(gòu)件的條例(4-1-12)： V≤1.75λ+1查得ft=1.43N/mm2,λ=1.5Vc4.1.8后排樁樁身配筋計算后排樁按偏心受拉物體受力驗(yàn)算。（1）縱向受力鋼筋計算樁身彎矩M=N=e查閱《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》中隨截面均勻排布縱向鋼筋得圓形面鋼筋混凝土偏心受拉構(gòu)物體其正截面受壓承載力應(yīng)滿足以下公式(4-1-13)-(4-1-14)計算： N≤11 Nu0=其中：Nu0e0Mu取M類似于偏心受壓構(gòu)件，不同的是把軸力取相反數(shù)為N=-86.41kN將上式整理得(4-1-15)： Mu=混凝土采用C30，fc=14.3N/mm2,樁半徑r=0.4m,通過迭代法計算得到α=0.168,AS=N?α（2）箍筋計算樁身剪力值V=斜截面抗剪計算。用截面b=1.76r=0.70m和截面有效高度h0根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB5001-2010中有關(guān)偏心受拉截面受剪承載力相關(guān)規(guī)定(4-1-16)： V≤1.75λ+1查得ft=1.43N/mm2,λ=1.51.75=431.17kN>V=45.93kN?w V≤0.25βCV=45.93kN≤0.25βC依照受彎物體構(gòu)造配筋。采用直徑12mm的HRB335級鋼筋，箍筋采用150mm的距離,加強(qiáng)箍筋采用直徑14mm的HRB335級鋼筋，相隔2m。4.1.9連梁配筋計算（1）本工程支護(hù)形式的連梁寬度為0.8米，高度為1米?？绺弑萳0正截面受彎計算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB5001-2010中鋼筋混凝土受彎正截面的受彎承載力滿足下列公式(4-1-18)-(4-1-20)計算： M≤fy z=αd αd=0.80+0.04當(dāng)l0?其中：x——截面受壓區(qū)高度，按《混凝結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》第6.2節(jié)計算；當(dāng)x<0.2?0——截面有效高度，?0=h?as,其中h為截面高程；當(dāng)l0?l0?經(jīng)整理得(4-1-21)： M≤fy選用C30混凝土，fc=14.3N/mm2，鋼筋采用HRB335級鋼筋，fy=300N/mm2，計算得4.1.10錨桿設(shè)計（1）第一層錨索安置在地面下1.5米處，鉆孔直徑150mm，傾斜15°，軸向相隔1m，錨索采用1×7鋼絞線，每束錨索直徑15.2mm,其抗拉強(qiáng)度設(shè)計值f1>自由端長度自由端長度按下式計算(4-1-22)： lf≥其中：lα——錨桿的傾角aaa最深處得等值點(diǎn)計算；d——擋土構(gòu)件得水平尺寸φ因?yàn)樵摶又ёo(hù)結(jié)構(gòu)不存在土壓力與被動土壓力相等的值，所以ad為1m,φm計算得18.4°，a計算結(jié)果得lf2>錨固段長度錨桿軸向拉力標(biāo)準(zhǔn)值(4-1-23)： Nki=其中：FNS——錨桿水平間距bα——錨桿傾角N錨桿抗拔力計算公式(4-1-24)： Rk=πd其中：Rd——錨桿得錨固體直徑ml以外的長度；q該基坑為一級基坑，K按R設(shè)錨固段長度為ln，根據(jù)Rklnl7.92m長度的自由段已經(jīng)超過直線滑動面，所以錨固段總長為4.9m，取為5m。所以l=l錨桿桿體直徑計算A錨索數(shù)量n=116.86（2）第二層錨桿安放在地面以下3.5m處，鉆孔直徑150mm，傾斜角15°，軸向間隔1m，錨索用1×7鋼絞線，每個錨索直徑采用12.7mm，其抗拉強(qiáng)度設(shè)計1>自由段長度自由端長度按下式計算(4-1-25)： lf≥因?yàn)樵摶又ёo(hù)類型主動土壓力和被動土壓力不相等即ad為1m,φm計算得18.4°，a計算結(jié)果得lf2>錨固段長度錨固軸向拉力標(biāo)準(zhǔn)值(4-1-26)： Nki=N錨桿極限抗拔承載力標(biāo)準(zhǔn)值(4-1-26)： Rk=πdq該基坑為一級基坑，K按R設(shè)錨固段長度為ln，根據(jù)Rkln錨桿總長度l=l錨桿桿體直徑計算A錨索數(shù)量n=82.824.1.11整體穩(wěn)定性驗(yàn)算該基坑支護(hù)等級為一級，取整體穩(wěn)定性系數(shù)為Ks=1.35圖4.1.11條分法穩(wěn)定性圖對于該滑動弧面得穩(wěn)定性系數(shù)按下式(4-1-27)-(4-1-28)計算，具體計算見表4.1.3。 minKs,1 Ks,i=其中：K不小于1.35、1.3、1.25；K最小值宜通過搜索不同圓心及半徑得所有潛在滑動圓弧確定；θlq?u滑弧面在地下水位以上或者地下水位以下的粘性土，取uγ??R載力標(biāo)準(zhǔn)值的較小值應(yīng)取滑動面以外的長度；對于懸臂式、雙排樁支擋結(jié)構(gòu)，不考慮Rαsψφ具體計算數(shù)據(jù)見下表4.1.4表4.1.4CD單元整體穩(wěn)定性驗(yàn)算計算數(shù)據(jù)表土條號θ?c[(84918.757.9312.3014.1574139.946.8930.1426.2063556.326.3546.1332.3052869.135.8961.0432.4542279.005.6173.2529.5931686.375.4183.0323.8121191.475.3089.7917.451494.505.2194.276.590095.465.2095.460.00-1594.505.2294.148.24-211207.275.30223.1043.37-316202.175.41213.5661.24-422194.805.61118.2780.47-528184.935.89101.3296.21-635172.126.3579.00110.20-741155.746.8957.90115.30-849134.557.9323.19116.64-958107.220.002.74107.89-107165.3077.7113.5480.65K所以，對于該圓心O整體穩(wěn)定性驗(yàn)算合格。該圓心O是隨意指派的，所以并不一定是最危險情形，應(yīng)該繼續(xù)作穩(wěn)定性的驗(yàn)算。人力計算有限費(fèi)時費(fèi)力，并不一定能夠真正找到最危險面，所以還需借助計算機(jī)軟件計算進(jìn)而校核穩(wěn)定性是否符合要求。通過計算機(jī)理正軟件的計算最后算得該基坑滿足整體穩(wěn)定性要求。。4.1.12腰梁設(shè)計（1）荷載計算按照連續(xù)梁計算，每跨跨度l0=2m圖4.1.12混凝土腰梁示意圖、內(nèi)力包絡(luò)圖（2）梁截面的選擇縱向鋼筋選用HRB400級，混凝土強(qiáng)度等級C30，fy=360N/mm2，fc=14.3N/mm2,ft=1.43N/mm2;α1=1.0選梁截面尺寸300×300mm，取as=40mm,as'（3）受拉區(qū)鋼筋計算(4-1-29)-(4-1-31) as= ξ=1?1?2a As=選用4根直徑16mm的HRB400級鋼筋，實(shí)配面積As(4)受壓區(qū)鋼筋計算(4-1-32)-(4-1-34) as= ξ=1?1?2a As=選用4根直徑14mm的HRB400級鋼筋，實(shí)配面積As（5）箍筋計算選用HPB300級鋼筋作為箍筋，fy=270N/mm2。V=1.1×89.70kN=98.67kNA采用兩根直徑10mm的HPB300級鋼筋，Asv=157mm2，配筋率為

4.2AB、DE、EF單元排樁支護(hù)設(shè)計4.2.1排樁支護(hù)設(shè)計基坑北部鄰近已建建筑物，基坑?xùn)|南邊距離已建體藝館5.07m，基坑南部距離道路邊線2.69m，基坑側(cè)壁安全等級為二級，采用排樁支護(hù)形式。計算數(shù)據(jù)取自13號孔得地理?xiàng)l件。灌注樁直徑取為0.5m，每排相隔0.8m,嵌固深度為3m。C30混凝土填充灌注樁。冠梁寬高尺寸為0.6m。4.2.2地質(zhì)條件地質(zhì)數(shù)據(jù)采自13孔，見表4.2.1表4.2.1鉆孔13截面地質(zhì)條件表地層厚度（m）重度（kN/m3）內(nèi)摩擦角（度）內(nèi)聚力(kPa)錨桿的極限粘結(jié)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（kPa）地基承載力（kPa）（1）素填土1.818.010.00.020-（2）粉質(zhì)粘土2.519.717.025.350140（3）粗砂3.320.026.00.012570（4）強(qiáng)風(fēng)化粉砂巖6.121.045.05.2160170（5）中風(fēng)化粉砂巖1.022.047.05.02102204.2.3土壓力計算主動土壓力系數(shù)KKKK被動土壓力系數(shù)

KK主動土壓力強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值地表處p第一層土底處p第二層土頂處p第二層土底處p第三層土頂處p第三層土底處p第四層土頂處pak7=第四層土底處p被動土壓力強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值坑底p第一層土底

p第二層土頂p樁底

p土壓力強(qiáng)度如圖4.2.1圖4.2.1土壓力強(qiáng)度示意圖4.2.4簡化計算模型該支護(hù)類型灌注樁深入坑底3m。該支護(hù)結(jié)構(gòu)采用彈性支點(diǎn)法計算分析內(nèi)力，見示意圖圖4.2.2所示。1-擋土構(gòu)件2-錨桿簡化的彈性支座圖4.2.2錨拉式支擋結(jié)構(gòu)彈性支點(diǎn)法計算（1）錨桿看成成彈性支座，按撓曲線方程(4-2-1)-(4-2-2)計算如下： EId4v EId4v其中：EI——支護(hù)結(jié)構(gòu)計算寬度的抗彎剛度；vzbbb0pF（2）錨桿的效力F? Fh=kvP（3）彈性支點(diǎn)得剛度系數(shù)kkR kR=其中Q拉力標(biāo)準(zhǔn)值的荷載值（kN）；sbs在缺少實(shí)驗(yàn)時，kR kR= Ec=其中EEAAllE4.2.5支護(hù)結(jié)構(gòu)受力情況采用彈性支點(diǎn)法，結(jié)合計算機(jī)軟件理正計算，繼而得出各工況得情況如下文所述。錨桿的施工工況如下表4.2.2所示：表4.2.2施工工況工況工況深度支錨號類型(m)道號1開挖2.5002加撐1.錨索3開挖4.5004加撐2.錨索5開挖5.900各工況的內(nèi)力計算如圖4.2.3—4.2.8所示：圖4.2.3工況1內(nèi)力圖圖4.2.4工況2內(nèi)力圖圖4.2.5工況3內(nèi)力圖圖4.2.6工況4內(nèi)力圖圖4.2.7工況5內(nèi)力圖圖4.2.8內(nèi)力包絡(luò)圖經(jīng)過彈性支點(diǎn)法計算，支擋結(jié)構(gòu)內(nèi)力數(shù)據(jù)見圖4.2.3分別為：表4.2.3內(nèi)力計算表前排樁后排樁基坑內(nèi)最大彎矩值105.49kN·m基坑外最大彎矩值80.99kN·m最大剪力V彈性支點(diǎn)水平反力分別為F?1=79.06kN支護(hù)結(jié)構(gòu)安全等級為二級，荷載分項(xiàng)系數(shù)γF=1.25，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)4.2.6樁身配筋計算此基坑安全等級為二級，取γ0彎矩和剪力設(shè)計值分別為：M=N=樁身縱向受力鋼筋選擇鋼筋取HRB335級，其fy=300N/mm2；箍筋采用HRB335級鋼筋，fyv=300N/ M≤23 αfc αt=1.25?2α令k=rsr,ρ= MAr=其中：M——樁的彎矩設(shè)計值；fArα——對于受壓混凝土截面面積的圓心角fAα通過迭代法計算得α=0.147，αt=0.956，計算所得As斜截面抗剪承載力計算，取自截面寬度b為1.76r和有效高度?0 V≤0.7ft計算出Asv<0，只需按最小配筋率計算：ρsv,min實(shí)際配筋率為：ρsv=沿樁身設(shè)置加強(qiáng)筋，選擇HRB335，取?14@2000。樁身配筋剖面見圖4.2.9。圖4.2.9均勻配筋示意圖4.2.7錨桿設(shè)計（1）第一層錨索安置在地面下2米處，鉆孔直徑150mm，傾斜角15°，軸向間隔1m，錨桿采用1×7鋼絞線，每支錨索直徑12.7mm，其抗拉強(qiáng)度設(shè)計值f1>自由段長度自由段長度按下式計算(4-2-12)： lf≥其中：lα——錨桿的傾角aa壓力強(qiáng)度等值點(diǎn)0得距離最深處得等值點(diǎn)計算；d——擋土構(gòu)件得水平尺寸φa2從土壓力圖中計算可得為1.66m，d為1m，φm=20.6°，a2>錨固段長度錨桿軸向拉力標(biāo)準(zhǔn)值(4-2-13)： Nki=其中：FNS——錨桿水平間距bα——錨桿傾角N錨桿抗拔力公式(4-2-14)： Rk=πd其中，d——錨桿得錨固體直徑l以外的長；q該基坑為二級基坑，K按R設(shè)錨固段長度為ln，根據(jù)Rklnl7.0m長度的自由段已經(jīng)超過直線滑動面，所以錨固段總長為5.5m，取為6m。所以l=l錨桿桿體直徑計算A錨索數(shù)量為n=104.83（2）第二層錨索設(shè)置在地面下4m處，鉆孔直徑150mm，傾斜角15°，軸向間隔1m，錨索采用1×7鋼絞線，每個錨索直徑采用12.7m,其抗拉強(qiáng)度設(shè)計值fpy1>自由段長度自由段長度按下式計算(4-2-15)： lf≥其中，a2從土壓力圖中計算可得為1.66m，d為1m，φm=20.6°，a2>錨固段長度錨桿軸向拉力標(biāo)準(zhǔn)值(4-2-16)： Nki=N錨桿抗拔力公式(4-2-17)： Rk=πd該基坑為二級基坑，K按R設(shè)錨固段長度為ln，根據(jù)Rkln所以l=l錨桿桿體直徑計算A錨索數(shù)量n=87.324.2.8整體穩(wěn)定性驗(yàn)算該基坑側(cè)壁安全等級為二級，取整體穩(wěn)定性系數(shù)Ks=1.3圖4.2.10整體穩(wěn)定性分析示意圖對于該滑動弧面得穩(wěn)定性系數(shù)按下式(4-2-18)-(4-2-19)計算，具體計算見表4.2.4 minKs,1 Ks,i=其中：K不小于1.35、1.3、1.25；K最小值宜通過搜索不同圓心及半徑得所有潛在滑動圓弧確定；θlq?u滑弧面在地下水位以上或者地下水位以下的粘性土，取uγ??R載力標(biāo)準(zhǔn)值的較小值應(yīng)取滑動面以外的長度；對于懸臂式、雙排樁支擋結(jié)構(gòu)，不考慮Rαsψφ表4.2.4整體穩(wěn)定性計算數(shù)據(jù)表土條號θ?Gc[RR(64313.320.004.75133.2417.189.0853529.540.0011.80153.5119.3416.9442842.065.8937.14168.8020.9319.7532151.415.5747.99181.5822.2018.4221457.925.3656.20191.6523.1514.011761.855.2461.39198.8723.757.540063.385.2063.38203.1223.990.00-1562.585.2262.34200.3923.855.45-212173.065.32122.29194.0123.3540.14-318167.395.47112.61186.2422.6557.91-425158.975.7497.77174.6021.5175.64-533147.396.2077.81158.1219.8391.17-641132.570.0026.78138.5617.75100.09-749112.550.0016.06116.3115.33100.04-86183.950.003.3078.8311.1690.92-97930.170.001.6916.714.0549.25K所以，對于該圓心O整體穩(wěn)定性驗(yàn)算合格。該圓心O是隨意指派的，所以并不一定是最危險情形，應(yīng)該繼續(xù)作穩(wěn)定性的驗(yàn)算。人力計算有限費(fèi)時費(fèi)力，并不一定能夠真正找到最危險面，所以還需借助計算機(jī)軟件計算進(jìn)而校核穩(wěn)定性是否符合要求。通過計算機(jī)理正軟件的計算最后算得該基坑滿足整體穩(wěn)定性要求。。4.2.9冠梁設(shè)計冠梁按構(gòu)造設(shè)計；寬度取為800mm，高度取500mm，選用HRB335級鋼筋，具體配筋方式見圖4.2.11。圖4.2.11冠梁配筋示意圖4.2.10腰梁設(shè)計作用在腰梁上的力為79.06kN，其設(shè)計值F=1.0×1.25×79.06=98.83kN。（1）荷載計算計算模型是連續(xù)梁，每跨跨度l0=2m圖4.2.12腰梁示意圖、內(nèi)力包絡(luò)圖（2）梁截面選擇縱向鋼筋選用HRB400級，混凝土強(qiáng)度C30，fy=360N/mm2，fc=14.3N/mm2,ft=1.43N/mm2;α1=1.0選梁截面尺寸260×260mm，取as=20mm,as'（3）受拉區(qū)鋼筋計算(4-2-20)-(4-2-22) as= ξ=1?1?2a As=選用4根直徑12mm的HRB400級鋼筋，實(shí)配面積As(4)受壓區(qū)鋼筋計算(4-2-23)-(4-2-25) as= ξ=1?1?2a As=選用2根直徑16mm的HRB400級鋼筋，實(shí)配面積As（5）箍筋計算選用HPB300級鋼筋作為箍筋，fy=270N/mm2。V=1.0×64.24KN=64.24kNA采用兩根直徑8mm的HPB300級鋼筋，Asv=101mm2，配筋率為4.3FG、GA單元復(fù)合土釘墻支護(hù)設(shè)計4.3.1復(fù)合土釘墻設(shè)計由于基坑西側(cè)空間較大，西北側(cè)建有已有建筑，考慮到安全問題采用符合土釘墻支護(hù)?；觽?cè)壁安全等級為二級，計算數(shù)據(jù)采自孔18地理?xiàng)l件。4.3.2地質(zhì)條件孔18地質(zhì)數(shù)據(jù)，見表4.3.1.表4.3.1孔18截面的場地地質(zhì)條件地層厚度（m）重度（kN/m3）內(nèi)摩擦角（度）內(nèi)聚力(kPa)錨桿的極限粘結(jié)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（kPa）地基承載力（kPa）素填土2.118.010.00.020-粉質(zhì)粘土2.419.717.025.350140粗砂3.020.026.00.012570強(qiáng)風(fēng)化粉砂巖5.621.045.05.2160170中風(fēng)化粉砂巖1.022.047.05.02102204.2.3土壓力計算土壓力系數(shù)KKKK土壓力強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值pppppppak4上=p4.3.4土釘抗拔承載力計算錨桿水平間距2m，豎向間距1.5m。坡面傾斜時的主動土壓力折減系數(shù)ξ按下式(4-3-1)計算： ξ=tanβ?式中：βφ計算得計算得

ξ=各層土釘處得土壓力強(qiáng)度值:pak1pak2pak3土釘軸向拉力調(diào)整系數(shù)（ηj ηj= ηa=式中：z?Δηηηη一根土釘?shù)妮S向拉力標(biāo)準(zhǔn)值Nk,j Nk,j=式中：αpssN由Rk,jNk,j≥K土釘極限抗拔承載力標(biāo)準(zhǔn)值Rk,j Rk,j=π其中：dql計算地li≥6.2m計算得：ηη第二層和第三層土釘?shù)挠嬎惴椒ㄍ希贸霰?.3.2表4.3.2土釘計算數(shù)據(jù)表土釘序號NRllilzj土釘總長(m)1321.49514.386.26.52.69.12168.54269.663.33.51.95.43188.78302.055.25.51.16.64.3.5土釘配筋土釘由HRB400鋼筋建造，其抗拉強(qiáng)度設(shè)計值fy=360N/mm2，按下式(4-3-6)計算得土釘截面面積 Nj≤表4.3.3土釘配筋計算數(shù)據(jù)表土釘序號f（N/mm2）土釘軸向荷載Nj（kN計算鋼筋面積(mm2)配筋配筋面積(mm2)1360321.49893.031@361017.92360168.54468.171@25490.93360188.78524.391@28615.84.3.6錨桿長度計算潛在滑動面的確定采用極限平衡理論，錨桿的自由段長度可由公式(4-3-7)計算： lf≥其中：lα——錨桿的傾角aa壓力強(qiáng)度等值點(diǎn)0得距離最深處得等值點(diǎn)計算；d——擋土構(gòu)件得水平尺寸φ第一層錨桿：l第二層錨桿l通過計算機(jī)軟件理正計算，土釘軸向拉力最大199.8kN,加上預(yù)應(yīng)力后取為300kN。R由Rk,j=πdj錨桿長度：第一層l=6+2.98=8.98第二層l=6+3.91=9.91m第一層錨桿取9m，第二層錨桿取10m。4.2.7錨桿截面積計算對于錨桿桿體采用鋼絞線的，鋼筋錨桿桿體選用預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋以及HRB400級鋼筋。錨桿桿體的截面面積可按下式(4-3-8)計算： N≤fpy其中：N——錨桿軸向拉力設(shè)計值（kN）；fAN=取預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計值為1220MPa,計算得Ap4.3.8整體穩(wěn)定性計算該基坑支護(hù)類型整體穩(wěn)定性分析應(yīng)用圓弧滑移面條分法，按最危險滑移面驗(yàn)算求，各個工況的情況也不能忽略，通過公式(4-3-9)-(4-3-14)計算。 Ks0+ Ks0= Ks1= Ks2= Ks3= Ks4=其中：K最不利工況可乘0.9的系數(shù)。K錨桿、截水帷幕及微型樁產(chǎn)生的抗滑力矩與土體下滑力矩比；cLWθη1、ηssNPααθφττA圖4.3.1整體穩(wěn)定性計算圖土的整體穩(wěn)定性分項(xiàng)系數(shù)Ks0表4.3.4土的整體穩(wěn)定性計算數(shù)據(jù)表土條分號θcWW169102.397.0460.0125445.9030.1685.103430.0045.8787.714340.0060.7784.045260.0071.8471.846180.0080.4053.567110.0068.1927.18840.0011.941.71合計148.29376.22471.16由公式(4-3-15)代入數(shù)據(jù) Ks0=求得Ks0土釘?shù)姆€(wěn)定性計算見表4.3.5。表4.3.5土釘穩(wěn)定性計算數(shù)據(jù)表土釘序號θαNN164205.2315.202542034.4558.603432056.7554.32合計96.43128.13由公式(4-3-16)計算得

Ks1=錨桿穩(wěn)定性計算見表4.3.6表4.3.6錨桿穩(wěn)定性計算數(shù)據(jù)表錨桿序號θαPN159209.5415.012492044.8056.92合計54.3471.92由公式(4-3-17)計算得 Ks2=截水帷幕穩(wěn)定性：截水帷幕采取落地式帷幕，攪拌樁直徑取為0.5m，假定滑移面處得抗剪強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值在經(jīng)驗(yàn)缺乏時取50-200Mpa,取為180Mpa。由公式計算得K綜上所得整體穩(wěn)定性：KKs4.3.9面層設(shè)計根據(jù)理正深基坑計算得此基坑支護(hù)采用混凝土強(qiáng)度為C30，面層厚度取為80mm。拉區(qū)鋼筋合力點(diǎn)到板外皮距離為15mm,水平配筋采用直徑為10mm間距為150mm的HPB235鋼筋。豎向配筋是直徑為10mm間距為150mm的HRB400鋼筋。荷載分項(xiàng)系數(shù)取為1.2，滿足要求。

第五章基坑監(jiān)測5.1監(jiān)測目的本基坑除西側(cè)外都有建筑物，對基坑的變形要求較嚴(yán)格。開展基坑工程現(xiàn)場監(jiān)測的目的：（1）基坑工程現(xiàn)場監(jiān)測可為信息化施工提供數(shù)據(jù)及依據(jù)，第一時間了解基坑變形得安全狀況，確定和優(yōu)化下一階段的施工方法和數(shù)據(jù)。（2）基坑監(jiān)測所反映的周邊環(huán)境變化及設(shè)備變形情況可以保證周邊設(shè)施的安全，為建筑、各種設(shè)施提供保護(hù)。（3）基坑設(shè)計計算過程中會存在不足或者與實(shí)際工程存在偏差，基坑監(jiān)測可以反應(yīng)實(shí)時數(shù)據(jù)為設(shè)計的改進(jìn)提供重要依據(jù)。（4）基坑監(jiān)測的發(fā)展與豐富促進(jìn)著基坑設(shè)計理論的完善與豐富。5.2監(jiān)測方法和要求基坑工程得現(xiàn)場檢測需要儀器監(jiān)督和現(xiàn)場得巡邏監(jiān)測同時進(jìn)行，相應(yīng)得采用多種觀測方法相互補(bǔ)充、相互驗(yàn)證。監(jiān)測儀器采取效準(zhǔn)確得基坑實(shí)時數(shù)據(jù)，方便定量分析。巡視監(jiān)測得方法以目測為主，目測得方法具有及時得優(yōu)點(diǎn)。為儀器檢測提供定性得、補(bǔ)充得作用。負(fù)責(zé)基坑監(jiān)測得單位應(yīng)該嚴(yán)格得依據(jù)檢測方案進(jìn)行監(jiān)測，為基坑工程采集有效即時的數(shù)據(jù)，方便施工作業(yè)。準(zhǔn)確的監(jiān)測結(jié)果是基坑工程設(shè)計和施工作業(yè)堅強(qiáng)的后盾。檢測部門要有良好的信息解析和信息歸納體系，保證基坑監(jiān)測成果得準(zhǔn)確，施工單位也能即時收到各類信息。當(dāng)監(jiān)測部門檢查到數(shù)據(jù)警報點(diǎn)時需要馬上通知建設(shè)和有關(guān)人員，以便分析原因、提出解決方案。有關(guān)作業(yè)部門也要保持警惕，不能疏忽，接到監(jiān)測部門的報警要及時作出反應(yīng)。當(dāng)基坑工程得設(shè)計大變動時，監(jiān)測部門和施工本部門合力改進(jìn)監(jiān)測方案。5.3監(jiān)測項(xiàng)目基坑監(jiān)測項(xiàng)目是和基坑工程設(shè)計與施工方案相對應(yīng)的，對監(jiān)測目標(biāo)重點(diǎn)部位側(cè)重，做重點(diǎn)監(jiān)測、完善一體項(xiàng)目有效、完整監(jiān)測體系。表5.1基坑監(jiān)測項(xiàng)目選擇表監(jiān)測項(xiàng)目支護(hù)結(jié)構(gòu)安全等級一級二級支護(hù)結(jié)構(gòu)頂部水平位移應(yīng)測應(yīng)測基坑周邊建筑物、地下管線、道路沉降應(yīng)測應(yīng)測坑邊地面沉降應(yīng)測應(yīng)測支護(hù)結(jié)構(gòu)深部水平位移應(yīng)測應(yīng)測錨桿拉力應(yīng)測應(yīng)測支撐軸力應(yīng)測應(yīng)測擋土構(gòu)件內(nèi)力應(yīng)測宜測支撐立柱沉降應(yīng)測宜測擋土構(gòu)件、水泥土墻沉降應(yīng)測宜測地下水位應(yīng)測應(yīng)測土壓力宜測選測孔隙水壓力宜測選測5.4監(jiān)測頻率（1）檢測時限基坑開挖前準(zhǔn)備工作開始，到地下工程完成為止是基坑工程監(jiān)測得過程。對于一些不能在基坑開挖前開始得項(xiàng)目，監(jiān)測的效果就很小了，乃至整個監(jiān)測都失去了作用。（2）監(jiān)測頻率基坑得種類、各個作業(yè)階段得基坑和地下建造以及四周環(huán)境得變化、自然條件改變都是影響監(jiān)測頻率得因素，當(dāng)然也要考慮當(dāng)?shù)亟?jīng)驗(yàn)。表5.2現(xiàn)場儀器監(jiān)測的監(jiān)測頻率表基坑類別施工進(jìn)程基坑設(shè)計深度（m）≤55~1010~15＞15一級開挖深度（m）≤51次/1d1次/2d1次/2d1次/2d5~101次/1d1次/1d1次/1d＞102次/1d2次/1d底板澆筑后時間（d）≤71次/1d1次/1d2次/1d2次/1d7~141次/3d1次/2d1次/1d1次/1d14~281次/5d1次/3d1次/2d1次/1d＞281次/7d1次/5d1次/3d1次/3d二級開挖深度（m）≤51次/2d1次/2d5~101次/1d底板澆筑后時間（d）≤71次/2d1次/2d7~141次/3d1次/3d14~281次/7d1次/5d＞281次/10d1次/10d5.5監(jiān)測報警值當(dāng)前大建筑基坑和工程安全監(jiān)測重要手段和方式是監(jiān)測安全報警值系統(tǒng)，能夠有效預(yù)防大型建筑基坑以及工程在建造中事故得發(fā)生，保障了建筑基坑和周邊環(huán)境安全。5.6監(jiān)測點(diǎn)的布置測點(diǎn)整體布置我們應(yīng)盡量做到能夠準(zhǔn)確反應(yīng)監(jiān)測出被移動監(jiān)測監(jiān)控對象得物體受力、變形狀態(tài)及