2×22米預(yù)應(yīng)力簡支梁橋上部結(jié)構(gòu)計算目錄TOC\o"1-3"\h\u313612×22米預(yù)應(yīng)力簡支梁橋上部結(jié)構(gòu)計算 115471課題來源 38199任務(wù)書 3305182計算過程 3126602.1計算資料及橋梁布置 3301542.1.1計算資料 3307862.1.2橫截面設(shè)計 5185292.1.3橫截面的變化 8162912.1.4橫隔梁設(shè)計 862562.2作用效應(yīng)計算 9127962.2.1計算主梁永久作用效應(yīng) 967652.2.2主梁可變作用效應(yīng)的計算 1179462.2.3梁的作用效應(yīng)組合 18327242.3估算及布置預(yù)應(yīng)力鋼束 19225942.3.1估算預(yù)應(yīng)力鋼束 19190812.3.2布置預(yù)應(yīng)力鋼束 20320492.4主梁截面幾何特性的設(shè)計 2451722.4.1對于面積和慣據(jù)計算 2481692.4.2計算截面凈距 26126752.4.3截面幾何特性的匯總 31106812.5計算鋼束預(yù)應(yīng)力損失 3362652.5.1鋼束與管壁間由摩擦產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力損失 33273322.5.2錨具變形引起的應(yīng)力損失 34271842.5.3壓縮混凝土引起的應(yīng)力損失 35213002.5.4鋼束的應(yīng)力松弛產(chǎn)生的應(yīng)力損失 36173402.5.5混凝土徐變及收縮產(chǎn)生的應(yīng)力損失 3728422.5.6成橋后截面由張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力計算 39222872.5.7匯總預(yù)應(yīng)力損失及計算預(yù)加力 3915942.6主梁承載力及應(yīng)力驗算 4051302.6.1持久狀況下的承載力驗算 40233822.6.2持久狀況抗裂驗算 46110492.6.3構(gòu)件持久狀況下的應(yīng)力驗算 4988892.6.4構(gòu)件短暫狀況下的應(yīng)力驗算 55159722.7驗算梁端局部承壓 58322572.7.1驗算截面尺寸 58312912.7.2驗算局部承壓承載力 59152442.8驗算主梁的形變 59245862.8.1預(yù)應(yīng)力下跨中反拱的計算 59230222.8.2跨中撓度在荷載作用下的計算 6351432.8.3結(jié)構(gòu)的剛度驗算 6351992.8.4設(shè)置主梁的預(yù)拱度 63217542.9橫隔梁設(shè)計計算 6399082.9.1計算橫隔梁彎矩 63121042.9.2截面配筋及驗算 68126582.10計算行車道板 70224512.10.1計算懸臂板內(nèi)力 7075212.10.2計算連續(xù)板內(nèi)力 7199732.10.3配筋與驗算 75119172.11支座計算 77200302.11.1確定支座尺寸 7785572.11.2確定支座厚度 77204882.11.3支座偏轉(zhuǎn)的驗算 78202112.11.4抗滑穩(wěn)定性的驗算 791課題來源任務(wù)書2計算過程2.1計算資料及橋梁布置2.1.1計算資料1．橋梁跨徑計算與橋?qū)挊蛄翰捎妙A(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁橋，標(biāo)準(zhǔn)跨徑為22米，計算跨徑為21.12米，主梁全長為21.96米，橋面寬度取10+1.25×2米。2．荷載對于荷載，我們選用公路一級荷載，人群荷載選用3KN/m，放在最邊上的行人欄桿和用來抵擋車輛和人群的防撞欄桿的每邊分別是和。3.施工的材料及施工的工藝混凝土：主梁用抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值為50MPa的混凝土，其他結(jié)構(gòu)使用抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值為30MPa混凝土。預(yù)應(yīng)力的鋼筋運用的是?15.2鋼絞線，每束7根，全梁配4束，fpk=1860MPa。按后張法施工工藝制作主梁，采用內(nèi)部直徑為70mm、外部直徑為77mm的預(yù)先埋下的波紋管和夾片錨具。4．橋梁設(shè)計規(guī)范（1）《橋涵公路通用設(shè)計規(guī)范》（JTGD60）第2015版（2）《公路鋼筋混凝土以及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG3362）第2018版5．設(shè)計所需的材料相關(guān)數(shù)據(jù)如表1所示。表1材料利用的數(shù)據(jù)總結(jié)表2.1.2橫截面設(shè)計1．主梁寬度及數(shù)量我們把梁間距加寬來降低整體造價，而且，把梁間距適當(dāng)加寬可以有效提高梁的橫截面指標(biāo)，所以我把主梁的翼板寬度為2500mm，但是因為整體的寬度比較大，所以用剛性接頭連接梁和梁。梁就有兩個部分，小毛截面b=1800mm和在使用階段所采用的大毛截面b=2500mm。橋面寬度采用，所以采用五片主梁。2．主梁跨中尺寸的確定1)梁高簡支梁橋的經(jīng)濟高跨比大約是1/11-1/16，所以來說如果在理想的建筑環(huán)境下，為了更為經(jīng)濟的辦法，可以取較大的梁高值，所以選用的是1700mm高的主梁。2)主梁尺寸腹板的寬度為200mm，翼板的厚度為150mm到250mm。由以上尺寸，用CAD畫出的主梁跨中橫截面圖如圖1和圖2（單位都是mm）。圖1橋梁設(shè)計尺寸圖圖2主梁跨中橫截面尺寸圖3)跨中截面的幾何特性由圖2可知，把截面分為三角承托，腹板，翼板，下三角，馬蹄，所得的幾何特性如表2中所示。表2幾何特性表（主梁截面）分塊面積形心至上緣距靜矩自身慣矩di=ys-yi形心慣矩I=自身慣矩+形心慣距大毛截面翼板37507.5281257031347.618499913.928570226.42三角承托50018.339165277836.78676357.78679135.56腹板260080208000361666.7-24.871610824.425272491.08下三角169140.66723772.71711.5-85.561237100.811238812.27馬蹄1150157.518112559895.83-102.3912056438.112116333.9∑8160450187.727876999.2小毛截面翼板27007.5202505062554.638058363.078108988.07三角承托50018.339165277843.8959276.93962054.71腹板2600802080003661667-17.87830155.174491821.83續(xù)上表下三角169140.723772.721711.46-78.541042367.71044079.16馬蹄1150157.518112559895.83-95.3710459467.310519363.2∑7119442312.7225126306.9大毛截面：小毛截面：4)驗算截面效率指標(biāo)ρ得到截面尺寸合理。2.1.3橫截面的變化為了產(chǎn)生足夠的局部應(yīng)力，把腹板加厚到馬蹄同寬，同時這樣也方便我們布置錨具，同時在距離梁端的4232mm內(nèi)，腹板由200mm變化到460mm，同時也要提高馬蹄的高度。如圖1所示。2.1.4橫隔梁設(shè)計因為主梁受壓產(chǎn)生彎矩，所以要存在橫梁，荷載分布的不然的話主梁的和局部彎矩就會比較大。所以此次橋梁的跨徑為21.12米，所以在橋梁設(shè)計了六道橫隔梁。分別是每隔4.244米，具體的橫隔梁的尺寸及布置如圖1。2.2作用效應(yīng)計算2.2.1計算主梁永久作用效應(yīng)一．作用集度1.永久作用一期(1)四分點至二分點（長為7.167m）Q=0.7119×25×7.167=112.76KN(2)馬蹄與腹板尺寸過渡段（長為7m）梁端面積約為A=1.01038m2G2=(1.01038+0.7119)×25×0.5×2.5=53.82125KN（3）支點段梁自重Q=1.01038×1.732×25=43.74954KN（4）邊主梁的橫隔梁中間橫隔梁的體積為：V中=0.16×（1.3×0.8-0.5×0.1/2-0.13×0.13/2）=0.161m3端部橫隔梁的體積為：V端=0.25×（1.55×0.67-0.37×0.074/2）=0.2562m3因此在半跨內(nèi):G3=(2×0.161+1×0.2562)×25=14.46KN（5）一期永久作用集度匯總Q一期永久=（127.554+53.82125+43.74954+14.46）/10.98=21.82KN/M2.二期永久作用（1）翼板中間的濕接縫的集度G5=0.7×0.15×25=2.625KN/M（2）橫隔梁的邊梁現(xiàn)澆的部分中間的橫隔梁：兩端的橫隔梁：橫隔梁的邊梁現(xiàn)澆的部分：（3）橋面鋪裝8厘米厚的混凝土鋪裝：6厘米厚的瀝青鋪裝：橋面鋪裝還是用五個梁平分即：（4）欄桿人行（單側(cè)）欄：1.51kN/m防撞（單側(cè)）欄：欄桿的總荷載，即：（5）永久作用二期總集度二.計算永久作用效應(yīng)以為截面和左邊支座的距離，而且。得到以下的計算公式：（2-1）（2-2）圖3永久作用效應(yīng)計算圖表3邊主梁永久作用效應(yīng)匯總表內(nèi)力二分點四分點支點一期彎矩1215.56945.590剪力/kN0117.2825234.565二期彎矩752.62564..460剪力/kN070140.02彎矩2013.411510.050剪力/kN0187.2825374.5852.2.2主梁可變作用效應(yīng)的計算1．車道的折減和沖擊作用系數(shù)查閱橋梁規(guī)范，橋梁基頻決定著沖擊系數(shù)。所設(shè)計的橋梁基頻大于14赫茲小于1.5赫茲，沖擊系數(shù)如下所示：橋梁的橋面設(shè)計選用兩車道設(shè)計，不用折減。2．計算主梁的跨中荷載橫向分布系數(shù)（1）計算主梁的抗扭慣矩It對于選用的T型截面，關(guān)于主梁的抗扭慣性矩可按照下式計算It=由設(shè)計資料可知，利用GM法計算橫向分布系數(shù)把馬蹄高度換算成平均高度把翼緣高度換算成平均高度換算腹板可以得到IT的計算表4表4IT 的計算值分塊名稱Bi/cmTi/cmt/bciIt/cm4翼緣板25017.20.06880.3200.00407腹板121.3200.1650.2990.00290馬蹄4631.50.6850.1920.0028合計0.00977（2）計算抗扭修正系數(shù)G=0.4E，l=21.12m，It=0.04885m4，I=0.27876999m4可以得出各主梁跨中橫向分布系數(shù)，如表5所示。表5值梁號10.5840.3920.20.008-0.18420.3920.2960.20.1040.00830.20.20.20.20.2④荷載橫向分布系數(shù)荷載的最不利布置方式在一號梁上的表態(tài)，見圖4。圖41號梁計算示意圖1號梁布置兩條和三條車道的值如下：兩車道：三車道：汽車荷載在1號梁的分布系數(shù)：（2）支點處的.圖5橫向分布系數(shù)在支點的圖示人群荷載：汽車荷載：（3）1號梁的橫向分布系數(shù)表6m匯總表（一號梁）荷載類別公路荷載0.7150.4人群荷載0.641.273.汽車荷載因為規(guī)范可知，公路一級荷載均布荷載的標(biāo)準(zhǔn)值為10.5KN/mPk可以由下計算：彎矩：剪力：4.可變作用效應(yīng)（1）二分點的彎矩和剪力跨中的剪力和彎矩的圖式，如圖7所示，其計算公式如下：其中：S—汽車（人群）荷載的彎剪值；—均布荷載（車道）的標(biāo)準(zhǔn)值；—集中荷載（車道）的標(biāo)準(zhǔn)值：—影響線（同號）面積—影響線上的最大值（縱向）圖6跨中計算圖示標(biāo)準(zhǔn)作用效應(yīng)（汽車）沖擊效應(yīng)（汽車）：作用效應(yīng)（人群）：（2）四分點的彎剪值，如圖8。圖7四分點計算圖示標(biāo)準(zhǔn)作用效應(yīng)（汽車）：沖擊效應(yīng)（汽車）：作用效應(yīng)（人群）：（3）支點的彎剪值，如圖9：圖8支點截面作用效應(yīng)計算圖示標(biāo)準(zhǔn)作用效應(yīng)（汽車）：沖擊效應(yīng)（汽車）：作用效應(yīng)（人群）：2.2.3梁的作用效應(yīng)組合分別把第一期的恒荷載、第二期的恒荷載相加可以得到主梁截面的總恒荷載作用，再令總恒荷載作用與汽車荷載公路一級可變作用、汽車的沖擊作用、人群荷載的可變作用相加就可以得到主梁的荷載的標(biāo)準(zhǔn)組合。如表7所示。表7主梁的各種組合的作用效應(yīng)序號荷載跨中四分點支點MVMVVkNkNkN永久作用（一期）1215.560911.55113.06226.12永久作用（二期）725.530544.1467.48134.98總永久作用=①+②1941.0901455.69180.54361.1可變作用（汽車）公路-Ⅰ級1330.90114.25966.75201.33239.96可變作用（汽車）沖擊455.167835.0735345.5568.85129.61可變作用（人群）72.763.4555.487.74515.7標(biāo)準(zhǔn)組合=③+④+⑤+⑥3799.9178152.77352853.47458.465746.37短期組合=③+0.7×④+⑥2945.4883.4252208.895329.216544.772極限組合=1.2×③+1.4×(④+⑤)+1.12×⑥4911.29212.91693699.1856603.5744968.3022.3估算及布置預(yù)應(yīng)力鋼束2.3.1估算預(yù)應(yīng)力鋼束通過查閱建標(biāo)庫的相關(guān)文獻(xiàn)，選擇布置預(yù)應(yīng)力鋼束1．正常使用極限狀態(tài)下估算鋼筋數(shù)目對于T形梁帶馬蹄的簡支梁，混凝土上沒有拉應(yīng)力，鋼束數(shù)目可以由以下計算：—在持久狀態(tài)下產(chǎn)生的梁的二分點處由荷載產(chǎn)生的彎矩組合值；—經(jīng)驗系數(shù)，公路一級荷載；—設(shè)置。其中的跨中yx=170-55.1093=114.8907cm，ks=29.7cm選擇設(shè)置ap=17cm，可得ep=yx-ap=114.8907-17=97.891cm。2．承載能力極限狀態(tài)下估算鋼筋數(shù)目混凝土的受壓應(yīng)力圖是矩形在承載能力極限狀態(tài)下，應(yīng)力為，鋼束應(yīng)力為，得到鋼束計算公式如下：—梁的二分點彎矩（承載能力極限狀態(tài)）—經(jīng)驗系數(shù)取為0.77；—鋼束的設(shè)計強度為1260MPa。最終選取4根預(yù)應(yīng)力鋼束布置在混凝土梁體內(nèi)。2.3.2布置預(yù)應(yīng)力鋼束1．確定預(yù)應(yīng)力鋼束位置(1)依據(jù)公預(yù)規(guī)的相關(guān)規(guī)定可知，對于所設(shè)置的后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件需要在構(gòu)件內(nèi)保留鋼筋得管道，并且讓鋼束的偏心距盡量更大，所以我在這次的設(shè)計中用內(nèi)徑70mm外徑用77mm的預(yù)應(yīng)力金屬片波紋管，因為相關(guān)的規(guī)定可以知道管道到相關(guān)梁底和側(cè)面的距離不能小于30mm和管道直徑的一半，而且對于另外一側(cè)也不能小于40mm不能小于直徑的0.6倍。從圖中可知：圖9鋼束布置圖(2)主梁出廠時為凈截面，所以在預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉完畢后，可能會在上緣部分出現(xiàn)比較大的壓應(yīng)力，所以我們在布置鋼筋誰要靠近截面的形心，先讓整個整體截面的受力均勻分散。從圖9中可知：鋼束布置完成后，為了驗算其合理性需要驗算其幾何特性。把錨固端截面的相關(guān)幾何特性計算總結(jié)在表8中。表8鋼束錨固截面的幾何特性表計算部分翼緣37507.52812570312.554.5811171325.8611241638.36三角承托273.811.474782.38832.9644.61544966.69545799.65腹板713092.565952514274854.17-30.426597759.5620872613.73∑11153.8692432.3832660051.74可得到：截面的核心區(qū)域內(nèi)存在鋼束群重心2．設(shè)計彎起角和線性四號鋼束的彎起角度設(shè)置為8度，一至三號的鋼束彎起角度為13度，同時鋼束的線性也確定成圓弧加直線的形式并在同一平面內(nèi)部。3．鋼束群的計算鋼束計算圖式見圖2-13，的計算結(jié)果見表9。圖10鋼束計算圖表9鋼筋布置設(shè)計表鋼束彎起高度(cm)(cm)(cm)(cm)(cm)(°)(cm)(cm)(cm)2013.916.0910099.038625.7887.09893.665520.5032.510097.44131268.05285.25697.157820.5055.510097.44132165.44487.12486.0510120.5078.510097.44133062.82688.98274.95(2)設(shè)計控制截面鋼束的重心位置①重心位置看圖10可知：重心位置在曲線部分時，按以下計算：，重心位置在直線部分時，按以下計算：—截面最下端到重心距；—未彎鋼束到截面最下端之距；—彎起半徑。重心到截面最下端之距ap（見表10）表10各截面鋼束及鋼束群重心位置截面鋼束四分點253.052204.60.1150.99333448.7722.84N241.951529.60.0270.99962222.61N3未彎起854.61~11010N4未彎起625.78~11010支點直線段yφx5x5tanφa0aiapN1101135.371.2434133.7679.14N2781314.613.372296.63N3551323.845.501059.5N420823.783.341026.66跨中直線段yφx5x5tanφa0aiapN1343419N22222N31010N41010(3)預(yù)應(yīng)力鋼束長度的計算通過計算半徑和彎起角度計算曲線長度，令直線和曲線還有端部預(yù)留長度相加得到鋼束長度列在表11中。表11鋼束長度計算表鋼束預(yù)留長度(cm)總長度(cm)625.78887.33893.661002161.981402301.98N3854.6113193.81697.151001981.921402121.92N21529.613346.88346.881001865.861402005.86N12204.613499.95499.951001749.741401889.742.4主梁截面幾何特性的設(shè)計對于本次設(shè)計的主梁截面而言，由于使用的是后張法布置鋼筋鋼絞線，在進(jìn)行后張法的張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋的步驟過程中首先進(jìn)行主梁的預(yù)制以及對于所設(shè)計四根的預(yù)應(yīng)力的鋼筋進(jìn)行設(shè)計布置的張拉，在完成對于預(yù)應(yīng)力筋的設(shè)計后進(jìn)行灌裝封錨，再對于主梁截面進(jìn)行接縫之間的現(xiàn)澆，主要為濕接頭。最后在對于第一期永久作用荷載和第二期永久作用荷載的施工加載過程，最后就是針對主梁整體截面的運營階段的使用，進(jìn)而保證主梁截面的整體穩(wěn)定性。2.4.1對于面積和慣據(jù)計算1.凈截面計算面積的計算公式： 慣性矩的計算公式：計算結(jié)果放在表12中。2.換算截面計算（1）換算截面的幾何特性截面積計算公式 截面慣矩計算公式 最后結(jié)果如表12所示。表12跨中截面特性表截面分塊名稱分塊重心至上緣距離分塊面積對上緣凈距截面重心至上緣距離分塊面積自身慣矩b1=160cm凈截面毛截面711962.1313442312.724759.743625126306.93-2.387740586.21236165145.5管道面積-186.1706151-28111.7606略-91.2564-1550378.59∑6932.8294—414200.964125126306.93—-1509792.38b1=250cm換算截面毛截面816955.1093414200.964157.202225126306.932.092935782.127524401.89鋼束換算面積182.2815127524.28略-125.07782362312.864∑8351.28—441725.244125126306.93—2398094.964相關(guān)數(shù)據(jù)(2)有效寬度的幾何特性設(shè)計①有效翼緣寬度查閱規(guī)范可知，以下三項中的最小值，即是T型截面的翼緣有效寬度。由于，取所以可知：②截面范圍內(nèi)的幾何特性翼緣板的整體寬度就是有效寬度，不需要折減計算。2.4.2計算截面凈距圖11靜矩計算圖示(1)在張拉預(yù)應(yīng)力筋的時候把n-n截面原有的剪應(yīng)力和在張拉過程中產(chǎn)生的剪應(yīng)力相加。(2)在整體受力過程中把o-o截面原有的剪應(yīng)力和在張拉過程中產(chǎn)生的剪應(yīng)力相加。所以一共要計算以下幾種的剪應(yīng)力：截面以下部分的面積對軸、n-n軸的靜矩；截面以上部分的面積對軸、n-n軸的靜矩；截面以上部分的面積對軸、n-n軸的靜矩；截面以上部分的面積對軸、n-n軸的靜矩；計算結(jié)果如表下表所示。表13跨中靜矩計算表截面分塊靜距面積()重心與全截面重心距yi對凈軸靜距靜距面積（）重心與全截面重心距yi(cm)對換軸靜距()翼板①270052.2436141057.72375049.7022186383.436三角承托②50041.410320705.1550038.868919434.4581肋部③20029.74367948.7220037.20227440.4499∑//169711.59213258.344下三角④16980.923013675.98716983464414105.4865馬蹄⑤115097.7564112419.861150100.2978115342.413肋部⑥26078.756420476.66426081.797821137.4151管道(鋼束)-186.170691.2564-16989.25874186.170693.797817462.3927∑146403.2523168047.7075翼板①270052.2426141057.7819375049.7022186383.436三角承托②50041.410320705.144850038.868919434.4581肋部③894.8722.371820019.853894.872519.830417745.7129∑//181782.7794223563.607翼板①270052.2436141057.7819375049.7022186383.436接跨中靜矩表三角承托②50041.410320705.144850038.8689196383.436肋部③844.04521.101117810.2987844.04518.559815665.2653∑//179573.2254221483.1594表14四分點靜矩計算表截面分塊靜距面積()分塊重心與全截面重心間距yi(cm)對凈軸靜距靜距面積（）分塊重心與全截面重心間距yi(cm)對換軸靜距()翼板①270052.2436141057.72375049.5166185687.3827三角承托②50041.410320705.1550041.410320705.1448肋部③20029.74367948.7220039.74367948.7246∑//169711.59214341.2521下三角④16980.923013675.98716980.923013675.987馬蹄⑤115097.7564112419.86115097.7564112419.86肋部⑥26078.756420476.66426078.756420476.664管道(鋼束)-186.170691.2564-16989.25874-186.170691.2564-16989.25874∑146403.2523129583.2523翼板①270052.4721141674.6832375052.4721196770.375三角承托②50041.638820819.385850041.638820813.4肋部③894.8722.371820224.9202894.872522.486120224.945∑//182718.9712237808.72翼板①270052.4721141674.6832375049.7022196770.375三角承托②50038.01667403.327150038.016619008.3肋部③844.04521.008317653.9765844.04518.052815170.35817∑//180148.0455230949.0332接四分點靜矩表表15支點靜矩計算表截面分塊靜距面積()分塊重心與全截面重心間距yi(cm)對凈軸靜距靜距面積（）分塊重心與全截面重心間距yi(cm)對換軸靜距()翼板①270052.2436141057.72375054.9587206095.125三角承托②50041.410320705.1550041.410320705.15肋部③20029.74367948.7220039.94367948.72∑//169711.59234748.995翼板①270080.9230218492.1375054.9587206095.125三角承托②50097.756448878.250097.756447878.2肋部③894.8778.756420476.6642411.187378.7564189896.4315∑//287846.964443869.7565翼板①270059.9171161776.17375054.9587206095.125三角承托②273.849.950413676.4195250049.950424975.2肋部③2183.100923.729451803.67452183.100918.7710840978.98699∑//227256.264272049.312接支點靜矩表2.4.3截面幾何特性的匯總表16截面幾何特性匯總表截面幾何特性值符號單位截面位置跨中四分點支點凈截凈面積cm26932.7356932.7359917.535凈慣矩cm423616514.552389099629128775凈軸與上緣間距cm59.743659.972167.4171凈軸與下緣間距cm110.2564110.9721102.5829截面抵抗矩上緣395284.5013398368.4913432067.95下緣214189.2272217135.8157283953.56對n軸靜矩翼緣169711.59169711.59169711.59凈軸以上部分181782.7794182718.9712287846.964換軸以上部分179573.2254180148.0455227256.264馬蹄146403.2523146403.2523/接上述幾何特性匯總表截面幾何特性值符號單位截面位置跨中四分點支點鋼束群重心與凈軸間距cm91.256482.523918.1909換算截面換算面積cm28351.288351.2811336.08換算慣矩cm427524401.8929238586.0732761275.827換軸與截面上緣間距cm57.202257.016662.4587換軸與截面下緣間距cm112.7978112.9834107.5413截面抵抗矩上緣516002.1952512807.9878524526.8905下緣261676.1971258786.6468304639.0601對o軸靜矩翼緣213258.344214341.2521234748.995凈軸以上部分223563.607237808.72443869.7565換軸以上部分221483.1594230949.0332272049.312馬蹄168047.7045129583.2523/鋼束群重心與換軸間距cm93.797885.479323.1493鋼束群重心與截面下緣間距cm1927.504084.39202.5計算鋼束預(yù)應(yīng)力損失2.5.1鋼束與管壁間由摩擦產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力損失表17主梁各截面計算表截面鋼束MPa跨中N1130.2268936.19580.05470.05320574.22N2130.2268936.24490.05470.05327474.32N3130.2268936.2940.05481960.05334474.4149N480.13966.28810.0373570.0366751.1516接上計算表支點N1006.19580.00929370.00925112.0443N2006.24490.00932360.009323612.1393N3006.2940.00939660.009396612.2343N480.1396266.28810.0373570.0366751.1516四分點N16.340.110656.19580.03142370.03093543.1543N211.40.1989686.24490.049160950.04797266.9209N3130.2268936.2940.05481960.05334474.4149N480.1396266.28810.0373570.036667851.1516根據(jù)位于建標(biāo)庫里的相關(guān)的規(guī)范可知，的計算公式：—張拉預(yù)應(yīng)力鋼束的控制力：—取為0.2為預(yù)制管壁和鋼束的摩擦系數(shù)；—在本設(shè)計中；—預(yù)制鋼束管道在梁軸的投影長；2.5.2錨具變形引起的應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力筋布置為曲線加直線，所以在計算應(yīng)力損失下有曲線設(shè)計，所以在計算的過程中，考慮反向摩擦對整體應(yīng)力的影響。在曲線端上反向摩擦的范圍：—本設(shè)計的夾片錨具的=6mm；—單位長度的摩擦應(yīng)力損失：預(yù)應(yīng)力在張拉端的損失：；鋼筋預(yù)應(yīng)力在反摩擦影響范圍內(nèi)的損失計算式：；但在反摩擦影響范圍外則為零。以下把的計算結(jié)構(gòu)匯總在下表中。表18主梁計算表鋼束號影響線長度錨固四分點截面支點截面跨中截面xxx10.0123319740.78218.656195.8163.83165.8238.1812225.889.4720.0179338077.305258.036244.9177.71214.9214.912274.969.5730.0187737894.53259.26294178.25264178.251232465.0540.011839944.9209.726288.1160.91258.1160.9112318.159.572.5.3壓縮混凝土引起的應(yīng)力損失設(shè)計中依次張拉鋼束，于是先張拉的會對后張拉的產(chǎn)生應(yīng)力損失由于混凝土的彈性壓縮所引起的?？芍挠嬎闶剑浩渲校骸呀?jīng)張拉完成的鋼束重心因為后面張拉的鋼筋所產(chǎn)生的法向應(yīng)力；其中：—鋼束的預(yù)加力以及預(yù)加的彎矩；—截面鋼束重心與截面凈矩間距；即已知An=6392.735cm2表19主梁匯總表2.5.4鋼束的應(yīng)力松弛產(chǎn)生的應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力鋼束因為應(yīng)力松弛所產(chǎn)生的應(yīng)力損失如以下公式所示：其中：—方式為一次張拉，選擇；—對于本設(shè)計的鋼筋，取=0.3；—鋼筋被錨固時的應(yīng)力，。根據(jù)公式，計算出的值并將其列于表20里。表20計算匯總表鋼束號110.318601167.575723.264821094.369115.08731045.885110.1641254.278434.1132.5.5混凝土徐變及收縮產(chǎn)生的應(yīng)力損失鋼束產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力損失，有一部分的原因在于混凝土的徐變和收縮的影響，其計算公式如下：其中：—因為徐變以及收縮產(chǎn)生的應(yīng)力損失；—預(yù)加力在進(jìn)行錨固的鋼束重心處產(chǎn)生的法向應(yīng)力；—截面配筋率，；在鋼束錨固時的凈截面面積；ep—鋼束群重心與截面凈軸之間的距離；回轉(zhuǎn)半徑；—混凝土徐變，其中以t0為加載齡期、t為計算齡期；—收縮應(yīng)變，其中以t0為加載齡期、t為計算齡期。構(gòu)件的厚度的理論值可由下式計算：其中：—截面面積；—該截面周長；混凝土的徐變和收縮在橋梁建成之前已有了很大的一部分，因此和的計算都采用小毛截面的相關(guān)數(shù)據(jù)，其計算過程如下：得到：北戴河的環(huán)境為80%的相對濕度，并可以選擇混凝土的加載時間為28天。所以因為橋預(yù)規(guī)可得到,。（2）的設(shè)計計算表21主梁計算匯總表截面位置相關(guān)數(shù)據(jù)四分點6.8559.99516.85=分子部分分母部分④157.273749.53⑤42.92.82⑥0.9×[4)+5)]180.1530.61%1.259支點跨中2.5.6成橋后截面由張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力計算已經(jīng)張拉的鋼筋會對混凝土造成彈性壓縮而且對其他鋼筋造成應(yīng)力損失，表22成橋后截面由張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力鋼束號錨固后的鋼束應(yīng)力cosaNpEpi=ynx-aiMP11001.20099811.9648219811.96489812102.98101469.4981010469.49821044.332110234.454580.9925410158.1061997048.72494951.66371505421.1623969.8359504.38419504.3829474102.98978793.78248421541077.075410555.338920.997710531.0624000587.2258918580.29473402795.2342.5.7匯總預(yù)應(yīng)力損失及計算預(yù)加力1.鋼束應(yīng)力計算公式：2.預(yù)加力計算公式軸向力：剪力：彎矩：其中：—主梁軸線與彎起后的鋼束所成的夾角；—鋼束截面積9.8cm2；表23各階段預(yù)加力效應(yīng)匯總表截面位置張拉階段的預(yù)加力效應(yīng)使用階段的預(yù)加力效應(yīng)跨中∑4565.2504163.13953.3503740.5688支點∑4014.34823.8979.8754010.19831.021178.4996四分點∑4384.39166.8863815.9443884.86142.873310.3701分別計算各階段的預(yù)應(yīng)力損失，并進(jìn)行匯總?cè)绫?4所示：表24預(yù)應(yīng)力損失匯總表截面位置鋼束張拉階段使用階段應(yīng)力損失（錨固前）鋼束應(yīng)力應(yīng)力損失(錨固后)鋼束有效應(yīng)力MpaMpa跨中174.2289.4731.44751199.862523.2648143.091001.2209274.3269.5768.67291182.437115.087928.1921374.414965.0515.67291159.862210.16892.6351451.151689.5701254.278434.1131005.7254四分點143.1543163.8320.441167.575724.53149.11026.2325266.9209177.71561086.369117.281016.0571374.4149178.2596.451045.885120.261085.5022451.1516160.9101182.928428.871076.3084支點112.0443238.1812.69951132.076219.7286.291026.0662212.1393285.8517.35941079.651319.18974.1813312.2343291.4518.01831079.651119.31924.0511451.1516232.2401112.608422.831003.48842.6主梁承載力及應(yīng)力驗算2.6.1持久狀況下的承載力驗算因為對于截面而言，正截面和斜截面都有發(fā)生破壞的可能，在承載能力極限狀態(tài)下，所以我們分別對正截面和斜截面的承載力進(jìn)行分別驗算。1.驗算正截面的承載力圖12正截面承載力示意圖(1)梁截面的受壓區(qū)高度對于簡支T形梁，查詢規(guī)范可知：當(dāng)時，T梁腹板內(nèi)就存在中性軸，不然的話就在翼緣內(nèi)。由以上計算得：滿足，腹板內(nèi)存在中性軸。受壓區(qū)混凝土厚度為x，則：其中：—高度界限系數(shù)在受壓區(qū)混凝土上，；—梁的計算高度可以知道發(fā)生了塑性破壞在該截面上。(2)正截面承載力的驗算按照以下方法驗算正截面承載力：由此得知，是滿足規(guī)范要求的對于跨中承載力。對于四分點截面的正截面承載力得到四分點的正截面承載力是滿足要求的。(3)驗算最小配筋率是否符合規(guī)范驗算最小配筋率是否符合規(guī)范的公式如下：其中：—抗彎承載力設(shè)計值，；—開裂彎矩對于正截面，其計算過程如下：其中：—截面以上的部分對軸面積矩；W0—換算截面的抵抗矩；—鋼束的有效應(yīng)力對于混凝土產(chǎn)生的壓應(yīng)力。對于，，可以看到其大于零時最小配筋滿足要求的2.驗算斜截面承載力(1)驗算抗剪承載力選擇與支座距離為h/2的截面為驗算截面，并開始進(jìn)行設(shè)計計算。1)復(fù)合尺寸—。b—。h0—可得，設(shè)計出的主梁尺寸滿足規(guī)范的要求。2)抗剪承載力的驗算以下公式如果滿足，抗剪承載力截面滿足穩(wěn)定條件。其中：—預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，為1.25；—混凝土的抗拉強度設(shè)計值；其中。可知不滿足上述的公式，要進(jìn)行抗剪承載力的驗算。估算C值通過以下公式來進(jìn)行C值的設(shè)計估算：其中：—剪跨比的取值可按下式計算（）；—最大剪力值在計算截面受壓端的；—最大彎矩值在計算截面受壓端的；—有效高度在計算截面受壓端截面的。通過試算法確定C值，先假設(shè)一個C，求出所求截面的剪力和彎矩，再帶回式中求m和C的值，如果兩個C值相差不多，就可以通過C值求最不利的截面位置。首先取，得到,又可得兩個C值相差的數(shù)值很小，很接近。。箍筋的設(shè)計計算根據(jù)相關(guān)的文獻(xiàn)資料規(guī)范，取雙肢箍筋10根，間距為20厘米，，面積其中：b—主梁腹板寬度在斜截面受壓端的可的箍筋的布置設(shè)計滿足規(guī)范要求的箍筋最小配筋率?？辜舫休d力的驗算由以下公式對抗剪承載力進(jìn)行驗算：其中：—最大剪力在斜截面受壓端，由上可知—混凝土與箍筋的整體抗剪承載力在計算截面內(nèi)：其中：b—腹板寬度斜在截面受壓端的，；—有效高度在斜截面受壓端，；P—鋼筋縱向的配筋率，—箍筋的配筋率，計算公式為；表25斜截面在正截面處的受壓端的鋼束位置和重心位置表截面鋼束號X4R距支座h/2處斜截面頂端4未彎起1651.4901101046.78753161.091457.990.109140.9941018.822199.311635.470.121870.99262259.31238.681958.450.121870.99263499.03由上述計算可得：在該處的抗剪承載力和對于箍筋的配置是滿足要求的斜截面抗彎承載力驗算因為橋梁的鋼束根數(shù)沒有在橋跨上變化，所以不用驗算斜截面的抗剪承載力。2.6.2持久狀況抗裂驗算1.驗算正截面抗裂進(jìn)行全預(yù)應(yīng)力的橋梁上部結(jié)構(gòu)的正截面的抗裂時，按如下方法設(shè)計計算：經(jīng)過驗算可知各截面的都是小于零的，所以正截面抗裂滿足要求。表26正截面抗裂計算表驗算位置跨中下緣四分點下緣支點下緣39533.527538848.615740101.9135/N·m⑵3710.56883310.37011178.4996An/cm2⑶6932.7356932.7359917.535Wnx/cm3⑷395284.5013398368.4913432067.95Wox/cm3⑸214189.2272217135.8157283953.56Mg1/N.m⑹12155609115500Ms/N.m⑺2945480220889505.705.604.049.398.312.7315.0914.916.773.0752.2880.008.0775.970.0011.1528.2580.00-1.6745-4.4155-5.75452.斜截面抗裂驗算按照規(guī)范規(guī)定，按照以下的要求驗算不同斜截面的抗裂性：表27計算表截面位置應(yīng)力部位跨中(1)39533.527539533.527539533.527539533.5275/N·m(2)1061819.51061819.51061819.51061819.5An/cm(3)6932.7356932.7356932.7356932.735In/cm3(4)23616514.5523616514.5523616514.5523616514.55yni/cm(5)34.74362.54140-72.2564Io/cm3(6)27524401.8927524401.8927524410.892724410.89yoi/cm(7)32.20220-2.5414-74.7978Mg1/N*m(8)1215560121556012155601215560Ms/N*m(9)29454802945480294548029454805.705.705.705.701.560.11430.00-3.254.145.58575.78.951.790.1310.00-3.251.990.00-0.157-4.62)3.780.131-0.157-8.347.925.71675.5430.61四分點3.5215.30735.4729.509支點2.97313.84254.126~表28計算表 位置應(yīng)力跨中短期組合0.37710.37710.37350.2828一期恒載0000預(yù)加力0000剪力（短期組合）0.37710.37710.37350.2828四分點剪力（短期組合）0.75220.75220.74480.5695支點剪力（短期組合）0.5910.5910.391表29計算表截面位置應(yīng)力部位跨中7.920.3771-0.017915.71670.3735-0.024305.5430.3771-0.0255370.610.2828-0.11093四分點3.5210.7226-0.1425265.30730.7448-0.102545.4720.7522-0.101519.5090.5695-0.033986支點2.97310.3570-0.042273.8425-0.3914-0.03954.126-0.5910-0.08298最終可知，所以對于設(shè)計的T型簡支梁橋的斜截面的抗裂性要求是滿足規(guī)范要求的。2.6.3構(gòu)件持久狀況下的應(yīng)力驗算1.混凝土壓應(yīng)力查詢規(guī)范可得，混凝土正截面的壓應(yīng)力的計算應(yīng)該滿足下列公式：其中：—混凝土正截面在標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下的法向壓應(yīng)力—混凝土在預(yù)應(yīng)力下的法向拉應(yīng)力—標(biāo)準(zhǔn)組合值的彎矩把各個部分的壓應(yīng)力匯總于表30中，可知最大壓應(yīng)力位于四分點下緣處的15.52MPa小于16.2MPa，滿足要求的。表30混凝土的壓應(yīng)力匯總表位置跨中上跨中下四分點上四分點下支點上支點下39533.527539533.527538848.616738848.616740101.913540101.91Mp/N·m3740568.83740568.83310370.13310370.11178499.61178499.6A/cm26932.7356932.7356932.7356932.7359917.5359917.535Wn/cm3⑷395284.501214189.227398368.4913217135.82432067.95283953.56Wo/cm3⑸516002.195261676.1972512807.9878258786.65524526.89304639.06Mgl/N·m⑹1215560121556091155091155000⑺3799917.819410902853470145569000Np/An5.70245.70245.60365.60364.04354.0435-9.46317.4639-8.309815.2456-2.72764.1503-3.760623.1663-2.706220.84921.32598.1938接上表位置跨中上跨中下四分點上四分點下支點上支點下3.075-5.6752.88-4.19800⑿=[⑺-⑹]/⑸5.008-2.77263.787-2.1027008.083-8.44766.667-6.3007004.322414.71873.960814.54851.31598.1938以上的表格可以知道，最大的壓應(yīng)力為14.7187KN，位于截面下截面小于16.2Mpa。2.鋼束拉應(yīng)力鋼束的拉應(yīng)力在橋梁的使用過程中應(yīng)滿足：其中：—有效應(yīng)力；—標(biāo)準(zhǔn)組合拉應(yīng)力：拉應(yīng)力的最大值在跨中截面為1151.3904MPa小于規(guī)范規(guī)定的1209MPa。表31鋼束拉應(yīng)力計算匯總表位置跨中四分點支點231616514.552389099629128775/cm327524401.8929238586.0732761275.827/cm91.256882.52390/cm93.797885.479323.1493接上表位置跨中四分點支點/12155609115500/3799917.8285347004.69713.148708.8075.67720/MPa⑼=⑺+⑻13.5048.82890/MPa75.08249.08870/MPa⑾1076.30841005.72541003.4884/MPa1151.39041054.81411003.48843.混凝土主壓應(yīng)力利用以下公式進(jìn)行驗算：其中：—在預(yù)應(yīng)力和荷載標(biāo)準(zhǔn)組合共同作用下的混凝土主壓應(yīng)力其中：—計算位置處預(yù)應(yīng)力和荷載標(biāo)準(zhǔn)組合共同作用下混凝土法向應(yīng)力；—計算位置處預(yù)應(yīng)力和荷載標(biāo)準(zhǔn)組合共同作用下混凝土剪應(yīng)力。，可以知道混凝土的實際主壓應(yīng)力滿足要求。表32計算匯總表截面位置應(yīng)力位置跨中(1)39533.527539533.527539533.527539533.527565037/N·m(2)3740568.83740568.83740568.83740568.8An/cm(3)6932.7356932.7356932.7356932.735In/cm3(4)23616514.55.552361654.5523616514.552361654.55ynicm(5)34.74361.340.00-74.7978Io/cm3(6)27524401.8927524401.8927524401.8927524401.89yoi/cm(7)32.20220.00-2.5414-74.7978Mg1/N*m(8)1215560121556012155601215560Mk/N*m(9)3799917.83799917.83799917.83799917.85.702435.702435.702435.702435.5030.40250.00-11.76130.199435.29995.70244317.46371.78830.13080.00-3.8223.023570.00-0.23871-7.023014.81190.1308-0.23871-10.8455.011335.43075.46376.6187四分點3.4730975.3068975.3073567.855622支點2.26753.84254.0435~ 表33計算匯總表位置應(yīng)力跨中一期恒載0000預(yù)加力0000標(biāo)準(zhǔn)組合0.66360.68920.69570.5218剪應(yīng)力（標(biāo)準(zhǔn)組合）0.66360.68920.69570.5218四分點剪應(yīng)力（標(biāo)準(zhǔn)組合）1.21971.26021.27310.9591支點剪應(yīng)力（標(biāo)準(zhǔn)組合）0.65910.74311.0345表34計算匯總表截面位置計算部位跨中5.011330.66365.0977155.43070.68925.51685.46370.69575.5508936.61870.52186.659585四分點4.2309631.21974.5573935.3068971.26025.5909465.4073561.27315.6920997.8556220.95917.971024支點2.26750.6592.4451123.84250.73443.9780794.04351.03454.292799 2.6.4構(gòu)件短暫狀況下的應(yīng)力驗算1在張拉階段驗算構(gòu)件應(yīng)力受壓區(qū)最大的壓應(yīng)力和受拉區(qū)的最大的拉應(yīng)力應(yīng)滿足以下要求：，，在C50的混凝土達(dá)到足夠的強度后進(jìn)行張拉工作。表35張拉階段混凝土應(yīng)力計算表計算位置跨中四分點支點上下上下上下(1)45652.53645652.53643843.8843843.8840143.449540143.4495Mpo/N·m(2)4163.19044163.19043815.9443815.944989.875989.875An/cm2(3)6932.7356932.7356932.7356932.7359917.5359917.535Wn/cm3(4)395284.5013214189.2272398368.4913217135.8157432067.95432067.95Mg1/N·m(5)92155601215560911550911550006.5856.5856.3246.3244.04774.0477-10.53219.437-9.57917.574-2.2913.486-3.94726.022-3.25523.8981.75677.53373.075-5.6752.288-4.1980.000.00-0.87220.347-0.96719.71.75677.5337可知在張拉鋼束后每個應(yīng)力部位的拉應(yīng)力、壓應(yīng)力均能滿足規(guī)范的要求.2.驗算吊裝過程的應(yīng)力離支點0.5m處分別布置兩個吊裝點，得到兩吊裝點位置之間的距離為21.12m?？傻眠呏髁?，同時，分別把一期荷載乘動力系數(shù)1.2或者0.85，得到超重狀態(tài)、失重狀態(tài)下的荷載集度為以及。表36超重失重荷載集度匯總表跨中截面1248.45884.317四分點截面936.336663.2378支點截面-3.084-2.1845表37吊裝過程應(yīng)力計算匯總表計算位置跨中四分點支點上下上下上下45632.536456532.53643843.8843843.8840143.449540143.4495Mpo/KN.m⑵4163.19044163.19043815.9443815.944989.875989.875An/cm2⑶6932.7356932.7356932.7356932.7359917.5359917.535Wn/cm3⑷395284.5013214189.2272398368.4913217135.8157432067.95283953.5612484501248450936336936336-3084-3084884317884317663237.8663237.8-2184.5-2184.56.5856.5856.3246.3244.04774.0477-10.53219.437-9.578917.5742.2913.486-3.94726.022-3.254923.8986.33877.53373.158-5.82872.35-4.3122-0.007140.010862.23716-4.1286721.6649-3.0545-0.005060.00769-0.78920.1933-0.904919.58586.331567.54456-1.7121.893-1.5920.84356.333647.54139因表可知，壓應(yīng)力的最大值位置在跨中截面下處于失重的情況下數(shù)值是21.893MPa；拉應(yīng)力最大值處于跨中截面上是失重狀態(tài)下，數(shù)值是1.71MPa，所以不管是拉應(yīng)力還是壓應(yīng)力都滿足要求。2.7驗算梁端局部承壓2.7.1驗算截面尺寸其中：—修正系數(shù)混凝土達(dá)到強度后張拉鋼筋；運用210mm×210mm的錨固板和鋼制錐形錨，驗算邊主梁的局部受壓截面尺寸，構(gòu)件在梁端的布置見圖13。圖13梁端布置示意圖截面尺寸符合要求。2.7.2驗算局部承壓承載力使用φ12的HRB335鋼筋作為間接鋼筋，而且。驗算局部抗壓承載力的過程如下：T梁具有足夠的局部抗壓承載力。2.8驗算主梁的形變2.8.1預(yù)應(yīng)力下跨中反拱的計算利用以下的公式來計算反拱度在預(yù)應(yīng)力的作用下：圖14跨中主梁反拱圖把圖劃分成六個小部分有利于計算，每個部分面積是，跨中到形心的的距離為。圖15表38計算匯總表表相關(guān)數(shù)據(jù)分塊項目鋼束N1N3N4-23.731113.398950.528983.368976.028988.0289100.0289100.028922.522.522.513.91893.66697.15486.05274.95688.98487.12285.2587.09786.42584.56382.69186.123062.822165.441268.05625.780.226890.226890.226890.139630.224950.224950.224950.139180.11320.11320.11320.06978矩形78453.259243625.7118943.163100.759446.83348.575243.025137.475435055269.8152068334603660426276.9矩形2-39870.14617173.543896.4838438.9840.04640.855434.37230.5354-3349251811005726190673138861512三角形21096.21073.71096.2688.75371615.121218.083803.78395.0541770494.541307856881103.6272092.1矩形220107.3515685.8810936.133824.5551238.15941.71628.675318.495424895915.41477154568752681218101三角形226615.297412748.913850.875119.74881238.15941.71628.675318.495432953730.512005779242094938139.38接上述計算匯總表分塊項目N1N2N3N4弓形29099.440364548.4561486.78588.110141239.31607941.5318625.7707318.861411277086.74282516930386.428094.89My圖A295501.400594856.1680209.6246260.82d758.732068617.5693433.5974234.4147ηcm460.673966332.0703217.5713113.3277Np0.1kN11564.548811437.6610893.449948.23cm1.071580.7587970.4003930.109847每個預(yù)應(yīng)力鋼束引起的反拱度為。綜上：相關(guān)設(shè)計規(guī)范中提到，由于荷載長期效應(yīng)，，可得2.8.2跨中撓度在荷載作用下的計算全應(yīng)力構(gòu)件的剛度為0.95，主梁跨中的變形計算在恒載作用下的計算過程如下：主梁跨中的變形在短期荷載作用計算過程：因為處于長期荷載的作用內(nèi)，所以要乘以撓度長期系數(shù)：2.8.3結(jié)構(gòu)的剛度驗算對于受彎的預(yù)應(yīng)力的構(gòu)件，令長期撓度值減自重作用下的長期撓度值要小于計算跨徑的六百分之一：所以可知該結(jié)構(gòu)具有足夠的結(jié)構(gòu)剛度。2.8.4設(shè)置主梁的預(yù)拱度在長期作用下的梁的二分點反拱度大于長期作用后的梁的二分點的撓度1.43cm，可知就算不設(shè)計預(yù)拱度也可以滿足相關(guān)要求。2.9橫隔梁設(shè)計計算2.9.1計算橫隔梁彎矩（一）橫隔梁上可變荷載的確定橫隔梁采用局部加載的荷載方式，其中主要的的荷載包括車輛，人群荷載。車輛荷載：人群荷載：圖16橫隔梁加載示意圖（二）繪制橫隔梁內(nèi)力影響線對于主梁而言，跨中的彎矩值較大需要驗算；支點的剪力值較大，驗算剪力。選擇了靠近跨中的A截面、B截面，來設(shè)計彎矩值；選擇了靠近端部的1號梁右側(cè)截面、2號梁右側(cè)截面，設(shè)計剪力值。1、繪制彎矩影響線（1）公式計算在截面A的左側(cè)布置一個單位力：在截面A的右側(cè)布置一個單位力：彎矩影響線坐標(biāo)值的計算表39主梁橫向分布系數(shù)梁號10.5840.3920.20.008-0.18420.3920.2960.20.1040.00830.20.20.20.20.2計算的影響線坐標(biāo)值：單位力的作用位置在1號梁時：單位力的作用位置在4號梁時：單位力的作用位置位于5號梁時：根據(jù)以上計算，畫出影響線，其中：2、剪力影響線的計算繪制（1）影響線圖：計算截面右側(cè)：計算截面左側(cè)：（2）影響線圖的：