永安老年公寓模板專題施工方案

第一節(jié)編制根據(jù)

《建筑構(gòu)造荷載規(guī)范》(GB50009-2023)中國建筑工業(yè)出版社；

《混凝土構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》(GB50010-2023)中國建筑工業(yè)出版社；

《建筑施工計算手冊》江正榮著中國建筑工業(yè)出版社；

《建筑施工手冊》第四版中國建筑工業(yè)出版社；

《鋼構(gòu)造設(shè)U規(guī)范》(GB50017-2023)中國建筑工業(yè)出版社；

《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2023)中國建筑工業(yè)出版社;

另外參照本工程施工圖紙及施工組織設(shè)計編制本施工方案。

,第二節(jié)工程概況

永安市愛心老年公寓工程;工程建設(shè)地點：永安市第四醫(yī)院內(nèi)

(黃歷村平頂山)；屬于框架構(gòu)造;地上4層；建筑高度：15.06m；

原則層層高：3.6m；總建筑面積：7002.55平方米；總工期：240

天。

本工程由永安市第四醫(yī)院投資建設(shè)，泉州市市政園林古建筑設(shè)計院有限企業(yè)設(shè)計,

永安市華宇建設(shè)工程有限責任企業(yè)組織施工。

第三節(jié)方案選擇

本工程考慮到施工工期、質(zhì)量和安全要求，故在選擇方案時，應(yīng)充分考慮如下幾

八占、、??

L模板及其支架的構(gòu)造設(shè)計，力求做到構(gòu)造要安全可靠，造價經(jīng)濟合理。

2.在要求的條件下和要求的使用期限內(nèi)，能夠充分滿足預(yù)期的安全性和耐久性。

3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉(zhuǎn)利用，便于保養(yǎng)維修。

4.構(gòu)造選型時，力求做到受力明確，構(gòu)造措施到位，升降搭拆以便，便于檢驗驗

收；

5、綜合以上幾點，模板及模板支架的搭設(shè)，還必須符合JCJ59-99檢驗原則要求,

要符合省文明標化工地的有關(guān)原則。

6、結(jié)合以上模板及模板支架設(shè)計原則，同步結(jié)合本工程的實際情況，綜合考慮

了以往的施工經(jīng)驗，決定采用如下模板及其支架方案：

A.柱膠合板模板；

B.底層梁模板（扣件鋼管架），板模板（扣件鋼管架）o

C、二至層面梁模板（木支撐），板模板（木支撐）。

第四節(jié),材料選擇

在模板滿足強度、剛度和穩(wěn)定性要求的前提下，盡量提升表面光潔度，陰陽角模板

統(tǒng)一整齊。

柱模板

分段一

采用18mm厚膠合板，在施工現(xiàn)場制作、組拼，背內(nèi)楞采用80X80木方，柱箍采用

100X100木方圍棵加固，采用可回收M2對拉螺栓進行加固（地下室外柱采用土水螺

栓）。邊角處采用木板條找補，確保楞角方直、美觀。斜向支撐，采用648X3.5鋼管

斜向加固（盡量取45。）。

梁模板（扣件鋼管架）

面板采用18nlm膠合面板60X80木方（內(nèi)楞）現(xiàn)場拼制，80X100木方（外楞）支撐,

采用可回收口12對拉螺栓進行加固。梁底采用100X100木方支撐。承重架采用扣件式鋼

管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座構(gòu)成，采用<I>48X3.5鋼管。鋼材強度等級Q235-A,

鋼管表面應(yīng)平直光滑，不應(yīng)有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用日勺鋼管要有出廠合

格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有有關(guān)國家資質(zhì)的試驗單位，進行鋼管抗

彎、抗拉等力學(xué)試驗，試驗成果滿足設(shè)計要求后，方可在施工中使用。

本工程鋼管腳手架的咨設(shè)使用可鍛鑄造扣件，應(yīng)符合建設(shè)部《鋼管腳手扣件原則》

JGJ22-85H勺要求，由有扣件生產(chǎn)許可證的生產(chǎn)廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂

眼等鑄造缺陷，扣件的規(guī)格應(yīng)與鋼管相匹配，貼和面應(yīng)干整，活動部位靈活，夾緊鋼

管時開口處最小距離不不不不不不大于5川川。鋼管螺栓擰緊力矩達70N.m時不得破壞。如

使用舊扣件時\扣件必須取樣送有有關(guān)國家資質(zhì)時試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗,

試驗成果滿足設(shè)計要求后方可在施工中使用。

板模板（扣件鋼管架）

板底采用18mm支撐，承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座構(gòu)

成，采用膠合面板鋼管。鋼材強度等級Q235-A,鋼管表面應(yīng)平直光滑，不應(yīng)有裂紋、分

層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取

樣，送有有關(guān)國家資質(zhì)的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學(xué)試驗，試驗成果滿足設(shè)

計要求后，方可在施工中使用。

本工程鋼管腳手架的咨設(shè)使用可鍛鑄造扣件，應(yīng)符合建設(shè)部《鋼管腳手扣件原則》

JGJ22-85日勺要求，由有扣件生產(chǎn)許可證的生產(chǎn)廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂

眼等鑄造缺陷，扣件日勺規(guī)格應(yīng)與鋼管相匹配，貼和面應(yīng)干整，活動部位靈活，夾緊鋼

管時開口處最小距離不不不不不不大于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達70N.m時不得破壞。如

使用舊扣件時，扣件必須取樣送有有關(guān)國家資質(zhì)的試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗,

試驗成果滿足設(shè)計要求后方可在施工中使用。

梁模板（木支撐）

梁側(cè)面板采用20mm厚膠合面板和60mmX80nnn（內(nèi)楞）現(xiàn)場拼制，用80mmX80mm

木方斜撐；承重架采用木支撐，由立桿、斜撐和帽木構(gòu)成。其中帽木尺寸為80mnX80mm

X0.8m,木方斜撐尺寸為40mmX60nmi,和小頭直徑為＜D60nmi圓木做立桿支撐。

板模板（木支撐）

板底采用80mmX80inn方木支撐。承重架采用木支撐，立桿采用80nlmXlOOnm方木，

帽木采用60mmX80mm,斜撐采用30mmX40nlm構(gòu)成。

第五節(jié)模板安裝

1.模板安裝的一般要求

豎向構(gòu)造鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝。安裝柱

模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預(yù)埋件，做好測量放線工作，抹好模板下

口勺找平砂漿。

模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現(xiàn)場拼裝時，要控制

好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設(shè)卡子，以防漏漿，拼裝完畢后用鋼絲把模板

和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模板的整體性。拼裝【付精度要求如下：

I.兩塊模板之間拼縫W1

2.相鄰模板之間高下差

3.模板平整度W2

4.模板平面尺寸偏差±3

第六節(jié)模板拆除

1.模板拆除根據(jù)現(xiàn)場同條件的試塊指導(dǎo)強度，符合設(shè)計要求的百分率后，由技術(shù)

人員發(fā)放拆模告知書后，方可拆模。

2.模板及其支架在拆除時混凝土強度要達成如下要求。在拆除側(cè)模時，混凝土強度

要達成1.2MPa（根據(jù)拆模試塊強度而定），確保其表面及棱角不因拆除模板而受損后方

可拆除?；炷恋牡啄＃浠炷翉姸缺仨毞舷卤硪蠛蠓娇刹鸪?。

3、拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支H勺模板后拆，后支的先拆。

(1)墻模板拆除

墻模板在混凝土強度達成1.2MPa,能確保其表面及棱角不因拆除而損壞時方能拆

除，模板拆除順序與安裝模板順序相反，先外墻后內(nèi)墻，先拆外墻外側(cè)模板，再拆除

內(nèi)側(cè)模板，先模板后角模。拆墻模板時，首先拆下穿墻螺栓，再松開地腳螺栓，使模板

向后傾斜與墻體脫開。不得在墻上撬模板，或用大錘砸模板，確保拆模時不晃動混凝土

墻體，尤其拆門窗陰陽角模時不能用大錘砸模板。門窗洞口模板在墻體模板拆除結(jié)束后

拆除，先松動四面固定用日勺角鋼，再將各面模板輕輕振出拆除，禁止直接用撬棍從混

凝土與模板接縫位置撬動洞口模板，以預(yù)防拆除時洞口的陽角被損壞，跨度不不不不

大于1m的洞口拆模后要加設(shè)臨時支撐。

(2)樓板模板拆除

樓板模板拆除時，先調(diào)整頂部支撐頭，使其向下移動，達成模板與樓板分離的要

求，保存養(yǎng)護支撐及其上口勺養(yǎng)護木方或養(yǎng)護模板，其他模板均落在滿堂腳手架上。拆除

板模板時要保存板的養(yǎng)護支樟。

4.模板拆除吊至寄存地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前

刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以確保使用質(zhì)量。

5、模板拆除后，及時進行板面清理.，涂刷隔離劑，預(yù)防粘結(jié)灰漿。

第七節(jié)模板技術(shù)措施

L進場模板質(zhì)量原則

模板要求：

(1)技術(shù)性能必須符合有關(guān)質(zhì)量原則(經(jīng)過收存、檢驗進場木膠合板出廠合格證

和檢測報告來檢驗）。

（2）外觀質(zhì)量檢驗原則（經(jīng)過觀察檢驗）

任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不

不不不不大于0.0011n之。每平方米污染面積不不不不不大于o.oosm?

（3）規(guī)格尺寸原則

厚度檢測措施：用鋼卷尺在距板邊20nlm處，長短邊分別測3點、1點，取8點平

均值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測措施：用鋼卷尺在距板邊lOOmm處分別測

量每張板長、寬各2點，取平均值。對角線差檢測措施：用鋼卷尺測量兩對角線之差。

翹曲度檢測措施：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面

間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。

2.模板安裝質(zhì)量要求

必須符合《混凝土構(gòu)造工程施工及驗收規(guī)范》（GB50204-2023）及有關(guān)規(guī)范要求。

即〃模板及其支架應(yīng)具有足夠啊承載能力、剛度利穩(wěn)定性，能可靠地承受澆筑混凝土的

重量、側(cè)壓力以及施工荷載〃。

（1）主控項目

1）安裝現(xiàn)澆構(gòu)造的上層模板及其支架時，下層樓板應(yīng)具有承受上層荷載的承載能

力，或加設(shè)支架；上下層支架的立柱應(yīng)對準，并鋪設(shè)墊板。

檢驗數(shù)量：全數(shù)檢驗。

檢驗措施：對照模板沒計文件和施工技術(shù)方案觀察。

2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。

檢驗數(shù)量：全數(shù)檢驗。

檢驗措施：觀察。

（2）一般項目

1）模板安裝應(yīng)滿足下列要求：

模板日勺接縫不應(yīng)漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應(yīng)澆水濕潤，但模板內(nèi)不應(yīng)有積

水；模板與混凝土的接觸而應(yīng)清理潔凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內(nèi)日勺雜物應(yīng)

清理潔凈；

檢驗數(shù)量：全數(shù)檢驗。

檢驗措施：觀察。

2）對跨度不不不不不不大于4nlH勺現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應(yīng)按要求起拱。

檢驗數(shù)量:按規(guī)范要求日勺檢驗批（在同一檢驗批內(nèi)，對梁，應(yīng)抽查構(gòu)件數(shù)量日勺10%,

且不應(yīng)少于3件；對板，應(yīng)按有代表性的自然間抽查10%,且不得不不不不不大于3

間。）檢驗措施：水準儀或拉線、鋼尺檢驗。

3）固定在模板上啊預(yù)埋件、預(yù)留孔洞均不得漏掉，H應(yīng)安裝牢固其偏差應(yīng)符合附

表1的要求;

模板E安裝允許偏差和檢驗方法附表1

國家規(guī)范標港

項目檢查方法

允許偏差（mm）

1軸線位移桂、靖、梁5量尺

2底模上表面標高±5水準儀或拄展、尺壁

基礎(chǔ)±10

3朗面模內(nèi)尺寸尺里

柱、墻、梁M-5

居高不大于5m6

4層高垂亙度經(jīng)緯儀或拉搓、尺堡

層高大于5mZ

5相余兩板表面高低差2尺里

6表面平整度5泰尺、塞尺

方正??限塞尺

7陰陽角

垂直??姥尺

8前埋快件中心經(jīng)位移??拉線、尺量

中心然位移3

9預(yù)埋管、螺栓拉絳尺盤

婢栓外露長度+J0,-0

中心線位移?10

10預(yù)留孔洞拉線、尺量

尺寸+J0?-0

中心線位移??

11門窗福寬、高??拉線、尺量

對角線??

中心線位移5

12插筋尺量

外露長度+10.-0

檢驗數(shù)量：按規(guī)范要求的檢驗批（對梁、柱，應(yīng)抽查構(gòu)件數(shù)量的10%,且不應(yīng)少于3件；對墻和板，應(yīng)按有代

表性的自然間抽查10%,且不得不不不不不大于3間）。

檢驗措施：鋼尺檢驗。

（3）現(xiàn)澆構(gòu)造模板安裝的偏差應(yīng)符合表1的J要求。

檢驗數(shù)量：按規(guī)范要求的檢驗批（對梁、柱，應(yīng)抽查構(gòu)件數(shù)量的110%,且不應(yīng)少于3

件；對墻和板，應(yīng)按有代表性的自然間抽查10%,且不得不不不不不大于3間）?，F(xiàn)澆構(gòu)

造模板安裝允許偏差和檢驗措施見表1：（檢驗措施：檢驗同條件養(yǎng)護試塊強度試驗值。

檢驗軸線位置時，應(yīng)沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。）

（4）模板垂直度控制

1）對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊模板線進行復(fù)測，

無誤后，方可模板安裝。

2）模板拼裝配合，工長及質(zhì)檢員逐一檢驗?zāi)０宕怪倍?，確保垂直度不超出3nim,平

整度不超出2nlin；

3）模板就位前，檢驗頂模棍位置、間距是否滿足要求。

（5）頂板模板標高控制

每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土墻上的500線，根據(jù)層高2800mn及板厚,

沿墻周圍彈出頂板模板的底標高線。

（6）模板日勺變形控制

1）墻模支設(shè)前，豎向梯子筋上，焊接頂模棍（墻厚每邊降低1mm）。

2）澆筑混凝土?xí)r，做分層尺竿，并配好照明，分層澆筑，層高控制在500以內(nèi)，嚴

防振搗不實或過振，使模板變形。

3）門窗洞口處對稱下混凝土；

4）模板支立后，拉水平、豎向通線，確保混凝土澆筑時易觀察模板變形，跑位；

5）澆筑前仔細檢驗螺栓、頂撐及斜撐是否松動；

6）模板支立完畢后，禁止模板與腳手架拉結(jié)。

（7）模板口勺拼縫、接頭

模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞；鋼模板如發(fā)生變形時，及時修整。

（8）窗洞口模板

在窗臺模板下口中間留置2個排氣孔，以防混凝土澆筑時產(chǎn)生窩氣，造成混凝土澆

筑不密實。

（9）打掃口的留置

樓梯模板打掃口留在平臺梁下口，打掃口50X100洞，以便用空壓機打掃模內(nèi)日勺

雜物，清理潔凈后，用木膠合板背訂木方固定。

（10）跨度不不不不不大于4nl不考慮，4?6m口勺板起拱l(fā)Omm；跨度不不不不大于

6m日勺板起拱15nlm。

（11）與安裝配合

合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協(xié)調(diào)配合，合模告知書發(fā)放后方可合模。

（12）混凝土澆筑時，全部墻板全長、全高拉通線，邊澆筑邊校正墻板垂直度，每

次澆筑時，均派專人專職檢驗?zāi)０?，發(fā)覺問題及時處理。

（13）為提升模板周轉(zhuǎn)、安裝效率，事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號，以便

定位使用。拆除后的模板按編號整頓、堆放。安裝操作人員應(yīng)采用定段、定編號負責制。

3.其他注意事項

在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質(zhì)量控制程序施工，另外對于某些

質(zhì)量通病制定預(yù)防措施，防患于未然，以確保模板工程的施工質(zhì)量。嚴格執(zhí)行交底制度,

操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術(shù)交底。

（1）膠合板選統(tǒng)一規(guī)格，面板平整光潔、防水性能好的。

（2）進場木方先壓刨平直統(tǒng)一尺寸，并碼放整齊，木方下口要墊平。

（3）模板配板后四邊彈線刨平，以確保墻體、柱子、樓板陽角順直。

（4）墻模板安裝基層找平，并粘貼海綿條，模板下端與事先做好的定位基準靠緊，

以確保模板位置正確和預(yù)防模板底部漏漿，在外墻繼續(xù)安裝模板前，要設(shè)置模板支撐

墊帶，并校正其平直。

（5）墻模板時對拉螺栓孔平直相對，穿插螺栓不得斜拉硬頂。內(nèi)墻穿墻螺栓套硬

塑料管，塑料管長度比墻厚少2"3nlm。

（6）門窗洞口模板制作尺寸要求精確，校正陽角方正后加固，固定，對角用木條

拉上以預(yù)防變形。

（7）支柱所設(shè)日勺水平撐與剪刀撐，按構(gòu)造與整體穩(wěn)定性布置。

4.脫模劑及模板堆放、維修

（1）木膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將脫膜劑刷匕預(yù)防過早刷上后被雨水

沖洗掉。鋼模板用油性脫模劑，W油：柴油=2:8。

（2）模板貯存時，其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要合適，預(yù)防模板變

形或損傷。

（3）裝卸模板時輕裝輕卸，禁止拋擲，并預(yù)防碰撞，損壞模板。周轉(zhuǎn)模板分類清

理、堆放。

（4）拆下的模板，如發(fā)覺翹曲，變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修補。

,第八節(jié)安全、環(huán)境保護文明施工措施

（1）拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。

（2）支模前必須搭好有關(guān)腳手架（見本工程腳手架方案及有關(guān)方案、有關(guān)安全操

作規(guī)程等）。

（3）在拆墻模前不準將腳手架拆除，用塔吊拆時與起重工配合；拆除頂板模板前

劃定安全區(qū)域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網(wǎng)封閉，掛〃禁止通行〃安全標志,

操作人員不得在此區(qū)域，必須在鋪好跳板日勺操作架上操作。

（4）澆筑混凝土前必須檢驗支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土?xí)r必須由

模板支設(shè)班組設(shè)專人看模，隨時檢驗支撐是否變形、松動，并組織及時恢復(fù)。經(jīng)常檢驗

支設(shè)模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發(fā)覺問題及時組織處理。

（5）木工機械必須嚴格使用倒順開關(guān)和專用開關(guān)箱，一次線不得超出3m,外殼接

保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢

驗，使用中隨時檢驗）；且電鋸必須具有皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。

使用木工多用機械時禁止電鋸和電刨同步使用；使用木工機械禁止戴手套；長度不不不

不不大于50cm或厚度不不不不大于鋸片半徑的木料禁止使用電鋸；兩人操作時相互配

合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。

（6）用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守有關(guān)安全操作規(guī)程。模板

安裝就位前需有纜繩牽拉，預(yù)防模板旋轉(zhuǎn)不善撞傷人;垂直吊運必須采用兩個以上的吊

點，且必須使用卡環(huán)吊運。不允許一次吊運二塊模板

（7）鋼模板堆放時，使模板向下傾斜30°,不得將模板堆放在施工層上，預(yù)防模

板在風(fēng)荷載下傾覆。

（8）大模板堆放場地要求硬化、平整、有圍護，陰陽角模架設(shè)小圍護架放置。安

裝就位后，要采用預(yù)防觸電保護措施，將大模板加以串聯(lián)，并同避雷網(wǎng)接通，預(yù)防漏

電傷人。

（9）在電梯間進行模板施工作業(yè)時，必須層層搭設(shè)安全防護平臺。因混凝土側(cè)力

既受溫度影響，又受澆筑速度影響，所以當夏季施工溫度較高時，可合適增大混凝土

澆筑速度，秋冬季施工溫度降低混凝土澆筑速度也要合適降低。當T=15℃時，混凝土澆

筑速度不不不不不大于2m3/h。

（10）環(huán)境保護與文明施工

夜間22:00?6:00之間現(xiàn)場停止模板加工和其他模板作業(yè)?，F(xiàn)場模板加工垃圾及時

清理，并寄存進指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現(xiàn)場要達成整齊

有序、潔凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗H勺整體效果。

第九節(jié)模板計算書

柱模板

柱模板的背部支撐由兩層(木楞或鋼楞)構(gòu)成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用

以支撐混凝土對模板日勺側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受日勺壓力；

柱箍之間用對拉螺栓相互過接，形成一種完整日勺柱模板支撐體系。

柱立面圖柱剖面圖

柱模板設(shè)計示意圖

柱截面寬度B(mm):55O.OO；柱截面高度H(mm):55O.OO；柱模板H勺總計算高度:H=

4.20m；

根據(jù)規(guī)范，當采用容量不不不不不大于0.2m3的運送器具時，傾倒混凝土產(chǎn)生的

荷載原則值為2.()0kN/m2；

550

235?2函

計算簡圖

一、參數(shù)信息

1.基本參數(shù)

柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目:0；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)0:3；

柱截面高度H方向時拉螺栓數(shù)目:0；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:3；

2.柱箍信息

柱箍材料:木楞；

寬度(mm):100.00；高度(mm):100.00；

柱箍H勺間距(mm):650；柱箍合并根數(shù):1；

3.豎楞信息

豎楞材料:木楞；豎楞合并根數(shù)：1；

寬度(mm):80.00；高度(mm):80.00；

4.面板參數(shù)

面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.0()；

面板彈性模量(N/mm2)：9500.00；面板抗彎強度設(shè)計值L(N/mm2)：13.00；

面板抗剪強度設(shè)計值(N/mn?):1.50；

5.木方參數(shù)

方木抗彎強度設(shè)計值fUN/mnf)：13.0()；方木彈性模量E(N/mm2)：9500.00；

方木抗剪強度設(shè)計值fiOWmn?):1.50；

二、柱模板荷載原則值計算

按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取

其中的

產(chǎn)二0.22"用功后F=YH

其中Y—混凝土口勺重力密度，取24.000kN/n3；

t-新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按

200/CT+15)計算,得5.714h：

T一混凝土的入模溫度，取20.000C；

V一混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；

H—模板計算高度,取4.200m；

&1—外加劑影響修正系數(shù)，取1.000；

B2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。

根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板口勺最大側(cè)壓力F；

分別計算得47.705kN/m2.100.800kN/m2,取較小值47.705kN/m2作為本工程計

算荷載。

計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力原則值Fi=47.705kN/nr；

2

傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載原則值F2=2kN/mo

三、柱模板面板的計算

模板構(gòu)造構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡支奧或連續(xù)梁計算。本工程中取柱截

面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強

度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載;撓度驗算只考慮新澆混凝

土側(cè)壓力。

由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為1=235mm,且豎楞數(shù)

為3,面板為2跨，所以泥柱截面寬度B方向面板按均飾荷載作用下的一跨連續(xù)梁進行

計算。

面板計算簡圖

1.面板抗彎強度驗算

對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下日勺二跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎

距：

M=0A25ql2

其中，M--面板計算最大彎距(N?mm)；

L-計算跨度(豎楞間距)：1=235.0mm；

q__作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它涉及：

新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值qi:1.2x47.71xO.65xO.9O=33.489kN/m；

傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2：1.4x2.00x0.65x0.90=1.638kN/m；

式中,0.9()為按《施二手冊》取用啊臨時構(gòu)造折減系數(shù)。

q=qi+qz=33.489+1.638=35.127kN/m；

面板的J最大彎距:M=0.125X35.127X235X235=2.42X105N.mm；

面板最大應(yīng)力按下式計算：

M.

(7=——<f

W

其中，。-面板承受的應(yīng)力(N/mm2)；

M--面板計算最大彎距(N?mm)；

W-面板的截面抵抗矩：

b:面板截面寬度,h:面板截面厚度；

W=65()x18.0x18.0/6=3.51x1()4mm3；

f一面板日勺抗彎強度設(shè)計值(N/mnf)；f=13.000N/mm2；

面板日勺最大應(yīng)力計算值：。=M/W=2.42X105/3.51X104=6.908N/mm2；

面板日勺最大應(yīng)力計算值。=6.908N/mm2不不不不不大于面板日勺抗彎強度設(shè)計

值[o]=13N/mm2,滿足要求！

2.面板抗剪驗算

最大剪力按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁計算，公式如下:

0.6254

其中，V-面板計算最大剪力(N)；

1—計算跨度(豎楞間距)：1=235.0mm；

q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它涉及:

新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值卬：1.2x47.71x().65x().9()=33.489kN/m；

傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2：1.4x2.00x0.65x0.901.638kN/m；

式中,0.90為按《施工手冊》取用的臨時構(gòu)造折減系數(shù)。

q=qi+q2=33.489+1.638=35.127kN/m：

面板口勺最大剪力：V=0.625X35.127X235.0二5159.263N；

截面抗剪強度必須滿足下式:

3,

T=--------fv

2a

其中，T-面板承受日勺剪應(yīng)力(N/mm2)；

V-面板計算最大剪力(N):V=5159.265N；

b--構(gòu)件日勺截面寬度(mm):b=650mm；

hn■■面板厚度(mm):hn=18.0mm；

fv…面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):fv=13.000N/mm2；

面板截面受剪應(yīng)力計算值：7=3x5159.265/(2x650x18.0尸0.661N/mm2；

面板截面抗剪強度設(shè)計值：向=L500N/mm2；

面板截面H勺受剪應(yīng)力T=0.661N/mm2不不不不不大于面板截面抗剪強度設(shè)計

值[fv]=1.5N/mm2,滿足要求!

3.面板撓度驗算

最大撓度按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下：

0.521/

v=----------

100EZ

其中,q-作用在模板上口勺側(cè)壓力線荷載（kN/m）:q=47.71義0.65=31.01kN/m；

v--面板最大撓度（mm）；

1-計算跨度（豎楞間距）:1=235.0mm；

E--面板彈性模量（N/mm2）:E=9500.00N/mm2；

I-面板截面口勺慣性矩

1=加/12

1=650x18.0x18.0x18.0/12=3.16xl05mm4；

面板最大允許撓度：[v]=235/250=0.94mm；

面板日勺最大撓度計算值:v=0.521x31.01x235.0%100x9500.0x3.16x105）=0.164

mm；

面板日勺最大撓度計算值v=0.164mm不不不不不大于面板最大允許撓度設(shè)計

值[v]=0.94mm,滿足要求！

四、豎楞方木的計算

模板構(gòu)造構(gòu)件中的豎楞（小楞）屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計算。

本工程柱高度為4.2m,柱箍間距為650mm,豎楞為不不不不大于3跨，所以按均

布荷載作用下H勺三跨連續(xù)梁計算。

本工程中，豎楞采用木楞，寬度80mm,高度80mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W

分別為：

W=80x80x80/6=85.33cm3；

I=80x80x80x80/12=341.33cm4；

650650650

豎楞方木計算簡圖

1.抗彎強度驗算

支座最大彎矩計算公式:

M=0.1qF

其中，M--豎楞計算最大彎距(N?mm)；

1-計算跨度(柱箍間距):1=650.0mm；

q-作用在豎楞上的線荷載，它涉及:

新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值卬:1.2x47.71x0.24x0.9012.108kN/m；

傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2：L4x2.00x0.24x0.90=0.592kN/m；

q=(12.108+0.592)/1=12.700kN/m；

豎楞日勺最大彎距:M=0.1X12.700X650.0X650.0=5.37X105N.mm；

CT=—</

W」

其中,-豎楞承受的應(yīng)力(N/mm2)；

M-豎楞計算最大彎距(N.mm)；

W--豎楞的截面抵抗矩(mm3),W=8.53X1()4；

f--豎楞時抗彎強度設(shè)計值(N/mm?)；f=13.000N/mm2；

豎楞H勺最大應(yīng)力計算值:。=M/W=5.37X|05/8.53X]04=6.288N/mm2；

豎楞H勺最大應(yīng)力計算值。=6.288N/mm2不不不不不大于豎楞H勺抗彎強度設(shè)計

值[o]=13N/mm2,滿足要求!

2.抗剪驗算

最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:

V=0.6q/

其中，V-豎楞計算最大剪力(N)；

1一計算跨度(柱箍間距)：1=650.0mm；

q_作用在模板上IKJ側(cè)壓力線荷載，它涉及:

新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值卬:1.2x47.71x0.24x0.90=12.108kN/m：

傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2：1.4x2.00x0.24x0.90=0.592kN/m；

q=(12.108+0.592)/1=12.700kN/m；

豎楞口勺最大剪力：V=0.6X12.700X650.0=4952.894N；

截面抗剪強度必須滿足下式:

工=-^―?fv

2隊

其中，T-豎楞截面最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；

V-豎楞計算最大剪力(N):V=4952.894N；

b-豎楞的截面寬度(mm):b=80.0mm；

hn—豎楞日勺截面高度(mm):hn=80.0mm；

fv-豎楞的|抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):fv=1.500N/mm2：

豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值:T=3x4952.894/(2x80.0x80.0)=1.161N/mm2；

豎楞截面抗剪強度設(shè)計值:[fv]=1.5()()N/mm2；

豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值T=|.161N/min2不不不不不大于豎楞截面抗剪

強度設(shè)計值[fv]=1.5N/mm2,滿足要求！

3.撓度驗算

最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下：

0.677ql4「I……

v=-------------------<[v1=I/250

100EI

其中,q--作用在豎楞上日勺線荷載(kN/m):q=47.71X0.24=11.21kN/m；

豎楞最大撓度(mm)；

1--計算跨度(柱箍間距):1=650.0mm；

E--豎楞彈性模量(N/mm2):E=9500.00N/mm2；

I-豎楞截面日勺慣性矩(mm4),1=3.41X106；

豎楞最大允許撓度：[v]=650/250=2.6mm；

豎楞H勺最大撓度計算值:v=0.677x11.21X650.04/(100X9500.0X3.41X106)=0.418

mm；

豎楞口勺最大撓度計算值v=0.418mm不不不不不大于豎楞最大允許撓度

[v]=2.6mm,滿足要求!

五、B方向柱箍的計算

本工程中，柱箍采用方木，截面慣性矩I和截面抵抗矩w分別為:

W=10x10x10/6=166.67cm3；

1=10x10x10x10/12=833.33cm4；

柱施為單跨，按集中荷載簡支梁計算(附計算簡圖)：

4.138.254.13

III

770

B方向柱箍“算簡圖

其中P--豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；

P=(L2x47.7x0.9+1.4x2x0.9)x0.235x0.65/1=8.25kN；

8.2558.255

4.1，4.127

2

4.1^|i127

8.2558.255

B方向柱箍剪力圖(kN)

最大支座力:N=8.255kN；

2.208

B方向柱箍彎矩圖(kN?m)

最大彎矩:M=2.208kN.m：

1.542

B方向柱箍變形圖(mm)

最大變形:V=1.542mm；

1.柱箍抗彎強度驗算

柱箍截面抗彎強度驗算公式

其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值:M=2.21kN.m；

彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩:W=166.67cm3；

B邊柱箍的最大應(yīng)力計算值:o=12.62N/mm2；

柱箍的抗彎強度設(shè)計值：[f]=13N/mm2；

B邊柱箍的最大應(yīng)力計算值。=12.62N/mm2不不不不不大于柱箍的抗彎強度

設(shè)計值[f]=13N/mm2,滿足要求！

2.柱箍撓度驗算

經(jīng)過計算得到：v=1.542mm；

柱箍最大允許撓度:M=550/250=2.2mm；

柱箍H勺最大撓度v=1.542mm不不不不不大于柱箍最大允許撓度[v]=2.2mm,

滿足要求!

六、B方向?qū)菟ǖ挠嬎?/p>

B方向沒有設(shè)置對拉螺栓！

七、H方向柱箍的計算

本工程中，柱箍采用木楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩w分別為:

W=10x10x10/6=166.67cm23；

1=10x10x10x10/12=833.33cm4；

柱箍為單跨，按簡支梁計算(附計算簡圖)：

4.138.254.13

III

&X

770

H方向柱箍計算簡圖

其中P-豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；

P=(1.2x47.7x0.9+1.4x2x0.9)x0.235xO.65/1=8.25kN；

8.2558.255

4.1，4.127

2

4.1^k.127

8.2558.255

H方向柱箍剪力圖(kN)

最大支座力：N=8.255kN；

2.208

H方向柱箍彎矩圖(kN?m)

最大彎矩:M=2.208kN.m；

1.542

H方向柱箍變形圖(mm)

最大變形:V=1.542mm；

L柱箍抗彎強度驗算

柱箍截面抗彎強度驗算公式:

CT=—</

W」

其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值:M=2.21kN.m；

彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩:W=166.67cm3；

H邊柱箍Fj最大應(yīng)力計算值：o-12.618N/mm2；

柱箍H勺抗彎強度設(shè)計值:山=13N/mnr；

H邊柱箍歐)最大應(yīng)力計算值。=12.618N/mm2不不不不不大于柱箍的I抗彎強

度設(shè)計值［fJ=13N/mm2,滿足要求!

2.柱箍撓度驗算

經(jīng)過計算得到：V=1.542mm：

柱箍最大允許撓度：[V]=550/250=2.2mm；

柱箍口勺最大撓度V=1.542mm不不不不不大于柱箍最大允許撓度[V]=2.2mm,

滿足要求！

八、H方向?qū)菟ǖ挠嬎?/p>

H方向沒有設(shè)置對拉螺栓！

梁模板(扣件鋼管架)

因本工程梁支架高度不不不不大于4米，根據(jù)有關(guān)文件提議，假如僅按規(guī)范計算，

架體安全性仍不能得到完全確保。為此計算中還參照了《施工技術(shù)》2023(3):《扣

件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》中的部分內(nèi)容。

梁段:KL2。

1根承重立桿，方木支撐平行縹截面

一、參數(shù)信息

1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)

梁截面寬度B(m):0.30；梁截面高度D(m):0.75；

混凝土板厚度(mm):1()().00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):1.20；

立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；

立桿步距h(m):1.30；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.20；

梁支撞架搭設(shè)高度H(m):4.10：梁兩側(cè)立桿間距(m):1.20；

承重架支撐形式:梁底支撐小楞平行梁截面方向；

梁底增長承重立桿根數(shù):1;

采用的鋼管類型為中48x3.5；

立桿承重連接力式:雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系

數(shù)080；

2,荷載參數(shù)

模板自fi(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN模板1.50；

施工均布荷載原則值(kN/m2)：2.5：新澆混凝土側(cè)壓力原則值(kN/m?)：18.0：

傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2)：2.0；振搗混凝土荷載原則值(kN/m2)：2.0；

3.材料參數(shù)

木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2):10000.0；

木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2):17.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2):1.7；

面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2):9500.0；

面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2):13.0；

4.梁底模板參數(shù)

梁底方木截面寬度b(mm):100.0；梁底方木截面高度h(mm):100.0；

梁底模板支撐日勺間距(mm):250.0：面板厚度(mm):18.()；

5,梁側(cè)模板參數(shù)

次楞根數(shù):3；

主楞龍骨材料：木楞，寬度80mm,高度100mm；

次楞龍骨材料：木楞，寬度60mm,高度8()mm；

斜撐支點至梁底的距離(m):0.300：

斜撐支點至梁側(cè)的距離(m):0.130；

斜撐截面寬度bl(mm):60；斜撐截面高度hl(mm):80；

二、梁模板荷載原則值計算

L梁側(cè)模板荷載

強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮

新澆混凝土側(cè)壓力。

按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取

其中口勺

產(chǎn)二0.22"用功后F=YH

其中Y—混凝土口勺重力密度，取24.000kN/n3；

t~新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按

200/CT+15)計算，得5.714h；

T一混凝土的入模溫度，取20.000C；

V一混凝土的澆筑速度，?1.500m/h；

H—混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750n；

P1—外加劑影響修正系數(shù),取1.200；

B2-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。

根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板口勺最大側(cè)壓力F；

分別計算得50.994kN/m2.18.000kN/m2,取較小值18.000kN/m2作為本工程計

算荷載。

三、梁側(cè)模板面板的計算

面板為受彎構(gòu)造，需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓

力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。

次楞(內(nèi)龍骨)的根數(shù)為3根。面板按照均布荷載作用下口勺兩跨連續(xù)梁計算。

q

325I325

面板計算簡圖(單位:mm)

1.強度計算

跨中彎矩計算公式如下：

M「

b=——<f

W

其中,W-面板H勺凈截面抵抗矩,W=5OX1.8X1.8/6=27cm3；

M--面板日勺最大彎距(N.mm)；

o-面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mn?)

[f]-面板的抗彎強度設(shè)計值（N/mnf）；

按如下公式計算面板跨中彎矩：

河=0.125）2

其中，q-作用在模板上的側(cè)壓力，涉及：

新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:qi=1.2xO.5xl8xO.9=9.72kN/m：

傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q2=1.4x0.5x2x0.9=1.26kN/m；

q=qi+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；

計算跨度（內(nèi)楞間距）：1=325mm；

面板日勺最大彎距M=0.125x10.98x3252=1.45xl05N-mm；

經(jīng)計算得到，面板時受彎應(yīng)力計算值：。=1.45X105/2.70X104=5.369N/mm2；

面板日勺抗彎強度設(shè)計值：[f]=13N/mm2；

面板日勺受彎應(yīng)力計算值。=5.369N/mm2不不不不不大于面板日勺抗彎強度設(shè)計

值[f]=13N/mm2,滿足要求！

2.撓度驗算

0.521^/41……

v=------------<[v]=//250

1005Z

q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載原則值:q=18x0.5=9N/mm；

1-計算跨度（內(nèi)楞間距）：1=325mm；

E--面板材質(zhì)日勺彈性模量:E=9500N/mm2；

I-面板的截面慣性矩:I=50xl.8x1.8x1.8/12=24.3cm4；

面板日勺最大撓度計算值:v=0.521X9X3254/(100x9500x2.43x105)=0.227mm；

面板日勺最大允許撓度值:M=1/250=325/250=1.3mm；

面板日勺最大撓度計算值v=().227mm不不不不不大于面板的最大允許提度值

[v]=1.3mm,滿足要求！

四、梁側(cè)模板支撐的計算

1.內(nèi)楞計算

內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。

本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度60mm,截面高度80mm,截面慣性矩I和截面

抵抗矩W分別為：

W=6x82xl/6=64cm3；

I=6x83xl/12=256cm4；

25025025。

內(nèi)楞計算簡圖

(1).內(nèi)楞強度驗算

強度驗算計算公式如下:

M「

b=——<f

W

其中，。-內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；

M--內(nèi)楞日勺最大彎距(N.mm)；

W-內(nèi)楞日勺凈截面抵抗矩;

[fl-內(nèi)楞時強度設(shè)計值(N/mnf)。

按如下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩：

M=QAql2

其中,作用在內(nèi)楞時荷載,q=(1.2X18X0.9+I.4X2X0.9)X0.325=7.14kN/m；

內(nèi)楞計算跨度(外楞間距)：1=250mm；

內(nèi)楞『、J最大彎距：M=0.1x7.14x250.0()2=4.46x104Nmm；

最大支座力:R=1.1x7.137x0.25=1.963kN；

經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計算值。=4.46X104/6.40X104=0.697

N/mm2；

內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=17N/mnr；

內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計算值。=0.697N/mm2不不不不不大于內(nèi)楞的抗彎強度

設(shè)計值田=17N/mm2,滿足要求!

(2).內(nèi)楞的撓度驗算

0.67704

v=<[v]=i/250

100￡7

其中1一計算跨度(外楞間距):1=250mm:

q-作用在模板JL的側(cè)壓力線荷載原則值：q=18.00X0.33=5.85N/mm；

E--內(nèi)楞的彈性模量:10000N/mm2；

I-內(nèi)楞日勺截面慣性矩：I=2.56X106mm4；

內(nèi)楞日勺最大撓度計算值:v=0.677x5.85x2504/(l(j()xl00()()x2.56xl()6)=().006mm；

內(nèi)楞日勺最大允許撓度值：M=250/250=1mm；

內(nèi)楞日勺最大撓度計算值v=o.()()6mm不不不不不大于內(nèi)楞日勺最大允許撓度值

[v]=lmm,滿足要求！

2.外楞計算

外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞H勺集中力，取內(nèi)楞的最大支座力1.963kN,按照集中荷

載作用下H勺三跨連續(xù)梁計算。

本工程中，外龍骨采用1根木楞，截面寬度80mm,截面高度100mm,截面慣性矩I

和截面抵抗矩W分別為：

W=8xl02xl/6=133.33cm3；

1=8X103X1/12=666.67cm4；

外楞彎矩圖(kN?m)

2.國⑷44

0.3810.981