基建機(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享基建機(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔一〕鍋爐1、磨煤機(jī)動態(tài)別離器磨煤機(jī)動態(tài)別離器反轉(zhuǎn)寧海二期、臺山二期、徐州、陳家港、綏中二期磨煤機(jī)均采用了動態(tài)別離器用于調(diào)節(jié)煤粉細(xì)度，除綏中二期為減速機(jī)直接傳動外，其他四廠均為皮帶傳動。由于磨煤機(jī)動態(tài)別離器轉(zhuǎn)向較難判斷，試運初期，反轉(zhuǎn)問題普遍存在，由于反轉(zhuǎn)，別離器起不到別離大顆粒的作用，影響到爐內(nèi)燃燒。1〕E廠＃1機(jī)組調(diào)試期間，冷渣機(jī)頂部與冷灰斗接口處外護(hù)板燒紅。原因所有磨煤機(jī)動態(tài)別離器轉(zhuǎn)向與設(shè)計相反，造成煤粉顆粒大，未完全燃燒，并沉積在冷渣機(jī)入口處。調(diào)整后不再出現(xiàn)此現(xiàn)象。2〕D廠#1機(jī)組調(diào)試期間，負(fù)荷400MW時，干渣機(jī)堵灰嚴(yán)重，究其原因煤粉顆粒過粗，經(jīng)過試驗驗證，為磨煤機(jī)動態(tài)別離器轉(zhuǎn)向反。調(diào)整后不再出現(xiàn)此現(xiàn)象。3〕A廠＃5機(jī)組調(diào)試期間，個別磨煤機(jī)動態(tài)別離器轉(zhuǎn)向反。別離器轉(zhuǎn)向正反可以通過在磨煤機(jī)運行中通過固定給煤量和風(fēng)量條件下的變轉(zhuǎn)速試驗判斷，當(dāng)轉(zhuǎn)向正確，皮帶轉(zhuǎn)速由低升高時，磨本體差壓〔或磨碗差壓〕會有較大上升幅度，同時磨機(jī)電流及別離器電流會同步上升。轉(zhuǎn)向反時，磨本體差壓及磨機(jī)電流根本不會變化?；C(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔一〕鍋爐磨煤機(jī)動態(tài)別離器皮帶打滑動態(tài)別離器驅(qū)動皮帶打滑現(xiàn)象在國華超超臨界機(jī)組上極為常見。變頻電機(jī)驅(qū)動的皮帶與動態(tài)別離器打滑，使得別離器別離功能減弱或喪失，煤粉細(xì)度無法控制，煤粉過粗，會造成同別離器反轉(zhuǎn)或停轉(zhuǎn)相似的燃燒不良結(jié)果。如C廠＃6機(jī)組調(diào)試期間滿負(fù)荷時爐底渣量過大，燃燒不充分；D廠＃2機(jī)組生產(chǎn)中爐底渣量過大，事故排渣等；A廠二期生產(chǎn)機(jī)組由于別離器打滑引起負(fù)荷波動，汽溫升高等等。磨煤機(jī)動態(tài)別離器皮帶是否打滑可以通過動態(tài)別離器電流判斷，當(dāng)打滑時，在同一轉(zhuǎn)速下，變頻電機(jī)的電流會有較大的下降，如從90A下降到60A甚至空載電流等。也可以通過上述變轉(zhuǎn)速試驗檢驗，此時差壓變化較小。措施：監(jiān)視皮帶運行狀況，及時調(diào)整張緊度。皮帶備品要加強(qiáng)質(zhì)檢?；C(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔一〕鍋爐2、除渣1〕A廠5號機(jī)調(diào)試期間，吹灰后渣量多、渣塊大，碎渣機(jī)堵轉(zhuǎn)跳閘，澇渣機(jī)跳閘退出，二級刮板切換為事故排渣。試運期間168期間碎渣機(jī)發(fā)生屢次跳閘。2〕〔2021投產(chǎn)〕A廠#5機(jī)組11月30日，機(jī)組持續(xù)大負(fù)荷運行，灰渣量較大，撈渣機(jī)卡死，采取人工處理方式無效，調(diào)停。原因：停機(jī)前幾天內(nèi)，鍋爐長時間高負(fù)荷運行，由于處理鍋爐撈渣機(jī)缺陷吹灰暫停；開始吹灰后，短時間大量渣塊脫落，二級刮板出力缺乏、碎渣機(jī)堵渣，進(jìn)而撈渣機(jī)堵渣，驅(qū)動油站壓力超過保護(hù)值過載跳閘。措施：改造二級刮板及碎渣機(jī)。3〕E廠＃1機(jī)組調(diào)試期間，爐膛時有大塊渣掉落至冷渣機(jī)，經(jīng)過碎渣機(jī)時引由于破碎不動而引起碎渣機(jī)卡澀跳閘，影響鍋爐穩(wěn)定運行。原因：碎渣機(jī)碎渣能力缺乏。措施：在進(jìn)碎渣機(jī)前增加了網(wǎng)格柵將大渣攔住，防止卡澀碎渣機(jī)；調(diào)整碎渣機(jī)反轉(zhuǎn)，增強(qiáng)破碎功能?；C(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔一〕鍋爐基建機(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔一〕鍋爐3、風(fēng)機(jī)有關(guān)4〕〔投產(chǎn)2021〕B廠#3機(jī)組10月12日，#31一次風(fēng)機(jī)因軸承垂直方向振動大停運檢查。原因：#31一次風(fēng)機(jī)一動葉傳動臂夾緊裝置鎖緊螺母在廠家組裝時鎖緊扭矩缺乏，長時間運行后，該動葉與其它動葉不同步，最終該動葉的最低點與輪轂的最高點卡住，導(dǎo)致系統(tǒng)內(nèi)部氣流擾動，風(fēng)機(jī)軸承振動增大。5〕〔投產(chǎn)2021〕A廠#5機(jī)組11月23日，5A引風(fēng)機(jī)振動大且有異音，停運5A引風(fēng)機(jī)檢查，發(fā)現(xiàn)一靜葉片斷裂。原因：5A引風(fēng)機(jī)靜葉設(shè)計結(jié)構(gòu)不合理、葉片整體強(qiáng)度缺乏。改進(jìn)后的靜葉對軸頭加長并穿過內(nèi)部芯筒，對軸承座加粗、葉片加厚、外部轉(zhuǎn)臂組鉸鏈等改進(jìn)。為成都電力機(jī)械廠生產(chǎn)的靜葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)。6〕〔投產(chǎn)2021〕某廠#4機(jī)組4月17日，#41引風(fēng)機(jī)非驅(qū)動端軸承溫度高跳閘,機(jī)組RB動作不成功，鍋爐給水流量低保護(hù)動作，機(jī)組跳閘。原因：廠家配套軸承保持架鉚釘不牢固，脫落使軸承保持架突然斷裂，軸承溫度高保護(hù)跳閘?；C(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔一〕鍋爐3、風(fēng)機(jī)有關(guān)7〕〔投產(chǎn)2021〕某廠#1機(jī)組8月1日，#12送風(fēng)機(jī)動葉調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)故障，停運#12送風(fēng)機(jī)進(jìn)行處理。檢查發(fā)現(xiàn)兩片動葉產(chǎn)生較大的漂移并斷裂，由于斷裂碎片的擊打，其余葉片產(chǎn)生不同程度的損傷及變形，葉片斷口處有氣孔和夾渣，并有陳舊裂縫。西安熱工院對故障部件材質(zhì)進(jìn)行檢測，葉片有十分嚴(yán)重的鑄造缺陷及裂紋類原始缺陷，葉柄根部緊固鎖母松動，造成動葉發(fā)生漂移，致使葉片所受應(yīng)力增大，葉片斷裂。8〕〔投產(chǎn)2021〕某廠#1機(jī)組10月10日，機(jī)組負(fù)荷520MW，發(fā)現(xiàn)爐膛負(fù)壓大幅度擺動、一次風(fēng)母管壓力、1A一次風(fēng)機(jī)電流大幅度擺動(400A-108A)，隨后1A一次風(fēng)機(jī)過流保護(hù)動作跳閘，鍋爐MFT，機(jī)組跳閘，首出“爐膛壓力低〞。原因：1A一次風(fēng)機(jī)葉片調(diào)節(jié)液壓缸內(nèi)部質(zhì)量存在缺陷，造成調(diào)節(jié)桿軸承座套上齒輪與指示軸齒輪咬齒，保護(hù)螺母脫落，使液壓調(diào)節(jié)裝置失靈，無法按控制指令開關(guān)動葉，造成1A一次風(fēng)機(jī)電流大幅擺動達(dá)過流保護(hù)動作值跳閘，爐膛負(fù)壓大幅擺動并到達(dá)“爐膛壓力低〞保護(hù)動作值，鍋爐MFT。更換液壓缸控制裝置?；C(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔一〕鍋爐3、風(fēng)機(jī)有關(guān)9〕〔投產(chǎn)2021〕某廠#2機(jī)組10月28日，因#22送風(fēng)機(jī)動葉液壓控制系統(tǒng)油壓波動及液壓缸有漏油現(xiàn)象，停運#22送風(fēng)機(jī)進(jìn)行處理。原因分析：兩臺鍋爐共計四臺送風(fēng)機(jī)廠家所配液壓缸質(zhì)量存在較大問題，使用壽命較短，在機(jī)組調(diào)試期間以及生產(chǎn)期內(nèi)已經(jīng)出現(xiàn)了三次液壓缸漏油問題，送風(fēng)機(jī)停運后確認(rèn)送風(fēng)機(jī)液壓缸存在漏油缺陷，更換。11月12日，停運#21送風(fēng)機(jī)，檢查處理動葉控制油壓波動缺陷。更換同型號液壓缸。上海鼓風(fēng)機(jī)廠。10〕〔投產(chǎn)2021〕某廠#2機(jī)組12月16日，#22引風(fēng)機(jī)兩臺軸冷風(fēng)機(jī)過負(fù)荷跳閘導(dǎo)致#22引風(fēng)機(jī)跳閘，機(jī)組RB動作。原因：軸冷風(fēng)機(jī)電機(jī)配置功率偏小，采用加裝節(jié)流孔板降低風(fēng)機(jī)出力、電流的方法進(jìn)行了臨時處理。對兩臺爐四臺引風(fēng)機(jī)所用軸冷風(fēng)機(jī)全部更換功率較大的電機(jī)。11〕〔投產(chǎn)2021〕某廠#3機(jī)組11月23日14時50分，#31送風(fēng)機(jī)電機(jī)自由端軸承保持架磨損?；C(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔一〕鍋爐基建機(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔一〕鍋爐4、軸流風(fēng)機(jī)喘振軸流風(fēng)機(jī)失速探頭的一般工作原理是測量葉片前由于風(fēng)或煙氣劇烈的橫向流動引起的壓差，當(dāng)壓差超過一定量值時，判斷為風(fēng)機(jī)發(fā)生失速。失速為風(fēng)機(jī)特性，喘振為系統(tǒng)特性。分為風(fēng)、煙兩個方面：一為供風(fēng)側(cè)，以一次風(fēng)機(jī)為主。在系統(tǒng)大幅度波動，如磨機(jī)跳閘引起冷、熱風(fēng)閘板快關(guān)或磨煤機(jī)出口快關(guān)閥快關(guān)時，會引起一次風(fēng)母管壓力迅速升高，一次風(fēng)壓自動調(diào)節(jié)跟不上，使風(fēng)機(jī)進(jìn)入不穩(wěn)定工作區(qū)，產(chǎn)生失速，延時過后，風(fēng)機(jī)跳閘。對應(yīng)措施：保持一次風(fēng)壓力定值為較低值，使發(fā)生磨煤機(jī)跳閘的瞬間，一次風(fēng)壓力的上升幅度不能到達(dá)對應(yīng)的不穩(wěn)定工作區(qū)。二為煙氣側(cè)，引風(fēng)機(jī)及增壓風(fēng)機(jī)，此處煙氣含塵，極易引起失速探頭測量差壓的取壓孔發(fā)生堵塞，造成測量壓差超過失速開關(guān)動作定值，引起風(fēng)機(jī)失速保護(hù)動作。措施：應(yīng)制定對探頭的定期吹掃、清通制度，保證差壓測點的測量準(zhǔn)確性，有條件增加測點為2/3，保證動作正確?；C(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔一〕鍋爐5、空預(yù)器1〕在安裝了新型柔性密封的機(jī)組調(diào)試期間，全部發(fā)生過空預(yù)器電流偏大過程，如A廠5號機(jī)試運期間，隨著負(fù)荷增加，煙氣溫度上升，空預(yù)器變形增大。煙氣溫度372℃時，電機(jī)A電流上升到70A以上，空預(yù)器A主電機(jī)過流燒損；B廠二期、D廠、C廠二期、E廠等機(jī)組在試運期間空預(yù)器電流偏大，無法投入自動密封裝置等。主要原因是空預(yù)器柔性密封碰磨，需控制煙溫，逐漸磨合，待電流穩(wěn)定后再進(jìn)行自動密封裝置的調(diào)試和投運。2〕某廠3號鍋爐調(diào)試期間，兩臺空氣預(yù)熱器電流擺動較大。原因：空氣預(yù)熱器冷端膨脹間隙設(shè)計過小?？諝忸A(yù)熱在受熱膨脹后冷端密封角鋼與扇形板磨損所造成。臨時措施：增加鍋爐受熱面的吹灰，控制空氣預(yù)熱器入口煙溫不超過360℃。處理：停爐后分別將兩臺空氣預(yù)熱器冷端扇形板提高6mm。基建機(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔一〕鍋爐5、空預(yù)器3〕〔投產(chǎn)2021〕某廠#3機(jī)組8月1日，#1空預(yù)器液力耦合器漏油，機(jī)組降負(fù)荷到300MW，#1空預(yù)器停運處理。經(jīng)解體#1空預(yù)器液力耦合器發(fā)現(xiàn)，內(nèi)部存油只剩不到一半。檢查易熔塞聚四氟乙烯墊片變形嚴(yán)重，油從墊片處滲出。4〕〔投產(chǎn)2021〕A廠#5機(jī)組7月16日，5B空預(yù)器因輸出軸油封處漏油，降負(fù)荷到500MW。設(shè)備解體分析原因為液力偶合器電機(jī)側(cè)密封因質(zhì)量不佳和振動磨損漏油。5〕〔投產(chǎn)2021〕A廠#5機(jī)組9月18日，5B空預(yù)器液力耦合器漏油，停運。分析原因為液力耦合器本身制造質(zhì)量較差，骨架油封密封性能差，同時由于液力偶合器軸承和殼體、軸承本身配合間隙大，加劇了骨架密封磨損，造成漏油。6〕〔投產(chǎn)2021〕E廠發(fā)生過空預(yù)器熔塞熔開，原因是煙溫變化幅度過大造成?；C(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔一〕鍋爐6、水冷壁T23泄漏

1〕上海鍋爐廠1000MW塔式鍋爐水冷壁采用T23管材，在所有同型機(jī)組的調(diào)試期間全部發(fā)生了T23裂紋，包括國華電力6臺機(jī)組，為產(chǎn)品材質(zhì)共性問題。泄漏主要原因是水冷壁墻體焊接結(jié)構(gòu)拘束度較大，導(dǎo)致墻體尤其是4個轉(zhuǎn)角部位應(yīng)力水平較高，加之T23材料的再熱裂紋敏感性較強(qiáng)，產(chǎn)生了較大應(yīng)力作用下的冷裂紋和再熱裂紋。寧海二期、臺山廠二期、徐州鍋爐在調(diào)試試運期間，發(fā)生了數(shù)量較大的T23裂紋泄漏現(xiàn)象。在機(jī)組大修期間水壓仍發(fā)現(xiàn)有大量的T23裂紋存在。在試運過程中，對此問題采取了很多措施。通過100％大容量旁路進(jìn)行空負(fù)荷試運，釋放管材焊接應(yīng)力，開應(yīng)力槽等。裂紋的處理采用挖補(bǔ)和換管方式?；C(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔一〕鍋爐6、水冷壁T23泄漏裂紋的檢查采用水壓方式，水壓范圍直到主汽門前，采用低壓力水壓，水壓保持時間盡可能長。運行方面的控制：冷爐啟動采用燃油助燃，控制升溫升壓速度在低限；宜采用停機(jī)不停爐；停爐后采用悶爐方式防止快速冷卻。2〕〔投產(chǎn)2021〕C廠#7機(jī)組12月12日2時，C廠#7機(jī)組按調(diào)令停機(jī)，處理鍋爐水冷壁漏泄缺陷，工期方案18天。3〕〔投產(chǎn)2021〕D廠2號機(jī)2月21日，由于水冷壁泄漏，按調(diào)令停機(jī)滑停。工期方案15天?；C(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔一〕鍋爐7、其他受熱面泄漏1〕B廠3號機(jī)調(diào)試期間，鍋爐右側(cè)包墻拐角處發(fā)現(xiàn)一外部漏點，停爐處理。為鰭片裂紋，延伸到包墻管子上。2〕B廠4號機(jī)試運期間，鍋爐右側(cè)側(cè)包墻過熱器兩點砂眼〔同一根管子〕泄漏。3〕B廠4號機(jī)試運期間，水平煙道內(nèi)包墻62m處連接鰭片拉裂使管子漏泄，主要是鰭片單面焊影響，更換一根管子。4〕C廠6號機(jī)試運期間，發(fā)現(xiàn)大批異型鋼焊接裂紋，并發(fā)現(xiàn)二級過熱器出口連接管存在晶間腐蝕現(xiàn)象，并且現(xiàn)場無損檢驗過程中發(fā)現(xiàn)6、7號爐三級過熱器和二級再熱器出口T92-HR3C異種鋼多處接頭存在裂紋和其他焊接缺陷。5〕C廠7號機(jī)調(diào)試期間，三過出口進(jìn)入集箱前，SUPER304－T92廠家焊縫漏換一根；二再出口換10根HR3C-P91的異種鋼焊接，共11根異種鋼。2根為HR3C同種焊縫裂紋。基建機(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔一〕鍋爐7、其他受熱面泄漏6〕D廠#1機(jī)組2021年12月6日試運期間，#1機(jī)組停機(jī)，處理二過出口漏點。二過下排第15根，P92彎頭縱向裂紋，廠家焊口。7〕〔投產(chǎn)2021〕某廠#4機(jī)組3月8日，鍋爐四管泄漏裝置發(fā)報警，爐前墻68.3米及爐右墻68.3米泄漏探頭發(fā)報警，就地檢查在爐62-65米前墻與右墻夾角處有泄漏聲。調(diào)停備處理泄漏缺陷。8〕〔投產(chǎn)2021〕某廠#3機(jī)組7月5日，鍋爐四管泄漏裝置報警，經(jīng)查#3鍋爐右側(cè)墻65米處有泄漏聲音，參數(shù)未見異常。7月9日調(diào)停，7月13日并網(wǎng)。9〕〔投產(chǎn)2021〕某廠#3機(jī)組12月14日，70米處有泄漏聲。末過爆管停運。檢驗分析：鍋爐爆管呈現(xiàn)長期過熱特征，造成爆管的可能原因有異物堵塞或下彎頭原始供貨狀態(tài)存在缺陷；抽檢的右數(shù)第21排、第32排、第33排末過外13圈管下彎頭局部的檢測報告顯示金相組織完全老化、力學(xué)性能低于標(biāo)準(zhǔn)下限值，由此推斷其它管排外13圈下彎頭局部也存在老化的可能；13圈下彎頭原始供貨由上鍋外委加工，上鍋不對彎頭的金相組織進(jìn)行驗收?；C(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔一〕鍋爐7、其他受熱面泄漏10〕〔投產(chǎn)2021〕某廠#1機(jī)組12月27日，#1機(jī)組鍋爐發(fā)泄漏報警，現(xiàn)場有明顯泄漏聲音。調(diào)停。11〕〔投產(chǎn)2021〕某廠#1、#2機(jī)組鍋爐受熱面泄漏原因分析：自168試運以來，#1、#2爐水冷壁頻繁發(fā)生泄漏，包括水壓試驗找漏前后共計有7次泄漏，泄漏點共計9點。12〕〔投產(chǎn)2021〕某廠#4機(jī)組7月30日11時35分，因處理鍋爐漏泄缺陷，#4機(jī)組停運。初步檢查末級過熱器出口段右數(shù)第10排前數(shù)第11根發(fā)生爆管，爆口長50mm、寬5mm，呈紡槌狀，爆口附近無焊口，爆口部位管壁無明顯減薄，爆口周圍有眾多縱向微裂紋。13〕〔投產(chǎn)2021〕某廠#1機(jī)組6月7日，發(fā)現(xiàn)#34吹灰器附近有泄漏聲〔45米左右〕。申請調(diào)度#1機(jī)組停機(jī)消缺，原因為吹灰器退不出來吹壞水冷壁。14〕〔投產(chǎn)2021〕A廠5號機(jī)：水冷壁前墻下聯(lián)箱與疏水管接頭處漏汽，鍋爐停運，泄壓放水。9月28日前墻水冷壁下聯(lián)箱發(fā)現(xiàn)新漏點一處，約在原漏點右側(cè)1.5米處。15〕〔投產(chǎn)2021〕A廠#6機(jī)組11月7日：調(diào)停。原因：鍋爐后墻水冷壁下聯(lián)箱泄漏，帶壓堵漏無效。基建機(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔一〕鍋爐8、其他泄漏1〕C廠7號機(jī)調(diào)試期間，省煤器入口聯(lián)箱備用溫度套管廠家焊口漏2〕C廠7號機(jī)調(diào)試期間，再熱器疏水管備用測點接頭焊縫漏汽。3〕A廠5號機(jī)調(diào)試期間，水冷壁出口聯(lián)通管溫包泄漏，廠家缺陷4〕A廠5號機(jī)調(diào)試期間，一過至二過主汽流量孔板測點表管泄漏。5〕A廠5號機(jī)調(diào)試期間，過熱器一級減溫水流量儀表管焊口泄漏〔現(xiàn)場焊口〕。6〕A廠6號機(jī)試運期間，負(fù)荷800MW，別離器疏水箱液動截止閥門桿突然漏氣，無法隔離，機(jī)組降負(fù)荷〔外三同一閥門同樣泄漏〕。負(fù)荷900MW，鍋爐別離器疏水箱液動截止閥門桿再次漏汽。將此截至閥門翻開，不再漏汽。翻開后，前后壓差消失，泄漏消失。但是這種運行方式較危險，不宜長時間運行。閥門為鍋爐廠供貨，外三此閥泄漏后，翻開狀態(tài)運行一個月后停機(jī)處理?；C(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔一〕鍋爐9、受熱面異物1〕E廠＃2機(jī)組調(diào)試期間，鍋爐水冷壁聯(lián)箱內(nèi)發(fā)現(xiàn)異物，機(jī)組負(fù)荷300MW時，鍋爐右墻螺旋水冷壁出口壁溫23點溫度略高〔但未超溫〕，高負(fù)荷該點溫度正常。原因：該根水冷壁管內(nèi)水動力工況不佳，內(nèi)部可能有異物。措施：有停機(jī)時機(jī)時，對此管進(jìn)行分段檢查。2〕C廠、E廠等機(jī)組均在酸洗和吹管后進(jìn)行了聯(lián)箱清理。3〕B廠二期機(jī)組酸洗吹和管后進(jìn)行聯(lián)箱檢查，大面積溫度偏差后再次進(jìn)行聯(lián)箱檢查。4〕A廠6號機(jī)試運期間，負(fù)荷加至400MW鍋爐轉(zhuǎn)干態(tài)后，后墻螺旋水冷壁107號管管壁金屬溫度較高，最高450℃，同比高50～60℃。報警值為504℃。500MW負(fù)荷，107點溫度480℃，加大給水量無效〔水冷壁出口過熱度已降至8℃〕。機(jī)組負(fù)荷500MW、600MW、750MW過程中，對107號管管壁金屬溫度在不同負(fù)荷、不同別離器過熱度下進(jìn)行試驗，107管壁最高458℃，同比其他管壁高不超過60℃。滿負(fù)荷過程中，溫差不超過25℃。大修期間，檢查發(fā)現(xiàn)管內(nèi)遺留一通球?；C(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔一〕鍋爐9、受熱面異物5〕〔投產(chǎn)2021〕D廠1號機(jī)生產(chǎn)期間，104、105螺旋水冷壁管金屬壁溫突然異常升高，判斷為管內(nèi)異物引起，后突然恢復(fù)正常。6〕〔投產(chǎn)2021〕B廠#4機(jī)組10月14日，因鍋爐發(fā)生泄漏機(jī)組停運。查為鍋爐72m高溫過熱器處爆管。原因分析：爆裂的管子為高溫過熱器出口第11屏由后向前數(shù)第4根管子在頂棚上部、距集箱最近一個彎頭的背弧上有一縱向爆裂口，爆裂管子材質(zhì)為T92。割除爆口管下彎發(fā)現(xiàn)基建施工遺留物〔一只M14X70mm的螺栓〕卡在管內(nèi)彎頭部位。東北電科院試驗結(jié)果：爆管管段金相組織球化明顯，管徑最大張粗約3.5％。結(jié)論：由于管內(nèi)異物阻塞，蒸汽流量減少，工質(zhì)溫度高于正常值，管子長期超溫，由于爐內(nèi)管子全部為Super304、TP347HFG和HR3C等不銹鋼材質(zhì)，允許使用溫度較高，而爐頂棚上部為T92，允許使用溫度較Super304低50℃左右，雖不受熱，但在內(nèi)部工質(zhì)長期超溫的情況發(fā)生過熱蠕變開裂?；C(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔一〕鍋爐9、受熱面異物7〕某廠1號機(jī)組調(diào)試期間過熱器爆管造成多處損傷。機(jī)組負(fù)荷240MW，鍋爐補(bǔ)水量1008t/h、鍋爐主汽流量600t/h，相互不匹配，爐膛負(fù)壓反正378Kpa，主汽壓力、機(jī)組負(fù)荷、汽包水位均有下降趨勢，排煙溫度有所升高，就地檢查51.8m處有明顯的泄漏聲。判斷為鍋爐分隔屏過熱器、后屏過熱器部位泄露。停爐冷卻后檢查，發(fā)現(xiàn)分隔屏和后屏都有爆管。分隔屏過熱器從右向左數(shù)第三排的第六、七小屏的最外圈入口管斷裂；后屏過熱器第八排入口第4根、第15根及出口第15根發(fā)生爆管，材質(zhì)均為12Cr1MoV。共有5根管子發(fā)生爆破，其中2根為明顯吹損減薄所致。確認(rèn)分隔屏存在短期過熱，原因為異物所致。后屏過熱器更換33根管子，分隔屏過熱器更換34根。8〕〔投產(chǎn)2021〕某廠#1機(jī)組5月16日，爐四管泄漏裝置報警，70m處過熱器泄漏，停運處理。原因分析：從檢驗結(jié)果可知，#1爐分隔屏過熱器爆管原因為長時過熱，應(yīng)為該管內(nèi)介質(zhì)流動不暢所致，對分隔屏出、入口集箱及爆口的管子內(nèi)部進(jìn)行了內(nèi)窺鏡檢驗，未發(fā)現(xiàn)異物，異物疑從爆口處吹出?；C(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔一〕鍋爐基建機(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔一〕鍋爐11、再熱器保護(hù)1〕B廠4號機(jī)試運期間，機(jī)組未沖轉(zhuǎn)，投入大油槍時，油量波動大，總計算煤量大于80t/h，再熱器斷流保護(hù)動作，鍋爐MFT。2〕A廠5號機(jī)試運期間，電超速試驗，轉(zhuǎn)速3300rpm保護(hù)動作，試驗合格，高旁模式強(qiáng)制切換，導(dǎo)致高旁關(guān)閉。再熱器斷流保護(hù)MFT動作，鍋爐跳閘。3〕〔投產(chǎn)2021〕E廠1號機(jī)2月6日，機(jī)組熱態(tài)啟動過程中，只有電泵運行，負(fù)荷較低，高壓缸排汽溫度高，導(dǎo)致中調(diào)門逐漸關(guān)閉，再熱器斷流保護(hù)動作，鍋爐MFT。基建機(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔一〕鍋爐基建機(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔一〕鍋爐基建機(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔二〕汽輪機(jī)1、機(jī)組盤車1〕E廠1號機(jī)調(diào)試期間，汽輪機(jī)停機(jī)惰走過程中，轉(zhuǎn)速降至盤車轉(zhuǎn)速時〔60rpm左右〕，液壓盤車裝置無法投入，汽機(jī)轉(zhuǎn)速降至0，手動連續(xù)盤車。解體檢查液壓盤車裝置發(fā)現(xiàn)，液壓盤車裝置超速離合器、小軸軸瓦損壞。原因：超速離合器楔塊脫落導(dǎo)致液壓盤車裝置無法帶動轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)。措施：更換超速離合器、小軸、小軸軸瓦，液壓盤車裝置重新安裝及找中心。處理后盤車正常投入。2〕C廠6號機(jī)試運期間，汽輪機(jī)跳閘后，汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速惰走正常，降至轉(zhuǎn)速后，盤車掛不上，手動盤車。對6號機(jī)盤車進(jìn)行了解體，發(fā)現(xiàn)超速離合器楔塊損壞。對7號機(jī)盤車檢查也存在楔塊位置不正等問題。3〕西門子汽輪機(jī)配高速〔60rpm〕液壓盤車裝置，盤車無法投入問題同樣在玉環(huán)、外三、寧海、北侖港、臺山廠、陳家港各發(fā)生一次。4〕B廠3號機(jī)試運期間，機(jī)組打閘，停機(jī)消缺，主機(jī)盤車不能正常啟動，手動盤車，原因為傳動齒輪銷子串出，檢修后投入電動連續(xù)盤車?；C(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔二〕汽輪機(jī)2、主機(jī)1〕B廠4號機(jī)調(diào)試期間，進(jìn)行機(jī)組閥門活動試驗。高壓主汽門MSV3無快關(guān)現(xiàn)象，更換伺服閥后正常，分析為EH油質(zhì)原因，平安油節(jié)流孔或卸載閥密封盤不嚴(yán)密造成。2〕B廠4號機(jī)調(diào)試期間，ICV1關(guān)閉后，不能再開啟。原因：中壓調(diào)門門桿漏汽，將控制電纜烤焦接地造成。3〕B廠3號機(jī)試運期間，負(fù)荷450MW時1號高壓主汽門自動關(guān)閉，判斷為卸載閥盤形密封面不嚴(yán)。機(jī)組按調(diào)試所出具?3號機(jī)組3個高壓主汽門帶大負(fù)荷監(jiān)視措施?運行，機(jī)組最大出力限制900MW。停機(jī)后處理。4〕E廠1號機(jī)試運期間，發(fā)生多個高中壓調(diào)門卡澀現(xiàn)象，檢查為廠家密封圈選擇過大，油動機(jī)活動中將密封圈多余局部剪切后遺留在油動機(jī)內(nèi)。全部9個調(diào)門返廠處理。5〕C廠6號機(jī)試運期間，中壓主汽門卡澀一次，檢查為廠家密封條堵塞油路。基建機(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔二〕汽輪機(jī)2、主機(jī)6〕〔投產(chǎn)2021〕B廠#3機(jī)組6月2日，機(jī)組負(fù)荷851MW，再熱器保護(hù)動作跳閘。原因：EH油泵進(jìn)行設(shè)備定期輪換，當(dāng)兩臺油泵并列運行時系統(tǒng)油壓發(fā)生變化，導(dǎo)致管道內(nèi)積存顆粒雜質(zhì)被沖出，堵塞高壓遮斷電磁閥組節(jié)流孔，造成系統(tǒng)平安油逐漸下降，1、2號中聯(lián)門依次關(guān)閉，觸發(fā)再熱器保護(hù)動作，機(jī)組跳閘。7〕C廠7號機(jī)調(diào)試期間，7B小機(jī)低壓速關(guān)閥，閥位逐漸關(guān)〔3天內(nèi)由99%關(guān)閉到50%〕,判斷為為O型圈泄油所致，回油管溫度上升，油動機(jī)彈簧腔室回油量較大，活塞密封面有漏，停泵檢修后正常。8〕〔投產(chǎn)2021〕D廠#1機(jī)組2月1日，#1機(jī)組因EH油壓低跳閘。簡要經(jīng)過：故障前D廠#1機(jī)組#12抗燃油泵運行，#11抗燃油泵備用。#12抗燃油泵出口壓力由161bar突降，在1秒內(nèi)降至2bar，油泵出口壓力低至10bar保護(hù)#12抗燃油泵跳閘，同時聯(lián)啟#11抗燃油泵，#11抗燃油泵啟動后，未在5秒內(nèi)使抗燃油泵出口壓力到達(dá)105bar以上，觸發(fā)“汽機(jī)跳閘〞信號，首跳原因是“抗燃油壓力低〞，鍋爐MFT。基建機(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔二〕汽輪機(jī)2、主機(jī)原因：#12抗燃油泵連軸器由于制造精度低，同心度不好，同時靠背輪彈性塊減震能力差，造成靠背輪傳動爪磨損，導(dǎo)致#12抗燃油泵運行中油壓突降，備用的#11抗燃油泵聯(lián)起。由于抗燃油泵在油箱上部，泵體高于油箱液面，11泵備用期間，泵內(nèi)的油已慢慢泄掉，啟泵時油要先充滿泵體，所以出口油壓建立較慢，未在5秒內(nèi)使#11抗燃油泵出口壓力到達(dá)105bar以上。但母管壓力降低較少。措施：A、參照A廠、C廠的邏輯修改，把抗燃油壓力低跳機(jī)邏輯進(jìn)行修改，在邏輯中“與〞上母管壓力<105bar。因為原邏輯相當(dāng)于單點保護(hù)，實際情況是工作泵跳閘，備用泵聯(lián)啟期間，母管壓力下降非常少，具有工作能力；B、備用抗燃油泵定期啟動，盡量維持泵內(nèi)滿油，啟動周期3-7天?；C(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔二〕汽輪機(jī)3、主機(jī)振動1〕〔投產(chǎn)2021〕A廠#6機(jī)組1月10日，機(jī)組由950MW升至970MW，主機(jī)#1瓦軸振動逐漸上升，最高至110μm，并有繼續(xù)升高趨勢，將機(jī)組負(fù)荷降至900MW，振動趨于穩(wěn)定。

停備后，檢查修整#1軸瓦上、下瓦摩擦痕跡嚴(yán)重的部位，修刮瓦枕球面使接觸更加完善；在下瓦增加0.15mm墊片增加#1軸瓦的負(fù)載；將#5軸承〔#2低壓缸后瓦〕減去538g配重；#1軸瓦進(jìn)油孔與瓦座、瓦體進(jìn)油孔的錯口進(jìn)行了修正。2〕B廠4號機(jī)調(diào)試期間，機(jī)組負(fù)荷由900MW加負(fù)荷至978MW過程中，#1-#4軸振急劇上升〔最高2Y為229μm〕，打掉一臺磨煤機(jī)負(fù)荷下降，振動恢復(fù)正常，加負(fù)荷至940MW，機(jī)組#1-#4軸振大，做1臺磨煤機(jī)RB試驗完成后，負(fù)荷至800MW，振動恢復(fù)正常。分析高壓轉(zhuǎn)子產(chǎn)生汽流激振，表現(xiàn)為振動具有重復(fù)性。3〕C廠6號機(jī)試運期間，8瓦振動偏大。廠家在出廠前進(jìn)行了28次平衡，現(xiàn)場檢查平衡塊都在，說明勵磁機(jī)小軸確有問題?，F(xiàn)場在7、8瓦反向加平衡后，振動正常?；C(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔二〕汽輪機(jī)基建機(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔二〕汽輪機(jī)5、閥門卡澀1〕E廠1號機(jī)調(diào)試期間，B汽動給水泵出口電動門冷態(tài)開關(guān)靈活，熱態(tài)無法開啟。原因：將閥門解體檢查，測量門桿彎曲度，發(fā)現(xiàn)門桿已彎曲變形，導(dǎo)致閥門無法開啟。措施：重新加工門桿及銅套。其高加旁路電動快切三通閥在機(jī)組負(fù)荷75%時無法開啟。原因：閥門在給水溫度在250度以上時，發(fā)生卡澀情況。措施：將機(jī)組負(fù)荷降至200MW，給水溫度降低后，屢次活動閥門，靈活無卡澀。再將機(jī)組負(fù)荷升至50%負(fù)荷、75%負(fù)荷，活動閥門，靈活無卡澀。2〕C廠7號機(jī)調(diào)試期間，循環(huán)水內(nèi)外環(huán)各一個入口蝶閥〔凝汽器〕卡澀，放水并通過開臨時孔進(jìn)行內(nèi)部處理。3〕C廠6號機(jī)調(diào)試期間，危急疏水門卡澀，經(jīng)常發(fā)生。4〕C廠6號機(jī)調(diào)試期間，高加抽汽逆止門卡澀3臺5〕C廠7號機(jī)調(diào)試期間，A小機(jī)再循環(huán)卡在12%，將手動門關(guān)閉。6〕C廠7號機(jī)調(diào)試期間，高加危機(jī)疏水閥卡澀，跳高加?；C(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔二〕汽輪機(jī)基建機(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔二〕汽輪機(jī)6、泄漏1〕〔投產(chǎn)2021〕B廠#3機(jī)組4月1日，中壓缸轉(zhuǎn)子冷卻蒸汽供汽管路節(jié)流孔板法蘭漏汽，原因：法蘭連接螺栓在長期高溫〔600℃〕交變應(yīng)力作用下蠕變，由于螺栓預(yù)緊力缺乏，導(dǎo)致漏泄。法蘭連接不適合該系統(tǒng)實際，是導(dǎo)致漏泄發(fā)生的原因。措施：對8個節(jié)流孔板由法蘭連接改為焊接。2〕〔投產(chǎn)2021〕某廠#2機(jī)組12月21日，主汽高旁暖管管道根部斷裂，緊急停機(jī)。停機(jī)后對斷裂管段進(jìn)行光譜分析確認(rèn)該管段材質(zhì)為碳鋼！高旁暖管管道設(shè)計材質(zhì)應(yīng)為SA213-T91，但實際使用為碳鋼材質(zhì)?；C(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔二〕汽輪機(jī)7、閥門故障1〕〔投產(chǎn)2021〕某廠3號6月24日：給水流量低保護(hù)動作機(jī)組跳閘。原因：除氧器上水調(diào)節(jié)閥出口手動門銷子脫落。2〕〔投產(chǎn)2021〕A廠#5機(jī)組3月27日，發(fā)現(xiàn)凝結(jié)水流量由2000t/h下降至890t/h，除氧器水位由40mm下降至-280mm，手動開大除氧器水位調(diào)節(jié)旁路電動門后，除氧器水位和凝結(jié)水流量恢復(fù)至正常，經(jīng)查除氧器上水調(diào)門閥桿斷裂。3〕〔投產(chǎn)2021〕B廠#4機(jī)組9月2日，#4機(jī)組跳閘。原因分析：#4機(jī)組閉式水泵定期切換。啟動#42閉式水泵運行正常后，停運#41閉式水泵。由于#41閉式水泵出口逆止門門芯與拐臂連接銷斷裂〔斷裂原因為該部件鑄造時連接銷內(nèi)部存在夾雜砂眼缺陷〕，造成閥門拐臂與門柄脫離，不能正?？焖訇P(guān)閉。閉式水母管壓力在3秒內(nèi)由0.81MPa降至0.65MPa，導(dǎo)致兩臺小機(jī)板式冷卻器發(fā)生“皮囊效應(yīng)〞，兩臺小機(jī)潤滑油壓力瞬間均波動至0.07MPa以下，潤滑油壓力低低開關(guān)動作，小機(jī)ETS保護(hù)動作，兩臺汽泵跳閘，鍋爐MFT保護(hù)動作，機(jī)組跳閘?；C(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔二〕汽輪機(jī)7、閥門故障4〕某廠#4機(jī)組調(diào)試期間，100%甩負(fù)荷完成后，在關(guān)高旁閥過程中，因高旁閥套筒脫落，手動MFT。5〕B廠3號機(jī)調(diào)試期間，負(fù)荷260MW給水旁路調(diào)節(jié)門門芯脫落，給水流量低，鍋爐MFT動作。6〕C廠6號機(jī)調(diào)試期間，機(jī)組空預(yù)器電流大幅度變化，熔塞爆開，發(fā)停轉(zhuǎn)報警，空預(yù)器排煙溫度上升到168度，停對應(yīng)側(cè)送引一次風(fēng)機(jī)，手動停兩臺磨煤機(jī)。汽動給水泵供汽為四抽，當(dāng)負(fù)荷快速下降時，四抽壓力降低，小機(jī)轉(zhuǎn)速下降，直到給水流量降低到813.4噸/小時以下，鍋爐給水流量低保護(hù)MFT。小機(jī)的高、低壓閥門重疊度放在了95%，高壓供汽調(diào)門未開，存在疑問。7〕A廠5號機(jī)試運期間，機(jī)組進(jìn)行RB試驗過程中，由于四抽到除氧器逆止門不嚴(yán)，負(fù)荷降低時，除氧器冷蒸汽倒流到四抽管道，冷蒸汽造成小機(jī)轉(zhuǎn)速下降，鍋爐給水流量低MFT保護(hù)跳閘?；C(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔二〕汽輪機(jī)7、閥門故障8〕B廠4號機(jī)試運期間，機(jī)組進(jìn)行RB試驗過程中，發(fā)生兩次由于四抽到除氧器逆止門不嚴(yán)，當(dāng)負(fù)荷降低時，除氧器冷蒸汽倒流到四抽管道，冷蒸汽造成小機(jī)轉(zhuǎn)速下降，鍋爐給水流量低MFT保護(hù)跳閘。9〕E廠1號機(jī)試運期間，做甩50%負(fù)荷試驗準(zhǔn)備工作，進(jìn)行除氧器汽源切換，由四抽供汽切換至輔汽供汽，在切換的過程中，因四抽至除氧器逆止門不嚴(yán)，造成除氧器里160℃的冷汽流入到372℃的四抽管道里，再經(jīng)四抽管道流入小機(jī)A，造成小機(jī)A進(jìn)汽溫度驟降，引起小機(jī)A出力缺乏，造成鍋爐給水流量低，觸發(fā)鍋爐MFT，汽輪機(jī)跳閘。停機(jī)后，將四抽至除氧器逆止門解體后發(fā)現(xiàn)門桿卡澀，將此閥門處理好后未發(fā)生同樣問題?；C(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔二〕汽輪機(jī)7、閥門故障10〕〔投產(chǎn)2021〕D廠#1機(jī)組1月7日，#1機(jī)組給水泵全停，鍋爐MFT，機(jī)組跳閘。原因：D廠#1機(jī)組共兩臺汽泵運行，#11汽泵因處理缺陷手動停運，停運過程中，#11汽泵因再循環(huán)門開啟緩慢，入口流量下降過快，#11汽泵“低流量保護(hù)動作〞，#11汽泵跳閘。#12汽泵在快速增加負(fù)荷過程中因高壓調(diào)門控制失靈，造成#12汽泵高調(diào)門由51%迅速開啟到100%,汽泵轉(zhuǎn)速突增，汽泵瞬間升速造成三瓦振動大跳閘。#1機(jī)組因兩臺給水泵全停，鍋爐MFT，機(jī)組跳閘。檢查試驗時發(fā)現(xiàn)，#11、#12汽泵高壓調(diào)門都存在控制失靈現(xiàn)象，經(jīng)分析#11、#12汽泵高壓調(diào)門失控的原因為高壓調(diào)門伺服閥長期不動造成卡澀。措施：1〕更換#11、#12汽泵高壓調(diào)門伺服閥后現(xiàn)場試驗正常；2〕在停止一臺汽泵之前，應(yīng)將另一臺汽泵輔汽供汽投入，以免發(fā)生負(fù)荷降低時，四抽供小機(jī)蒸汽壓力下降，轉(zhuǎn)速降低時，由于閥門重疊度而導(dǎo)致高壓調(diào)門開啟；3〕宜定期進(jìn)行小機(jī)高壓供汽調(diào)門活動試驗?；C(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔二〕汽輪機(jī)8、D廠#1機(jī)組凝結(jié)水進(jìn)油D廠1號機(jī)試運期間，在進(jìn)行給水前置泵進(jìn)水壓力測點檢修時，措施要求隔離11號給水泵及給水前置泵，關(guān)閉11號汽動給水泵密封水。當(dāng)時機(jī)組運行工況為12號汽泵運行，運行人員發(fā)現(xiàn)真空下降，就地檢查關(guān)閉給水泵密封水回水門、密封水箱至凝汽器隔離門和調(diào)整門，真空上升。期間1號小機(jī)油箱油位降低了25mm左右，約跑油0.15m3。翻開凝汽器底部放水門發(fā)現(xiàn)水中帶油。原因：11汽動給水泵密封水關(guān)閉，給水泵泵體內(nèi)內(nèi)存留的高溫水經(jīng)軸端流入密封水回水腔室，進(jìn)入密封水回水箱，此時前置泵入口門關(guān)閉，給水泵出口門關(guān)閉，前置泵入口濾網(wǎng)和泵體放水門翻開。在凝汽器真空狀態(tài)下，高溫密封水回水在凝汽器入口汽化，當(dāng)密封水回水箱水位降低到一定水位，水封被破壞，密封水回水箱和凝汽器聯(lián)通，真空開始下降。給水泵軸承腔室和凝汽器形成聯(lián)通，加之給水泵軸承腔室呼吸閥存在堵塞現(xiàn)象，回油腔室回油不暢，腔室內(nèi)潤滑油通過油檔漏入密封水回水腔室，沿密封水回水進(jìn)而漏入凝汽器。基建機(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔二〕汽輪機(jī)9、凝泵濾網(wǎng)堵塞各機(jī)組在試運期間均出現(xiàn)屢次凝結(jié)水泵入口濾網(wǎng)堵塞。在整套啟動投入各個系統(tǒng)時包括旁路、加熱器、減溫水、疏水等，系統(tǒng)及管道內(nèi)鐵銹等雜物進(jìn)入凝汽器。在試運中，必須進(jìn)行一次或?qū)掖螁雍蟮那謇砉ぷ?，包括對于容器、濾網(wǎng)的清掃等等，以確保下次啟動系統(tǒng)的清潔。為保證鍋爐汽水品質(zhì)，凝結(jié)水精處理一般在機(jī)組吹管期間既投入。1〕D廠#1機(jī)組試運期間，機(jī)組做甩100%負(fù)荷，以及由于1號機(jī)并網(wǎng)引起2號機(jī)跳閘后，由于低壓旁路快開，均出現(xiàn)了凝結(jié)水三臺泵入口濾網(wǎng)堵塞，凝結(jié)水母管壓力2MPa，低旁閉鎖開啟，進(jìn)而被迫停爐。其他機(jī)組也發(fā)生過類似現(xiàn)象。為此應(yīng)該考慮對低壓旁路在酸洗過程中如何清理，如采取酸侵泡等措施?；C(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔二〕汽輪機(jī)10、凝汽器泄漏1〕某廠1號機(jī)調(diào)試期間，1號機(jī)凝汽器查漏，堵12根管。2〕C廠6號機(jī)調(diào)試期間，啟動初期采用補(bǔ)排方式運行，處理凝汽器泄漏，查漏為內(nèi)環(huán)，Na離子上來后，要抓緊進(jìn)行氯離子的測量，并采用除氧器上水，減小鍋爐負(fù)荷在爐水泵運行的方式下進(jìn)行，只適用與機(jī)組未并網(wǎng)。檢查內(nèi)環(huán)一點、外環(huán)一點泄漏。打塞子堵住。后來在堵頭上又出現(xiàn)一漏點。3〕B廠3號機(jī)試運期間，曾發(fā)生一次疑似凝汽器泄漏，機(jī)組降負(fù)荷，后查明為凝汽器底部污水抽入凝汽器引起。4〕E廠2號機(jī)組試運期間，汽機(jī)停機(jī)后對凝汽器進(jìn)行檢查發(fā)現(xiàn)#7、#8低加局部外包殼脫落掉在凝汽器鈦管上，對凝汽器鈦管平安運行構(gòu)成影響。原因：氣流沖刷導(dǎo)致外包殼局部脫落〔尤其是低旁投運后〕。措施：將#7、#8低加外包殼撤除或在＃7、8低加與減溫器之間安裝擋汽板基建機(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔二〕汽輪機(jī)11〔投產(chǎn)2021〕某廠#1機(jī)組11段廠用電失電造成高壓轉(zhuǎn)子嚴(yán)重磨損事故事故前狀態(tài)：2021年11月8日某廠#1機(jī)組冷態(tài)啟動，4：46，發(fā)電機(jī)負(fù)荷87.5MW，主汽壓力6.1Mpa、溫度505℃，再熱汽壓力1MPa、溫度487℃，真空-91.22kPa。脹差HP/IP/LP分別為：5.9mm/2.6mm/5.66mm，11給水泵運行。事故發(fā)生過程：4：45，倒廠用電，4：46倒6KV11廠用母線時，11段工作電源進(jìn)線開關(guān)未合到位，備用電源開關(guān)退出。11給水泵跳閘，汽包水位至-300mm，水位低保護(hù)動作，鍋爐MFT，汽機(jī)跳閘，發(fā)電機(jī)逆功率保護(hù)動作。交直流潤滑油泵聯(lián)啟正常。主機(jī)轉(zhuǎn)速降至1174rpm，11頂軸油泵聯(lián)啟，此時運行人員發(fā)現(xiàn)汽機(jī)轉(zhuǎn)速下降較快，4：56汽機(jī)轉(zhuǎn)速到0，就地盤車無法啟動，手動盤車無法盤動。后屢次采用措施進(jìn)行試盤車，均未成功。基建機(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔二〕汽輪機(jī)11〔投產(chǎn)2021〕某廠#1機(jī)組11段廠用電失電造成高壓轉(zhuǎn)子嚴(yán)重磨損事故11月14日到18日，高壓缸解體檢查發(fā)現(xiàn)：〔1〕高壓轉(zhuǎn)子第6、7、8級動葉葉輪出汽側(cè)與下一級隔板板體發(fā)生嚴(yán)重碰磨，葉輪進(jìn)汽側(cè)有明顯過熱痕跡，出汽側(cè)葉輪輪轂外表有磨損溝痕，最深達(dá)16毫米以上，相應(yīng)下一級隔板進(jìn)汽側(cè)板體外表附著有金屬熔融物，其中第8級隔板外表附著金屬熔融物橫斷面顯示分成兩層，表層外表呈灰黑色過熱氧化物痕跡，底層外表呈黃色銹蝕痕跡?！?〕高壓轉(zhuǎn)子跳度最大處為第4、5級葉輪間軸頸，跳度0.07mm〔設(shè)計值為0.03mm〕?！?〕高壓轉(zhuǎn)子第6級動葉級前軸向間隙嚴(yán)重超標(biāo)，說明該級葉輪已嚴(yán)重變形。11月18日，根據(jù)解體情況，汽輪機(jī)高壓轉(zhuǎn)子返回東方汽輪機(jī)修理〔更換〕。#1機(jī)組轉(zhuǎn)A級檢修。基建機(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔二〕汽輪機(jī)11〔投產(chǎn)2021〕某廠#1機(jī)組11段廠用電失電造成高壓轉(zhuǎn)子嚴(yán)重磨損事故1、事故直接原因分析〔1〕機(jī)組啟動并網(wǎng)后6KV11廠用段由備用電源切換廠用電源時，11段工作電源進(jìn)線開關(guān)60111合閘不成功，備用電源開關(guān)60112退出，6KV11廠用母線失電。11給水泵跳閘，鍋爐汽包水位低MFT動作，機(jī)組掉閘?！?〕制造廠給出的脹差保護(hù)定值不合理，未起到保護(hù)作用。啟動運行說明書中高壓脹差限值為6mm報警、6.5mm遮斷，機(jī)組啟動并網(wǎng)后高壓脹差最大到6.08mm，未到達(dá)遮斷值，運行操作人員認(rèn)為尚未影響機(jī)組平安，起到了誤導(dǎo)作用?！?〕動靜間隙裕度缺乏，廠家設(shè)計。汽輪機(jī)高壓轉(zhuǎn)子級后軸向間隙在產(chǎn)品證明書中沒有標(biāo)示，汽輪機(jī)廠總裝、現(xiàn)場安裝上沒有記錄，實際間隙與脹差遮斷保護(hù)值不匹配。此次發(fā)生在高壓轉(zhuǎn)子第6、7、8級葉輪與隔板體之間的碰磨是轉(zhuǎn)子盤不動車的直接原因。基建機(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔二〕汽輪機(jī)基建機(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔三〕電氣1、A廠5號發(fā)電機(jī)23號線棒燒損A廠5號機(jī)試運期間，機(jī)組升負(fù)荷及進(jìn)相試驗過程中，發(fā)現(xiàn)發(fā)電機(jī)23號槽上層線棒出水溫度較相鄰線棒出水溫度高出約5K，負(fù)荷1000MW時，23號槽上層線棒與相鄰線棒出水溫度溫差為12K，據(jù)此判斷發(fā)電機(jī)23號槽上層線棒存在堵塞現(xiàn)象。停機(jī)進(jìn)行線棒沖洗取出機(jī)械雜質(zhì)假設(shè)干，水錘試驗前后水流量試驗小于10％合格。再次并網(wǎng)后，機(jī)組負(fù)荷600MW時，23號線棒出水溫度高同比8K；700MW時，同比高11K；750MW時，同比高12K。機(jī)組打閘停機(jī)，決定發(fā)電機(jī)抽轉(zhuǎn)子，成組更換23～28號上層線棒。返廠撤除23線棒主絕緣，發(fā)現(xiàn)靠近勵端1.5m處，線棒內(nèi)側(cè)面燒兩個洞，不銹鋼管〔空心導(dǎo)線〕和銅導(dǎo)線被燒融現(xiàn)象，燒融的一組導(dǎo)線一直到引線局部都已燒焦。對空心導(dǎo)線水壓、流量等試驗，確認(rèn)一個空心導(dǎo)線堵、一個空心導(dǎo)線漏，其他空心導(dǎo)線無堵塞和泄漏現(xiàn)象。線棒股間絕緣損壞是主因?；C(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔三〕電氣2、主變1〕B廠4號機(jī)主變故障。2021年1月23日，對#4主變進(jìn)行第一次送電沖擊時，B相發(fā)生故障,差動保護(hù)、重瓦斯保護(hù)動作，變壓器本體防爆門動作并少量噴油。從送電到開關(guān)跳開歷時28ms。排油結(jié)束后，進(jìn)入器身檢查，檢查結(jié)果如下：在故障點附近的夾件處散落著碳化物和細(xì)小銅粒，調(diào)壓線圈上部抽頭處絕緣紙開裂，露出銅導(dǎo)線，高壓Ⅰ繞組上端部絕緣角環(huán)向上脹起變形，線圈上部壓板壓釘絕緣紙漿墊圈脫落，無載調(diào)壓分接開關(guān)動、靜觸頭有輕微拉弧現(xiàn)象，被弧光燒傷。分析認(rèn)為是由于B相分接開關(guān)觸頭接觸不好造成弧光短路，引起故障。B相變壓器修理完畢返廠，3月21日主變反送電五次沖擊試驗合格投入運行。2〕某廠2號機(jī)主變A相乙炔超標(biāo)，含量不隨負(fù)荷變化。方案一：局放試驗，內(nèi)部檢查處理，濾油，注油，投入；方案二：更換備用相。后更換備用相?；C(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔三〕電氣基建機(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔三〕電氣2、主變：3〕C廠6號機(jī)組保安電源失電汽輪機(jī)故障處理情況：保安A、B段失電后，運行人員手動在集控室緊急啟動柴發(fā)失敗，就地手動啟動柴發(fā)失??；發(fā)現(xiàn)B側(cè)低旁沒有關(guān)閉，在DCS進(jìn)行手動操作關(guān)閉失敗，就地?zé)o法關(guān)閉?！驳蛪号月房刂齐娫词?，低旁閥處在保持閥位狀態(tài)〕；A側(cè)凝汽器真空到零〔凝汽器溫度103℃〕，汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速547轉(zhuǎn)/分，就地手動停運軸封汽；汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速降到510轉(zhuǎn)/分，因頂軸油泵電源失去，頂軸油泵無法啟動，液壓盤車無法自動投入，關(guān)閉機(jī)組所有疏水門，汽機(jī)進(jìn)行悶缸〔疏水門每間隔12小時翻開一次〕；系統(tǒng)恢復(fù)供電后，低旁控制電源恢復(fù)，控制裝置重新啟動后，低壓旁路反響恢復(fù)，運行人員遠(yuǎn)方手動關(guān)閉低壓旁路。鑒于同類型機(jī)組經(jīng)驗，為了防止汽輪機(jī)汽封損壞，汽輪機(jī)不進(jìn)行手動盤車，維持悶缸處理；基建機(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔三〕電氣2、主變：3〕C廠6號機(jī)組保安電源失電汽輪機(jī)故障事故原因〔1〕主變跳閘原因分析：根據(jù)故障后的油色譜分析，變壓器內(nèi)部發(fā)生涉及固體絕緣的放電性故障。放油內(nèi)檢，發(fā)現(xiàn)高壓側(cè)圍拉帶損壞，高壓側(cè)主柱下方存在少量碳化物和銅珠。結(jié)合低電壓阻抗測量初步判斷系內(nèi)部線圈發(fā)生絕緣性故障，造成差動及重瓦斯保護(hù)動作，發(fā)變組開關(guān)跳閘?！?〕6kV廠用電失電原因分析：6kVB和D段主要為機(jī)組負(fù)荷〔I類負(fù)荷〕供電，高壓備用變壓器〔04號高備變〕為1臺52/28-28MVA有載調(diào)壓型分裂變壓器，共有A/B兩分支，A分支帶6號機(jī)組6kVA/C段，B分支帶6號機(jī)組6kVB/D段。當(dāng)廠用電工作電源跳閘時，通過廠用電切換裝置進(jìn)行慢切(2秒延時)，廠用電成功切換到04號高備變A/B分支帶電，由于6kV各段的高壓電動機(jī)低電壓保護(hù)定值設(shè)定為9秒延時，6kVB/D兩段大局部負(fù)荷沒有跳開，導(dǎo)致B分支負(fù)荷電流過大，過電流保護(hù)動作，造成B/D段跳閘失電?；C(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔三〕電氣2、主變：3〕C廠6號機(jī)組保安電源失電汽輪機(jī)故障事故原因〔3〕保安段失電原因分析：柴油發(fā)電機(jī)起動，保安A段正常后，在保安B段帶電瞬間，因柴發(fā)就地PLC控制箱內(nèi)電壓采集板四角螺絲僅固定一角〔該裝置為廠家全封閉管理，正常情況下不允許用戶開箱檢查〕，柴發(fā)啟動后因振動造成電壓采集板接線松動柴發(fā)低電壓保護(hù)動作，造成保安A/B段的2路電源全部失去?！?〕低旁未及時關(guān)閉原因分析：10月12日11:23:56機(jī)組跳閘后低旁快開，調(diào)節(jié)分別關(guān)到1%和25%時，由于保安A/B段電源同時失去，導(dǎo)致其24V熱工控制電源失去，不能接受控制指令保持原位，失去控制?；C(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔三〕電氣3、氫氣1〕B廠3號機(jī)調(diào)試期間，因氫氣系統(tǒng)排污管道三通漏泄嚴(yán)重，機(jī)組停機(jī)，緊急排氫。2〕E廠2號機(jī)調(diào)試期間，發(fā)電機(jī)氫壓下降相對較快，對漏氫率進(jìn)行了測算，到達(dá)了15Nm3/d。原因：經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)發(fā)電機(jī)主引線連接處有3個螺栓漏氫嚴(yán)重，其中有2個螺栓缺少墊片，1個螺栓未上緊。停機(jī)后，施工單位對這3個螺栓進(jìn)行了處理，漏氫率合格＜10Nm3/d?；C(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔三〕電氣4、輔機(jī)電氣1〕C廠6號機(jī)調(diào)試期間，送風(fēng)機(jī)無原因跳閘，更換就地事故按鈕。2〕〔投產(chǎn)2021〕某廠#4機(jī)組6月12日，#41循環(huán)泵消缺，#42循環(huán)水泵電機(jī)零序保護(hù)動作跳閘，凝汽器真空驟降，快速減負(fù)荷過程中，由于給水流量調(diào)節(jié)系統(tǒng)調(diào)節(jié)品質(zhì)不良，兩臺汽泵再循環(huán)門保護(hù)快開后,給水流量下降過快，給水流量低保護(hù)動作，鍋爐MFT。循環(huán)泵跳閘原因：電機(jī)定子線圈出廠安裝質(zhì)量不良，在線圈下線過程中，因安裝不當(dāng)造成線圈絕緣受損，線圈故障部位是線圈剛出槽口R角最薄弱的部位，隨運行時間的延長和啟動次數(shù)增多，該處絕緣劣化進(jìn)而引起絕緣擊穿。3〕〔投產(chǎn)2021〕某廠#1機(jī)組9月21日，#1機(jī)1A電泵電機(jī)接地保護(hù)動作跳閘。1A電泵曾在9月10日因電機(jī)接地保護(hù)動作跳閘，9月19日更換電機(jī)后啟動〔原故障電機(jī)返廠檢查〕，因電機(jī)主泵側(cè)軸承溫度高停運處理，9月21日再次啟動時發(fā)生接地保護(hù)動作跳閘。原因：故障發(fā)生在槽口部位。電泵用電機(jī)為引進(jìn)的新型STMKS900-4M電機(jī)，該電機(jī)整體固定存在問題。電機(jī)頻繁啟動造成端部綁扎松動，線圈磨損，導(dǎo)致故障發(fā)生?；C(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔三〕電氣4、輔機(jī)電氣4〕投產(chǎn)2021〕B廠#3機(jī)組10月14日，#31引風(fēng)機(jī)跳閘，機(jī)組RB動作正常。原因分析：#31引風(fēng)機(jī)潤滑油站兩臺潤滑油泵共用一個控制電源開關(guān)，由于控制電源開關(guān)質(zhì)量差，運行中故障導(dǎo)致控制電源失電，#31引風(fēng)機(jī)運行的潤滑油泵跳閘，備用油泵無法聯(lián)啟，潤滑油壓低保護(hù)動作，#31引風(fēng)機(jī)跳閘。5〕B廠3號機(jī)調(diào)試期間，32一次風(fēng)機(jī)跳閘，觸發(fā)RB，負(fù)荷800MW降至465MW。原因為一次風(fēng)機(jī)油站#1潤滑油泵跳閘，#2油泵未聯(lián)啟，油泵全停保護(hù)動作，導(dǎo)致3號機(jī)組RB。跳閘原因為#1、2油泵就地控制柜內(nèi)油泵電機(jī)熱偶繼電器動作，修改定值。6〕某廠機(jī)組調(diào)試期間，鍋爐保安MCC段工作、備用電源切換過程中,鍋爐保安MCC瞬間停電，磨煤機(jī)油站失電后跳閘，導(dǎo)致磨煤機(jī)跳閘，鍋爐MFT動作。原因：保安MCC段電源切換時間是3-4秒，而磨煤機(jī)油站自啟動時間整定為1秒，在保安MCC段切換過程中磨煤機(jī)油站自動跳閘，造成磨煤機(jī)油壓低，6臺磨煤機(jī)跳閘?；C(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔三〕電氣5、D廠#1機(jī)組調(diào)試期間，2021年11月29日，1號機(jī)汽機(jī)打閘。原因：#1主變分接頭位置更改。6、D廠#1機(jī)組調(diào)試期間，2021年11月30日，D廠#1機(jī)組負(fù)荷400MW，主變接地零序保護(hù)動作跳閘。故障原因：端子排因長時間下雨受潮絕緣降低；端子排距離較近；端子排質(zhì)量較差。措施：更換端子排；檢查接線箱密封性。7、D廠#1機(jī)組調(diào)試期間，2021年12月3日，1號機(jī)打閘發(fā)電機(jī)解列〔鍋爐未?！?。故障原因：勵磁變低壓側(cè)出口B相母排發(fā)熱。8、D廠#2機(jī)組調(diào)試期間，1號機(jī)并網(wǎng)瞬間有功大幅波動，并引起＃2機(jī)組多項RB動作，鍋爐給水流量低保護(hù)動作跳閘。實際觀察，平穩(wěn)帶500MW負(fù)荷的#1機(jī)，在#2機(jī)組并網(wǎng)瞬間三相間功率波動高達(dá)40MW。并網(wǎng)有功波動原因仍在分析?；C(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔三〕電氣9〔投產(chǎn)2021〕某廠#4機(jī)組8月10日，機(jī)組因“發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子接地保護(hù)〞動作跳閘。原因為勵磁小間空調(diào)底部漏水，水滲入到交流進(jìn)線柜下部，即勵磁變低壓側(cè)共箱封閉母線箱側(cè)壁，致使勵磁變低壓側(cè)交流母線絕緣隔板受潮，A相母線對地絕緣降低，有輕微樹狀放電，造成#4機(jī)轉(zhuǎn)子接地保護(hù)動作，機(jī)組跳閘。10〔投產(chǎn)2021〕某廠#1機(jī)組1月27日，#1機(jī)組“定子接地〞保護(hù)動作，機(jī)組跳閘，原因分析：確認(rèn)為發(fā)電機(jī)匝間保護(hù)專用PT一次中性點和發(fā)電機(jī)中性點連接的電纜與專用PT一次的C相摩擦造成絕緣破壞形成接地所致?；C(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔四〕熱控1、RB試驗及動作1〕B廠3號機(jī)調(diào)試期間，一次風(fēng)機(jī)RB試驗失敗，機(jī)組跳閘。原因：給水泵調(diào)節(jié)跟蹤特性不好，造成鍋爐給水流量低動作，機(jī)組跳閘。修改參數(shù)后再次試驗成功。2〕B廠4號機(jī)調(diào)試期間，給水泵RB試驗失敗，機(jī)組跳閘。原因：機(jī)組負(fù)荷920MW，手動打閘41汽動給水泵，RB觸發(fā)后，調(diào)節(jié)鍋爐給水流量低MFT。分析小汽輪機(jī)調(diào)節(jié)特性不好，對小汽機(jī)調(diào)節(jié)閥解體檢查，包括執(zhí)行機(jī)構(gòu)、嚴(yán)密性、調(diào)節(jié)特性等。消除缺陷后再次進(jìn)行試驗成功。3〕B廠4號機(jī)調(diào)試期間，磨煤機(jī)RB試驗失敗，機(jī)組跳閘。原因：機(jī)組負(fù)荷800MW，4臺磨運行，手動打閘41磨，做4臺跳一臺磨煤機(jī)RB試驗，機(jī)組負(fù)荷下降到572MW，由于汽機(jī)除氧器至四抽的逆止門不嚴(yán)造成返汽現(xiàn)象，小機(jī)供汽溫度下降，兩臺汽泵轉(zhuǎn)速快速下降，給水流量低低跳閘。消除缺陷后再次進(jìn)行試驗成功?；C(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔四〕熱控1、RB試驗及動作4〕A廠5號機(jī)調(diào)試期間，兩臺磨跳閘RB不合格。原因：RB觸發(fā)后，機(jī)組負(fù)荷與壓力下降緩慢，主汽溫下降較快〔吸取了＃6機(jī)組RB經(jīng)驗，但是給水降低較慢〕，運行手動減少給水流量100t/h，并抬升燃燒器擺角；主汽壓23.3MPa，高、低旁動作，再熱器平安閥動作;負(fù)荷變化引起低加水位高，水位保護(hù)解除。運行人員手動恢復(fù)運行參數(shù)，試驗不合格。調(diào)整參數(shù)后再次進(jìn)行試驗成功。5〕A廠6號機(jī)調(diào)試期間，給水泵RB試驗不合格。原因：機(jī)組負(fù)荷950MW，手動打閘B汽動給水泵，機(jī)組RB動作，為防止水冷壁出口汽溫超溫，運行人員過程中手動加水200t/h，機(jī)組負(fù)荷穩(wěn)定在650MW，試驗未合格。調(diào)整參數(shù)后再次進(jìn)行汽泵RB試驗。手動打閘汽泵6B，目標(biāo)負(fù)荷500MW，運行人員不參與手動調(diào)節(jié)，負(fù)荷穩(wěn)定在540MW，試驗成功?；C(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔四〕熱控1、RB試驗及動作6〕A廠6號機(jī)調(diào)試期間，送風(fēng)機(jī)RB試驗失敗，機(jī)組跳閘。手動打閘A送風(fēng)機(jī)，聯(lián)鎖跳閘6A引風(fēng)機(jī)，RB動作，E、F磨跳閘，5分鐘后B小機(jī)軸向位移高跳閘，6分鐘A小機(jī)軸向位移高跳閘。鍋爐MFT動作跳閘，汽機(jī)發(fā)電機(jī)跳閘。檢查四抽至除氧器進(jìn)汽逆止門卡澀；檢查輔汽至小機(jī)進(jìn)汽門卡澀。消除缺陷后再次進(jìn)行試驗成功。7〕C廠6號機(jī)調(diào)試期間，送風(fēng)機(jī)RB試驗失敗，機(jī)組跳閘。原因：給水流量調(diào)節(jié)器PID塊內(nèi)輸出限制，內(nèi)部設(shè)置給水泵轉(zhuǎn)速上升速率為300rpm/min，且模塊抗積分飽和，不下降到底不能回調(diào)，造成給水流量低，鍋爐MFT。調(diào)整參數(shù)后再次試驗成功。8〕C廠6號機(jī)調(diào)試期間，給水泵RB試驗失敗，機(jī)組跳閘。原因：給水泵入口壓力與除氧器壓力差大，汽泵保護(hù)動作跳閘，原因是超馳加速過程中，泵轉(zhuǎn)速上升速率過快，給水泵入口補(bǔ)水缺乏，造成差壓大于1MPa，保護(hù)跳閘，鍋爐給水流量低MFT跳閘。完善：轉(zhuǎn)速速率取消超馳，改用調(diào)節(jié)回路。基建機(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔四〕熱控1、RB試驗及動作9〕C廠7號機(jī)調(diào)試期間，送風(fēng)機(jī)RB試驗失敗，機(jī)組跳閘。原因：A送風(fēng)機(jī)引風(fēng)機(jī)聯(lián)鎖跳閘后，RB動作，B引風(fēng)機(jī)超馳開啟到85%〔超過6號機(jī)試驗結(jié)果75%〕，B引風(fēng)機(jī)超過額定電流，退出自動，引發(fā)燃料退出自動，不再進(jìn)一步減煤，水量減到對應(yīng)負(fù)荷，手動停磨煤機(jī)及手動搶水幅度缺乏，從而造成煤水比失調(diào)，別離器出口溫度到達(dá)跳閘值493度，水冷壁溫度高M(jìn)FT保護(hù)跳閘。調(diào)整參數(shù)后再次試驗成功。10〕C廠7號機(jī)調(diào)試期間，一次風(fēng)機(jī)RB試驗不合格。給水流量三次波動，運行人員采取手動干預(yù)。主要原因是給水控制不良，給泵再循環(huán)有干擾，主再熱汽溫變化大。11〕D廠#1機(jī)組調(diào)試期間，引風(fēng)機(jī)RB試驗失敗，機(jī)組跳閘。原因：MEH對汽動給水泵轉(zhuǎn)速在PID內(nèi)部限制為600rpm/min。轉(zhuǎn)速設(shè)定為4120rpm，實際為4790rpm，在積分作用下，轉(zhuǎn)速迅速下降到2800rpm，給水流量降低到827t/h，鍋爐MFT動作，機(jī)組跳閘。參數(shù)調(diào)整后再次試驗成功?；C(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔四〕熱控1、RB試驗及動作12〕〔投產(chǎn)2021〕某廠#4機(jī)組4月17日，#41引風(fēng)機(jī)非驅(qū)動端軸承溫度高跳閘,機(jī)組RB動作不成功，鍋爐給水流量低保護(hù)動作，機(jī)組跳閘。#41引風(fēng)機(jī)跳閘原因：廠家配套軸承保持架鉚釘不牢固，脫落使軸承保持架突然斷裂，軸承溫度高保護(hù)跳閘。RB動作不成功跳閘原因分析：RB跳磨邏輯設(shè)計存在缺陷，原設(shè)計中當(dāng)RB動作后只對#44、#45、#46磨煤機(jī)發(fā)出跳磨指令，而不對#41、#42、#43磨煤機(jī)發(fā)跳磨指令；RB動作前，#41、#42、#44、#45、#46磨煤機(jī)運行，#43磨煤機(jī)處于檢修狀態(tài)，RB動作后，跳磨邏輯使得#44、#45、#46磨煤機(jī)跳閘，只剩下#41、#42磨煤機(jī)運行，調(diào)節(jié)中給水流量低低保護(hù)動作值，機(jī)組跳閘。正常運行為5臺磨煤機(jī)運行，RB動作時應(yīng)跳閘兩臺磨，如為6臺磨運行，那么應(yīng)跳閘3臺磨。但必須保證剩余磨煤機(jī)等于3臺，故RB邏輯設(shè)置有誤。基建機(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔四〕熱控1、RB試驗及動作13〕D廠2號機(jī)調(diào)試期間，1號機(jī)并網(wǎng)引起2號機(jī)全部RB動作，機(jī)組跳閘?！惨弧吃蚍治觯骸?〕因#1機(jī)組并網(wǎng)瞬間，#2機(jī)組有功瞬間波動約20%，三個送DCS功率變送器功率信號瞬間波動，DCS采集到的功率反響信號瞬間偏差大〔三個功率反響信號兩兩偏差大25MW〕，功率反響信號質(zhì)量判斷模塊判斷功率信號故障，使鍋爐主控切手動?！?〕三個功率反響信號在DCS控制器250ms掃描周期內(nèi)瞬間偏差大50MW，觸發(fā)引風(fēng)機(jī)、送風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)、空預(yù)器、給水泵、磨煤機(jī)RB同時動作。RB動作后21、25號磨煤機(jī)跳閘，但給水泵RB動作后給水指令增加，給水量增加致使主汽溫度急劇下降。運行人員手動打閘汽機(jī)，低旁開啟后，三臺凝結(jié)水泵濾網(wǎng)全部差壓高，手動鍋爐MFT?；C(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔四〕熱控1、RB試驗及動作13〕D廠2號機(jī)調(diào)試期間，1號機(jī)并網(wǎng)引起2號機(jī)全部RB動作，機(jī)組跳閘?！捕巢扇Σ呒胺婪洞胧骸?〕針對三個功率變送器在DCS控制器250ms掃描周期內(nèi)瞬間偏差大50MW會觸發(fā)RB的邏輯，修改為功率反響信號在DCS控制器250ms掃描周期內(nèi)偏差大250MW觸發(fā)RB，閉鎖因功率反響信號不好引起RB，并在運行中繼續(xù)觀察是否符合實際工況，進(jìn)行合理優(yōu)化?！?〕在給水泵RB觸發(fā)信號條件增加給水泵A或B停運信號，確保給水泵RB必須有一臺給水泵停運?；C(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔四〕熱控基建機(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔四〕熱控2、甩負(fù)荷試驗3〕B廠3號機(jī)調(diào)試期間，第一次甩50％負(fù)荷試驗為1月24日，甩負(fù)荷后汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速飛升至3339r/min，電超速3300r/min、機(jī)械超速保護(hù)3280r/min均動作正常，機(jī)組跳閘，試驗不合格。原因：由于#1中調(diào)門關(guān)閉時間緩慢，造成汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速飛升至3339r/min，TSI電超速保護(hù)動作，汽輪機(jī)跳閘，所有抽汽逆止門關(guān)閉。關(guān)閉緩慢的原因是中調(diào)門ICV1快關(guān)電磁閥甩負(fù)荷時未帶電，就地檢查#1中調(diào)門快關(guān)電磁閥接線松動脫落導(dǎo)致汽門關(guān)閉緩慢。另外GV3高壓調(diào)門開關(guān)動作慢，更換伺服閥后，動作正常。第二次甩50％負(fù)荷試驗為2月1日，甩負(fù)荷后，轉(zhuǎn)速飛升至3150r/min，之后緩慢升至3300，TSI電超速保護(hù)動作，試驗不成功。原因為一次調(diào)頻試驗時強(qiáng)制轉(zhuǎn)速偏差為零，未解除強(qiáng)制。甩負(fù)荷后轉(zhuǎn)速無偏差，調(diào)節(jié)系統(tǒng)無差調(diào)節(jié)，機(jī)組轉(zhuǎn)速緩慢上升至跳閘值，保護(hù)動作。由于原因明確，且甩50％負(fù)荷時一次飛升轉(zhuǎn)速正常，決定進(jìn)行100％甩負(fù)荷試驗。2月2日直接進(jìn)行甩100%負(fù)荷試驗，轉(zhuǎn)速最高至3244r/min，穩(wěn)定在3000r/min附近，試驗成功。未再進(jìn)行50％甩負(fù)荷試驗?；C(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔四〕熱控3、測量1〕E廠：省煤器入口給水流量孔板量程范圍0~1000t/h，不能滿足大負(fù)荷時給水流量測量的要求，只能使用高加出口的給水流量，不利于給水自動的投入。應(yīng)安裝0~3000t/h的孔板。D廠也存在類似問題。E廠方案在大修期間增加，A廠二期已增加。2〕E廠：主油箱油位測量裝置采用雷達(dá)原理的變送器，測量中有波動現(xiàn)象，在油運行時外表存在波動，或者泡沫，測量不理想，并在試運中造成一次機(jī)組跳閘。3〕E廠，凝汽器A、B有三個低壓缸防爆門破裂。原因：真空變送器的量程為0～100KPa，真空破壞完后，凝汽器壓力顯示為100.8KPa，超過變送器量程，經(jīng)邏輯內(nèi)品質(zhì)判斷，此時凝汽器壓力為壞點，不閉鎖關(guān)低旁，致使低旁一經(jīng)復(fù)位就可以翻開，低旁開后，大量蒸汽流入凝汽器，造成低壓缸防爆門破裂。采取處理方法：將真空變送器量程放大，改遷為0～110KPa?；C(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔四〕熱控3、測量4〕C廠7號機(jī)調(diào)試期間，一級過熱器35-42點超溫，超溫三天，燃燒調(diào)整不起作用，后檢查智能前端卡件，更換后壁溫正常。5〕〔投產(chǎn)2021〕某廠#4機(jī)組4月26日，鍋爐末級再熱器金屬壁溫報警原因是#4機(jī)組IDAS系統(tǒng)前置機(jī)故障，導(dǎo)致鍋爐大局部壁溫測點顯示超量程，更換前置機(jī)。6〕〔投產(chǎn)2021〕某廠#4機(jī)組，發(fā)電機(jī)上層線棒出水溫度等報警。檢查確認(rèn)機(jī)側(cè)IDAS系統(tǒng)中用于信號轉(zhuǎn)換給DCS系統(tǒng)發(fā)送數(shù)據(jù)的前置機(jī)通訊轉(zhuǎn)換器故障，導(dǎo)致信號不能刷新。前置機(jī)通訊轉(zhuǎn)換器更換。7〕B廠3號機(jī)調(diào)試期間，機(jī)組負(fù)荷400MW，EH油壓低跳閘。原因：EH油位低低信號誤發(fā)，造成兩臺EH油泵跳閘，機(jī)組跳閘，檢查發(fā)現(xiàn)此液位開關(guān)質(zhì)量不好，已將此開關(guān)更換。基建機(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔四〕熱控3、測量8〕〔投產(chǎn)2021〕A廠#5機(jī)組4月30日，機(jī)組負(fù)荷630MW，鍋爐MFT動作，機(jī)組跳閘。經(jīng)查為鍋爐風(fēng)量測量裝置故障，導(dǎo)致總風(fēng)量低MFT保護(hù)動作。9〕〔投產(chǎn)2021〕某廠#2機(jī)組9月20日，給水流量低保護(hù)動作，機(jī)組跳閘。經(jīng)查跳閘原因為：儀控人員處理C主蒸汽壓力取樣管滲漏缺陷時，因壓力變送器C和A接反，在關(guān)閉C取樣門時，實際關(guān)閉A取樣門，導(dǎo)致機(jī)組壓力調(diào)節(jié)參考值不變。在升負(fù)荷過程中，引起給水流量波動，機(jī)組跳閘?；C(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔四〕熱控4、LVDT故障1〕某廠調(diào)試期間，LVDT松脫一次，高調(diào)門全開，汽包水位高高，機(jī)組跳閘。2〕〔投產(chǎn)2021〕某廠#4機(jī)組12月26，主機(jī)#2高調(diào)門反響為零，查為#2高調(diào)門反響桿脫落，實際#2高調(diào)門全開，將#2高調(diào)門切至手動，更換LVDT。3〕E廠：汽輪機(jī)主汽門、調(diào)門的LVDT均為單只，應(yīng)增加。4〕〔投產(chǎn)2021〕B廠#4機(jī)組5月24日，機(jī)組負(fù)荷675MW，給水流量低保護(hù)動作跳閘。原因為42汽動給水泵調(diào)門LVDT質(zhì)量差，運行中損壞，汽泵調(diào)門反響突然出現(xiàn)大范圍波動時，造成42汽泵低壓調(diào)節(jié)閥關(guān)閉，鍋爐主給水流量下降至303t/h，給水流量低低保護(hù)MFT動作。更換新的LVDT裝置。5〕B廠3號機(jī)：#1高壓調(diào)門無閥位反響信號，LVDT反響桿斷裂?；C(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔四〕熱控4、LVDT故障LVDT故障為頻發(fā)故障，宜采取如下措施：a、對MEH內(nèi)部控制邏輯和伺服卡特性進(jìn)行試驗，確定其工作特性。b、摸清LVDT信號線不同連接處斷開后位置反響的值，驗證控制指令強(qiáng)制的范圍能否滿足LVDT傳感器斷線時的閉鎖。c、更換可靠性高的LVDT傳感器或研究采用雙LVDT傳感器。d、對LVDT傳感器固定和連接可靠性檢查，消除潛在隱患?；C(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔四〕熱控5、調(diào)節(jié)裝置故障1〕〔投產(chǎn)2021〕A廠#5機(jī)組2月15日，因氫冷水調(diào)門故障突關(guān)，導(dǎo)致發(fā)電機(jī)“氫氣溫度高〞保護(hù)動作跳閘，聯(lián)跳汽機(jī)，鍋爐旁路運行。原因分析：由于發(fā)電機(jī)氫冷卻器冷卻水回水可調(diào)氣動門就地定位器故障，定位器內(nèi)部的位置反響為71.42%，而調(diào)門指令為23.69%，位置反響大于指令信號，定位器內(nèi)部發(fā)指令使發(fā)電機(jī)氫冷卻器冷卻水回水可調(diào)氣動門關(guān)閉，造成發(fā)電機(jī)氫冷卻器冷卻水中斷，造成#5機(jī)組冷氫溫度高ETS保護(hù)動作，汽輪機(jī)跳閘。2〕〔投產(chǎn)2021〕B廠#4機(jī)組6月28日，#41引風(fēng)機(jī)過流保護(hù)動作跳閘，機(jī)組RB動作正常。原因：由于EMG電動執(zhí)行器內(nèi)組合傳感器傳動齒輪磁環(huán)脫落，造成電動執(zhí)行器位置反響不變〔47.6%〕，而調(diào)節(jié)器輸出信號一直大于47.6%，一直在發(fā)開門指令，導(dǎo)致引風(fēng)機(jī)靜葉全開，引風(fēng)機(jī)電機(jī)電流在37秒時間內(nèi)由343A升高到1426A“過流保護(hù)〞整定值〔1068A〕，造成引風(fēng)機(jī)電機(jī)過電流保護(hù)動作，機(jī)組RB?；C(jī)組調(diào)試及投產(chǎn)初期事件案例共享〔四〕熱控6、試驗中，回路檢查正確，但無法發(fā)現(xiàn)接線松動、破損等問題。應(yīng)有方案的按重要性，對機(jī)組保護(hù)進(jìn)行接線檢查，包括元件、端子盒、機(jī)柜等1〕B廠3號機(jī)調(diào)試期間，負(fù)荷260MW，準(zhǔn)備解列進(jìn)行汽機(jī)超速過程中，機(jī)組跳閘。原因：由于電源接線松動，MFT繼電器柜局部繼電器電源失電，造成鍋爐MFT〔軟回路〕，