*L+&4*Gd)/2+&4*G0*(L-l0)/LI為主梁起的集中載荷Gd④主梁的總均布載荷q'qlqy⑤主梁的總計(jì)算/L+(q*L+&4*Gd)/2-&4*G0*l0/L,2)動(dòng)慣性載荷作用下，產(chǎn)生的水平最大橈度可按公式4-25計(jì)算fPq*L+&4*Gd)/2+&4*G0*(L-l0)/LI為主梁起的集中載荷Gd④主梁的總均布載荷q'qlqy⑤主梁的總計(jì)算/L+(q*L+&4*Gd)/2-&4*G0*l0/L,2)動(dòng)慣性載荷作用下，產(chǎn)生的水平最大橈度可按公式4-25計(jì)算fPq中驅(qū)動(dòng)方式；小車軌距L；小車輪距B；起升速度v.5H1..數(shù)據(jù)：起重量Q；跨度L；大車運(yùn)行速度v；起重機(jī)工作類型A級(jí)；大車運(yùn)行機(jī)構(gòu)采用集1）大車輪距K82）主梁高度〔理論值〕1~5HLL3）端梁高度H04）主梁支撐截面的腹板高度h〔可根據(jù)端梁高度H適中選取〕5）橋架端部梯形高度C~105L6）主梁腹板高度h〔可根據(jù)主梁計(jì)算高度H適中選取〕7）確定主梁截面尺寸②主梁兩腹板壁間距根據(jù)下面的關(guān)系式來(lái)決定bandb③蓋板寬度BL ④主梁的實(shí)際高度⑤主梁支撐截面的實(shí)際高度8）加勁板的布置尺寸①主梁端部〔梯形局部〕大加勁板的間距Hh21Hh2②主梁端部〔梯形局部〕小加勁板的間距③主梁中部〔矩形局部〕大加勁板的間距④主梁中部〔矩形局部〕小加勁板的間距a1aa1'2a 2⑤如果(b,3)))/48*E*IxaP1BxcLIWxxH 2允ath.Pow(p1+p2*(l-Bxc)/L+(q*L+&*L+&4*Gd)/2+&4*G0*(L-l0)/LI為主梁70010006〕主梁的水平剛度驗(yàn)算主梁在大車運(yùn)行機(jī)構(gòu)起、制GL2h2(b,3)))/48*E*IxaP1BxcLIWxxH 2允ath.Pow(p1+p2*(l-Bxc)/L+(q*L+&*L+&4*Gd)/2+&4*G0*(L-l0)/LI為主梁70010006〕主梁的水平剛度驗(yàn)算主梁在大車運(yùn)行機(jī)構(gòu)起、制GL2h22min2qy4..①主梁由于橋架自重引起的均布載荷qqq22②查表4-3得主梁由于集中驅(qū)動(dòng)大車運(yùn)行機(jī)構(gòu)的長(zhǎng)傳動(dòng)軸系引起的均布載荷q③查表4-3得運(yùn)行機(jī)構(gòu)中央驅(qū)動(dòng)部件重量引起的集中載荷Gd⑤主梁的總計(jì)算均布載荷qq'4為沖擊系數(shù)，可以根據(jù)實(shí)際情況，按下述方法確定：44h：軌道接頭處的軌面高差〔mm〕4⑦考慮動(dòng)力系數(shù)的小車車輪的計(jì)算輪壓值為2h22min2hh：起升狀態(tài)級(jí)別系數(shù)〔見(jiàn)表4-5〕：起升載荷最小動(dòng)載系數(shù)〔見(jiàn)表4-6〕2min由公式4-12計(jì)算主梁垂直最大彎矩.P1P'PsMG'P'為不計(jì)沖擊系數(shù)和動(dòng)力系數(shù)時(shí)主梁垂直最大彎矩，由下400C#語(yǔ)句：Math.Pow(p1+p2*(l-Bxc)ath.Pow(p1+p2*(l-Bxc)/L+(q*L+&7200092000qmaxsMG'P'為不計(jì)沖擊系數(shù)和動(dòng)力系數(shù)時(shí)主梁垂直最大彎矩，由下400C#語(yǔ)句：Math.Pow(p1+p2*(l-Bxc)ath.Pow(p1+p2*(l-Bxc)/L+(q*L+&7200092000qmaxgmaxxyWMGPMmax.PPLBxc12LqLG2400LPPqL2.Gl400由公式4-18計(jì)算主梁水平最大彎矩Mgmax0.8MG'P'maxa gqMG'P'為不計(jì)沖擊系數(shù)和動(dòng)力系數(shù)時(shí)主梁垂直最大彎矩，由下式算得：MG'P'MmaxPP'1PP'2LBLq'L2LL2Gl400①由于垂直和水平方向最大彎矩同時(shí)作用，在主梁跨中截面的蓋板中引起的最大彎曲正應(yīng)力為GPgWxMWyW為主梁跨中截面對(duì)水平重心軸線x-x的抗彎截面模數(shù)，其近似值為：Wxh3Bh1W為主梁跨中截面對(duì)水平重心軸線y-y的抗彎截面模數(shù)，其近似值為：B3受的最大剪力，由公式4-13計(jì)算GPLBPPxc12LqLG最大彎矩由公式4-18計(jì)算主梁水平最大彎矩Mgmax0.8M主梁垂直最大彎矩由公式4-12計(jì)算主梁垂直最大彎矩.P1P'4*Gd)/2-&4*G0*l0/L,2)/4*((P1+Pmax0IW0h0Bh0h受的最大剪力，由公式4-13計(jì)算GPLBPPxc12LqLG最大彎矩由公式4-18計(jì)算主梁水平最大彎矩Mgmax0.8M主梁垂直最大彎矩由公式4-12計(jì)算主梁垂直最大彎矩.P1P'4*Gd)/2-&4*G0*l0/L,2)/4*((P1+Pmax0IW0h0Bh0hh0B01220maxmaxx0P..由表2-19可查得Q235鋼的敘用應(yīng)力為②主梁跨端在最大剪力QQP作用下引起腹板中最大剪應(yīng)力為：maxQGPSx0QQP為主梁支撐截面所受的最大剪力，由公式4-13計(jì)算QGPQLBPPxcqLG240LC#語(yǔ)句:Hx0x02H2C#語(yǔ)句:S為主梁端部支撐截面半面積對(duì)水平重心軸線x-x的靜矩，其近似值為：24h2由表2-24查得A3鋼的許用剪應(yīng)力為3395.6MPa主梁在滿載小車輪壓作用下，在跨中所產(chǎn)生的最大垂直橈度可按公式4-23計(jì)算148EIxC#語(yǔ)句:1BLIWH 2允許的橈度值由公式4-22得軌接頭焊平或鋼軌無(wú)接縫，a=0.001；鋼軌有敞露接縫a=0/4*((P1+P2)/L+q/2)+&4*G0*l0G為司值為：B3..word.zl...由表2-19可查得Q235g軌接頭焊平或鋼軌無(wú)接縫，a=0.001；鋼軌有敞露接縫a=0/4*((P1+P2)/L+q/2)+&4*G0*l0G為司值為：B3..word.zl...由表2-19可查得Q235ggg2gg..f~L7001000主梁在大車運(yùn)行機(jī)構(gòu)起、制動(dòng)慣性載荷作用下，產(chǎn)生的水平最大橈度可按公式4-25計(jì)算yqL4384EIy其中P為作用在主梁上的集中慣性載荷P'P2q為作用在主梁上的均布慣性載荷gIyfBWy主梁水平橈度的許用值為L(zhǎng)表4-1箱形主梁板厚的薦用值起重量起重量Qt腹板厚蓋板厚1616~228，10表4-3大車運(yùn)行機(jī)構(gòu)的估計(jì)重量起起重量5qkN/m集中的重量GkNd7分別驅(qū)動(dòng)1GkN18855y表4-4小車輪壓值似值為：24h122由表2-24查得A3鋼的許用剪應(yīng)力為95動(dòng)慣性載荷作用下，產(chǎn)生的水平最大橈度可按公式4-25計(jì)算fP橋架自重引起的均布載荷qlG〔半個(gè)橋架的自重〕可查圖4-11/L+(q*L+&4*Gd)/2-&4*G0*l0/L,2)輪距〔mm〕1似值為：24h122由表2-24查得A3鋼的許用剪應(yīng)力為95動(dòng)慣性載荷作用下，產(chǎn)生的水平最大橈度可按公式4-25計(jì)算fP橋架自重引起的均布載荷qlG〔半個(gè)橋架的自重〕可查圖4-11/L+(q*L+&4*Gd)/2-&4*G0*l0/L,2)輪距〔mm〕1BP555..輪壓〔N〕P'2440002起升狀態(tài)級(jí)別起升狀態(tài)級(jí)別22maxHC1HC2HC3HC42min2表4-6起重機(jī)起升狀態(tài)級(jí)別劃分實(shí)例起重機(jī)類型起重機(jī)類型手動(dòng)起重機(jī)安裝用起重機(jī)車間用起重機(jī)抓斗卸船機(jī)料場(chǎng)吊鉤起重機(jī)起升狀態(tài)級(jí)別HC1HC2，HC3HC2，HC3HC2，HC3HC3HC3，HC4HC30.01~0.02vP''2q為作用在主梁上的均布慣性載荷g鋼的敘用應(yīng)力為②主梁跨端在最大剪力0.01~0.02vP''2q為作用在主梁上的均布慣性載荷g鋼的敘用應(yīng)力為②主梁跨端在最大剪力QQP作用下引起腹板中最大軸系引起的均布載荷q③查表4-3得運(yùn)行機(jī)構(gòu)中央驅(qū)動(dòng)部件重