§〈一〉網(wǎng)架的計(jì)算一、屋面板選型查《壓型鋼板夾芯板屋面及墻體建筑構(gòu)造》得：初步選板型為JXB—40—305—960型夾芯板，查表可知有效寬度為960mm，選取板厚為100mm，面板厚為0.5mm二、檁距的擬定荷載保溫層：0.05×15=0.075kN/m2屋面防水取:0.4kN/m2壓型鋼板：0.065kN/m2屋面活荷載：0.5kN/m2故屋面荷載標(biāo)準(zhǔn)值：0.075+0.4+0.065+0.5=1.04kN/m2查表可知最大檁距為4.2m，取檁距為3.6m三、檁條的選型因?qū)嵏故綑_條的截面高度h為檁條跨度的～而檁條的跨度為3.6m，故h取值范圍為72～103mm查《鋼結(jié)構(gòu)》教材附表3-5，選截面高度為126mm的12.6四、檁條的驗(yàn)算1、布置形式：屋面排水坡度為5%=5%×180=2.86（如圖1.1所示）圖1.12、荷載記錄恒載:0.5×3.6=1.944kN/m2活載：0.5×3.6=1.8kN/m2組合設(shè)計(jì)值：S=1.2×1.944＋1.4×1.8=4.853kN/m2組合標(biāo)準(zhǔn)值：q=1.944+1.8=2.744kN/m23、強(qiáng)度驗(yàn)算qx=S×sin2.86=4.853×0.045=0.242kN/m2qy=S×cos2.86=4.853×0.999=4.847kN/m2查表得：Wx=62.1cm3Wymax=23.9cm3Wymin=10.2cm3eq\o\ac(○,1)eq\o\ac(○,2)點(diǎn)強(qiáng)度驗(yàn)算：滿足強(qiáng)度規(guī)定。4.整體穩(wěn)定性的驗(yàn)算滿足穩(wěn)定性規(guī)定。5、撓度的驗(yàn)算查表得：滿足撓度規(guī)定。五、網(wǎng)格計(jì)算1、小立柱計(jì)算1)內(nèi)力計(jì)算取1/2網(wǎng)格寬度計(jì)算，共有13根小立柱。(如圖1.2所示)圖1.2屋面板及防水層自重：0.54×3.6×43.2=83.98kN檁條自重：10.007×（3.6×13＋43.2）=900.6kg=9.0kNq=83.98＋9.0=92.98kN2）截面選擇與驗(yàn)算初選電焊鋼管A=111mm2i=有效高度查《鋼結(jié)構(gòu)》教材附表1.19b類截面得：滿足規(guī)定。2、網(wǎng)架計(jì)算：1）網(wǎng)架自重：采用鋼管網(wǎng)架：查《新編網(wǎng)架計(jì)算手冊(cè)》小立柱自重：（取最高幾根立柱所在網(wǎng)格為計(jì)算單元）0.87×1.079×10=9.39×10-3KN檁條自重：屋面板自重：0.54KN/m2活載：0.5KN/m2本網(wǎng)架為正放四棱錐L2=43.22）網(wǎng)架各桿件內(nèi)力計(jì)算：所選網(wǎng)架為12×12網(wǎng)格，網(wǎng)格邊長為a=3.6m,因查表得鋼檁條屋面體系跨高比為（13－17）－0.03L2（因（13－17）－0.03×43.2=12—16取12，則剛架高度為H=3網(wǎng)架所受荷載如下：屋架上部荷載：0.6kN/m2網(wǎng)架自重：0.226kN/m2懸掛設(shè)備：0.1kN/m2總計(jì)：0.926kN/m2活載：0.5KN/m2荷載組合值：由上述組合值可得：上弦桿內(nèi)力：下弦桿內(nèi)力：其中ns,nx,nf分別為上弦桿、下弦桿、腹桿的內(nèi)力系數(shù)。如附表：（查《新編網(wǎng)架結(jié)構(gòu)計(jì)算手冊(cè)》）3）桿件截面選擇：查附表得：上弦桿內(nèi)力系數(shù)為：12.469下弦桿內(nèi)力系數(shù)為：12.622腹桿壓內(nèi)力系數(shù)為：-2.026腹桿拉內(nèi)力系數(shù)為：2.026故：上弦桿內(nèi)力：－23.47×12.469=－292.647kN下弦桿內(nèi)力：23.47×12.622=296.238kN腹桿受壓桿內(nèi)力：28.75×（－2.026）=－58.248kN腹桿受拉桿內(nèi)力：28.75×2.026=58.248kN初選截面：上弦桿：電焊鋼管下弦桿：電焊鋼管腹桿：電焊鋼管4）桿件驗(yàn)算上弦桿：A=18.09cm2i=5.8查表知截面為B類截面，查B類截面得：（滿足規(guī)定）下弦桿：（滿足規(guī)定）腹桿：A=8.32cm2i=查表知截面為B類截面，查B類截面得：（滿足規(guī)定）3、焊接空心球的設(shè)計(jì)1）焊接空心球截面的擬定：（布置如下圖所示）上弦桿：（θ為上弦桿與腹桿夾角，也為下弦桿與腹桿夾角）焊接空心球外徑：下弦桿：下弦桿與上弦桿鋼管截面相同故：焊接空心球的外徑為2選用，外徑的焊接球。2）截面承載力計(jì)算：（受壓承載力計(jì)算）（截面滿足規(guī)定）受拉承載力計(jì)算：所以，本工程選用統(tǒng)一電焊鋼球。3、支座節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)1）支座板設(shè)計(jì)與計(jì)算由于焊球的重量，將其放大20﹪支座反力網(wǎng)架支座支撐在強(qiáng)度等級(jí)為C30的鋼筋混凝土圈梁上，=15.0.取錨栓直徑d=25mm.錨栓孔徑，需要的支座底板總面積為按構(gòu)造規(guī)定取底板面積＞作用在底板單位面積上的壓力為十字節(jié)點(diǎn)板將底板分為四塊相同的兩邊支撐板。因查表得=0.058底板上的最大彎矩為底板厚度為取底板厚度為20mm2)十字節(jié)點(diǎn)板及其連接焊縫的計(jì)算取十字節(jié)點(diǎn)板厚度為0.7×20=14mm支座底板與節(jié)點(diǎn)板的水平焊縫總長度為取該焊縫的焊腳尺寸，則§〈二〉看臺(tái)梁板的計(jì)算eq\o\ac(○,1)號(hào)看臺(tái)板的設(shè)計(jì)構(gòu)件布置（如圖2.1）圖2.1取1m寬板帶為計(jì)算單元，由于看臺(tái)板的長跨比大于2，故該板為單向板，板厚取70mm，2、荷載記錄板身自重：25×1×0.07=1.75kN/m找平層重：20×1×0.02=0.4kN/m瓷面磚和粘貼層重：19.8×0.015×1=0.297kN/m吊頂自重：0.5kN/m活載：3.5×1=3.5kN/m組合設(shè)計(jì)值：P=1.2×(1.75＋0.4＋0.297＋0.5)＋3.5×1.4=3.536＋4.9=8.556kN/m3、內(nèi)力計(jì)算計(jì)算簡(jiǎn)圖：（如下圖）最大彎矩為h=70mmh0=70－20=50mmb=1000mmfc=11.9N/mm2fy=210N/按構(gòu)造配筋：取，分布筋。二、eq\o\ac(○,2)號(hào)看臺(tái)板的設(shè)計(jì)1、構(gòu)件布置（如圖2.2所示）圖2.2取1m寬板帶為計(jì)算單元。由于看臺(tái)板的長跨比大于2，故該板為單向板，板厚取70，Ⅰ2、荷載記錄同eq\o\ac(○,1)號(hào)板，P=8.5563、內(nèi)力計(jì)算計(jì)算簡(jiǎn)圖：（如下圖）最大彎矩為h=70mmh0=70－20=50mmb=1000mmfc=11.9N/mm2fy=210查鋼筋表可得：取，分布筋。三、eq\o\ac(○,1)號(hào)次梁的計(jì)算1、構(gòu)件布置：（如圖2.3）圖2.3取次梁梁高h(yuǎn)=450mm，梁寬b=200用Ⅱ級(jí)鋼，砼取C25。2、荷載記錄恒載：由板傳來：2.947×0.75=2.21kN/m梁自重：25×0.2×0.45=2.25kN/m梁面瓷磚：19.8×0.015×0.45=0.134kN/m找平層：20×0.02×0.45=0.18kN/m活載：3.5×0.75=2.625kN/m組合值：P=（2.21＋2.25＋0.134＋0.18）×1.2＋2.625×1.4=9.404kN/m3、內(nèi)力計(jì)算：按塑性內(nèi)力重分布方法計(jì)算次梁內(nèi)力。計(jì)算跨度：中間跨7.2－0.4=6.8m邊跨7.2－0.12－本次梁按等跨連續(xù)梁計(jì)算。剪力計(jì)算時(shí)按跨度凈跨進(jìn)行計(jì)算。計(jì)算簡(jiǎn)圖：（如下圖所示）次梁內(nèi)力計(jì)算表：eq\o\ac(○,1)號(hào)梁彎矩計(jì)算截面邊跨中第一內(nèi)支座中間跨中中間支座彎矩系數(shù)(kN?m)－41.8927.18－31.06截面邊支座第一內(nèi)支座(左)第一內(nèi)支座(右)中間支座剪力系數(shù)0.450.60.550.55(kN)38.8227.1835.17eq\o\ac(○,1)號(hào)梁剪力計(jì)算4、截面承載力計(jì)算支座截面按矩形截面計(jì)算。第一內(nèi)支座截面按兩排筋考慮取h0=450－60=390mm。其余按單排筋考慮取h0=450－35=415梁寬按0.475m計(jì)算次梁正斜截面承載力計(jì)算表：eq\o\ac(○,1)號(hào)梁正截面承載力計(jì)算截面邊跨中第一內(nèi)支座中間跨中中間支座M(kN?m)41.89－41.8927.18－31.060.0280.0860.044＜ζb=0.550.124＜0.350.028＜ζb=0.550.09＜0.350.9780.9380.9860.955221.41277.98選配鋼筋2Φ162Φ142Φ142Φ14實(shí)配鋼筋面積（mm）402402308308注：eq\o\ac(○,1)eq\o\ac(○,2)考慮塑性內(nèi)力重分布規(guī)定滿足ξ≤0.35。eq\o\ac(○,1)號(hào)梁斜截面承載力計(jì)算截面邊支座第一內(nèi)支座(左)第一內(nèi)支座(右)中間支座V(kN)29.1138.8235.1735.170.25×1.0×200×415×11.9=246925＞V0.25×1.0×200×390×11.9=232050＞V232050＞V246925＞V0.7×1.27×200×415=73787＞V0.7×1.27×200×390=69342＞V69342＞V73787＞V箍筋肢數(shù)、直徑2Φ62Φ62Φ62Φ6————————實(shí)配箍筋間距s(mm)200200200200四、eq\o\ac(○,2)號(hào)次梁的計(jì)算1、構(gòu)件的布置：（如圖2.4所示）圖2.4本次梁梁高h(yuǎn)=450mm，梁寬b=200mm。由于本次梁與板一起現(xiàn)澆，取梁寬截面為倒L型。鋼筋采用2、荷載記錄恒載：梁自重：25×0.45×0.2=2.25kN/m由eq\o\ac(○,1)號(hào)板傳來：2.947××0.75=1.105kN/m由eq\o\ac(○,2)號(hào)板傳來：2.947××2.0=2.947kN/m找平層：25×0.02×0.45=0.225kN/m瓷磚層：19.8×0.015×0.45=0.134kN/m活載：3.5××0.75＋3.5××2.0=4.813kN/m組合值：P=1.105＋2.947＋0.225＋0.134＋2.25×1.2＋4.813×1.4=13.85kN/m3、內(nèi)力計(jì)算：按塑性內(nèi)力重分布方法計(jì)算次梁內(nèi)力。計(jì)算跨度：中間跨：7.2－0.4=6.8邊跨：7.2－0.12－=7.0本梁按等跨連續(xù)梁計(jì)算。剪力計(jì)算時(shí)按跨度凈跨進(jìn)行計(jì)算。計(jì)算簡(jiǎn)圖：（如下圖所示）次梁內(nèi)力計(jì)算表：eq\o\ac(○,2)號(hào)梁彎矩計(jì)算截面邊跨中第一內(nèi)支座中間跨中中間支座彎矩系數(shù)(kN?m)－61.7040.0345.75截面邊支座第一內(nèi)支座(左)第一內(nèi)支座(右)中間支座剪力系數(shù)0.450.60.550.55(kN)57.1751.8051.8eq\o\ac(○,2)號(hào)梁剪力計(jì)算4、截面承載力計(jì)算：支座截面按矩形截面計(jì)算，第一內(nèi)支座截面按兩排筋考慮，取h0=450－60=390mm。其余按單排筋考慮取h0=450－35=415mm。次梁跨中截面按倒L型截面計(jì)算取較小值475mm次梁正斜截面承載力計(jì)算表：eq\o\ac(○,2)號(hào)梁正截面承載力計(jì)算截面邊跨中第一內(nèi)支座中間跨中中間支座M(kN?m)61.70－61.7040.03－45.750.0410.1260.065＜ζb=0.550.188＜0.350.042＜ζb=0.550.135＜0.350.9670.9060.9790.932328.40419.56選配鋼筋3Φ163Φ162Φ162Φ18實(shí)配鋼筋面積（mm）603603402509注：eq\o\ac(○,1)eq\o\ac(○,2)考慮塑性內(nèi)力重分布規(guī)定滿足ξ≤0.35。eq\o\ac(○,2)號(hào)梁斜截面承載力計(jì)算截面邊支座第一內(nèi)支座(左)第一內(nèi)支座(右)中間支座V(kN)42.8857.1751.8051.800.25×1.0×200×415×11.9=246925＞V0.25×1.0×200×390×11.9=232050＞V232050＞V246925＞V0.7×1.27×200×415=73787＞V0.7×1.27×200×390=69342＞V69342＞V73787＞V箍筋肢數(shù)、直徑2Φ62Φ62Φ62Φ6————————實(shí)配箍筋間距S(mm)200200200200§〈三〉排架的計(jì)算一、恒載（豎向）計(jì)算：1、荷載記錄擋風(fēng)板：0.06×25×7.2×1.1=11.88kN屋蓋自重：GW=1.811×43.2×43.2×(1+20％)=405.57kN天溝自重：GT=1.6×7.2×2.5=28.8kN則：G1=(GW＋GT)=(405.57＋28.8＋11.88)×1.2=535.5kNM1=22.31kN·m上柱自重：G上=1.2×25×0.5×0.5×6.6=49.5kN下柱自重：G下=1.2×25×0.5×0.5×6.6=49.5kN右柱自重：G右=1.2×25×0.3×0.3×3.0=8.1kN看臺(tái)自重：=58.23kN·m下面墻重：窗重：2×1.8×1.8×0.4=2.592kN總墻重：（7.8×6.6－2×1.8×1.8）×5.24=235.8kN總重：1.2×（235.8＋2.592）=286.07kN上面墻重：窗重：2×3.0×2.0×0.4=4.8kN總墻重：（7.8×6.6－3.0×2.0×2）×5.24=206.875kN總重：1.2×（206.875＋4.8）=254.01kN右面墻重：7.8×3.0×5.24×1.2=147.14kN則：G2=254.01＋49.5=303.51kNG3=49.5＋286.07=335.57kNG4=8.1＋147.14=155.24kN2、內(nèi)力計(jì)算（計(jì)算簡(jiǎn)圖如下）：柱：500×500取EI1=1300×300取EI1=0.135主梁：300×600取EI1=0.9641）計(jì)算分派系數(shù)結(jié)點(diǎn)B：轉(zhuǎn)動(dòng)剛度：彎矩分派系數(shù)：結(jié)點(diǎn)D：轉(zhuǎn)動(dòng)剛度：彎矩分派系數(shù)：2）鎖住B、D點(diǎn)求各桿的固端彎矩3）彎矩分派放松結(jié)點(diǎn)D（此時(shí)節(jié)點(diǎn)B仍被鎖住），按單結(jié)點(diǎn)問題進(jìn)行分派和傳遞；結(jié)點(diǎn)D的約束力矩為295.23kN·m。放松結(jié)點(diǎn)D，等于在結(jié)點(diǎn)D新加力偶載－295.23kN·m，DB、DE兩桿的相應(yīng)分派力矩為：0.719×（－295.23）=－212.27kN·m0.281×（－295.23）=－82.96kN·m桿DB傳給B端的傳遞力矩為：桿DE傳給E端的傳遞力矩為：通過傳遞結(jié)點(diǎn)力矩很明顯沒有平衡，重新鎖住D點(diǎn)，放松B點(diǎn)：結(jié)點(diǎn)B的約束力矩為－212.27－82.96=－318.405kN·m，放松B點(diǎn)，等于在結(jié)點(diǎn)B新加一力偶318.405kN·m。BA、BC、BD桿分派力矩為：318.405×0.125=39.80kN·m318.405×0.497=158.247kN·m318.405×0.378=120.357kN·m傳遞力矩為：39.80×（－1）=－39.80kN·m158.247×=79.124kN·m120.357×=60.179kN·m4）進(jìn)行第二個(gè)循環(huán)再次放松結(jié)點(diǎn)D（此時(shí)結(jié)點(diǎn)B仍被鎖住）按單結(jié)點(diǎn)問題進(jìn)行分派和傳遞；結(jié)點(diǎn)D的約束力矩為60.179kN·m,在結(jié)點(diǎn)D新加一個(gè)力偶（－60.179kN·m），則DB、DE兩桿分派力矩為：0.719×（－60.179）=－43.269kN·m0.281×（－60.179）=－14.022kN·m桿DB傳給B端的傳遞力矩為：桿DE傳給E端的傳遞力矩為：重新鎖住結(jié)點(diǎn)D放松結(jié)點(diǎn)B，B點(diǎn)力矩為（－21.635kN·m），加一個(gè)力偶21.635kN·m，則：BA、BC、BD三桿的分派力矩為：21.635×0.125=－2.704kN·m21.635×0.497=10.753kN·m21.635×0.378=8.178kN·m傳遞力矩為：2.704×（－1）=－2.704kN·m10.753×=5.377kN·m8.178×=4.089kN·m5）繼續(xù)循環(huán)（不再敘述，以下全為圖形表達(dá)）：圖3.1荷載豎向彎矩圖

VB×6.6＋213.953＋106.977=0VB=－48.63kNVB=VC=－48.63kNVD×3.0－52.713－105.724=0VB=52.81kNVD=VE=52.81kNVB=263.17kN105.724－267.765＋＋VD×8.372=0VD=－224.45kN圖3.2恒載豎向剪力圖圖3.3恒載豎向軸力圖二、活載(豎向)計(jì)算：1、荷載記錄：屋蓋均部荷載：雪荷載：看臺(tái)活荷載：計(jì)算簡(jiǎn)圖如下所示：1）計(jì)算分派系數(shù)結(jié)點(diǎn)B：轉(zhuǎn)動(dòng)剛度：彎矩分派系數(shù)：結(jié)點(diǎn)D：轉(zhuǎn)動(dòng)剛度：彎矩分派系數(shù)：2）鎖住B、D點(diǎn)求各桿的固端彎矩3）彎矩分派圖3.4活載豎向彎矩圖VC×6.6＋39.447＋78.893=0VC=－16.44kNVB=VC=－16.44kNVE×3.0－19.493－38.985=0VE=19.49kNVD=VE=19.49kNVB=112.60kN38.985－98.737＋＋VD×8.37=0VD=－98.32kN圖3.5活載豎向剪力圖圖3.6活載豎向軸力圖三、水平風(fēng)荷載計(jì)算：受力組合分析圖：（1）（2）（3）（4）1、荷載記錄：建筑物高度<30m，所以,體型系數(shù)如圖中所示（＋為壓力，－為吸力）。由于本建筑位于江西大學(xué)校園，地處市郊區(qū)，按B類地面查表高度為15m出。已知。2、（1）號(hào)組合計(jì)算：計(jì)算簡(jiǎn)圖如下所示：計(jì)算分派系數(shù)結(jié)點(diǎn)B：轉(zhuǎn)動(dòng)剛度：彎矩分派系數(shù)：結(jié)點(diǎn)D：轉(zhuǎn)動(dòng)剛度：彎矩分派系數(shù)：鎖住B、D點(diǎn)求各桿的固端彎矩力矩分派：圖3.7（1）組合彎矩圖VB=-13.28kN－17.53＋－RA×6.6=0RA=7.97kNVC=10.63kN17.53－17.53＋＋VB×6.6=0VB=－10.63kNVD×8.37=0VD=0kNVB=VD=0kNVE×4.2=0VE=－0kNVD=VE=0kN圖3.8（1）組合剪力圖3.9（1）組合軸力圖(為零)3、（2）號(hào)組合計(jì)算：計(jì)算簡(jiǎn)圖如下所示：計(jì)算分派系數(shù)結(jié)點(diǎn)B：轉(zhuǎn)動(dòng)剛度：彎矩分派系數(shù)：結(jié)點(diǎn)D：轉(zhuǎn)動(dòng)剛度：彎矩分派系數(shù)：鎖住B、D點(diǎn)求各桿的固端彎矩力矩分派：圖3.10（2）組合彎矩圖VB=-8.29kN－10.94＋－RA×6.6=0RA=4.98kNVC=6.63kN＋VB×6.6=0VB=－6.63kNVD×9.07=0VD=0kNVB=VD=0kNVE×4.2=0VE=0kNVD=VE=0kN圖3.11（2）組合剪力圖3.12（2）組合軸力圖（為零）4、（3）（4）號(hào)組合計(jì)算計(jì)算簡(jiǎn)圖如下所示：RA=7.97kNRB=4.98kNR=RA＋RB=12.95kNF=F1＋F2=1.91kN彎矩作用下計(jì)算分派系數(shù)結(jié)點(diǎn)B：轉(zhuǎn)動(dòng)剛度：彎矩分派系數(shù)：結(jié)點(diǎn)D：轉(zhuǎn)動(dòng)剛度：彎矩分派系數(shù)：鎖住B、D點(diǎn)求各桿的固端彎矩力矩分派：VB×6.6－30.281－15.142=0VB=6.88kNVC=VB=6.88kNVD×3.0＋3.21＋1.687=0VD=－1.63kNVD=VE=－1.63kNVB×8.37＋30.281－3.21=0VB=－3.23kNVD=VB=－3.23kN圖3.13（3、4）組合彎矩圖圖3.14（3、4）組合剪力圖圖3.15（3、4）組合軸力圖2）集中力作用下計(jì)算D值：BC:DE:反彎點(diǎn)位置：柱的反彎點(diǎn)距下端為高反彎點(diǎn)處剪力計(jì)算：反彎點(diǎn)處彎矩為零，剪力不為零，取隔離體。反彎點(diǎn)隔離體各柱端彎矩：柱端彎矩=反彎點(diǎn)處剪力×反彎點(diǎn)至柱端距離梁端彎矩：圖3.16（3、4）集中作用彎矩圖VB×6.6＋6.82＋13.64=0VB=－3.1kNVC=VB=3.1kNVD×3.0＋4.36＋8.72=0VD=－3.68kNVD=VE=－3.68kNVB×8.37－6.82－4.36=0VB=1.34kNVD=VB=1.34kN圖3.17（3、4）集中作用剪力圖圖3.18集中作用軸力圖圖3.19彎矩、集中力作用彎矩圖圖3.20彎矩、剪力作用剪力圖圖3.21彎矩、集中力作用軸力圖（1）＋（3）組合作用下：圖3.22（1）＋（3）組合作用彎矩圖圖3.23（1）＋（3）組合作用軸力圖（2）＋（4）組合作用下：圖3.24（2）＋（4）組合作用彎矩圖圖3.25（2）＋（4）組合作用軸力圖注：因右風(fēng)作用與左風(fēng)相反，故作用圖不再畫出。截面荷載項(xiàng)目內(nèi)力永久荷載屋面活荷載風(fēng)荷載`內(nèi)力組合G1，G2G3，G4Q1左風(fēng)右風(fēng)N及M、VN及M、VN及M、Veq\o\ac(○,1)eq\o\ac(○,2)eq\o\ac(○,3)eq\o\ac(○,4)項(xiàng)目組合值項(xiàng)目組合值項(xiàng)目組合值1—1M（KN·m）213.95378.8935.931－23.461eq\o\ac(○,1)+eq\o\ac(○,4)190.492eq\o\ac(○,1)+eq\o\ac(○,2)292.846eq\o\ac(○,1)+0.9×(eq\o\ac(○,2)+eq\o\ac(○,4))263.84N(KN)－1102.18－221.461.89－1.89－1104.07－1323.64－1303.202—2M106.97739.447－19.032－12.442eq\o\ac(○,1)+eq\o\ac(○,4)94.535eq\o\ac(○,1)+eq\o\ac(○,2)146.424eq\o\ac(○,1)+0.9×(eq\o\ac(○,2)+eq\o\ac(○,4))131.28N－1437.75－221.461.89－1.89－1439.64－1659.21－1638.765V－48.63－16.4414.415.32－43.31－62.07－58.6383—3M－52.713－19.4938.3678.367eq\o\ac(○,1)+eq\o\ac(○,3)－44.346eq\o\ac(○,1)+eq\o\ac(○,2)－72.206eq\o\ac(○,1)+0.9×(eq\o\ac(○,2)+eq\o\ac(○,4))－62.726N－232.55－98.321.89－1.89－230.66－330.87－319.34V52.8119.49－5.31－5.3147.572.8665.5724—4M323.18151.8223.46110.94eq\o\ac(○,1)+eq\o\ac(○,3)346.641eq\o\ac(○,1)+eq\o\ac(○,2)475eq\o\ac(○,1)+0.9×(eq\o\ac(○,2)+eq\o\ac(○,3))480.93N00000005、內(nèi)力組合與計(jì)算注：根據(jù)最不利又最也許的原則，擬定每一內(nèi)烽的組合項(xiàng)目，并算出相應(yīng)的組合值。計(jì)算中，當(dāng)風(fēng)荷載與活載同時(shí)考慮時(shí)，除永久荷載外，其余荷載作用下的內(nèi)力均應(yīng)乘以0.90的組合系數(shù)1—1：1）由于20mm>,所以取ea＝20取2）由于20mm>,所以取ea＝20取3）由于20mm>,所以取ea＝20取以下截面均按此方法計(jì)算，此處不再計(jì)算，具體數(shù)據(jù)見下表：載面內(nèi)力組(mm)(mm)(mm)ξ1(mm)(mm)(mm)ξ2η1—1M（kN·m）190.49217346519319.905000.951.64N(kN)1104.07M292.84622146524119.905000.951.51N1323.64M263.8420346522319.905000.951.55N1303.202—2M94.535664658619.905000.952.44N1439.64M146.4248846510819.905000.952.15N1659.21M131.288046510019.905000.952.24N1638.7653—3M44.34619226521214.503001.001.00N230.66M72.20621826523814.503001.001.00N330.87M62.72619326521314.503001.001.00N319.341—11）2）3）以下截面均按此方法計(jì)算，此處不再計(jì)算，具體數(shù)據(jù)見下表：載面內(nèi)力組(mm)ηe(mm)x(mm)ξb·h0(mm)偏心情況As=As’(mm2)計(jì)算值實(shí)配值1—1M（kN·m）190.4921931.64531.5154.4255.75大1230.25Φ252454mmN(kN)1104.07M292.8462411.51578.9185.1255.75大2118.8N1323.64M263.842231.55560.7182.3255.75大1886.9N1303.202—2M94.535862.44424.8201.1255.75大6724Φ221520N1439.64M146.4241082.15447.2232.1255.75大1263N1659.21M131.281002.24439229.2255.75大1126N1638.7653—3M44.3462121.0032754145.75大4203Φ20942mmN230.66M72.2062381.0035377.1145.75大868N330.87M62.7262131.0032874.4145.75大664N319.344—4截面的鋼筋計(jì)算：（1）判斷該截面是否需要采用雙筋截面1）擬定計(jì)算參數(shù)：，假設(shè)受拉鋼筋排兩排，則取，。假設(shè)受壓鋼筋排一排，則2）由于單筋截面能承受的最大彎矩大于荷載所作用引起的彎矩設(shè)計(jì)值所以不采用雙筋截面。（2）求受拉鋼筋A(yù)S1）擬定計(jì)算參數(shù)：2）計(jì)算AS3）驗(yàn)算合用條件：滿足規(guī)定，不會(huì)產(chǎn)生超筋。4）配筋：查附表，選用5Φ32(4021)（3）抗剪腹筋計(jì)算：eq\o\ac(○,1)＋eq\o\ac(○,4)：263.17＋112.6＝375.77kNeq\o\ac(○,1)＋eq\o\ac(○,4)：263.17＋0－1.89＝261.28kNeq\o\ac(○,1)＋0.9(eq\o\ac(○,2)＋eq\o\ac(○,4))：263.17＋0.9×（112.6－1.89）＝362.81kN擬定參數(shù)：則2）計(jì)算最大剪力設(shè)計(jì)值：3）屬于一般梁。則滿足規(guī)定。4）求箍筋數(shù)量：選2Φ8:取Φ8@100（2）§〈四〉基礎(chǔ)的計(jì)算一、500×500柱下基礎(chǔ)基礎(chǔ)埋深：1.7m混凝土C30荷載設(shè)計(jì)值：第一組：第二組：第三組：2、基地尺寸的擬定：擬定l和b：取，由和解得：取驗(yàn)算的條件：驗(yàn)算其它兩組荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)代基地壓力：第一組：（在范圍之內(nèi)，可以）第二組：第三組：最后擬定基礎(chǔ)截面：3、擬定基礎(chǔ)的高度：采用錐形基礎(chǔ)，根據(jù)構(gòu)造規(guī)定，初步擬定的基礎(chǔ)剖面尺寸如下圖所示，由于上階地面落在柱邊破壞錐面之內(nèi)，故該基礎(chǔ)只需要進(jìn)行變階處的抗沖切承載力驗(yàn)算。圖4.1基礎(chǔ)截面尺寸擬定圖4.2基礎(chǔ)抗沖切驗(yàn)算（1）在各組荷載設(shè)計(jì)值作用下的地基最大反力：第一組：第二組：第三組：按第二組荷載設(shè)計(jì)值作用下的地基凈反力進(jìn)行抗沖切承載力計(jì)算。（2）在第二組荷載作用下的沖切力：沖切里近似按最大地基凈反力計(jì)算，即：由于地基寬度，小于沖切錐體底邊寬故：（3）變階處的抗沖切：由于基礎(chǔ)寬度小于沖切錐體底邊寬度，故：因此上圖所示基礎(chǔ)剖面可以。4、基底配筋計(jì)算：涉及沿長邊和短邊兩個(gè)方向的配筋計(jì)算。沿長邊方向的配筋計(jì)算應(yīng)按第二組荷載設(shè)計(jì)值作用下的地基凈反力進(jìn)行。而短邊方向，由于軸心受壓其鋼筋用量應(yīng)按第二組荷載設(shè)計(jì)值作用下平均地基凈反力進(jìn)行計(jì)算。沿長邊方向的配筋計(jì)算：相應(yīng)于柱邊及變階處的凈反力：選配Φ14@95(1620mm2)（2）沿短邊方向的配筋計(jì)算：在第三組荷載設(shè)計(jì)值作用下，均勻分布的土壤凈反力：選用Φ12@130(870mm2)二、300×300柱下基礎(chǔ)基礎(chǔ)埋深：1.7m混凝土C30荷載設(shè)計(jì)值：第一組：第二組：第三組：2、基地尺寸的擬定：擬定l和b：取，由和解得：取m驗(yàn)算的條件：驗(yàn)算其它兩組荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)代基地壓力：第一組：第二組：最后擬定基礎(chǔ)截面：3、擬定基礎(chǔ)的高度：采用錐形基礎(chǔ)，根據(jù)構(gòu)造規(guī)定，初步擬定的基礎(chǔ)剖面尺寸如下圖所示，由于上階地面落在柱邊破壞錐面之內(nèi)，故該基礎(chǔ)只需要進(jìn)行變階處的抗沖切承載力驗(yàn)算。圖4.1基礎(chǔ)截面尺寸擬定圖4.2基礎(chǔ)抗沖切驗(yàn)算（1）在各組荷載設(shè)計(jì)值作用下的地基最大反力：第一組：第二組：第三組：按第三組荷載設(shè)計(jì)值作用下的地基凈反力進(jìn)行抗沖切承載力計(jì)算。（2）在第二組荷載作用下的沖切力：沖切里近似按最大地基凈反力計(jì)算，即：由于地基寬度，小于沖切錐體底邊寬故：所以不用進(jìn)行抗沖切驗(yàn)算。因此上圖所示基礎(chǔ)剖面可以。4、基底配筋計(jì)算：涉及沿長邊和短邊兩個(gè)方向的配筋計(jì)算。沿長邊方向的配筋計(jì)算應(yīng)按第二組荷載設(shè)計(jì)值作用下的地基凈反力進(jìn)行。而短邊方向，由于軸心受壓其鋼筋用量應(yīng)按第二組荷載設(shè)計(jì)值作用下平均地基凈反力進(jìn)行計(jì)算。沿長邊方向的配筋計(jì)算：相應(yīng)于柱邊及變階處的凈反力：選配Φ8@200(構(gòu)造)（2）沿短邊方向的配筋計(jì)算：在第三組荷載設(shè)計(jì)值作用下，均勻分布的土壤凈反力：選用Φ8@200(構(gòu)造)三、墻下基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)墻體高度為：6.6m，取1m自重（含抹灰）：基礎(chǔ)埋置深度：0.6圖4.3磚基礎(chǔ)§〈五〉雨蓬的計(jì)算雨蓬板荷載記錄（1）均布恒載：防水砂漿20厚：100厚砼板：20厚水泥砂漿：（2）板端集中恒載：（3）均布活荷載：（4）施工或檢修活載：圖5.1雨蓬計(jì)算簡(jiǎn)圖內(nèi)力計(jì)算及配筋取1米板寬計(jì)算則取選Φ10@130(604mm2斜