臨時(shí)工程計(jì)算書(shū)范本（三）現(xiàn)澆連續(xù)梁滿(mǎn)堂支架計(jì)算書(shū)2013

年

8

月44現(xiàn)澆連續(xù)梁滿(mǎn)堂支架計(jì)算書(shū)目

錄1

工程概況................................................................................................................................472

計(jì)算目標(biāo)................................................................................................................................493

計(jì)算依據(jù)................................................................................................................................494

計(jì)算理論及方法....................................................................................................................495

計(jì)算參數(shù)取值........................................................................................................................495.1

荷載取值.......................................................................................................................495.2

荷載分項(xiàng)系數(shù)...............................................................................................................505.3

荷載組合.......................................................................................................................516

計(jì)算過(guò)程及計(jì)算結(jié)果分析....................................................................................................516.1

主線橋

30m

跨徑標(biāo)準(zhǔn)段模板及支架計(jì)算..................................................................516.1.1

支架布置..............................................................................................................516.1.2

立桿承載力計(jì)算..................................................................................................516.1.2.1

荷載的計(jì)算.................................................................................................516.1.2.2

立桿力學(xué)特性計(jì)算.....................................................................................526.1.2.3

單肢立桿穩(wěn)定性計(jì)算.................................................................................526.1.3

底模板計(jì)算..........................................................................................................536.1.4

橫橋向方木（9cm×9cm）計(jì)算........................................................................546.1.5

縱橋向

10#工字鋼計(jì)算.......................................................................................566.1.6

支架基礎(chǔ).............................................................................................................606.2

跨規(guī)劃淮南路第

33

聯(lián)（35+50+35）與跨長(zhǎng)江東大街第

35

聯(lián)（40+60+40）、跨長(zhǎng)江東路第

41

聯(lián)（40+60+40)支架計(jì)算.............................................................................616.2.1

碗扣架立桿分區(qū)域布置.....................................................................................616.2.2

單肢立桿軸向力計(jì)算.........................................................................................616.2.3

底模板計(jì)算.........................................................................................................626.2.4

橫橋向方木計(jì)算.................................................................................................6345現(xiàn)澆連續(xù)梁滿(mǎn)堂支架計(jì)算書(shū)6.2.5

縱橋向

10#工字鋼計(jì)算......................................................................................656.3

跨長(zhǎng)江東大街、長(zhǎng)江東路門(mén)洞方案..........................................................................676.3.1

荷載取值.............................................................................................................676.3.2

貝雷梁受力檢算.................................................................................................686.3.3

貝雷梁下分配梁受力檢算.................................................................................696.3.4

鋼管柱受力檢算.................................................................................................726.3.5

砼基礎(chǔ)計(jì)算.........................................................................................................727

附表.......................................................................................................................................738

附圖.......................................................................................................................................7746現(xiàn)澆連續(xù)梁滿(mǎn)堂支架計(jì)算書(shū)1

工程概況xx市xx路高架工程三標(biāo)段橋梁起訖里程為K4+335.900～K6+021.850，全長(zhǎng)1685.95

m。標(biāo)段沿線相交的主要道路有：大通路、淮南路（規(guī)劃）、長(zhǎng)江東大街、長(zhǎng)江東路、臨淮路。（1）主線橋主線橋橋跨布置主要為：4×32

m、3×30

m

兩種標(biāo)準(zhǔn)聯(lián)，局部按需要設(shè)置非標(biāo)準(zhǔn)聯(lián)，主梁采用等高度現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)箱梁。規(guī)劃淮南路、長(zhǎng)江東大街和長(zhǎng)江東路橋跨采用大跨布置，跨徑布置分別為

35+50+35

m、40+60+40

m、40+60+40

m，主梁采用變高度現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)箱梁。橋跨具體布置如表

1

所示。表

1

橋跨具體布置序號(hào)跨徑布置長(zhǎng)度橋?qū)挊蛄好娣e聯(lián)數(shù)備注（m）(m)(m)（m2）123456789第

29

聯(lián)

30+2×35

101.9525.525.525.525.525.525.525.525.525.525.534.034~25.525.525.525.534.02599.72550.02295.03060.03060.01530.03570.02295.02295.03264.03162.02556.93570.02295.03264.03570.0第

30

聯(lián)

2×35+3010090跨大通路第

31

聯(lián)第

32

聯(lián)3×304×3012012060第

33

聯(lián)

35+50+35第

34

聯(lián)

2×30第

35

聯(lián)

40+60+40跨淮南路14090跨長(zhǎng)江東大街第

36

聯(lián)第

37

聯(lián)3×303×304×323×313×309010

第

38

聯(lián)11

第

39

聯(lián)12

第

40

聯(lián)128939013

第

41

聯(lián)

40+60+4014090跨長(zhǎng)江東路跨臨淮路14

第

42

聯(lián)15

第

43

聯(lián)16

第

44

聯(lián)3×304×323×3512810547現(xiàn)澆連續(xù)梁滿(mǎn)堂支架計(jì)算書(shū)主線橋

25.5

m

主梁標(biāo)準(zhǔn)斷面箱梁采用單箱三室，斜腹板形式，箱梁頂寬

25.5

m，箱底寬

16.2

m,兩側(cè)斜腹板斜率為

1:1.65，懸臂

3.65

m，梁高

2.2

m。頂板厚

0.25~0.55

m，底板厚

0.22~0.4

m。腹板厚

0.45~0.75

m。主梁中橫梁寬

3.0

m，端橫梁寬

2.0

m。主線橋

25.5

m

大跨主梁標(biāo)準(zhǔn)斷面箱梁采用單箱三室，斜腹板形式，箱梁頂寬

25.5

m,箱底寬

16.2~14.624

m，兩側(cè)斜腹板斜率

1:1.65，懸臂

3.65

m，梁高

2.2~3.5

m。頂板厚0.25~0.55

m，底板均厚

0.25~0.8

m。腹板厚

0.6~0.9

m。主梁中橫梁寬

3.0

m，端橫梁寬2.0

m。（2）支架模板基本方案箱梁采用碗扣式滿(mǎn)堂支架整聯(lián)現(xiàn)澆施工。箱梁混凝土采用兩次澆筑成型工藝，第一次澆注箱梁底板及腹板，第二次澆筑頂板和翼板。整聯(lián)縱向不分縫，一次澆筑完成。碗扣式滿(mǎn)堂支架自下往上布設(shè)為：道路水穩(wěn)層+可調(diào)底座+立桿+可調(diào)頂托+縱向

10#工字鋼+橫向方木（9

cm×9

cm）+竹膠板（15

mm

厚）。（3）支架構(gòu)造連續(xù)梁支架立桿采用碗扣式支架，材料壁厚

3.0

mm（考慮到市場(chǎng)材料現(xiàn)狀，按此厚度進(jìn)行受力檢算），外徑φ48

mm。上下托均采用可調(diào)式上下托，剪刀撐采用外徑φ48

mm

普通鋼管，壁厚

3.0

mm。箱梁底板底部的碗扣支架主要采用

60×90×120

cm（腹板段）和

90×90×120

cm（箱室段）的形式，局部加密。支架底層、縱橫向水平桿作為掃地桿，距地面高度小于或等于

350

mm，立桿上端包括可調(diào)螺桿伸出頂層水平桿的長(zhǎng)度控制在

0.6

m

以?xún)?nèi)（《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ166-2008）6.2.1

條規(guī)定不得大于

0.7

m）。支架縱橫向均設(shè)置豎向剪刀撐，剪刀撐的斜桿與地面夾角在

45°～60°之間。剪刀撐間距小于或等于

4.5

m，在支架外側(cè)及分區(qū)域外側(cè)必設(shè)。所有剪刀撐的斜桿應(yīng)每步與立桿扣接。模板支架高度大于

4.8

m

時(shí)，頂端和底部設(shè)置水平剪刀撐，中間水平剪刀撐設(shè)置間距小于或等于

4.8

m。橋墩處支架與橋墩用鋼管抱結(jié)，垂直間距不大于

2.4

m。（4）模板構(gòu)造模板由底模、側(cè)模、端模和內(nèi)模四大部分組成。底模、側(cè)模：均采用

15

mm

厚高強(qiáng)竹膠板制作，固定在支架頂部橫向方木上。內(nèi)模：內(nèi)模采用木工板制作，加勁肋采用

5×10

cm

方木，配合鋼管形成環(huán)形骨架用以支承內(nèi)模，確保箱梁內(nèi)箱室的結(jié)構(gòu)尺寸正確無(wú)誤。內(nèi)模支架順橋向

0.6

m

一道。當(dāng)48現(xiàn)澆連續(xù)梁滿(mǎn)堂支架計(jì)算書(shū)第一次澆筑完后拆除腹板內(nèi)模，在底板上搭設(shè)鋼管架配合方木做豎向支撐，內(nèi)頂模采用15

mm

厚竹膠板，頂板上每隔

10

m

預(yù)留

1

個(gè)

1

m×1

m

的人孔，以便內(nèi)模支架的拆除。端模：包括張拉錨臺(tái)位置的端模與內(nèi)外模骨架連接，形成封閉端。2

計(jì)算目標(biāo)本計(jì)算的計(jì)算目標(biāo)為：1）確定方木強(qiáng)度及剛度滿(mǎn)足要求2）確定根據(jù)梁體荷載合理布置立桿間距；3）根據(jù)交通疏導(dǎo)要求合理布置門(mén)洞；4）驗(yàn)算立桿的受力；5）驗(yàn)算門(mén)洞支架貝雷梁；6）驗(yàn)算門(mén)洞支墩；7）驗(yàn)算地基承載力。3

計(jì)算依據(jù)本計(jì)算的計(jì)算依據(jù)如下：[1]

《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ162-2008)[2]

《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ166-2008）[3]

《木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50005-2003）[4]

《合肥市銅陵路高架工程橋梁工程施工圖設(shè)計(jì)》,深圳市市政設(shè)計(jì)研究院[5]

《路橋施工計(jì)算手冊(cè)》（人民交通出版社，周永興等編著,

2001）4

計(jì)算理論及方法本計(jì)算主要依據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ162-2008)、《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ166-2008）、《木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50005-2003)

等規(guī)范中的相關(guān)規(guī)定，并結(jié)合必要的文獻(xiàn)調(diào)研，通過(guò)手動(dòng)計(jì)算和結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器完成。5

計(jì)算參數(shù)取值5.1

荷載取值（1）模板、支架自重49現(xiàn)澆連續(xù)梁滿(mǎn)堂支架計(jì)算書(shū)模板、支架自重荷載從如下

5

個(gè)方面考慮：1）竹膠板自重：取

0.15

kN/m2；2）9×9

方木每米自重：8×0.1×0.1×1=0.08

(kN/m)。按照間距

20

cm

考慮，則每平方米重量為

0.08×5=0.4

(kN/m2)。3）10#工字鋼每米自重：11.2

kg/m，按照間距

60

cm

考慮，則每平方米重量為：11.2×10/1000/0.6=0.19

(kN/m2)4）支架荷載：模板及縱橫向方木、工字鋼按照均布荷載計(jì)算，荷載大小為：0.15+0.4+0.19=0.74

(kN/m2)取

1

kN/m2

進(jìn)行計(jì)算。5）內(nèi)模板（含支架）均布荷載：2

kN/m2（2）新澆注鋼筋砼自重鋼筋砼自重取值

26

kN/m3。（3）振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載取

2

kN/m2。（4）施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值從如下

3

個(gè)方面考慮：1）計(jì)算模板及直接支撐模板的小楞時(shí)，均布荷載取

2.5

kN/m2，另以集中荷載

2.5

kN進(jìn)行驗(yàn)算；2）計(jì)算直接支撐小楞的梁或拱架時(shí)，均布荷載可取

1.5

kN/m2；3）計(jì)算支架立柱及支撐拱架的其它結(jié)構(gòu)構(gòu)件時(shí)，均布荷載可取

1.0

kN/m2。5.2

荷載分項(xiàng)系數(shù)計(jì)算腳手架及模板支撐架構(gòu)件強(qiáng)度時(shí)的荷載設(shè)計(jì)值，取其標(biāo)準(zhǔn)值乘以下列相應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)：（1）永久荷載的分項(xiàng)系數(shù)，取

1.2；計(jì)算結(jié)構(gòu)傾覆穩(wěn)定時(shí)，取

0.9。（2）可變荷載的分項(xiàng)系數(shù)，取

1.4。（3）計(jì)算構(gòu)件變形（撓度）時(shí)的荷載設(shè)計(jì)值，各類(lèi)荷載分項(xiàng)系數(shù)，均取

1.0。50現(xiàn)澆連續(xù)梁滿(mǎn)堂支架計(jì)算書(shū)5.3

荷載組合計(jì)算底模板及支架強(qiáng)度時(shí)，荷載組合為：（1）模板、支架自重+（2）新澆注鋼筋砼自重+（3）施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值+（4）振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；驗(yàn)算底模板及支架剛度時(shí)，荷載組合為：（1）模板、支架自重+（2）新澆注鋼筋砼自重。6

計(jì)算過(guò)程及計(jì)算結(jié)果分析6.1

主線橋

30m

跨徑標(biāo)準(zhǔn)段模板及支架計(jì)算6.1.1

支架布置支架布置詳見(jiàn)附圖（ZJ-1、ZJ-2、ZJ-3）（1）橫橋向布置呈對(duì)稱(chēng)布置：（90×4＋60×6＋90×3＋60×3＋90×2）×2=2700

(cm)（2）順橋向布置為（每跨）：15+60×3＋90×29＋60×3+15=3000

(cm)（3）橫桿豎向步距均按

1.2

m

設(shè)置。6.1.2

立桿承載力計(jì)算6.1.2.1

荷載的計(jì)算根據(jù)《建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ166-2008），單肢立桿軸向力計(jì)算公式表達(dá)如下：N

=

1.2(N

+

N

)+1.4(Q

+

Q

)L

Ly(4-1)1234x式中：

N1

——模板及支撐架自重標(biāo)準(zhǔn)值；N2

——新澆砼及鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值；Q3

——施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值；Q4

——澆注和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值；m）。L

、L

——單肢立桿縱向及橫向間距（xy51現(xiàn)澆連續(xù)梁滿(mǎn)堂支架計(jì)算書(shū)由于碗扣支架的縱、橫向間距不一樣，并且承受的荷載也不一樣，因此分區(qū)域進(jìn)行計(jì)算。計(jì)算結(jié)果如下：（1）翼緣板區(qū)域（橫向

1.2m×縱向

0.9m）：N1

=[1.2×1+1.4×(1+2)]

×1.2×0.9+1.2×26×0.55×1.2×0.9=24.36(kN)（2）腹板區(qū)域（橫向

0.6m×縱向

0.9m）：N2

=[1.2×1+1.4×(1+2)]×0.6×0.9+1.2×26×2.2×0.6×0.9=39.98(kN)（3）箱室區(qū)域（橫向

0.9m×縱向

0.9m）：N3=[1.2×(1+2)+1.4×(1+2)]×0.9×0.9+1.2×26×0.47×0.9×0.9=18.19(kN)（4）橫梁區(qū)域（橫向

0.6m×縱向

0.6m）N4

=[1.2×1+1.4×(1+2)]×0.6×0.6+1.2×26×2.2×0.6×0.6=26.65kN通過(guò)以上計(jì)算可知，計(jì)算最大應(yīng)力時(shí)取荷載為

39.98kN。6.1.2.2

立桿力學(xué)特性計(jì)算WDJ碗扣型腳手架為熱軋鋼管（φ48mm，δ=3.0mm），其截面特性如下：（1）截面抗彎模量：?42448?πW

=?483??

=

4493

(mm3

)??32??（2）截面慣性矩：π64I

=×（484?

424）=

107831

(mm)4（3）截面回轉(zhuǎn)半徑：1i

=

（482+

42

）=

15.95

(mm)24（4）截面凈面積：π4A0

=

×

(482?

422)

=

424(mm)2鋼材抗壓強(qiáng)度取

205N/mm2。6.1.2.3

單肢立桿穩(wěn)定性計(jì)算單肢立桿穩(wěn)定性按下式計(jì)算：52現(xiàn)澆連續(xù)梁滿(mǎn)堂支架計(jì)算書(shū)N≤φA

f（4-2）式中：A——立桿橫截面積；φ——軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù)，按細(xì)長(zhǎng)比查上述規(guī)范附錄

E；f——鋼材強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，查上述規(guī)范附錄

B

表

B2；計(jì)算結(jié)果如下：橫桿步距

1.2m，則長(zhǎng)細(xì)比為：λ=μl/i(μ=1)=1×1200/15.95=75查《建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范》附錄

E：φ=0.75。則有：[N]=φA

f=0.75×424×205=65.19

kN>Nmax=39.98

kN故滿(mǎn)足安全要求。6.1.3

底模板計(jì)算底模板背楞（方木）間距為

30

cm，竹膠模板面板寬

122

cm，其肋（背木）間距為30cm，因此，面板按四跨連續(xù)梁進(jìn)行計(jì)算。取荷載最大區(qū)域腹板或橫梁（梁高范圍內(nèi)全部為實(shí)心砼）進(jìn)行驗(yàn)算。計(jì)算中取

1

m

寬模板。圖

1

面板受力簡(jiǎn)圖模板承受線荷載為：q=(1.2×(2.2×26+0.15)+1.4×(2.5+2))×1=75.12

kN/m產(chǎn)生的最大彎矩值為：Mmax=0.107ql2=0.107×75.12×0.32=0.7234

kN.m竹膠板（15mm

厚）截面抵抗矩：W=bh2/6=1000×152/6=37500

mm2σ=M/W=19.29

Mpa<50

MPa53現(xiàn)澆連續(xù)梁滿(mǎn)堂支架計(jì)算書(shū)根據(jù)以上計(jì)算，底模板的強(qiáng)度小于竹膠板最小靜曲強(qiáng)度

50MPa，滿(mǎn)足使用要求。竹膠板彈性模量：E=4000

MPa；慣性矩

I=bh3/12=1000×153/12=281250

mm4；線荷載：q=(2.2×26+0.15)×1=57.35

kN/m；考慮竹膠面板的背帶為

9

cm×9

cm

木方，面板的實(shí)際凈跨徑約為

200mm。故撓度為：f=0.632×ql4/(100EI)=0.632×57.35×2004/(100×4000×281250)=0.515

mm<[f]=300/400=0.75

mm模板剛度滿(mǎn)足要求。6.1.4

橫橋向方木（9cm×9cm）計(jì)算橫向（竹膠板下背楞）采用

9cm×9cm

方木，方木材質(zhì)為東北落葉松，方木間距按照

30cm，因橫向荷載非均布荷載，按照連續(xù)梁計(jì)算比較繁瑣，為簡(jiǎn)化計(jì)算并偏于安全考慮，按照簡(jiǎn)支梁計(jì)算，將上方承受荷載簡(jiǎn)化為線荷載計(jì)算，按照縱向背楞（工字鋼）間距按照三個(gè)區(qū)域分別進(jìn)行驗(yàn)算。圖

2

方木受力簡(jiǎn)圖（1）方木（東北落葉松）力學(xué)特性如下：[σw]＝17

MPaE＝103

MPaW=90×902/6=121500

mm3I=90×903/12=5467500

mm4（2）腹板及橫梁區(qū)域（方木跨度

L=600mm）1）強(qiáng)度驗(yàn)算線荷載：q=(1.2×(2.2×26+0.15)+1.4×(2.5+2))×0.3=22.54

kN/m最大彎矩值：54現(xiàn)澆連續(xù)梁滿(mǎn)堂支架計(jì)算書(shū)Mmax=ql2/8=22.54×0.62/8=1.016

kN.m強(qiáng)度為：σ=M/W=1.016×106/121500=6.1

Mpa<[σw]＝17

MPa滿(mǎn)足要求。2）剛度驗(yàn)算線荷載：q=(2.2×26+0.15)×0.3=17.205

kN/m撓度：f=5×ql4/(384EI)=5×17.205×6004/(384×10000×5467500)=0.531

mm<[f]=1.5

mm滿(mǎn)足要求。（3）箱室區(qū)域（跨度

L=900mm）1）強(qiáng)度驗(yàn)算：線荷載：q=(1.2×(0.47×26+0.15+2)+1.4×(2.5+2))×0.3=7.06

kN/m最大彎矩值：強(qiáng)度：Mmax=ql2/8=7.06×0.92/8=0.715

kN.mσ=M/W=0.715×106/121500=5.88

MPa<[σw]＝17

MPa滿(mǎn)足要求。2）剛度驗(yàn)算線荷載：q=(0.47×26+0.15+2)×0.3=4.311

kN/m撓度：f=5×ql4/(384EI)=5×4.311×9004/(384×10000×5467500)55現(xiàn)澆連續(xù)梁滿(mǎn)堂支架計(jì)算書(shū)=0.674

mm<[f]=900/400=2.25

mm滿(mǎn)足要求。（4）翼緣板區(qū)域（跨度按

1200

mm

計(jì)，荷載按翼緣板根部取值，偏大）1）強(qiáng)度驗(yàn)算線荷載：q=(1.2×(0.55×26+0.15)+1.4×(2.5+2))×0.3=7.09

kN/m最大彎矩值：Mmax=ql2/8=7.09×1.22/8=1.276

kN.m強(qiáng)度：σ=M/W=1.276×106/121500=10.5

MPa<[σw]＝17

MPa滿(mǎn)足要求。2）剛度驗(yàn)算線荷載：q=(0.55×26+0.15)×0.3=4.335

kN/m撓度：f=5×ql4/(384EI)=5×4.335×12004/(384×10000×5467500)=2.14

mm<[f]=900/400=2.25

mm滿(mǎn)足要求。6.1.5

縱橋向

10#工字鋼計(jì)算方木下為

10#工字鋼，工字鋼間距與支架鋼管對(duì)應(yīng)，按照簡(jiǎn)支梁進(jìn)行計(jì)算，碗扣支架間距分別為

60

cm

和

90

cm。分區(qū)域進(jìn)行檢算。（1）10#工字鋼力學(xué)特性如下：[σw]＝205Mpa，E＝2.05×105

MPaW=49

cm3=49000

mm3I=245

cm4=2450000

mm456現(xiàn)澆連續(xù)梁滿(mǎn)堂支架計(jì)算書(shū)EI=2.05×105

MPa×245cm4=502250N.m2（2）橫梁區(qū)域（工字鋼跨度

L=600mm，上方方木跨度

600mm）：1）強(qiáng)度驗(yàn)算取荷載最不利布置進(jìn)行計(jì)算（如圖

3

所示）。PP圖

3

工字鋼受力簡(jiǎn)圖集中荷載

P：P=(1.2×(2.2×26+0.15)+1.4×(1.5+2))×0.3×0.6+1.2×9×0.1×0.1×0.6=13.21kN最大彎矩值：采用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算結(jié)果如圖

4所示，Mmax=1.98

kN.m。(

1

)(

2

)(

3

)12341.981.981.98圖

4

彎矩計(jì)算結(jié)果強(qiáng)度：σ=M/W=1.98×106/49000=40.4MPa<[σw]＝205MPa2）剛度驗(yàn)算集中荷載

P：P=(2.2×26+0.15)×0.3×0.6+9×0.1×0.1×0.6=10.377kN撓度：采用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算結(jié)果如圖

5所示：57現(xiàn)澆連續(xù)梁滿(mǎn)堂支架計(jì)算書(shū)fmax=0.13mm＜600/400=1.5mm滿(mǎn)足要求。(1)(2)(3)4123yx圖

5

撓度計(jì)算結(jié)果（3）腹板區(qū)域（工字鋼跨度

L=900mm，上方方木跨度

600mm））：1）強(qiáng)度驗(yàn)算取荷載最不利布置進(jìn)行計(jì)算（如圖

6所示）。PPP圖

6

工字鋼受力簡(jiǎn)圖集中荷載

P：P=(1.2×(2.2×26+0.15)+1.4×(1.5+2))×0.3×0.6+1.2×9×0.1×0.1×0.6=13.21kN最大彎矩值：采用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算結(jié)果如圖

7所示，Mmax=4.95kN.m。(

1

)(

2

)(

3

)(

4

)123452.972.972.972.974.954.95圖

7

彎矩計(jì)算結(jié)果強(qiáng)度：σ=M/W=4.95×106/49000=101.02MPa<[σw]＝205MPa滿(mǎn)足要求。58現(xiàn)澆連續(xù)梁滿(mǎn)堂支架計(jì)算書(shū)2）剛度驗(yàn)算集中荷載

P：P=1.2×(2.2×26+0.15)×0.3×0.6+1.2×9×0.1×0.1×0.6=10.375kN撓度：采用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算結(jié)果如圖

8所示：fmax=0.53mm＜900/400=2.25mm滿(mǎn)足要求。(1)(2)(3)(4)12345圖

8

撓度計(jì)算結(jié)果（4）箱室區(qū)域（工字鋼跨度

L=900mm，上方方木跨度

900mm）：1）強(qiáng)度驗(yàn)算取荷載最不利布置進(jìn)行計(jì)算（如圖

9所示）。PPP圖

9

工字鋼受力簡(jiǎn)圖集中荷載

P：P=(1.2×(0.47×26+0.15+2)+1.4×(1.5+2))×0.3×0.9+1.2×9×0.1×0.1×0.9=6.08kN荷載小于腹板區(qū)域

P=13.21kN，不再進(jìn)行驗(yàn)算，滿(mǎn)足要求。2）剛度驗(yàn)算P=(0.47×26+0.15+2)×0.3×0.9+9×0.1×0.1×0.9=3.96kN荷載小于腹板區(qū)域

P=10.375kN，不再進(jìn)行驗(yàn)算，滿(mǎn)足要求。（5）翼緣板區(qū)域（工字鋼跨度

L=900mm，上方方木跨度取

1200mm，荷載按照根部荷載取值，偏大）59現(xiàn)澆連續(xù)梁滿(mǎn)堂支架計(jì)算書(shū)1）強(qiáng)度驗(yàn)算取荷載最不利布置進(jìn)行計(jì)算（如圖

10

所示）。PPP圖

10

工字鋼受力簡(jiǎn)圖集中荷載

P：P=(1.2×(0.55×26+0.15)+1.4×(1.5+2))×0.3×1.2+1.2×9×0.1×0.1×1.2=8.136

kN荷載小于腹板區(qū)域

P=12.21KN，不再進(jìn)行驗(yàn)算，滿(mǎn)足要求2）剛度驗(yàn)算集中荷載

P：P=(0.55×26+0.15)×0.3×1.2+9×0.1×0.1×1.2=5.31

kN荷載小于腹板區(qū)域

P=10.375

kN，不再進(jìn)行驗(yàn)算，滿(mǎn)足要求。6.1.6

支架基礎(chǔ)本標(biāo)段連續(xù)梁支架計(jì)劃在道路水穩(wěn)層施工完成

2

層后進(jìn)行施工，對(duì)中央綠化帶處原有道路盡量保留利用。對(duì)原有道路破壞或非道路處根據(jù)地質(zhì)情況下挖

40~60

cm，采用合適填料分層回填壓實(shí)，壓實(shí)標(biāo)準(zhǔn)按照路基上路床壓實(shí)度標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行質(zhì)量控制，壓實(shí)度>95%。，填筑完成后表面澆注一層

20

cm

厚

C15

砼。基礎(chǔ)承載力驗(yàn)算，按照單根碗扣件最大承載力

39.98

kN

進(jìn)行計(jì)算；對(duì)新建水穩(wěn)層進(jìn)行驗(yàn)算：f=39.98/(0.12×0.12)=2776

kPa第二層水穩(wěn)層設(shè)計(jì)為

7

天無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度不小于

4

MPa，滿(mǎn)足要求。對(duì)新建道路以外采用砼硬化區(qū)域進(jìn)行驗(yàn)算：（1）砼層以下地基承載力要求（砼按照

45

度發(fā)散角進(jìn)行計(jì)算）：f>39.98/(0.12+0.2×2)2=148

kPa60現(xiàn)澆連續(xù)梁滿(mǎn)堂支架計(jì)算書(shū)（2）對(duì)于回填層頂面，需做承載力試驗(yàn)，為保證一定安全系數(shù)，在確定承載力值大于

170

kPa

方可搭設(shè)支架。30m

跨徑標(biāo)準(zhǔn)聯(lián)為標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)，其它非大跨聯(lián)連續(xù)梁僅跨度長(zhǎng)度不同或?qū)挾炔煌?，可參照進(jìn)行，不再進(jìn)行單獨(dú)計(jì)算。6.2

33

聯(lián)、35

聯(lián)和

41

聯(lián)支架計(jì)算根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙，33

聯(lián)與

35

聯(lián)、41

聯(lián)連續(xù)梁在梁底（高度方向）為曲線段時(shí)結(jié)構(gòu)完全一樣，僅梁底直線段長(zhǎng)度不同，因此和并在一起進(jìn)行計(jì)算。6.2.1

碗扣架立桿分區(qū)域布置碗扣架立桿分區(qū)域布置如下，詳見(jiàn)附圖（ZJ-4）：（1）主跨橫隔板區(qū)域（區(qū)域

1）：0.6m

或

0.9m（立桿橫橋向間距）×0.6m（立桿順橋向間距）×1.2m（橫桿步距）（2）箱室段區(qū)域（區(qū)域

2）：①梁底曲線段斷面

1~斷面

7

段、邊跨箱室區(qū)梁底直線段及

60m

跨跨中梁底平直段（區(qū)域

2-1）腹板區(qū)：0.6m（立桿橫橋向間距）×0.9m（立桿順橋向間距）×1.2m（橫桿步距）箱室區(qū)：0.9m（立桿橫橋向間距）×0.9m（立桿順橋向間距）×1.2m（橫桿步距）②梁底曲線段斷面

7~斷面

24

段（區(qū)域

2-2）腹板區(qū)：0.6m（立桿橫橋向間距）×0.6m（立桿順橋向間距）×1.2m（橫桿步距）箱室區(qū)：0.9m（立桿橫橋向間距）×0.6m（立桿順橋向間距）×1.2m（橫桿步距）（3）中墩實(shí)心段（區(qū)域

3）0.6m（立桿橫橋向間距）×0.6m（立桿順橋向間距）×1.2m（橫桿步距）（4）邊墩實(shí)心段（區(qū)域

4）0.6m（立桿橫橋向間距）×0.6m（立桿順橋向間距）×1.2m（橫桿步距）（5）翼緣板區(qū)域（區(qū)域

5）0.9m

或

1.2m（立桿橫橋向間距）×0.9m（立桿順橋向間距）×1.2m（橫桿步距）6.2.2

單肢立桿軸向力計(jì)算根據(jù)《JGJ166-2008

建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》，各區(qū)域單肢立桿軸向力計(jì)算詳見(jiàn)附表

1。61現(xiàn)澆連續(xù)梁滿(mǎn)堂支架計(jì)算書(shū)6.2.3

底模板計(jì)算對(duì)圖中區(qū)域

1、區(qū)域

2-1、區(qū)域

4

及區(qū)域

5

部分底模板下方木布置與

30m

標(biāo)準(zhǔn)跨布置相同，方木間距

30

cm。二者梁體斷面基本一致，受力情況相同，且檢算時(shí)未考慮砼分兩次澆注的有利情況（二次澆筑時(shí)，梁底砼已經(jīng)形成整體，竹膠板將不再直接受力），不再進(jìn)行檢算。對(duì)區(qū)域

2-2

及區(qū)域

3，因梁體截面高度較大，方木間距調(diào)整為

20cm，選擇中墩實(shí)心段（此處荷載最大）進(jìn)行檢算，計(jì)算過(guò)程如下：圖

11

面板受力簡(jiǎn)圖（1）強(qiáng)度驗(yàn)算取

1

m

寬度模板，模板承受線荷載：q=(1.2×(3.5×26+0.15)+1.4×(2.5+2))×1=115.68

kN/m按照五跨等跨連續(xù)梁考慮，參照《路橋施工計(jì)算手冊(cè)》第

765

頁(yè)相關(guān)規(guī)定，最大彎矩值為：Mmax=0.105ql2=0.105×115.68×0.22=0.4859

kN.m竹膠板（15

mm

厚）截面抵抗矩：W=bh2/6=1000×152/6=37500

mm2；強(qiáng)度：σ=M/W=12.96

MPa<50

MPa根據(jù)以上計(jì)算，底模板的強(qiáng)度小于竹膠板最小靜曲強(qiáng)度

50

MPa，滿(mǎn)足使用要求。（2）剛度驗(yàn)算竹膠板彈性模量：E=4000

MPa；慣性矩：I=bh3/12=1000×153/12=281250

mm4；線荷載：62現(xiàn)澆連續(xù)梁滿(mǎn)堂支架計(jì)算書(shū)q=(3.5×26+0.15)×1=91.15

kN/m考慮竹膠面板的背帶為

9

cm×9

cm

木方，面板的實(shí)際凈跨徑約為

100

mm，則撓度為：f=0.664×ql4/(100EI)=0.664×91.15×1004/(100×4000×281250)=0.054mm<[f]=200/400=0.5

mm模板剛度滿(mǎn)足要求。6.2.4

橫橋向方木計(jì)算對(duì)圖中區(qū)域

1、區(qū)域

2-1、區(qū)域

4

及區(qū)域

5

部分底模板下方木布置與

30

m

標(biāo)準(zhǔn)跨布置相同，方木間距

30

cm。二者梁體斷面基本一致，受力情況相同，且檢算時(shí)未考慮砼分兩次澆注的有利情況，不再進(jìn)行檢算。對(duì)區(qū)域

2-2

及區(qū)域

3，因梁體截面高度較大，方木間距調(diào)整為

20

cm，計(jì)算過(guò)程如下：因橫向荷載非均布荷載，按照連續(xù)梁計(jì)算比較繁瑣，為簡(jiǎn)化計(jì)算并偏于安全考慮，按照簡(jiǎn)支梁計(jì)算，將上方承受荷載簡(jiǎn)化為線荷載計(jì)算，按照縱向背楞（工字鋼）間距分為兩個(gè)區(qū)域進(jìn)行驗(yàn)算。圖

12

方木受力簡(jiǎn)圖（1）區(qū)域

3（中墩橫梁實(shí)心段）與區(qū)域

2-2

中腹板段1）強(qiáng)度驗(yàn)算縱向背楞（工字鋼）跨度為

60cm，取荷載最大時(shí)區(qū)域

3（中墩橫梁實(shí)心段）進(jìn)行計(jì)算。線荷載：q=(1.2×(3.5×26+0.15)+1.4×(2.5+2))×0.2=23.136

kN/m最大彎矩值：Mmax=ql2/8=23.136×0.62/8=1.041

kN.m63現(xiàn)澆連續(xù)梁滿(mǎn)堂支架計(jì)算書(shū)強(qiáng)度：σ=M/W=1.041×106/121500=8.57

MPa<[σw]＝12

Mpa滿(mǎn)足要求。2）剛度驗(yàn)算線荷載：q=(3.5×26+0.15)×0.2=18.23

kN/m撓度：f=5×ql4/(384EI)=5×18.23×6004/(384×10000×5467500)=0.56

mm<[f]=600/400=1.5

mm滿(mǎn)足要求。（2）區(qū)域

2-2

中箱室段1）強(qiáng)度驗(yàn)算縱向背楞（工字鋼）跨度為

90

cm，取荷載最大時(shí)斷面

E-E

進(jìn)行檢算。線荷載：q=(1.2×(0.75×26+0.15+2)+1.4×(2.5+2))×0.2=6.456

kN/m最大彎矩值：Mmax=ql2/8=6.456×0.92/8=0.654

kN.m強(qiáng)度：σ=M/W=0.654×106/121500=5.38

MPa<[σw]＝12

MPa滿(mǎn)足要求。2）剛度驗(yàn)算線荷載：q=(0.75×26+0.15+2)×0.2=4.33

kN/m撓度：f=5×ql4/(384EI)=5×4.33×9004/(384×10000×5467500)64現(xiàn)澆連續(xù)梁滿(mǎn)堂支架計(jì)算書(shū)=0.676mm<[f]=900/400=2.25

mm滿(mǎn)足要求。6.2.5

縱橋向

10#工字鋼計(jì)算方木下為

10#工字鋼，工字鋼間距與支架鋼管對(duì)應(yīng)，按照簡(jiǎn)支梁進(jìn)行計(jì)算，碗扣支架間距分別為

60cm和

90cm。分區(qū)域進(jìn)行檢算。對(duì)圖中區(qū)域

1、區(qū)域

2-1、區(qū)域

4

及區(qū)域

5

部分梁底方木間距、立桿布置及梁體斷面與

30m標(biāo)準(zhǔn)跨基本一致，受力情況相同，不再進(jìn)行檢算。對(duì)區(qū)域

2-2及區(qū)域

3，因梁體截面高度較大，方木間距調(diào)整為

20cm，計(jì)算過(guò)程如下：（1）區(qū)域

3（中墩橫梁實(shí)心段）與區(qū)域

2-2

中腹板段（工字鋼跨度

L=600mm，上方方木跨度

600mm，間距

200mm）：PP200200200600圖

13

工字鋼受力簡(jiǎn)圖1）強(qiáng)度驗(yàn)算集中荷載

P取荷載最不利布置進(jìn)行計(jì)算：P=(1.2×(3.5×26+0.15)+1.4×(1.5+2))×0.2×0.6+1.2×9×0.1×0.1×0.6=13.78kN最大彎矩值：采用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算結(jié)果如圖

7所示，Mmax=2.76kN.m。(

1

)(

2

)(

3

)12342.762.762.76圖

14

彎矩計(jì)算結(jié)果強(qiáng)度：σ=M/W=2.76×106/49000=56.32MPa<[σw]＝205MPa2）剛度驗(yàn)算65現(xiàn)澆連續(xù)梁滿(mǎn)堂支架計(jì)算書(shū)集中荷載

P：P=(3.5×26+0.15)×0.2×0.6+9×0.1×0.1×0.6=10.992kN撓度：采用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算結(jié)果如圖

15所示：fmax=0.19mm＜600/400=1.5mm滿(mǎn)足要求。(

1

)(

2

)(

3

)4123yx圖

15

撓度計(jì)算結(jié)果（2）區(qū)域

2-2

箱室段（工字鋼跨度

L=600mm，上方方木跨度

900mm，間距

200mm）：1）強(qiáng)度驗(yàn)算集中荷載

P：取荷載最大時(shí)斷面

E-E進(jìn)行檢算，取荷載最不利布置進(jìn)行計(jì)算PP200200200600圖

16

工字鋼受力簡(jiǎn)圖P=(1.2×(0.75×26+0.15+2)+1.4×(1.5+2))×0.2×0.9+1.2×9×0.1×0.1×0.9=5.69kN小于區(qū)域

3及區(qū)域

2-2中腹板段時(shí)計(jì)算數(shù)值

13.78kN，滿(mǎn)足要求，不再進(jìn)行檢算。2）剛度驗(yàn)算集中荷載

P：P=(0.75×26+0.15+2)×0.2×0.9+9×0.1×0.1×0.9=3.978kN<10.992kN滿(mǎn)足要求，不再進(jìn)行檢算。66現(xiàn)澆連續(xù)梁滿(mǎn)堂支架計(jì)算書(shū)6.3

跨長(zhǎng)江東大街、長(zhǎng)江東路門(mén)洞方案第

35

聯(lián)、41

聯(lián)分別為跨越長(zhǎng)江東大街、長(zhǎng)江東路連續(xù)梁，跨徑布置為

40

m+60

m+40m，因施工期間需保證車(chē)輛通行，考慮搭設(shè)門(mén)洞。門(mén)洞按照雙向四車(chē)道及兩側(cè)非機(jī)動(dòng)車(chē)道設(shè)置，詳見(jiàn)附圖（ZJ-5、ZJ-6、ZJ-7）。門(mén)洞搭設(shè)結(jié)構(gòu)采用砼條形基礎(chǔ)+螺旋管+工字鋼+貝雷梁+防護(hù)板（竹膠板或）+分配梁（10#工字鋼）設(shè)置，上部碗扣支架及縱、橫向分配梁及竹膠板設(shè)置不變?？紤]到貝雷梁頂面距離連續(xù)梁底部實(shí)際凈空較小，不再使用底托，為保證穩(wěn)定，在貝雷梁上部、鋼管支架底部采用縱向平放

8#槽鋼，鋼管底部放在槽鋼內(nèi)部起到穩(wěn)定作用。上部碗扣件及縱橫向分配梁布置與受力檢算詳見(jiàn)前述，不再重復(fù)。下面對(duì)搭設(shè)門(mén)洞的受力構(gòu)件進(jìn)行檢算如下：6.3.1

荷載取值（1）箱梁混凝土自重在貝雷梁支架區(qū)域，箱梁底板寬度、厚度及梁高均為變值，為簡(jiǎn)化計(jì)算，取箱梁砼斷面最大時(shí)（QL-57-06

中斷面

8）進(jìn)行計(jì)算，底板寬度方向?yàn)?/p>

1605

cm，箱梁高度取最大值

232

cm，底板厚度為

27

cm。根據(jù)箱梁斷面特點(diǎn)，將計(jì)算區(qū)域分為：翼緣板、邊腹板、邊箱室、中腹板、中箱室五部分，在

AUTOCAD

軟件中計(jì)算各區(qū)域面積。詳見(jiàn)附圖（ZJ-8）。取箱梁鋼筋砼自重為

26

kN/m3，得出各區(qū)域梁體自重。（2）施工人員及設(shè)備：取

1

kN/m2；（3）振搗沖擊荷載：取

2

kN/m2；（4）底模及箱梁內(nèi)模（含內(nèi)模支架）自重：底模為竹膠板，0.15

kN/m2，內(nèi)模（含支架）取

2

kN/m2；（5）橫向方木，間距

0.3

m、0.2

m，翼緣板及箱室下自重為：0.1×0.1×9/0.3=0.3

kN/m2，腹板下自重為

0.1×0.1×9/0.2=0.45

kN/m2；（6）上層縱向

10#工字鋼，間距

0.6（0.9）m，自重為：0.112/0.6（0.9）=0.19（0.12）KN/m2；（7）碗扣腳手架自重：高度約

1

m，取

0.05

kN/m2；（8）下層橫向

10#工字鋼，間距

0.9

m，自重為：0.112/0.9=0.12

kN/m2；（9）貝雷梁自重：?jiǎn)谓M雙排單層貝雷梁自重：（2.7×2+0.21×2）/3=1.94

kN/m，取67現(xiàn)澆連續(xù)梁滿(mǎn)堂支架計(jì)算書(shū)2KN/m。6.3.2

貝雷梁受力檢算分別對(duì)翼緣板、邊腹板、邊箱室、中腹板、中箱室區(qū)域?qū)ω惱琢簭澗亍⒓袅?、撓度進(jìn)行檢算，根據(jù)《裝配式公路鋼橋多用途使用手冊(cè)》，單組雙排單層貝雷梁容許內(nèi)力為：彎矩：1576.4kN.m；剪力：490.5kN；容許撓度：L/400=9/400=0.0225m。貝雷梁上方荷載簡(jiǎn)化為均布荷載進(jìn)行計(jì)算，應(yīng)用清華大學(xué)《結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器》進(jìn)行計(jì)算，受力計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：(

1)(2)(3)(4)12345圖

17

貝雷梁受力簡(jiǎn)圖取均布荷載

10kN/m，則貝雷梁的彎矩、剪力和位移分布分別如圖

18、19和

20所示。支座反力

R2=R4=71.25

kN，R3=97.5kN（圖

18）；最大彎矩值為：Mmax=78.75

kN.m（圖

18）；最大剪力值為：Qmax=48.75kN（圖

19）；最大撓度為：f=0.11mm（圖

20）。-78750.00-45000.00-45000.00(

4

)(

1

)(

2

)39375.00(

3

)39375.0012345圖

18

貝雷梁彎矩圖48750.0041250.0030000.00(

4

)(

1

)(

2

)(

3

)12345-30000.00-41250.00-48750.00圖

19

貝雷梁剪力圖68現(xiàn)澆連續(xù)梁滿(mǎn)堂支架計(jì)算書(shū)(1

)(

2

)(

3

)(

4

)12345圖

20

貝雷梁位移圖按照荷載比例關(guān)系，可得出不同區(qū)域最大彎矩、最大剪力、最大位移（撓度），詳見(jiàn)附表

2：銅陵路高架橋跨長(zhǎng)江東大街、長(zhǎng)江東路門(mén)洞貝雷梁計(jì)算表。根據(jù)計(jì)算結(jié)果，各區(qū)域彎矩、剪力、撓度均滿(mǎn)足要求。6.3.3

貝雷梁下分配梁受力檢算貝雷梁下分配梁采用

45a工字鋼并排，門(mén)洞總長(zhǎng)度

27m，根據(jù)受力情況，對(duì)受力大的中間一排立柱上分配梁進(jìn)行檢算。按照

9m長(zhǎng)工字鋼，共需三組。其中中間一組分配梁采用

4根

45a工字鋼，邊上兩組分配梁采用

3根

45a工字鋼。將連續(xù)梁各不同區(qū)域貝雷梁下支座反力作為立柱上分配梁荷載對(duì)分配梁進(jìn)行檢算，具體計(jì)算過(guò)程如下：（1）中分配梁（4根

45a工字鋼）力學(xué)特性如下：[σw]＝205MPa[fv]=125MpaE＝2.05×105

MPaW=4×1430cm3=5720×103

mm3I=4×32240cm4=128960×108

mm4I

/S

=38.6cmxxtw=11.5mm×4=46

mm按照每一組貝雷梁引起的支座反力作為一個(gè)集中荷載，計(jì)算模型如圖

21所示：(

1

)

(

2

)(

3

)

(4

)

(

5

)

(

6

)(7

)

(

8

)7

8

9123456圖

21

受力簡(jiǎn)圖69現(xiàn)澆連續(xù)梁滿(mǎn)堂支架計(jì)算書(shū)中分配梁彎矩如圖

22

所示，最大彎矩值為：Mmax=1021.078