CAD2-12RC2-11PSpice程序分析其中所用運算設(shè)計的ButterworthVs(s)V1(s)V(s)

V1(s)V2R R V(s)V V

1 2 RsV(s) [V(s)V(s)

sR V(s)RL[V(s)V1212

R11R12R13R21R22RLC11C1RC21 RL

Rin=10時：Rin=1kRin=10kRin=1MRo=10時：Ro=1kRo=10KRo=1M,5，Butterworth濾波器等等其他的濾波器（改變外電容。CAD3-17．題圖所示為單管共射極放大電路的原理圖。設(shè)晶體管的參數(shù)為：F

Pspice

400MHz，VAVBBI

1mAfH和增益帶寬積GBW'將CJC09pF，其他參數(shù)不變，重復(fù)（1）

RBB'RS、CJC0fTfH和增益帶寬積GBWTT

Cbc

Cbc

1mAG

A0(fHfL)RBB'200Ω

1mAG

A0(fHfL)101.08MHzRS1KΩ

1mAG

A0(fHfL)將CJC09pF

1mAG

A0(fHfL)

Cbc

TT

Cbc

1mAG

A0(fHfL)RBBRS、CJC0fTRBB'增大引起GBW降低；RS增大引起GBW降低；CJC0B-C通路，在高頻時引起負(fù)反饋，晶體管的頻率特性大受影響，所以CJC0增大引GBWfTfTfT0倍；表示雙極型晶體管在共發(fā)射極運用時能得到電流增益的最高頻率極限，所以截止頻率的上升能增大GBW。RBBRS、CJC0fTCAD3-22．考慮一個被噪聲污染的信號，很難看出它所包含的頻率分量。應(yīng)用中的變換可以在噪聲中發(fā)現(xiàn)淹沒在其中的信號。Y=fft（X,n）即是采用nFFT變換50MHz120MHz正弦信號構(gòu)成的信號，受零均值隨機噪聲的干擾，數(shù)1000Hz.fft函數(shù)來分析其信號頻率成份。>>>>>>>>>>>>>>120HzCAD4-35．利用程序和尖頂余弦脈沖的分解公式 ()sin(1cos sin1 1

(1cos一、程序

n(n21)(1cosfori=3:nplot(t,A(5,:),'k');holdon;gridon;CAD4-35．利用程序和尖頂余弦脈沖的分解公式 ()sin(1cossin1()1一、程序

(1cosn(n21)(1cosfori=3:nplot(t,A(5,:),'k');holdon;gridon;CAD中CC,CC，C是可變電容。振蕩頻率主要由LC決定，f JC JEPspice程序分析不同靜態(tài)工作電流、不同反饋系數(shù)對振蕩器特性的I1015A120R5C JC JEF1nsfT160MHz),VA100VRB1ICQ2mA調(diào)節(jié)C3fomin~fomaxf0=6.5MHz時C3C和C取如下不同值（反饋系數(shù)F

C12 C12①C1100pF,C21500pF②C1110pF,C21000pF③C1120pF,C2680pFC1680pF,C2120pF0.5mA，1mA，3mA，5mA時研究它對振蕩頻率f0調(diào)節(jié)RB1，使ICQ2mA，即Ve2VC和C取如下不同值（反饋系數(shù)F

C12 C12RL=110KΩ,C3=84.8pF(53%ofF C1C2Vop-注：①為防止震蕩穩(wěn)定對靜態(tài)工作點的影響，靜態(tài)工作點均用DCSweep測得。實驗中可知，震蕩穩(wěn)定后的IcqIcq低。0.5mA，1mA，3mA，5mA時研究它對振蕩頻率f00000Vop-000RL33k、10k、4.7kf0和振蕩幅度的C1=120pF，C2=680pF，ICQVop-iFR'iF

振后的波形幅度也偏小。所以反饋系數(shù)F3RLQQ可知，Q值的降低會使震蕩頻率有所提高。CADv3為輸出信號。v3f(v1v2VCVS10KHz1KHz0.31.0。Hj)

Vccos(2104t)V，Vs10.3cos(2103t)]V,m=0.3sVccos(2104t)V，V0.30.3cos(2103t)]V,m=1ssVccos(2104t)V，V0.3cos(2103sH(j)

sVc4cos(2104t)V，V3cos(2103s

sVccos(2103t)V，V0.3cos(2102s

就是在零點附近的波形，SAM沒有反向，DSBAM在零點的波形反向了。CAD1496來構(gòu)成調(diào)幅器，圖(a)1496集成片的內(nèi)部電路圖，它T5T6T1~T4T7、T8和T9為差動放大器T5、T6腳之間，T5、T6的兩發(fā)射極之間（即引出腳②、③之間）1k電阻，以擴大調(diào)制信號1496集成片構(gòu)成的調(diào)幅器電路如圖(b)W1用來調(diào)節(jié)引出腳①和④之間的平衡，實現(xiàn)全載波調(diào)幅（mA0.3mA1.0（a）1496

（b）14961VO(t)kVC(t)VS'(t)kVCsinCt·（V4+VSsint·m

m0.3時，即Vc10sin2105t)mV,Vs30sin2103t)mV

m1時，即Vc10sin2105t)mV,Vs100sin2103t)mV

Vc10sin(2105t)mV,Vs100sin(2103t)mV

標(biāo)準(zhǔn)調(diào)幅 經(jīng)過放大，標(biāo)準(zhǔn)調(diào)幅(SAM)m=1時波形和抑制載波調(diào)幅(DSBAM)輸出波形相比，SAMCAD實驗四1496集成片來構(gòu)成解調(diào)器，電路如圖（a）所示，載波信號經(jīng)電容C612腳輸出，經(jīng)過C3、C4R8組成的低通濾波器后，在RC元件的充放電特性實現(xiàn)檢波的。因此，RC時間常數(shù)的選取1

RC11mfc1496CAD8的方法產(chǎn)生全載波調(diào)幅信號和抑制載波的雙邊帶調(diào)幅信號作為解調(diào)器的VAMIN（a）

（b）1496m0.3V(t10sin2105t(mV，V(t30Sin2103t(mV

0.1V

m0.3時即V(t)10sin2105t(mV)，V(t)30Sin2103t(mV)

RC,可以進(jìn)行無失真解調(diào)。CADCAD10單頻正弦信號調(diào)制的調(diào)頻波頻譜的仿真分VFMtcosctmFsintJ0mFcosccJ1mFcostcosccJ2mFcosc2tcosccJ3mFcos3tcoscccJ4mFcos4tcoscc【提示】利用中的第一類函數(shù)Besselj求得Jn(mF)的值forholdon;title('Besselfunction');gridon;(2)2mF=0.5,1.0,3.0,5.0時，單頻正弦調(diào)制的調(diào)頻波的幅度頻譜。m程序源程序如下：ifmf<0error('pleaseinputformatlong;fori=0:(mf+1);holdon;gridon;whitebg([000]);holdoff;mfm.mfm(mf,wc,w)，mf為調(diào)頻波的調(diào)制系數(shù)mF，wc為載波頻率c，w為調(diào)制信號的角頻率。1調(diào)頻波各頻率分量分布及1調(diào)頻波各頻率分量分布及幅01ωx4（2（2）mF=1.0調(diào)頻波各頻率分量分布及幅調(diào)頻波各頻率分量分布及幅01ωx4