1.1初步設計資料一.工程名稱：福華賓館結構設計二.工程概況：建筑面積3091.2㎡，建筑總高為23.4㎡，主體大樓為六層，室內外高差為0.30m。三.溫度：最熱月平均28℃，最冷月平均-5℃；極端最高溫度38℃，極端最低溫度為－11.5℃。四.相對濕度：年平均34％。五.相對風向：北風，基本風壓0.35kN/㎡。六.雨雪條件：最大積雪深度0.25cm,雪荷載0.40kN/㎡。七.年降雨量：870mm。八.水文資料：經勘探未發(fā)現(xiàn)地下水。九.地質條件：地震烈度：本工程地震設防烈度為7度，場地類型：Ⅱ類。十.材料使用：1.混凝土：梁板柱均使用C30混凝土。2.鋼筋：縱向受力鋼筋采用熱軋鋼筋HRB335,其余采用熱軋鋼筋HPB235。3.墻體：32）,內側為10厚水泥砂漿抹灰（17kN/m2）。3）,兩側均為10厚水泥砂漿抹灰。32）。2）。5.門：除大門為玻璃門，房間均為木門。1.2工程做法房間使用面積確定本設計根據(jù)建筑使用性質、建設規(guī)模與標準的不同，確定各類用房。根據(jù)使用要求，結合基地面積、結構選型等情況按建筑模數(shù)確定開間和進深。交通聯(lián)系部分的平面設計一幢建筑物除了有滿足各種使用功能的房間以外，還需要有把各個使用房間及內外有機聯(lián)系起來的交通聯(lián)系部分，以保證使用便利和安全疏散。在多層建筑中，樓梯是必不可少的一部分，是樓層人流疏散的必經之路，樓梯的數(shù)量、位置及形式應滿足使用方便和安全疏散的要求，注重建筑環(huán)境空間的藝術效果。本設計主入口選取現(xiàn)澆板板式雙跑樓梯，作為主要交通用的樓梯梯段凈寬應根據(jù)樓梯使用過程中人流股數(shù)確定，一般按每股人流寬度0.55m+0～0.15m計算，并不應少于兩股人流樓梯坡度的選擇要從攀登效率，、節(jié)省空間、便于人流疏散等方面考慮。因而本建筑樓梯踏步高度選用150mm,踏面選用270mm。建筑立面剖面設計mm?？拐鹪O計1.3細部構造總說明1.4建筑細部具體構造做法三氈四油防水層（3）找平層20mm水泥砂漿找平層（4）保溫層100mm厚水泥蛭石保溫層（5）結構層100mm厚鋼筋混凝土板（1）瓷磚地面（包括水泥粗沙打底）（2）100mm厚鋼筋混凝土板（3）10mm厚混合砂漿抹灰mmmm1.5結構選型（1）.結構體系選型：采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆框架結構體系。（2）.屋面結構：采用現(xiàn)澆混凝土屋蓋，剛柔性結合的屋面，屋面板厚100mm。（3）.樓面結構：采用現(xiàn)澆混凝土樓蓋，板厚100mm。（4）.樓梯結構：采用鋼筋混凝土梁式樓梯。第2章結構布置及計算簡圖從結構角度出發(fā)，受力明確，傳力路徑短，剛度大而均勻，整體性和延性好，輕質高強的結構設計方案比較理想。根據(jù)房屋的使用功能及建筑設計的要求，進行了建筑平面，立面及剖面設計，其標準建筑平面結構見圖2－1。圖2-1梁柱結構平面布置圖/mm主體結構共六層，首層層高為3.6m，其余層層高為3.3m，內外墻均為180厚加氣混凝土砌塊，樓層屋蓋均為現(xiàn)澆鋼筋混凝土結構，板厚取100mm。梁截面尺寸的估算：框架結構的主梁截面高度及寬度可由下式確定：hb=(1/10—1/18)Lbbb=(1/2—1/3)hb且bb>200,其中橫梁跨度，AB、CD跨L=7000mm，BC跨L=2100mm,由此估算梁的截面尺寸如下：橫向主框架梁取300mm600mm?？v向主框架梁取300mm600mm。柱截面尺寸的估算框架柱截面尺寸根據(jù)柱的軸壓比限制，按下式計算：柱組合的軸壓比設計值按照公式2－1計算：式中：β：為考慮地震作用組合后柱軸力壓力增大系數(shù)，邊柱取1.3，等跨內柱取1.2,不等跨取1.25；F：為按照簡支狀態(tài)計算柱的負荷面積；g：為折算后在單位面積上的重力荷載代表值，近似取12kN/m2；n：為驗算截面以上樓層層數(shù)；框架柱驗算柱的軸壓比應小于軸壓比限值的要求：C30混凝土：fc2ft2基礎選用柱下獨立基礎，柱在室內地坪以下為1.2m，柱高即h＝3.6+1.2＝4.8m，應滿足N/(bchcfc)=N/(Acfc求得中柱Ac1210344.55614.3)=137455mm2截面取正方形，則柱的估算長邊為371mm，各層中柱尺寸均取為600mm600mm。邊柱受荷小于中柱，故也可取尺寸為600mm600mm。橫向框架的計算簡圖如下所示圖2-2框架計算簡圖/mm第三章重力荷載計算3.1不變荷載（恒載）標準值荷載標準值（1）屋面不變荷載（恒載）標準值保護層：40mm厚細石混凝土保護層22kN/m322找平層：20mm水泥砂漿找平層20kN/m32保溫層：100mm厚水泥蛭石保溫層5kN/m30.10m=0.50kN/m217kN/m3=0.17kN/m2結構層：100mm厚鋼筋混凝土板25kN/m32合計：4.85kN/m2（2）1～6層餐廳及房間樓面不變荷載（恒載）標準值2210mm厚混合砂漿抹灰17kN/m322（3）走廊樓面不變荷載（恒載）標準值水磨石地面（10mm面層、20mm水泥砂漿打底0.65kN/m2、素水泥結合層一道）100mm厚現(xiàn)澆混凝土板25kN/m3210mm厚混合砂漿抹灰17kN/m322梁，柱，墻重力荷載計算（1）梁自重主梁自重：25kN/m3（0.6-0.1）m=3.75kN/m（0.6-0.1）217=0.17kN/m（2）柱自重柱自重25/m30.60m=9kN/m抹灰層（10mm厚混合砂漿）17kN/m34=0.408kN/m（3）墻自重（加氣混凝土小砌塊）323內墻面10mm厚抹灰層17kN/m3332內墻面10mm厚抹灰層17kN/m330.12m=2.376kN/m內墻面10mm厚抹灰層（兩側）17kN/m330.12m=2.178kN/m內墻面10mm厚抹灰層（兩側）17kN/m3230.18m+25kN/m30.1m=1.44kN/m21.1m=0.55kN/m23.2可變荷載（活載）標準值樓面及屋面可變荷載（活載）標準值222屋面雪荷載為Sk=μrSo=10.40=0.40kN/m2因為《荷載規(guī)范》要求屋面均布活荷載不應與雪荷載同時組合，所以按照最不利情況進行荷載組合，屋面活荷載按照屋面均布活荷載取值計算。梁、柱、板自重標準值各層梁、柱、板、墻自重標準值見表3-1、表3-2、表3-3。表3-1柱重力荷載標準值層數(shù)柱編號截面寬/mm截面高/mm凈高/mmgk/（kN/m）數(shù)量Gi/kNΣGk/kN1KZ16006003500352-6KZ1600600320035機房KZ160060032006表3-2板重力荷載標準值層數(shù)板面積/m2gk/（kN/m2）Gi/kNΣGk/kN屋面電梯機房561-5層房間樓梯走廊表3-2梁重力荷載標準值層數(shù)梁編號截面寬/mm截面高/mm凈跨長/mmgk/（kN/m）數(shù)量Gi/kNΣGk/kN1層KL1300600340024KL2300600640016KL330060015008KL430060074004KL530060027001L125050074001L225050040005L3250500250012~5層KL1300600340024KL2300600640016KL330060015008KL430060074004KL530060027001L125050074001L325050025001屋面梁KL1300600340024KL2300600640016KL330060015008KL430060074004KL530060027001L125050074001L325050025001電梯機房KL230060064002KL430060064002L125050074001L325050025001各層墻（外墻）自重標準值（1）女兒墻重總長L=(16.1m+32m)（2）標準層墻重（3）首層墻重各層（質點）自重標準值計算（1）首層（墻+梁+板+柱）Gk=（229.87+213.03）kN/2+974.77kN+1699.2kN+（1152.48+1053.7）kN/2（2）標準層（墻+梁+板+柱）Gk（3）頂層（墻+梁+板+柱）Gk=213.03kN/2+229.92kN+921.37kN+2227.12kN+1053.7kNKn（4）頂層（墻+梁+板+柱）電梯設備自重：200kN水箱及設備自重：400kNGk=200kN+400kN+134.64kN+180.63kN+271.6kN重力荷載代表值重力荷載代表值是結構和構件恒載標準值和各種活荷載組合值之和，樓面均布活載的組合系數(shù)為0.5；屋面均布荷載的組合系數(shù)0.5。首層G1[2+56.8m2）2+67.2m22]（2）標準層G1[2+56.8m2）2+67.2m22]（3）頂層G72+56.8m2）2（4）電梯機房G756m22計算結果如下圖：圖3-1重力荷載代表值等效重力重力荷載代表值計算本設計抗震烈度為7度，設計地震分組為第一組，場地類別為II類場地，依此查得：特征周期Tg＝0.35s，水平地震影響系數(shù)最大值=0.08,阻尼比ζ第四章橫向框架側移剛度的計算梁線剛度ib的計算④軸梁為中框架，I=2Ib,各層梁截面均相同。AB、CD跨梁ib=2EI/L=2107kN/m2(1/12)(0.60m)3105kN/mBC跨梁ib=2EI/L=2107kN/m2(1/12)(0.60m)3105kN/m柱線剛度ic的計算首層柱Ic107kN/m2(1/12)(0.60m)4105kN/m二至六層柱Ic107kN/m2(1/12)(0.60m)4105kN/m相對線剛度i’的計算令二至六層柱線剛度i=1.0，則首層柱I105105AB、CD跨梁I105105BC跨梁I105kN/m105同理可得邊框架梁的相對線剛度為II考慮到整體現(xiàn)澆梁板結構中，板對梁的有利作用，對中框架取I=2I00。I0為矩形截面框架梁慣性矩。根據(jù)以上結果，可得圖4-1可以得出橫梁、柱的線剛度如表4-1、表4-2、表4-3表4-1梁截面特征計算表（中框架梁）層數(shù)混凝土強度梁編號截面寬h/mm截面高h/mm梁跨L/mm混凝土彈性模量E/Pa截面慣性矩I/mm4線剛度I/N·mm相對線剛度i’1-6C30AB3006007000300001091010C30BC3006002100300001091010C30CD3006007000300001091010表4-2梁截面特征計算表（邊框架梁）層數(shù)混凝土強度梁編號截面寬h/mm截面高h/mm梁跨L/mm混凝土彈性模量E/Pa截面慣性矩I/mm4線剛度I/N·mm相對線剛度i’1-6C30AB3006007000300001091010C30BC3006002100300001091010C30CD3006007000300001091010表4-3柱截面特征計算表層數(shù)混凝土強度柱編號截面寬h/mm截面高h/mm梁跨L/mm混凝土彈性模E/Pa截面慣性矩I/mm4線剛度I/N·mm相對線剛度i’1C30ABCD600600360030000101010112-6C30ABCD60060033003000010101011圖4-1框架梁柱相對線剛度4.2D值計算中框架柱側移剛度計算Di=аc(12ic/h2)(1)一般層k=(0.47+0.47)/(21.0)=0.47;αck=(0.47+0.47+1.57+1.57)/(21.0)=2.04;αc(2)首層k=0.47/0.92=0.51;αck=(0.47+1.57)/0.92=2.22;αc.邊框架柱側移剛度計算(1)一般層k=(0.37+0.37)/(21.0)=0.37;αck=(0.37+0.37+1.18+1.18)/(21.0)=1.55;αc(2)首層k=0.37/0.92=0.40;αck=（0.37+1.18）/0.92=1.68;αc計算結果如下表：表4-4中框架柱側移剛度D值邊柱層次kαcic/(105kN·m)h/mDi/(105kN·m)根數(shù)2-612112中柱2-615115ΣDi/(105kN·m)2-61表4-5邊框架柱側移剛度D值邊柱層次kαcic/(105kN·m)h/mDi/(105kN·m)根數(shù)2-6414中柱2-6414ΣDi/(105kN/m)2-61表4-6橫向框架層間側移剛度層次12345ΣDi/(kN·m)15305801320365132036513203651320365層次6ΣDi/(kN·m)1320365第五章橫向水平荷載作用下框架結構的內力和側移計算結構頂點的假想側移計算把G7折算到主體結構的頂層Ge=G7(1+3/2(1+3/2先由式計算樓層剪力，再由式計算層間相對位移，最后由式計算結構的頂點位移。見表。=/ΣDi表5-1結構頂點的假想側移計算層次Gi/kNΣDi/(kN/m)/m/m613203655132036541320365313203652132036511530580取ΨT由上表知道T1ΨT=0.335s水平地震作用及樓層地震剪力的計算本結構重量和剛度分布均勻，高度不超過40m，變形以剪切型為主，故水平地震作用采用底部剪力法計算。根據(jù)設計條件，設防烈度7，II類場地，查表可得Tg＝0.35s，=0.08,ζ結構總水平地震作用標準值FEk按下式計算：因為T10.35＝0.495s相應于結構基本自振周期的水平地震影響系數(shù)為：а1=結構等效總重力荷載為GeqΣGikN=20264.28kN式5-7各樓層水平地震作用標準值不考慮頂部附加地震作用FEk=а1GeqkN=1621.14kNFi結果見表5-2表5-2各層橫向水平地震作用標準值及樓層地震剪力層次7654321Σ各質點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布如圖圖5-1橫向水平地震作用標準值/kN多遇地震作用下的彈性位移驗算在多遇地震作用時，水平地震作用下框架結構的側移按彈性方法計算，各層間彈性位移角均應滿足位移角限值[]=1/550的要求，計算結果見下表水平地震作用下框架結構的層間位移頂點位移分別為過程見表層間彈性位移角滿足1/2821﹤[]=1/550表5-3位移驗算層次Σ613203651/7692513203651/4776413203651/3659313203651/3107213203651/2821115305801/3399水平地震作用下框架內力計算對第④軸線橫向框架內力進行計算?？蚣茉谒焦?jié)點荷載作用下，采用D值法分析內力。由求得框架第i層層間剪力后，i層j柱分配的剪力及該柱上下端的彎矩和分別如下上式中其中、取自表，取自表，、、、由資料表中查得。各層梁線剛度不變，取，1層柱考慮修正值，2層柱考慮修正值。計算結果如下表5-4各層柱端剪力及彎矩層次Σ邊柱/kN·m/kN·m613203652051851320365205184132036520518313203652051821320365205181153058033500層次Σ中柱/kN·m/kN·m613203655453451320365545344132036554534313203655453421320365545341153058033500梁端彎矩依節(jié)點平衡條件，按梁線剛度大小分配確定，按下列各式計算式5-17式5-18式5-19計算梁端剪力式5-20根據(jù)節(jié)點平衡條件確定地震作用下柱軸力。表5-5各層梁端剪力及彎矩AB、CD跨梁BC跨梁層次柱端待分配彎矩/(kN/m)/(kN·m)/(kN·m)/kN/(kN·m)/(kN·m)/kN654321表5-6各層梁剪力、柱軸力層次AB、CD跨梁端剪力BC跨梁端剪力邊柱軸力中柱軸力654321圖5-2地震荷載作用下框架彎矩/(kN·m)圖5-3地震荷載作用下框架軸力、剪力圖/(kN)風荷載作用下框架結構內力ωk=μsμzβzωo因高度H=20.4m<30.0m,可取βz=1.0，對于矩形截面μs=1.3，μz可查荷載規(guī)范，將風荷載換算成作用于框架每層節(jié)點上的集中荷載，計算過程如下表所示。表5-7風荷載作用下框架結構內力層次Z/mμzμsβzωo/kN/m2A/m2Fk/kN654321由上述結果可知，風荷載作用下框架的變形滿足規(guī)范要求。圖5-4框架上的風荷載/kN風荷載作用下的水平位移驗算由表可知滿足1/196429﹤[]=1/550表5-8風荷載作用下的水平位移驗算層次123456Fk/(A、D）335002051820518205182051820518(B、C)537505453454534545345453454534Σ153058013203651320365132036513203651320365Δμi/mmμT/mmHi/mθ=1/2215911/1964291/2462691/3267331/4925371/1064516由上述結果可知，風荷載作用下框架的變形滿足規(guī)范要求。風荷載作用下框架結構內力計算風荷載作用下框架結構內力計算方法與水平地震作用相同，計算結果見下表表5-9各層柱端剪力及彎矩層次Σ邊柱/kN·m/kN·m613203652051851320365205184132036520518313203652051821320365205181153058033500表5-10各層柱端剪力及彎矩層次Σ中柱/kN·m/kN·m613203655453451320365545344132036554534313203655453421320365545341153058053750表5-11各層梁端剪力及彎矩BC、DE跨梁CD跨梁層次柱端待分配彎矩/(kN/m)/(kN·m)/(kN·m)/kN/(kN·m)/(kN·m)/kN654321表5-12各層柱軸力層次AB、CD跨梁端剪力BC跨梁端剪力邊柱軸力中柱軸力654321圖5-5風荷載作用下框架彎矩/(kN·m)圖5-6風荷載作用下軸力、剪力圖/(kN)第六章豎向荷載作用下框架結構的內力計算計算單元④軸線橫向框架進行計算，計算單元寬度為m,如圖3－13所示。由于房間內布置無次梁，故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影線所示，計算單元范圍內的其余樓面荷載直接通過框架梁以均部荷載的形式傳給橫向框架，作用于各梁上。圖6－1橫向框架計算單元mm6.2荷載計算（1）AB、CD跨間框架梁屋面板傳給梁的荷載恒載：2（1-223活載：22（1-223樓面板傳給梁的荷載恒載：2（1-223活載：22（1-223A~B、C~D軸間框架梁均布荷載為屋面梁：恒載=梁自重+板傳荷載=3.92kN/m+16.66kN/m=20.58kN/m活載=板傳荷載=6.88kN/m樓面梁：恒載=梁自重+板傳荷載=3.92kN/m+11.08kN/m=15.0kN/m活載=板傳荷載=6.88kN/m（2）BC跨間框架梁屋面板傳給梁的荷載5/82=6.37kN/m5/82=2.63kN/m樓面板傳給梁的荷載5/82=5.01kN/m5/82=3.28kN/mB~C軸間框架梁均布荷載為屋面梁：恒載=梁自重+板傳荷載=3.92kN/m+6.37kN/m=10.29kN/m活載=板傳荷載=2.63kN/m樓面梁：恒載=梁自重+板傳荷載=3.92kN/m+5.01kN/m=8.93kN/m活載=板傳荷載=3.28kN/m（3）A、D軸柱縱向集中荷載計算頂層柱恒載=女兒墻自重+梁自重+板傳荷載=2.39kN/m4m+3.92kN/m（4m-0.6m）+5/84.85kN/m22m4m頂層柱活載=板傳活載=25/824m=10kN標準層柱恒載=墻自重+梁自重+板傳荷載=2.53kN/m4m+3.92kN/m（4m-0.6m）+5/83.22kN/m22m4m標準層柱活載=板傳活載=25/824m=10kN（3）B、C軸柱縱向集中荷載計算頂層柱恒載=梁自重+板傳荷載=3.92kN/m（4m-0.6m）+5/84.85kN/m22m4m+4.85kN/m2（1-223）4m頂層柱活載=板傳活載=25/824m+2.0kN/m2（1-223）標準層柱恒載=梁自重+板傳荷載=3.92kN/m（4m-0.6m）+5/83.22kN/m22m4m+3.82kN/m2（1-223）4m標準層柱活載=板傳活載=25/824m+2.5kN/m2（1-223）圖6－2豎向受荷總圖mm內力計算梁端、柱端彎矩采用二次分配法計算。由于結構和荷載均對稱，故計算時可用半框架，除底層外，柱的線剛度需要乘以修正系數(shù)。彎矩分配系數(shù)分配系數(shù)按下式計算：為節(jié)點k第i根桿件的相對轉動剛度為節(jié)點k各桿件的相對轉動剛度之和節(jié)點760.47+1.50.47+1.40.47+1.30.47+1.214131211109恒載作用下的內力分析用彎矩分配法求解恒載下的彎矩，首先將各節(jié)點的分配系數(shù)填在相應的方框內，將固端彎矩填寫載框架的橫梁相應的位置，然后將節(jié)點放松，把各節(jié)點不平衡彎矩同時進行分配。假定遠端固定進行傳遞（不向滑動端傳遞）；右梁分配彎矩向左傳遞;上柱分配彎矩向下傳遞（傳遞系數(shù)均為1/2），第一次分配彎矩傳遞后，再進行第二次彎矩分配，然后不再傳遞。頂層邊跨(AB、CD)固端彎矩MF=1/12g1l12=1/12×20.58kN/m×72頂層中跨(BC)固端彎矩MF=1/3g2l222標準層邊跨(AB、CD)固端彎矩MF=1/12g1l12=1/12×15kN/m×72標準層中跨(BC)固端彎矩MF=1/3g2l222分配過程見下圖：梁端剪力及柱軸力梁端剪力按下式計算：式中，Vq——梁上豎向荷載產生的剪力，Vm——梁端彎矩產生的剪力，柱軸力按下式計算：N=V+P式中，P——節(jié)點集中力和柱自重V——梁端剪力計算結果表6-3，表6-4表6-3恒荷作用下梁端剪力及柱軸力/kN層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱=6050525340302010圖6-3恒荷載作用下的彎矩分配圖/kN·.m圖6-4恒荷載作用下的彎矩圖/kN·m圖6-5恒荷載作用下梁端剪力及柱軸力/kN活載作用下的內力分析頂層邊跨(AB、CD)固端彎矩MF=1/12g1l12=1/12×6.88kN/m×72頂層中跨(BC)固端彎矩MF=1/3g2l222標準層邊跨(AB、CD)固端彎矩MF=1/12g1l12=1/12×6.88kN/m×72標準層中跨(BC)固端彎矩MF=1/3g2l222彎矩計算過程、所得彎矩如圖所示:表6-4活荷載作用下梁端剪力及柱軸力/kN層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱=605040302010圖6-6活荷載作用下的彎矩分配圖/kN·m圖6-7活荷載作用下的彎矩圖/kN·m圖6-5活荷載作用下梁端剪力及柱軸力/kN第七章框架結構的內力組合結構抗震等級根據(jù)結構類型、地震烈度、房屋高度等因素查《抗震規(guī)范》，本方案為二級抗震等級?？蚣芰簝攘M合本方案考慮了四種內力組合。考慮到鋼筋混凝土結構具有塑性內力重分布的性質，在豎向荷載下可以適當降低梁端彎矩，進行調幅（調幅系數(shù)取0.8），以減少負彎矩鋼筋的擁擠現(xiàn)象。ηvb梁端剪力增大系數(shù)，二級取1.2。表7-1框架梁內力組合表層次截面內力SGKSQKSEK(右震)SEK(左震)GKQKGKQK1.2(SGKQKEK右震左震1AMVB左MVB右MV跨間ABBC2AMVB左M44-44VB右MV跨間ABBC（續(xù)表）表7-1框架梁內力組合表層次截面內力SGKSQKSEK(右震)SEK(左震)GKQKGKQK1.2(SGKQKEK右震左震3AMVB左MVB右MV-13068跨間ABBC6AMVB左MVB右MV跨間ABBC框架柱內力組合表7-2A柱內力組合表層次截面內力SGKSQKSEK(左震)SEK(右震)GK+QKGK+QK1.2(SGKQKEK左震右震1柱頂M12.373（9.898）-70.645（-56.516）N929.297（743.44）1121.515（897.212）柱底M-74.59（-59.672）174.49（139.592）N929.297（743.44）1121.515（897.212）2柱頂M9.49（7.592）-93.262（-74.609）N783.3（626.64）932.124（745.699）柱底M28-8.458（-6.766）94.294（75.435）N783.3（626.64）932.124（745.699）3柱頂M9.754（7.803）-92.842（-74.273）N639.628（511.702）745.448（596.358）柱底M-16.6（-13.28）68.68（54.944）N639.628（511.702）745.448（596.358）（續(xù)表）表7-2A柱內力組合表層次截面內力SGKSQKSEK(左震)SEK(右震)GK+QKGK+QK1.2(SGKQKEK左震右震4柱頂M6.517（5.213）-89.605（-71.684）N493.979（395.183）560.773（448.618）柱底M-58.072（-46.457）5.992（4.793）N493.979（395.183）560.773（448.618）5柱頂M6.81（5.448）-72.282（-57.825）N344.937（275.949）379.491（303.592）柱底M20.25（16.2）62.838（50.270）N344.937（275.949）379.491（303.592）6柱頂M-61.526（-49.220）-118.102（-94.481）N189.185（151.348）201.223（160.978）柱底M44.848（35.878）64.088（51.270）N189.185（151.348）201.223（160.978）表7-3B柱內力組合表層次截面內力SGKSQKSEK(左震)SEK(右震)GK+QKGK+QK1.2(SGKQKEK左震右震1柱頂M134.455(107.56)-105.343(-84.27)N498.386(398.71)1895.002(1516)柱底M-170.146(-136.11)122.926(98.34)N498.386(398.70)1895.002(1516)2柱頂M158.675(126.94)-115.079(-92.06)N468.703(374.96)1532.129(1225.70)柱底M-160.487(-128.38)113.267(90.61)N468.703(374.96)1532.129(1225.70)3柱頂M158.333(126.66)-114.953(-91.96)N437.535(350.02)1179.237(943.38)柱底M-8686-133.466(-106.77)90.134(72.10)N437.535(350.02)1179.237(943.38)（續(xù)表）表7-3B柱內力組合表層次截面內力SGKSQKSEK(左震)SEK(右震)GK+QKGK+QK1.2(SGKQKEK左震右震4柱頂M137.806(110.244)-94.426(-75.54)N395.864(316.69)836.824(669.45)柱底M-116.694(-93.35)73.314(58.65)N395.864(316.69)836.824(669.45)5柱頂M109.807(87.84)-68.059(-54.44)N326.204(260.96)522.4(417.92)柱底M-94.451(-75.56)51.071(40.85)N326.204(260.96)522.4(417.92)6柱頂M94.639(75.71)-23.063(-18.45)N218.191(174.55)247.649(198.11)柱底M-65.575(-52.46)14.635(11.70)N218.191(174.55)247.649(198.11)表7-4柱剪力組合表層次SGKSQKSEK(左震)SEK(右震)GKQKGKQK1.2(SGKQKEK左震右震柱A123456柱B123456第八章框架梁截面設計表8-1梁配筋表kN·mγRe選配鋼筋（mm2）216+141418+1614+12AS（mm2）（％）（％）為板厚，。判斷截面類型：為滿足要求。選配16+14AS=534mm2=％≥（％）=％滿足要求3、斜截面受剪承載力計算表8-2梁配筋表截面首層AB跨支座A右支座B左支座B右設計剪力梁截面尺寸300×600300×600300×600≤0≤0箍筋直徑按構造配箍筋按構造配箍筋實配鋼筋（mm2）非加密區(qū)加密區(qū)0.224％0.224％0.224％0.336％0.191％0.191％0.191％0.191％滿足要求滿足要求滿足要求滿足要求以第1層的B柱為例，對截面進行設計。（1）軸壓比驗算底層柱Nmax=1895kN軸壓比=0.37<0.8故B軸柱的軸壓比滿足要求（2）截面尺寸復核取h0=600-35=565mm=-68.09kN因為hw/b==0.94<4所以0.25×14.3×600×565=1211.93kN>68.09kN(3)正截面受彎承載力計算柱同一截面分別承受正反向彎矩，故采用對稱配筋1層B柱：=1.0×14.3×600×565×0.55=2666.24kN從柱的內力組合表中可見：所有的組合均為大偏心受壓，故采用M大N小的組合，最不利的組合為：M=107.56kN.m,N=1516Kn在彎矩中由水平地震作用產生的彎矩，柱的計算長度l0取下列二式中的較小值：故>1(取1.0)<15(取1.0)0=0.3×565=169.5mm