1、廢氣非正常排放分析（1）開停車時排氣裝置開車時需用空氣吹掃，吹掃氣經(jīng)放空管就地放空。帶有臭味及污染物的氣體經(jīng)生物脫臭裝置處理或經(jīng)活性碳吸附裝置后再外排。（2）事故排放事故排放要緊是指由于不可抗拒的災難、操作嚴峻失誤、裝置嚴峻泄漏等因素造成的事故。在這種情況下污染物排放量大，對環(huán)境污染極為嚴峻，給周圍人群和生態(tài)造成嚴峻阻礙。本裝置事故排放要緊考慮當設備發(fā)生故障時污染物的排放（如：縮聚釜事故等）、堿液汲取設施出現(xiàn)故障時H2S污染物的排放、生物脫臭裝置出現(xiàn)故障時臭氣的排放。H2S的最大排放量為3.5kg/h，事故可在10分鐘內(nèi)可操縱。在生物脫臭裝置后接活性碳吸附裝置2套（一開一備），以防止臭氣直接外

2、排。在脫水釜廢氣中針對硫化氫氣體，經(jīng)兩級堿液汲取塔汲取后，使硫化氫轉(zhuǎn)化為硫化鈉，汲取液回收作為原料用，汲取效率達99.8%以上，處理后外排廢氣中硫化氫的排放速率滿足惡臭污染物排放標準（GB14554-93）要求。在干燥廢氣中針對PPS粉塵，采納旋風除塵器串聯(lián)布袋除塵器進行收集，處理效率達96%以上。外排廢氣含PPS粉塵滿足大氣污染物綜合排放標準（GB16297-1996）中二級標準要求。針對在合成系統(tǒng)、過濾干燥系統(tǒng)、溶劑助劑回收系統(tǒng)中生成的含硫低分子有機化合物氣體，該氣體具有一定的臭味，外排必將嚴峻阻礙周圍人民的工作和學習，因此，依照擬建裝置臭氣的排放特點及現(xiàn)有裝置的治理措施的情況：本工藝不僅

3、在廢鹽渣干燥工序的有組織排放臭氣，另外在合成車間的泄壓廢氣、溶劑回收和鹽渣干燥車間真空泵排氣，以及相應過程的無組織排放，均會有臭氣產(chǎn)生，因此本評價建議采納如下方案，即： = 1 * GB3 在鹽渣干燥工序中使用耙式真空干燥機作為鹽干燥設備，它不僅僅能干燥鹽渣，還可從源頭減少臭氣的外排； = 2 * GB3 在末端建設生物脫臭裝置，將鹽渣干燥后的排放尾氣再通過生物脫臭裝置處理，以確保無臭氣阻礙大氣環(huán)境；關于合成車間的泄壓廢氣、溶劑回收和鹽渣干燥車間真空泵排氣，以及相應過程的無組織排放廢氣，采取對合成車間和溶劑回收、鹽渣干燥車間進行密閉、抽風，經(jīng)車間生物脫臭裝置處理后排放。 = 3 * GB3 在

4、生物脫臭裝置后連接活性碳吸附裝置，進一步確保無臭氣外排。以上措施用于該項目具有如下特點： = 1 * GB3 生物法脫臭對系統(tǒng)中生成的含硫低分子有機化合物氣體，先經(jīng)多級冷卻器冷卻后采納生物法脫臭技術，將臭味氣體分解為無害氣體后排放。生物法脫臭技術與常用的化學法(氧化還原、汲取、中和)和物理法（吸附、脫吸）相比較有以下特點：不產(chǎn)生二次污染；生物法脫臭設備能源消耗少，運行費用低；生物法脫臭技術脫臭反應速度快，處理氣量大，設備體積小，投資??；生物法脫臭裝置運行方便，可實現(xiàn)全自動操縱，無人值守。但需連續(xù)操作才能保證生物的活性；生物法脫臭裝置適應能力強。對不同污染物質(zhì)、不同濃度的廢氣都能有效處理，操作彈

5、性大；生物法脫臭裝置有處理大氣量、高濃度的惡臭氣體。而化學法和物理法對此類廢氣難以處理。微生物能自行生殖，不斷更新?lián)Q代，能愛護長久的高效率。微生物新陳代謝，生殖快，每天可更換幾代甚至幾十代，新的微生物具有更高的生物活性。生物填料能夠長期使用，不需更換；微生物種類繁多，向乎所有的有機物和無機物都能被某一種生物降解。在一個裝置里，多種微生物在相同的條件下都能正常生殖，因此，能夠同時處理含有多種成份的廢氣。生物法脫臭技術是在適宜條件下，利用載體填料比表面積上微生物的作用脫臭，臭氣(工業(yè)廢氣)先被填料汲取，然后被填料上的微生物氧化分解，從而完成生物除臭的過程。生物法脫臭技術工藝流程示意圖見圖4-7。生

6、物除臭反應器臭味氣體氣體分析系統(tǒng)排放活性碳吸附器濕度調(diào)節(jié)器排放圖4-7 生物法脫臭技術工藝流程示意圖經(jīng)多級冷卻器冷卻后的含臭氣體由生物除臭反應器底部進入，經(jīng)生物除臭反應器里的微生物對惡臭物質(zhì)的吸附、汲取后轉(zhuǎn)化為無毒、無害、無味的簡單物質(zhì)。最后經(jīng)氣體分析系統(tǒng)檢測達標后排放。在生物除臭反應器運行初期的調(diào)試時期，生物除臭反應器里的微生物還不能完全將惡臭物質(zhì)去除，現(xiàn)在，經(jīng)生物除臭反應器處理后的氣體再進入活性碳吸附器，進一步將氣體里的惡臭物質(zhì)去除，以保證氣體能達標排放?？紤]到本項目建成后，廢渣（要緊為廢鹽渣和廢催化劑）的產(chǎn)生量較大，在廢渣的存貯和運輸過程中，本評價特做出如下要求： = 1 * GB3 公

7、司加強對廢渣的治理，特不是對干燥前廢渣的治理，防止?jié)裨鼉?nèi)污染物逸散、流失，采取廢渣集中堆放，專人負責等措施，有效防止廢渣造成的二次污染； = 2 * GB3 濕渣在未干燥前不同意露天準放，讓污染物逸散、流失，造成的二次污染，要求放置在密封容器內(nèi)達一定數(shù)量后，統(tǒng)一干燥； = 3 * GB3 廢渣堆場必須置于室內(nèi)，防止被雨水淋失； = 4 * GB3 廢渣堆場要做好地面防滲處理； = 5 * GB3 廢鹽渣與廢催化劑應分不堆放； = 6 * GB3 加強與省內(nèi)用鹽的化工廠等聯(lián)系，確保廢鹽渣的完全外售。4.5.4 噪聲污染防治措施選用低噪聲設備，對噪聲值大于85dB(A)的設備，如泵等，采取減振、隔

8、振、加消聲器，消聲套等防治措施，使噪聲符合工業(yè)企業(yè)噪聲操縱設計的要求。另外，合理布局廠房，在設計中應盡量將要緊的噪聲源安裝在單獨的隔音房內(nèi)，在操作中不設固定崗位，只作巡回檢查。加強勞動愛護設施，搞好廠區(qū)環(huán)境綠化，確保廠界及環(huán)境噪聲達標。4.7 綠化綠化在愛護和改善環(huán)境、防止污染等方面有其專門的作用。綠化具有較好的調(diào)溫、調(diào)濕、吸灰、除塵、改善小氣候、凈化空氣、減弱噪聲等功能。工廠應在建設期間同時進行綠化工程建設，同時綠化布置以不阻礙生產(chǎn)、不阻礙交通運輸、不阻礙消防操作和采光通風為原則，綜合考慮生產(chǎn)工藝、建筑物布置、有害氣體的擴散、地下管線的布置、以及當?shù)貧夂蛱攸c和土壤條件等多種因素，在道路兩側(cè)、

9、空地上、車間四周種植一定寬度的綠化帶，以草坪為主進行綠化，間種少量各類喬木、灌木和綠籬等耐粉塵、降噪強、含水分較多的綠色植物，進行綠化，以形成良好的工作環(huán)境。依據(jù)上述原則，本裝置進行了綠化設計，廠區(qū)綠化用地面積為1.4萬m2，綠化系數(shù)達20%。本工程采取的廢氣治理措施有：堿液汲取裝置、旋風除塵器串聯(lián)布袋除塵裝置、以及車間部分進行密閉、抽風、生物脫臭裝置、活性碳吸附裝置等。經(jīng)處理后的外排廢氣均能達到相應的排放標準，因此，該項目的廢氣措施是可行的。本工程采取的廢水治理措施有：脫水塔、精餾塔、生化處理裝置、化糞池等。經(jīng)處理后的生產(chǎn)廢水大部分回用于生產(chǎn)，外排廢水均能達到相應的排放標準，因此，該項目的廢

10、水治理措施是可行的。本工程采取的固體廢棄物治理措施有：將廢鹽渣收集后，統(tǒng)一外售；廢催化劑送生產(chǎn)廠家集中處理；所有廢渣干燥后集中室內(nèi)堆放，防止逸散、流失和雨水淋失；堆放地做好地面防滲處理，有效防止二次污染的發(fā)生。另有：化糞池等處產(chǎn)生的污泥，由市政統(tǒng)一清運；活性碳吸附器換下的廢活性碳渣，立即送指定的填埋場處理。因此，該項目的產(chǎn)生的固體廢棄物可不能造成二次污染，其治理措施是可行的。本工程采取的噪聲治理措施有：選用低噪聲設備，對噪聲值大于85dB(A)的設備，如泵等，采取減振、隔振、加消聲器，消聲套等防治措施，同時合理布局廠房位置和噪聲設備，使營運期廠界噪聲滿足工業(yè)企業(yè)廠界噪聲標準GB12348-90

11、中類標準的要求。因此，該項目的噪聲治理措施是可行的。6.2 大氣環(huán)境阻礙預測與評價6.2.1 概述6.2.1.1 評價目的和原則（1）評價目的 依照工程分析結(jié)果，闡述在正常的生產(chǎn)過程和輔助生產(chǎn)過程中，可能造成大氣環(huán)境阻礙的環(huán)節(jié)，確定可能產(chǎn)生的大氣污染物排放情況； 通過分析非正常生產(chǎn)及事故條件下，生產(chǎn)過程和輔助生產(chǎn)過程中，可能造成大氣環(huán)境阻礙的環(huán)節(jié)，確定可能產(chǎn)生的大氣污染物排放情況； 依照本區(qū)域大氣污染物在大氣中稀釋擴散規(guī)律的研究，用數(shù)學模型預測對周圍環(huán)境的直接阻礙和短期及長期阻礙； 通過本工程大氣環(huán)境阻礙評價，為項目審批、項目的工程設計和生產(chǎn)過程中的大氣污染防治提供部分的決策依據(jù)。（2） 評價

12、原則大氣環(huán)境阻礙評價堅持以下原則： 針對性針對擬建項目的工程特征、排污特征和廠址周圍地區(qū)的環(huán)境特征，合理確定評價區(qū)域、評價因子、評價范圍，突出重點，抓住危害環(huán)境的要緊因素。 有用性本評價力求能為主管部門提供決策依據(jù)，為設計工作確定防治措施，為環(huán)境治理提供科學數(shù)據(jù)。 全局性針對所選工藝和大氣污染物排放狀況，對環(huán)境質(zhì)量結(jié)合環(huán)境功能規(guī)劃和環(huán)境標準評價其可行性。6.2.1.2 預測評價因子及評價范圍本技改工程正常生產(chǎn)情況下大氣環(huán)境阻礙預測評價因子為H2S和PPS粉塵。本技改工程所在地無風景名勝、文物古跡及自然愛護區(qū)等敏感點，地形為平原。因此按環(huán)境阻礙評價技術導則中關于三級評價的范圍規(guī)定，大氣環(huán)境阻礙預

13、測范圍以項目所在地為中心，取南北軸連長共4公里，東西軸邊長共4km，總面積16km2的矩形區(qū)域。6.2.2 本項目大氣污染源排放情況表6-5 污染物排放源強污染物狀態(tài)排放點正常情況（g/h）事故排放（g/s）H2S正常堿液汲取尾氣7PPS粉塵正常干燥工序180SO2正常鍋爐房120H2S事故H2S汲取系統(tǒng)0.972H2S無組織排放主生產(chǎn)裝置1.1對二氯苯無組織排放主生產(chǎn)裝置17.5 表6-6 污染物排放參數(shù)污染物點 源 參 數(shù)面 源高度(m)出口內(nèi)徑(m)出口溫()平均高度(m)面積(m2) H2S300.440PPS粉塵200.640H2S111H2S1010對二氯苯20206.2.3 區(qū)域

14、污染氣象特征分析6.2.3.1 風場變化規(guī)律區(qū)域全年主導風向NE，風頻為16 %，多年平均風速1.6 m/s；靜風頻率較高，多年靜風風頻為42 %。6.2.3.2 大氣穩(wěn)定度大氣穩(wěn)定度反映某一區(qū)域大氣的稀釋能力，一般情況時，大氣不穩(wěn)定有利于廢氣污染物的擴散和稀釋，而穩(wěn)定條件則不利于廢氣污染物的擴散和稀釋，易造成污染物的積存，并發(fā)生環(huán)境污染。大氣穩(wěn)定度的分類采納Passquillz統(tǒng)計方法進行。全年大氣穩(wěn)定度以中性(D)為主，其次為穩(wěn)定(E-F)和不穩(wěn)定(A-C)。因此，評價區(qū)域大氣擴散能力為中等。6.2.4 大氣環(huán)境阻礙預測與評價6.2.4.1 預測模式依照環(huán)境阻礙評價技術導則，（HJ/T2.

15、1-2.3-93）選取相應模式。排氣筒下風向任一點的地面濃度計算模式如下：a. 有風時點源模式b. 小風和靜風時點源擴散模式c. 非正常排放模式有風（U101.5m/s）情況下：小風（1.5m/sU100.5m/s）和靜風（U100.5m/s）情況下：d. 衛(wèi)生防護距離計算公式6.2.4.2 模式計算中有關公式和參數(shù)的選用和確定（1）煙氣抬升高度 污染源經(jīng)排氣筒排出后，由于其動力的作用和熱力作用，往往先通過一個抬升時期，達到一定高度（有效源高）而后隨風進行水平輸送和擴散，故污染源的有效高度為H+H 。煙氣抬升高度采納制定地點大氣污染物排放標準的技術方法GB-T13201-91中推舉的公式進行計

16、算。排氣筒有效高度He按下式計算：當QH1700kJS-1或者T200m Va=V1（200/ Z1）m式中：V1-鄰近氣象臺Z1五年平均風速，m/s； Z1-相應氣象臺測風儀所在的高度，m； Z2-煙囪出口處高度，m； m-風速冪指數(shù)，A 0.07、B 0.07、C 0.10、D 0.15、E-F 0.25。主導風向歷年平均風速1.6m/s。6.2.4.3 預測及評價內(nèi)容（1）模擬預測方案依照廠址擬建地的氣象特征、周圍自然社會狀況以及本工程排污特點,按評價大綱的要求,確定大氣環(huán)境阻礙模擬預測方案，見表6-7。表6-7 模擬預測方案預測類不預 測 因 子正常排放事故排放面源排放H2SPPS粉塵

17、H2SH2S對二氯苯日平均濃度小時平均濃度NE靜風排放10分鐘衛(wèi)生防護距離（2）預測評價點的選取依照本工程大氣環(huán)境愛護目標選取評價點。為了疊加方便，預測評價點與大氣現(xiàn)狀監(jiān)測點盡量重合，選取2#、3#、4#和5#一共4個點位。（3）預測計算講明日平均濃度通過選取典型日氣象參數(shù)進行計算。在進行大氣現(xiàn)狀監(jiān)測的五天中，每一天均按評價大綱要求測定了氣象參數(shù)。本預測選取5月14日在擬建廠址處的氣象參數(shù)進行日平均濃度的預測，預測的貢獻值與這一天的日均現(xiàn)狀濃度疊加。典型日氣象參數(shù)見表6-8。表6-8 典型日氣象參數(shù)時 間溫 度氣 壓風向風速云 量穩(wěn)定度濕度(%)0722.0957.0W0.210/9D8211

18、25.3957.0C08/6D621527.8957.5W0.19/8D541927.2953.5SW0.29/8D666.2.5 預測結(jié)果及阻礙評價由于H2S的正常生產(chǎn)排放量太小，預測貢獻值差不多全部為零，以下要緊分析PPS粉塵的預測情況。6.2.5.1 正常情況下（1）主導風向（NE）下擴散情況在此種情況下，各污染物最大落地濃度和對各評價點的貢獻濃度統(tǒng)計見表6-9，疊加本底后各評價點的濃度見表6-10。表6-9 小時平均濃度預測貢獻值(單位：mg/m3) 氣象條件污染物最大落地濃度貢獻值各現(xiàn)狀監(jiān)測點預測貢獻值備注2#3#4#5#主導風向（NE）下H2S0.00010000PPS粉塵0.00

19、240000.0003SO20.00270000.0007靜風條件下H2S0.0001000.00010PPS粉塵0.0024000.00240SO20.001000.0010表6-10 疊加本底后各評價點的預測濃度(單位：mg/m3)氣象條件污染物各評價點預測濃度值備注2#3#4#5#主導風向（NE）下H2S0.0018 0.00150.00190.0028PPS粉塵0.20.23500.18500.2153SO20.08080.08190.07690.0758靜風條件下H2S0.0018 0.00150.00200.0028PPS粉塵0.20.23500.18740.2150SO20.08

20、080.08190.07790.0751由表6-9和表6-10可見，在主導風向（NE）下，H2S、PPS粉塵、SO2的擴散對評價區(qū)的阻礙專門小。經(jīng)計算，H2S最大落地濃度為0.0001mg/m3，占標準值的0.167%；PPS粉塵的最大落地濃度為0.0024 mg/m3，SO2的最大落地濃度為0.0027 mg/m3，占標準值的0.386%。大氣敏感點開發(fā)區(qū)廣場（2#）、居民區(qū)（3#）、擬建廠址（4#）、擬建廠址下風向（5#）均不受H2S阻礙；開發(fā)區(qū)廣場（2#）、居民區(qū)（3#）、擬建廠址（4#）均不受PPS粉塵和SO2的阻礙。擬建廠址下風向（5#）PPS粉塵的預測貢獻值為0.0003mg/m3

21、，疊加本底后為0.2153mg/m3；SO2的預測貢獻值為0.0007mg/m3，疊加本底后為0.0758mg/m3，其貢獻值占標準值的0.14%，阻礙特不小。6.2.5.2 不利氣象條件下（1）靜風條件下擴散情況在此種情況下，各污染物最大落地濃度和對各評價點的貢獻濃度統(tǒng)計見表6-9，疊加本底后各評價點的濃度見表6-10。由表6-9和表6-10可見，在靜風條件下，H2S、PPS、SO2粉塵的擴散對評價區(qū)的阻礙專門小，各污染物的最大落地濃度均出現(xiàn)在擬建廠址內(nèi)（4#），但對擬建廠址的阻礙專門小。經(jīng)計算，擬建廠址內(nèi)（4#）H2S的預測貢獻值為0.0001mg/m3，占標準值的1.0%，疊加本底后為0

22、.0020mg/m3；PPS粉塵的預測貢獻值為0.0024mg/m3，疊加本底后為0.1874 mg/m3；SO2的預測貢獻值為0.001mg/m3，占標準值的0.2%，疊加本底后為0.0779 mg/m3。大氣敏感點開發(fā)區(qū)廣場（2#）、居民區(qū)（3#）、擬建廠址下風向（5#）均不受各大氣污染物的阻礙。6.2.5.3 日平均濃度預測值各大氣污染物的日平均濃度貢獻值及預測值見表6-11。表6-11 日平均濃度預測值 ( 單位：mg/m3) 名稱污染物2#3#4#5#備注貢獻值H2S000.00010PPS粉塵000.00230SO2000.00130現(xiàn)狀值H2S0.001650.001450.00

23、1450.0026PPS粉塵0.20000.25200.16800.2120SO20.08200.085900.084650.07845疊加值H2S0.001650.001450.001550.0026PPS粉塵0.20000.25200.17030.2120SO20.08200.085900.085950.07845達標情況H2S達標達標達標達標PPS粉塵達標達標達標達標由表6-11可見，H2S、PPS粉塵、SO2在各評價點的日均貢獻濃度分不為0、00.0001 mg/m3、00.0023 mg/m3、00.0013 mg/m3，貢獻值與現(xiàn)狀值疊加后仍能達到環(huán)境空氣質(zhì)量標準（GB3095-1

24、996）中二級標準的要求。6.2.5.4 事故排放情況在主導風向和靜風條件下，H2S汲取系統(tǒng)發(fā)生故障，H2S直接排出時的小時平均濃度預測值見表6-12。表6-12 事故排放預測濃度值（濃度單位：mg/m3） 污染物排放強度g/s計算時刻min風向超標面積(m2)各現(xiàn)狀監(jiān)測點濃度2#3#4#5#H2S0.97210NE700000.00170.00150.00150.0026H2S0.97210C500000.0030.00354.46270.004由上表可見，H2S汲取系統(tǒng)發(fā)生故障，H2S直接排出時對環(huán)境阻礙專門大。以假定排放10分鐘計，在主導風向下超標面積70000m2，最大落地濃度為1.5

25、145 mg/m3，出現(xiàn)在距事故點西南約14.14米處；在靜風條件下超標面積50000m2，最大落地濃度為54.4612 mg/m3，出現(xiàn)在事故點處，對擬建廠址周圍阻礙特不大。6.2.5.5 衛(wèi)生防護距離依照衛(wèi)生防護距離計算公式計算：依照H2S和對二氯苯的無組織排量（H2S為1.1g/h，對二氯苯為17.5g/h）以及排放界區(qū)大?。℉2S按100m2，對二氯苯按400m2）、氣象參數(shù)及大氣質(zhì)量標準，計算出H2S和對二氯苯的衛(wèi)生防護距離分不為250m和120m。按H2S的衛(wèi)生防護距離計，即在離生產(chǎn)裝置300m范圍之內(nèi)不同意建設食品、副食、住宿及娛樂等項目。衛(wèi)生防護距離示意圖見附圖5-2。6.3

26、小結(jié)6.3.1 本工程大氣污染源排放情況本工程正常生產(chǎn)狀況下大氣污染源有3個，要緊為脫水釜廢氣、干燥尾氣和鍋爐煙氣，其中要緊污染物為H2S和PPS粉塵。所有排放廢氣均符合大氣污染物排放標準（GB16297-1996）中二級排放標準和鍋爐大氣污染物排放標準（GB13271-2001）中時段、二類區(qū)標準。本工程非正常排放要緊包括開停車、檢修等情況下排放。本工程事故排放是H2S汲取系統(tǒng)出現(xiàn)故障，H2S直接排放。本工程無組織排放的污染因子是H2S和對二氯苯。6.3.2 區(qū)域污染氣象特征分析區(qū)域全年主導風向NE，風頻為16%，多年平均風速1.6m/s；靜風頻率較高，全年最高為42%。穩(wěn)定度以中性頻率最高

27、，不穩(wěn)定頻率居中。6.3.3 大氣污染物濃度預測和評價在正常狀況的排放條件下，主導風向（NE）和靜風條件下的污染物小時平均濃度貢獻值與現(xiàn)狀值疊加后不存在超標現(xiàn)象；在典型日氣象條件下，污染物在各評價點的貢獻值與現(xiàn)狀值疊加后仍能達到環(huán)境空氣質(zhì)量標準（GB3095-1996）中二級標準。H2S汲取系統(tǒng)發(fā)生故障，H2S直接排放時對周圍環(huán)境阻礙專門大。以假定排放10分鐘計，在主導風向下超標面積70000m2，最大落地濃度為1.5145 mg/m3，出現(xiàn)在距事故點西南約14.14米處；在靜風條件下超標面積50000m2，最大落地濃度為54.4612 mg/m3，出現(xiàn)在事故點處，對擬建廠址周圍阻礙特不大，這

28、種事故應嚴格杜絕發(fā)生。依照H2S和對二氯苯的無組織排量、排放界區(qū)大小、氣象參數(shù)及大氣質(zhì)量標準，計算出H2S和對二氯苯的衛(wèi)生防護距離分不為250m和120m。按H2S的衛(wèi)生防護距離計，即在離生產(chǎn)裝置300m范圍之內(nèi)不同意建設食品、副食、住宿及娛樂等項目。7.2 地表水阻礙預測及評價7.2.1 預測范圍地表水環(huán)境阻礙預測范圍：開發(fā)區(qū)排污口上游500 m至開發(fā)區(qū)排污口下游3500 m河段，全長4公里河段，詳見圖5-1。7.2.2 預測因子、斷面及預測時期選取地表水環(huán)境阻礙預測因子：CODcr。地表水環(huán)境阻礙預測斷面：排污口上游500米（1#斷面），排污口下游600米（2#斷面）和排污口下游3500米

29、（3#斷面）。預測時期：以枯水期為預測時期，其流量為，2.993.31m3/s。7.2.3 預測用參數(shù)7.2.3.1 預測用環(huán)境水文參數(shù)本工程廢水受納水體為綿遠河，其具體水文參數(shù)見表7-6。表7-6 水文參數(shù)河流名稱預測時期流量平均水深平均流速河 寬比 降m3/smm/sm綿遠河3.150.41.1276.57.2.3.2 本工程廢水排放特征參數(shù)依照工程分析，本擬建工程建成后，經(jīng)處理全年排放廢水50.7860萬噸，即63.5 t/h。污染物COD排放量8.6t/a，即1.08kg/h，排放濃度為16.93mg/l。7.2.3 預測模式 （1）混合過程段計算混合過程段的計算依照環(huán)境阻礙評價技術導

30、則地面水環(huán)境(HJ/T2.3-93)用下式計算。 （2）污染物擴散到對岸所需距離計算設對岸的污染物濃度達到最高濃度的5%時，河水流過的距離為污染物擴散到對岸的距離，用二維點源對流擴散模式導出： 式中：l混合段長度，m；lB污染源擴散到河對岸的距離，m； I河流底坡，m/m； ux方向的流速，m/s； H平均水深，m； B河流寬度，m；g重力加速度，m2/s； （3）完全混合模式 式中:C水污染物完全混合后平均濃度（mg/l）; Cp水中污染物濃度(mg/l) Qp污水流量(m3/s) Ch河中背景值濃度(mg/l) Qh河水流量(m3/s)。 （4）二維穩(wěn)態(tài)模式 混合系數(shù)My用泰勒法求?。?B

31、/H100 c(x,y)(x,y)處一污染源污染物變化量垂向濃度貢獻值，mg/l； x,y迪卡爾坐標系坐標，m； cp各假設污染點源及污水處理場污染物排放濃度，mg/l； Qp各假設污染點源及污水處理場廢水排放量，m3/s； My橫向混合系數(shù)，m2/s；其余符號意義同前。7.2.4 計算結(jié)果7.2.4.1 混合過程段及污染物擴散到對岸所需距離 經(jīng)計算，在流量為3.15m3/s時，綿遠河污染物擴散到對岸所需距離約180m，而達到斷面完全混合均勻的距離約1150m，由此可見本次評價河段2#點（排污口下游600米）處于混合過程段，3#（排污口下游3500米）處于完全混合段。7.2.4.2 計算結(jié)果（

32、1）經(jīng)計算，綿遠河My為0.011m2/s。（2）因為本次評價河段2#點（排污口下游600米）處于混合過程段，3#（排污口下游3500米）處于完全混合段，因此采納二維穩(wěn)態(tài)混合模式和完全混合模式計算正常生產(chǎn)時，當綿遠河流量為3.15m3/s，該裝置廢水匯入綿遠河后，各污染物對下游沿河的貢獻量。其預測結(jié)果列于表7-7。表7-7 污染物在預測斷面的貢獻量(單位：mg/l)斷 面污染物 Yx3.52#斷面COD6000.043#斷面COD35000.037.2.5 預測及評價結(jié)果本工程建成后，全廠廢水排入綿遠河后，按河水流量為3.15m3/s進行預測，污染物預測情況見表7-8。表7-8 綿遠河水質(zhì)預測

33、結(jié)果( 濃度單位：mg/l)項目名稱污 染 物COD2#斷面貢獻值0.04現(xiàn)狀監(jiān)測22.03預測值22.073#斷面貢獻值0.03現(xiàn)狀監(jiān)測23.46預測值23.49標準值20從上表看出：納污水體綿遠河的預測斷面COD濃度與背景值相比，有輕微的增加。由于綿遠河水體現(xiàn)狀COD的監(jiān)測值便超過了地表水環(huán)境質(zhì)量標準（GB3838-2002）中類水域標準，預測值更不符合地表水環(huán)境質(zhì)量標準（GB3838-2002）中類水域標準的要求。然而，到2005年6月，德陽都市污水處理廠將投入運行，城區(qū)所有生活污水和部分生產(chǎn)污水將經(jīng)污水處理廠集中處理后再排入綿遠河，使綿遠河有了更大的納污容量，而本項目建成后，所排廢水對

34、綿遠河COD的貢獻值僅為0.04mg/L，因此可不能加重綿遠河的污染負荷。7.2.6 小結(jié)（1）目前，綿遠河段的地表水部分污染因子超過地表水環(huán)境質(zhì)量標準（GH3838-2002）中類標準的要求，綿遠河已無納污容量。緣故是由于目前德陽都市污水處理廠還未建成使用，而綿遠河是德陽整個都市的納污河流。到2005年6月，德陽都市污水處理廠投入運行后，將減輕綿遠河的納污負荷，河水質(zhì)將逐漸變好，河體也將有足夠的納污容量。（2）本工程建成后，采納了積極有效的處理措施，全年廢水排放量為50.7860萬噸，廢水中污染物COD對環(huán)境的貢獻值僅為0.04mg/L左右。這對綿遠河水質(zhì)無嚴峻阻礙。（3）綿遠河污染物擴散到

35、對岸所需距離約180m，而達到斷面完全混合均勻的距離約1150m。（4）納污水體綿遠河的預測斷面COD濃度與背景值差不多持平，沒有加重污染負荷。8.2.2.2 運營期噪聲源本裝置運營期噪聲來源于各工序的機泵設備，要緊是過濾機噪聲、離心機噪聲、脫水塔循環(huán)泵噪聲、引風機噪聲、壓縮機噪聲。其中，后三者是連續(xù)排放，前兩種是間歇排放。表8-5 噪聲情況一覽表序號名 稱來 源排放方式排放量備 注1過濾機噪聲PPS合成間歇85dB(A)隔音處理2離心機噪聲產(chǎn)品純化間歇90dB(A)隔音處理3脫水塔循環(huán)泵噪聲溶劑回收連續(xù)85dB(A)隔音處理4引風機噪聲鍋爐房連續(xù)90dB(A)加消聲器5壓縮機噪聲制氮機連續(xù)9

36、0dB(A)加消聲器8.2.3 噪聲環(huán)境阻礙預測8.2.3.1 預測模式 本評價噪聲衰減預測模式為： Lp=Lo-20lg（r /ro）-a（r-ro） 式中：Lp距聲源r m處聲級dB（A）； Lo距聲源ro m處聲級dB（A）； a 衰減系數(shù)dB（A）/m； r 預測距離（m）。由上式預測每個噪聲源在某點的貢獻值，再將所有噪聲源在該點的貢獻值進行疊加，得出本工程噪聲源對該點噪聲的貢獻值，貢獻值與本底值疊加即得出預測值。疊加公式如下： 式中：L 某點噪聲的疊加值，dB(A)；Li第i點聲源在該點產(chǎn)生的噪聲值，dB(A)；n 聲源總數(shù)。8.2.3.2 預測結(jié)果及分析 (1) 施工期噪聲環(huán)境阻礙

37、預測施工機械噪聲源強以設備運行產(chǎn)生的最大值為預測源強，施工機械噪聲預測結(jié)果見表8-6。表8-6 施工噪聲預測結(jié)果噪聲源原噪聲dB(A) 衰減后的噪聲dB(A)衰減距離20m衰減距離60m衰減距離150m推土機96605043混凝土攪拌機88524235氣錘98625245卷揚機105695952重型載重汽車93574740中型載重汽車91554538輕型載重汽車90544437拖拉機90544437(2) 運營期噪聲環(huán)境阻礙預測擬建工程運營期噪聲環(huán)境預測結(jié)果見表8-7、表8-8。表8-7 運營期噪聲計算統(tǒng)計結(jié)果與聲源距離（m）12050100150200聲源過濾機噪聲854840.034.03

38、0.528離心機噪聲905345.039.035.533脫水塔循環(huán)泵噪聲854840.034.030.528引風機噪聲905345.039.035.533壓縮機噪聲905345.039.035.533混響值95.658.650.644.641.138.6衰減值dB（A）037455154.557表8-8 運營期噪聲預測結(jié)果時 間晝 間夜 間功能區(qū)點位本底值貢獻值預測值本底值貢獻值預測值廠界1#56.138.656.247.638.648.12#53.638.653.749.238.649.63#54.338.654.445.338.646.14#46.938.647.541.438.643.2

39、擬建裝置廠界噪聲現(xiàn)狀監(jiān)測值晝間最高點為56.1dB（A）、夜間最高點49.2dB（A）。本工程投產(chǎn)后，各預測點晝間噪聲值為47.556.2dB(A)，夜間為43.249.6dB(A)，1#、2#、3#、4#點均不超標。由以上分析可知，擬建裝置廠界噪聲本底值未超標，裝置投產(chǎn)后，預測值也未超標。噪聲環(huán)境良好。10 事故風險分析10.1 概述風險評價分析是指建設項目產(chǎn)生的突發(fā)性環(huán)境問題，要緊指在特定條件下突發(fā)的污染問題。這種污染盡管具有強烈的偶然性，但由于排放量大、瞬間污染物濃度高，對環(huán)境往往會造成惡性后果。化工行業(yè)存在較多危險因素，風險防范意識是化工企業(yè)安全生產(chǎn)的前提和保障。本評價將對本項目的整個

40、生產(chǎn)過程中可能發(fā)生的潛在危險進行分析，以找出要緊危險環(huán)節(jié)、認識危險程度，從而針對性地采取預防和應急措施，盡可能將風險可能性和危害程度盡可能降低。10.2 潛在因素分析10.2.1 生產(chǎn)過程本工程裝置規(guī)模是在試驗裝置基礎上放大的，存在的風險要緊有兩方面,一是工程放大的技術風險，一是生產(chǎn)過程中潛在的事故風險。技術風險為設備放大的風險，本工程要緊為聚合釜放大時存在的風險，因為聚合釜是高溫加壓下操作，在設備放大時存在有一定的風險；事故風險與工程本身潛在的不安全因素有關，由于在生產(chǎn)工藝過程中存在部份有毒、有害、易燃易爆的物質(zhì)，如對二氯苯、硫化氫、燒堿等，這些物質(zhì)一旦泄漏或裝置發(fā)生事故，會對環(huán)境造成嚴峻污

41、染。本次評價要緊對以上物質(zhì)的物性進行分析，詳見表10-1、10-2。表10-1 要緊物料燃燒及爆炸性質(zhì)物質(zhì)名稱爆炸極限%閃點()自燃點()密度下限上限對二氯苯1.16.6255290.857硫化氫4.345.02601.191表10-2 有毒、有害物質(zhì)的物性、毒性及危害性分析對二氯苯 本品有毒，蒸氣能產(chǎn)生眩暈、頭痛、惡心、神志不清等癥狀。蒸氣與液體能刺激眼睛和粘膜，并可經(jīng)皮膚汲取造成中毒。硫化氫濃度（mg/m3）接觸時刻人體反應0.035嗅覺閾0.4明顯嗅出47中等強度難聞臭味3040臭味強烈專門難忍受，這是可能引起局部刺激及全身性癥狀的閾濃度7015012小時出現(xiàn)眼及呼吸道刺激癥狀，吸入25

42、分鐘即發(fā)生嗅覺疲勞而不再嗅出臭味，濃度越高，嗅覺疲勞發(fā)生越快3001小時引起眼及呼吸道粘膜刺激癥狀，并引起神經(jīng)系統(tǒng)抑制，長時刻接觸可引起肺水腫7601560分鐘可引起生命危險，發(fā)生肺水腫，支氣管炎及肺炎。接觸時刻更長，引起頭痛、頭昏、興奮、步態(tài)不穩(wěn)、惡心、嘔吐、鼻喉咽發(fā)干痛、咳嗽、排尿困難等全身癥狀1000“數(shù)秒鐘”專門快引起急性中毒，出現(xiàn)明顯的全身癥狀。開始呼吸加快，接著呼吸麻痹而死亡1400“立即”嗅覺立即疲勞，昏迷并呼吸麻痹而死亡N-甲基吡咯烷酮 毒性低，但不能內(nèi)服，大鼠急性經(jīng)口毒性LD100為10ml/kg；LD50為7ml/kg。用量為0.25mg/kg時對大鼠和兔的神經(jīng)、血液無毒害

43、。皮膚涂敷，蒸氣吸入試驗表明毒性低。硫化鈉 硫化鈉有腐蝕性、有毒。在空氣中易氧化，遇酸生成硫。（硫化氫毒性數(shù)據(jù)見上）10.2.2 儲存運輸本工程中燒堿、對二氯苯、NMP和硫化鈉在儲存運輸過程中有一定的危害性，在儲存中安全防護距離必須執(zhí)行石油化工企業(yè)設計防火規(guī)范及有關標準，貯罐必須由有設計資格證書的單位進行設計，由有制造加工許可資格的單位進行生產(chǎn)、安裝；運輸中應盡量小心，幸免火源，幸免人為因素造成的事故。10.3 國內(nèi)、外同類裝置類比分析10.3.1 國內(nèi)同類裝置事故分析到目前，國內(nèi)曾有過聚苯硫醚裝置的單位有：天津合成材料工業(yè)研究所、四川特種工程塑料廠、長壽化工總廠、四川廣漢高新材料開發(fā)有限公司

44、、甘肅化機廠、北京化工研究院、四川內(nèi)江高分子材料廠、廣州化學試劑廠等，規(guī)模大的近百噸，小的只有幾噸，這些裝置大多建于80年代，隨然這些裝置現(xiàn)在大多數(shù)都廢棄或停運，但在過去的運營過程中均無發(fā)生風險事故記錄。2000年前后，綿陽能達力、成都樂天、四川得陽、自貢鴻鶴、內(nèi)蒙億利以及山東、江蘇、吉林等各自興建了幾十至千噸級的中試裝置。到目前為止，這些裝置均無發(fā)生風險事故記錄。得陽科技公司現(xiàn)有1000噸/年PPS生產(chǎn)裝置自2002年10月投料生產(chǎn)至今，也無風險事故記錄。10.3.2國外同類裝置事故分析國外聚苯硫醚要緊生產(chǎn)廠家有：美國菲利浦石油化學公司、日本東麗、日本寶理、大日本油墨、美國GE等等，它們絕大

45、部分生產(chǎn)規(guī)模都在5000噸以上，從目前報道統(tǒng)計看，無發(fā)生風險事故記錄。10.4 本工程風險事故類型與分析依照本工程生產(chǎn)特點，并考慮不可抗拒的自然因素，本工程潛在風險事故可劃分為三類：生產(chǎn)裝置放大的技術風險、污染治理設施事故風險和自然災難。發(fā)生風險事故的概率盡管專門小，但阻礙程度往往是巨大的。本評價著重對生產(chǎn)裝置放大的技術風險、污染治理設施事故風險進行分析，生產(chǎn)裝置放大的技術風險要緊指縮聚釜放大風險，污染治理設施事故風險要緊指H2S汲取裝置事故風險和生物脫臭裝置事故風險。弄清事故的前因后果，有針對性地落實各項安全技術措施，預防或減緩風險事故所造成的危害。10.4.1 縮聚釜風險事故造成縮聚釜發(fā)生

46、風險事故的緣故要緊有以下幾方面： = 1 * GB3 溫度過高：加熱系統(tǒng)失效、溫度敏感器失靈、關閉系統(tǒng)發(fā)生故障、施工質(zhì)量問題等均有可能引起縮聚釜內(nèi)溫度過高，從而導致風險事故的發(fā)生； = 2 * GB3 安全閥未開啟：縮聚釜設計上的不合理、未定期維修安全閥、安全閥操縱儀表失靈等均有可能引起縮聚釜安全閥不能正常開啟，從而導致風險事故的發(fā)生； = 3 * GB3 壓力超高：操作上的不合理、縮聚釜制造質(zhì)量問題、溫度過高等均有可能導致縮聚釜壓力超過設計標準而引起風險事故的發(fā)生。10.4.2 H2S汲取裝置風險事故H2S汲取裝置發(fā)生事故而引起污染的緣故要緊有以下幾方面： = 1 * GB3 H2S汲取系統(tǒng)

47、發(fā)生故障：未更換汲取液、關閉系統(tǒng)發(fā)生故障、未及時更換易損部件、施工質(zhì)量問題等均有可能導致H2S汲取系統(tǒng)發(fā)生故障，從而引起污染事故的發(fā)生； = 2 * GB3 應急設施故障：設計不合理、未定期維修、操縱儀表失靈等應急設施故障也有可能造成H2S污染事故的發(fā)生。10.4.3 生物脫臭裝置風險事故在整個生產(chǎn)系統(tǒng)中，在有臭氣產(chǎn)生的工序，如：合成車間、溶劑回收、鹽渣干燥車間等均進行了密閉、抽風，最后再進入生物脫臭裝置統(tǒng)一處理后再排放。因此，生物脫臭裝置一旦發(fā)生故障，將對外界環(huán)境阻礙較大。生物脫臭裝置效率降低或失效而引起污染的緣故要緊有以下幾方面： = 1 * GB3 未能保證裝置連續(xù)操作，從而使微生物活性

48、降低，甚至失去作用； = 2 * GB3 外界條件阻礙生物活性，如溫度、濕度等。10.5 本工程風險事故發(fā)生率本工程縮聚釜按國家有關標準設計，設計縮聚釜運行壽命15年。在一年的設施運行中風險事故發(fā)生率隨設備的運行壽命增長而增加，其具體分析見表10-3。表10-3 縮聚釜風險事故發(fā)生率運行壽命115152020252528283030年后風險事故發(fā)生率1/1000001/100001/50001/10001/5001/100縮聚釜在運行中，應定期檢修并測試，測試合格才能接著使用。當聚合加壓釜使用期限超過設計壽命后，需每年經(jīng)當?shù)赜嘘P部門進行檢測，檢測合格后方能使用。表10-3中數(shù)據(jù)是指縮聚釜經(jīng)檢測

49、合格后使用可能發(fā)生的風險事故率，如經(jīng)檢測不合格，則應報廢更換。10.6 本工程風險事故污染預測鑒于環(huán)境風險事故是在失控狀態(tài)下，突發(fā)性的災難事故，它在是否發(fā)生、何時發(fā)生等方面有專門大的不確定性，且許多事故發(fā)生后其對環(huán)境的阻礙情況（如所排污染的數(shù)量、種類以及環(huán)境的阻礙范圍）均沒有記錄、報道，因此無可靠的實際數(shù)據(jù)參考。本評價從環(huán)境角度考慮，假定H2S汲取系統(tǒng)發(fā)生故障，H2S直接排放10分鐘后的各種情況。按第6章的事故預測分析，H2S汲取系統(tǒng)發(fā)生故障，H2S直接排放10分鐘后，在主導風向下超標面積70000m2，最大落地濃度為1.516 mg/m3，出現(xiàn)在距事故點西南約141米處，在這種濃度下，人體會

50、明顯的感受出中等強度難聞的臭味；在靜風條件下超標面積50000m2，最大落地濃度為54.4627 mg/m3，出現(xiàn)在事故點處，在這種濃度下，人體接觸12小時就會出現(xiàn)眼及呼吸道刺激癥狀，吸入25分鐘即發(fā)生嗅覺疲勞而不再嗅出臭味，濃度越高，嗅覺疲勞發(fā)生越快。因此，在靜風條件下，H2S汲取系統(tǒng)發(fā)生故障對擬建廠址周圍阻礙特不大。10.7 風險事故防范與應急處理措施由于本工程存在有毒、有害物料，加之生產(chǎn)裝置較復雜，一旦反應失控，誤操作或設備、管線發(fā)生破裂、泄漏、腐蝕等，就為風險事故發(fā)生“制造”了條件。盡管我們無法改變環(huán)境風險的客觀存在，但能夠通過科學的設計、施工、操作和治理，將環(huán)境風險發(fā)生的可能性和危害

51、性降低到最小程度，真正做到防患于未然，達到預防事故發(fā)生的目的，本工程采納的具體防范及應急措施如下：（1）總體布置方面設計中總圖布置合理，各生產(chǎn)和輔助裝置按功能分不布置，并充分考慮安全衛(wèi)生防護距離、消防和疏散通道等問題，有利于安全生產(chǎn)。（2）建筑結(jié)構方面廠房按不同的防火等級和生產(chǎn)特性進行設計，設備盡可能露天布置，某些廠房采納開敞式或半敞式建筑，并局部設置機械通風設施，加強通風排毒。（3）工藝設備方面采納先進、成熟、可靠的工藝和設備以及行之有效的“三廢”治理及綜合利用措施，以減少事故的發(fā)生。生產(chǎn)系統(tǒng)嚴格密閉。選用材質(zhì)性能良好的設備和管件，以防止泄漏和爆炸。同時壓力容器的設計、制造、檢驗和施工安裝，

52、均嚴格執(zhí)行“國家壓力容器和設備設計驗收規(guī)范”。（4）電氣、自控方面采納雙回路電源，對關鍵設備、儀表采納互為備用的雙回路電源，確保安全生產(chǎn)。裝置區(qū)內(nèi)按有關規(guī)范嚴格劃分防爆區(qū)，有關電氣設備需設置避雷針或避雷帶，對產(chǎn)生靜電危害的設備、管線應可靠接地。自控采納先進、性能可靠、功能完善的集散操縱系統(tǒng)（DCS），操縱室內(nèi)對有關參數(shù)設置自動分析、報警和聯(lián)鎖，減少因手工操作帶來的失誤，確保生產(chǎn)安全進行。（5）消防設施公司應設有消防隊員，配備必要的消防設施，盡可能幸免或降低爆炸、火災等對環(huán)境造成的危害。（6）縮聚釜防護措施為防止縮聚釜發(fā)生爆炸，特采取以下措施：A安裝安全閥，以確保縮聚釜不超壓；B設置攪拌器，以確

53、?？s聚釜內(nèi)溫度分布均勻，不產(chǎn)生局部高溫；C設置溫度感應器，防止縮聚釜內(nèi)部超溫。（7）H2S汲取系統(tǒng)防護措施當H2S汲取系統(tǒng)發(fā)生故障時，為防止H2S直接排放，特采取以下措施：A設置H2S報警系統(tǒng)，當H2S超標逸出時，系統(tǒng)自動報警；B設置中間堿液罐：當H2S汲取系統(tǒng)發(fā)生故障時，應將H2S臨時輸入中間堿液罐中汲取H2S。待汲取系統(tǒng)恢復正常時，再返回原汲取系統(tǒng)中。（8）生物脫臭裝置防護措施當生物脫臭裝置發(fā)生故障時，為防止臭氣直接排放，特采取以下措施：A在生物脫臭裝置氣體排放口設置氣體分析系統(tǒng)和活性碳吸附器，經(jīng)分析未被完全脫臭的氣體再通過活性碳吸附器，進一步將氣體里的惡臭物質(zhì)去除后再排放，保證了外排氣體

54、中無臭味；B當生物除臭裝置完全失去作用時，應立即停止生產(chǎn)，進行檢修。C活性碳吸附器設置2個，一備一開，以使更換。（9）增強安全教育得陽科技公司應定期舉辦安全教育知識講座，加強對職工安全教育，對本工程各種應急處理措施進行詳細講解，讓事故發(fā)生后能在短時刻內(nèi)妥善處理。10.8 建議 = 1 * GB3 建議建設單位對該項目進行安全性評價。 = 2 * GB3 依照本單位實際，本著“預防為主、自救為主、統(tǒng)一指揮、分工負責”的原則，制訂該企業(yè)的“化學事故應急救援預案”。 = 3 * GB3 企業(yè)依照實際需要，應建立各種不脫產(chǎn)的專業(yè)救援隊伍。 = 4 * GB3 為保證應急救援工作及時有效，事先必須配備裝

55、備器材，并對信號做出規(guī)定。 = 5 * GB3 在發(fā)生重大化學事故，可能對廠區(qū)內(nèi)外人群安全構成威脅時，必須在指揮部統(tǒng)一指揮下，對與事故應急救援無關的人員進行緊急疏散。 = 6 * GB3 每月由企業(yè)應急救援指揮領導小組結(jié)合生產(chǎn)安全工作，檢查應急救援工作情況。發(fā)覺問題及時整改。11.1.2 運行期環(huán)境污染防治措施（1）廢氣本工程產(chǎn)生的廢氣有：脫水釜廢氣、干燥尾氣、鍋爐煙氣及臭氣。脫水釜廢氣中含有H2S，廢氣產(chǎn)生量為303Nm3/h。采納兩級堿液汲取塔汲取處理，使H2S與NaOH反應生成Na2S，汲取液送回生產(chǎn)裝置利用，汲取塔尾氣經(jīng)30米高排氣筒排入大氣。兩級堿液汲取H2S的脫除效率99.8%，經(jīng)

56、汲取處理后，H2S的排放量0.007kg/h。干燥尾氣中除水蒸汽外還含有PPS粉塵，廢氣產(chǎn)生量約為3000Nm3/h。采納旋風除塵器串聯(lián)布袋除塵器進行除塵處理后PPS濃度降到60mg/ m3，由25m排氣筒排放。鍋爐采納燃氣鍋爐，廢氣產(chǎn)生量為12000 Nm3/h，SO2濃度為10mg/m3，可實現(xiàn)達標排放。鍋爐煙氣由25米排氣筒達標排放。另外，對合成車間的泄壓廢氣、溶劑回收和鹽渣干燥車間真空泵排氣，以及相應過程的無組織排放廢氣，采取對合成車間和溶劑回收、鹽渣干燥車間進行密閉、抽風，經(jīng)車間生物脫臭裝置處理后排放。（2）廢水本工程廢水有產(chǎn)品純化時產(chǎn)生的洗水、催化劑回收處理槽排放液，同時還產(chǎn)生地坪

57、沖洗水、生活污水及清凈下水（鍋爐房、循環(huán)水的排污水）。外排廢水實行清污分流，產(chǎn)品純化洗水和催化劑回收處理槽排放液通過溶助劑回收系統(tǒng)（脫水塔、精餾塔）后，大部分生產(chǎn)廢水實現(xiàn)循環(huán)使用，少量生產(chǎn)廢水經(jīng)處理后達標排放；地坪沖洗水及生活污水經(jīng)污水生化處理設施處理后達標排放；清凈下水直接排放。 （3）廢渣該項目產(chǎn)生的廢渣要緊為廢鹽渣和廢催化劑，其中廢鹽渣是以NaCl為主并含有少量NMP、PPS和硫化鈉的混合物，該鹽渣首先通過真空耙式干燥機進行脫水干燥后，外售作專門工業(yè)鹽用；廢催化劑集中收置，統(tǒng)一送生產(chǎn)廠家處理。（4）噪聲本裝置噪聲要緊來自各類機泵設備等。為降低噪聲污染，所有噪聲設備均應選用低噪聲電機，同時

58、在訂貨時要求廠家安裝消聲設備或加套消聲罩。在操作中不設固定崗位，只作巡回檢查，并在廠區(qū)周圍及高噪聲設備附近種植降噪植物。放空管加消聲器。11.2 環(huán)境愛護措施經(jīng)濟、技術論證11.2.1 環(huán)境愛護措施技術論證本工程產(chǎn)生的廢氣要緊為脫水釜廢氣、干燥尾氣、系統(tǒng)產(chǎn)生的臭氣等。脫水釜廢氣要緊成份為H2S，H2S為酸性氣體，易溶于堿液，通過兩級堿汲取塔后，H2S的脫除效率達以上99.8%，生成的硫化鈉溶液，可回收利用；干燥尾氣中含PPS粉塵，用旋風除塵器串聯(lián)布袋除塵器進行除塵處理，PPS粉塵收集回收率達99.6%以上，收集下來的PPS粉塵可再利用；系統(tǒng)中產(chǎn)生的臭氣及無組織排放氣等經(jīng)對車間密閉、抽風后，經(jīng)車

59、間生物脫臭裝置處理后排放。生產(chǎn)廢水要緊有產(chǎn)品純化洗水、催化劑回收處理槽排放液。產(chǎn)品純化洗水和催化劑回收處理槽排放液通過溶助劑回收系統(tǒng)后，大部分回用，少量精餾出的純水可直接達標排放；生活污水經(jīng)生化處理裝置處理后達標排放。廢渣為脫水塔排出的廢鹽渣及系統(tǒng)反應后的廢催化劑，鹽渣經(jīng)干燥后，外售做專門工業(yè)鹽用，廢催化劑送生產(chǎn)廠家回收處理。以上環(huán)境愛護措施除生物脫臭裝置處均已在1000噸/年裝置上得到驗證，并取得了良好效果，綜上所述，本項目“三廢”處理從技術上看是可行的。11.2.2 環(huán)境愛護措施經(jīng)濟論證本工程環(huán)保投資1284萬元。詳見表13-2。本工程廢氣處理成本約85元/小時，年運行費用67.3萬元。本

60、工程廢水處理成本約65元/噸污水，年運行費用834萬元。綜上所述，本工程“三廢”處理只從運行成本上看，相對較高，但廢氣處理液可作為原料回收利用，廢水經(jīng)處理后可綜合利用，綜合分析，本項目“三廢”處理從經(jīng)濟上看是可行的。12 清潔生產(chǎn)和總量操縱12.1 清潔生產(chǎn)12.1.1 清潔生產(chǎn)概述依照建設項目環(huán)境愛護治理條例規(guī)定：工業(yè)建設項目應當采納能耗物耗小、污染物產(chǎn)生量少的清潔生產(chǎn)工藝，合理利用自然資源，防止環(huán)境污染和生態(tài)破壞。清潔生產(chǎn)是一種新的污染防止戰(zhàn)略。聯(lián)合國環(huán)境規(guī)劃署將其定義為“清潔生產(chǎn)指將整體預防的環(huán)境戰(zhàn)略持續(xù)應用于生產(chǎn)過程、產(chǎn)品和服務中，以增加生態(tài)效率和減少人類及環(huán)境的風險”。由此，清潔生產(chǎn)