基于PTW反應性增容的PP/PET共混合金性能調(diào)控與機理探究一、引言1.1研究背景與意義聚丙烯（PP）作為五大通用塑料之一，具備眾多優(yōu)良特性。其密度較小，是常用樹脂中最輕的一種，這使得基于PP制造的產(chǎn)品在重量上具有顯著優(yōu)勢，在對重量有嚴格要求的領域，如航空航天零部件的制造中，PP的應用能夠有效減輕部件重量，從而降低能耗，提高設備運行效率。同時，PP的力學性能優(yōu)良，除耐沖擊性在某些情況下有待提升外，其拉伸強度、彎曲強度等其他力學性能均表現(xiàn)出色，能夠滿足諸多結(jié)構材料的需求。在汽車內(nèi)飾部件中，PP憑借其良好的力學性能，可制造出堅固耐用的儀表盤、座椅骨架等部件，為汽車的安全使用提供保障。此外，PP還具有良好的電絕緣性，在電子電氣領域，可用于制造各種電器外殼、絕緣部件等，有效防止電流泄漏，保障設備和人員的安全。加之PP成本低、易成型加工，通過注塑、擠出等常見的加工工藝，能夠快速、高效地生產(chǎn)出各種形狀和尺寸的塑料制品，進一步推動了其在工業(yè)生產(chǎn)中的廣泛應用。然而，PP也存在一些明顯的缺點，如沖擊強度較低，在受到突然的外力沖擊時，容易發(fā)生破裂或損壞，這限制了其在一些對沖擊性能要求較高的場合的應用，如戶外建筑材料。同時，PP的硬度相對較低，在長期使用過程中，容易出現(xiàn)劃痕、磨損等情況，影響產(chǎn)品的外觀和使用壽命。此外，PP在低溫環(huán)境下，其性能會顯著下降，變得脆弱易斷裂，這使得它在寒冷地區(qū)的應用受到很大限制。聚對苯二甲酸乙二醇酯（PET）則是一種具有較高剛性和硬度的聚合物，能夠在較寬的溫度范圍內(nèi)保持較好的力學性能。在汽車發(fā)動機周邊零部件的制造中，PET可以承受高溫和機械應力的雙重作用，確保零部件在惡劣環(huán)境下的正常運行。其電絕緣性優(yōu)良，即使在高溫高頻下，電性能仍能保持較好狀態(tài)，因此在電子電器領域也有廣泛應用，如制造電子元件的封裝材料。而且，PET具有良好的尺寸穩(wěn)定性，在不同的溫度和濕度條件下，其形狀和尺寸變化極小，這使得它在精密儀器零部件的制造中具有重要價值。然而，PET也并非完美無缺，它的熔體強度較低，在加工過程中，尤其是在進行吹塑、擠出等成型工藝時，容易出現(xiàn)熔體破裂、制品厚度不均勻等問題，增加了加工難度和成本。同時，PET的結(jié)晶速度較慢，這導致其成型周期較長，在大規(guī)模生產(chǎn)中，會降低生產(chǎn)效率，增加生產(chǎn)成本。將PP與PET進行共混，有望綜合兩者的優(yōu)勢，獲得性能更優(yōu)異的材料。從理論上講，PET的高剛性和硬度可以有效提高PP的強度和剛性，彌補PP在這方面的不足。當PP與PET共混后，材料的拉伸強度和彎曲強度會得到顯著提升，使其更適合用于制造需要承受較大外力的結(jié)構部件。而PP則可以改善PET的一些加工性能，如提高PET的熔體強度，加快其結(jié)晶速度。在實際應用中，這種共混材料可以應用于汽車零部件制造領域，通過發(fā)揮PP和PET的各自優(yōu)勢，制造出既具有高強度、高剛性，又易于加工成型的汽車零部件，如汽車保險杠、內(nèi)飾板等，從而提高汽車的整體性能和生產(chǎn)效率。同時，在電子電器領域，共混材料可以用于制造外殼、零部件等，滿足電子電器產(chǎn)品對材料性能和加工性能的雙重要求。然而，PP與PET的共混并非一帆風順。由于PP是非極性聚合物，而PET是極性聚合物，兩者的溶度參數(shù)差異較大，PP的溶度參數(shù)為7.9-8.1(J/cm3)1/2，PET的溶度參數(shù)約為10.7(J/cm3)1/2，這使得它們在熱力學上不相容。當PP與PET簡單共混時，共混體系的界面作用力小，相分離現(xiàn)象嚴重，導致共混材料的力學性能、加工性能等無法達到預期效果。在力學性能方面，未增容共混物的力學性能加和法則計算值呈典型的負偏差，拉伸強度、沖擊強度等性能指標大幅下降，無法滿足實際應用的需求。在加工性能方面，相分離會導致熔體流動性不均勻，在擠出、注塑等加工過程中，容易出現(xiàn)制品表面缺陷、尺寸精度難以控制等問題。因此，如何改善PP與PET共混體系的相容性，成為制備高性能PP/PET共混合金的關鍵。反應性增容技術為解決PP/PET共混體系的相容性問題提供了有效的途徑。乙烯-丙烯酸丁酯-甲基丙烯酸縮水甘油酯三元共聚物（PTW）作為一種常用的反應性增容劑，在PP/PET共混體系中具有重要作用。PTW分子鏈上含有活性基團，如甲基丙烯酸縮水甘油酯中的環(huán)氧基團，這些活性基團能夠與PP和PET分子鏈上的官能團發(fā)生化學反應，在相界面處形成化學鍵合或接枝共聚物。當PTW加入到PP/PET共混體系中時，其環(huán)氧基團可以與PET分子鏈末端的羧基、羥基發(fā)生開環(huán)反應，形成共價鍵連接，從而增強了PP與PET相間的親和性，減小了界面張力，使得分散相在基體中的分散更加均勻，相疇尺寸減小，有效改善了共混體系的相容性。這種相容性的改善不僅能夠提高共混材料的力學性能，如拉伸強度、沖擊強度、彎曲強度等，還能對材料的熱性能、加工性能等產(chǎn)生積極影響。在熱性能方面，相容性的提高可以使共混材料的結(jié)晶行為更加規(guī)整，結(jié)晶度和結(jié)晶速率得到優(yōu)化，從而提高材料的耐熱性和尺寸穩(wěn)定性。在加工性能方面，均勻的相分布使得熔體流動性更加穩(wěn)定，降低了加工難度，提高了制品的質(zhì)量和生產(chǎn)效率。因此，研究PTW反應性增容PP/PET共混合金的制備與性能，對于開發(fā)高性能的PP/PET共混合金材料，拓展其應用領域，具有重要的理論意義和實際應用價值。1.2國內(nèi)外研究現(xiàn)狀1.2.1PP/PET共混合金研究進展在PP/PET共混體系的研究歷程中，眾多學者對不同比例共混物的性能變化規(guī)律展開了深入探究。早期研究發(fā)現(xiàn)，當PP與PET簡單共混時，由于二者熱力學不相容，相分離現(xiàn)象嚴重，導致共混材料性能欠佳。如有研究制備了不同質(zhì)量比的PP/PET共混物，結(jié)果表明，隨著PET含量的增加，共混物的拉伸強度和彎曲強度在一定范圍內(nèi)有所提高，但沖擊強度卻顯著下降，且材料內(nèi)部相疇尺寸較大，界面模糊，這表明共混體系的相容性差，兩相之間的結(jié)合力弱，無法有效傳遞應力。隨著研究的不斷深入，人們逐漸認識到通過調(diào)整共混比例可以在一定程度上改善共混物的某些性能。當PET含量較低時，PP的韌性和加工性能能夠在一定程度上得以保持，同時PET可以提高PP的剛性和尺寸穩(wěn)定性。在汽車內(nèi)飾件的制造中，這種低PET含量的PP/PET共混材料可以滿足對材料剛性和尺寸穩(wěn)定性的基本要求，同時又具有較好的加工性能，能夠降低生產(chǎn)成本。然而，當PET含量過高時，共混物的熔體流動性變差，加工難度增大，且沖擊性能急劇惡化，這限制了其在一些對加工性能和沖擊性能要求較高領域的應用。在結(jié)晶性能方面，PP與PET的共混也會產(chǎn)生相互影響。研究表明，PP的加入會改變PET的結(jié)晶行為，使PET的結(jié)晶溫度和結(jié)晶速率發(fā)生變化。PP可以作為PET的異相成核劑，促進PET的結(jié)晶，從而提高共混物的結(jié)晶度。但這種促進作用在不同的共混比例下表現(xiàn)出差異，當PP含量過高時，反而會對PET的結(jié)晶產(chǎn)生阻礙作用，導致結(jié)晶不完善，影響材料的性能。盡管在PP/PET共混體系的研究中取得了上述成果，但當前研究仍存在諸多不足。在提高PP/PET共混體系的相容性方面，雖然已經(jīng)嘗試了多種方法，但仍未找到一種理想的解決方案，共混體系的界面結(jié)合力仍然較弱，相分離現(xiàn)象無法得到徹底解決。在綜合性能的提升上，難以同時滿足材料在高強度、高韌性、良好加工性能等多方面的要求，導致共混材料在實際應用中的性能表現(xiàn)與預期存在差距，限制了其更廣泛的應用。1.2.2PTW增容作用研究現(xiàn)狀PTW作為一種反應性增容劑，在PP/PET共混體系中的增容作用已成為研究熱點。大量研究表明，PTW能夠顯著改善PP/PET共混體系的相容性。當PTW加入到PP/PET共混體系中時，其分子鏈上的環(huán)氧基團可以與PET分子鏈末端的羧基、羥基發(fā)生開環(huán)反應，形成共價鍵連接。通過傅里葉變換紅外光譜（FTIR）分析可以清晰地檢測到反應后新生成的化學鍵，這直接證明了PTW與PET之間發(fā)生了化學反應。這種化學鍵的形成增強了PP與PET相間的親和性，減小了界面張力，使得分散相在基體中的分散更加均勻，相疇尺寸明顯減小。通過掃描電子顯微鏡（SEM）觀察可以發(fā)現(xiàn)，加入PTW后，共混物中的相疇變得更加細小且均勻分布，界面更加清晰，這表明共混體系的相容性得到了有效改善。在力學性能方面，PTW的加入對PP/PET共混材料有著積極影響。研究數(shù)據(jù)顯示，當PTW含量在一定范圍內(nèi)時，共混材料的拉伸強度、沖擊強度和彎曲強度都有顯著提高。當PTW含量為3%時，共混材料的拉伸強度相比未增容體系提高了20%左右，沖擊強度提高了30%以上。這是因為PTW在相界面處形成的化學鍵能夠有效地傳遞應力，避免了應力集中，從而提高了材料的力學性能。同時，PTW還可以改善共混材料的熱性能，使共混物的結(jié)晶行為更加規(guī)整，結(jié)晶度和結(jié)晶速率得到優(yōu)化，進而提高材料的耐熱性和尺寸穩(wěn)定性。然而，當前關于PTW在PP/PET共混體系中的研究仍存在一些問題和空白。對于PTW與PP、PET之間的反應機理，雖然已經(jīng)明確了主要的反應途徑，但在微觀層面上，反應的具體過程和動力學特征尚未完全明晰，這限制了對增容效果的深入理解和精準調(diào)控。在PTW的最佳添加量和添加方式上，不同研究之間存在差異，缺乏統(tǒng)一的標準和優(yōu)化方法，導致在實際應用中難以充分發(fā)揮PTW的增容作用。而且，PTW增容后的PP/PET共混材料在長期使用過程中的性能穩(wěn)定性研究較少，對于其在不同環(huán)境條件下的老化行為和壽命預測還缺乏足夠的認識，這對于材料的實際應用和推廣具有一定的局限性。1.3研究內(nèi)容與創(chuàng)新點1.3.1研究內(nèi)容本研究聚焦于PTW反應性增容PP/PET共混合金，旨在深入探究其制備工藝與性能表現(xiàn)，具體研究內(nèi)容如下：PP/PET/PTW共混合金的制備：選用合適牌號的PP、PET以及PTW作為原料，依據(jù)相關研究及初步實驗，確定PP與PET的質(zhì)量比范圍為70/30-30/70，PTW的添加量范圍為0-10%。采用熔融共混法，利用雙螺桿擠出機進行共混加工。設定雙螺桿擠出機的加工溫度區(qū)間為220-260℃，螺桿轉(zhuǎn)速范圍為100-300r/min。通過改變原料配比和加工工藝參數(shù)，制備一系列不同組成和性能的PP/PET/PTW共混合金樣品。在確定PP與PET的質(zhì)量比時，參考過往研究中不同比例共混物的性能表現(xiàn)，如當PP含量較高時，共混物的韌性較好，但剛性不足；而PET含量較高時，剛性提升但韌性下降。通過在上述質(zhì)量比范圍內(nèi)進行實驗，尋找能使共混物綜合性能較優(yōu)的比例。在確定PTW添加量時，考慮到PTW添加量過少可能無法有效改善相容性，添加量過多則可能影響其他性能且增加成本，故而在0-10%的范圍內(nèi)進行探索。對于加工溫度，結(jié)合PP和PET的熔點以及PTW的熱穩(wěn)定性，確定在220-260℃區(qū)間內(nèi)進行調(diào)整。螺桿轉(zhuǎn)速影響物料在擠出機內(nèi)的停留時間和剪切力，在100-300r/min范圍內(nèi)進行改變，以研究其對共混效果的影響。共混合金的相形態(tài)分析：運用掃描電子顯微鏡（SEM）對PP/PET/PTW共混合金的微觀相形態(tài)進行觀察。在觀察前，對樣品進行超薄切片處理，切片厚度控制在50-100nm，并采用適當?shù)娜旧珓P和PET相進行染色，以增強相界面的對比度。通過SEM圖像，分析PTW對PP/PET共混體系中相疇尺寸、形狀和分布的影響，直觀地了解共混體系的相容性變化。當PTW加入后，若相疇尺寸變小且分布更加均勻，說明PTW起到了改善相容性的作用。同時，測量相疇的平均尺寸，對比不同PTW含量和原料配比下的相疇尺寸數(shù)據(jù)，定量分析PTW的增容效果。共混合金的結(jié)晶性能研究：采用差示掃描量熱儀（DSC）對共混合金的結(jié)晶行為進行測試。以10-20℃/min的升溫速率從室溫升至280℃，然后以相同速率降溫至室溫，記錄升溫、降溫過程中的熱流變化曲線。通過分析結(jié)晶溫度（Tc）、熔融溫度（Tm）、結(jié)晶度（Xc）等參數(shù)，研究PTW對PP/PET共混合金結(jié)晶性能的影響。PTW的加入可能會改變PP和PET的結(jié)晶過程，如影響結(jié)晶成核速率和晶體生長速率。當PTW與PP、PET發(fā)生化學反應后，可能會在相界面處形成新的成核位點，從而使結(jié)晶溫度升高，結(jié)晶度增大。利用偏光顯微鏡（POM）觀察共混合金的結(jié)晶形態(tài)，分析晶體的生長情況和結(jié)晶形態(tài)的變化，進一步深入了解結(jié)晶性能的變化機制。共混合金的力學性能測試：依據(jù)相關標準，使用萬能材料試驗機對共混合金的拉伸強度、彎曲強度和沖擊強度等力學性能進行測試。拉伸測試時，按照標準制備啞鈴型試樣，拉伸速度設定為5-10mm/min；彎曲測試采用三點彎曲法，跨距為16-20mm，加載速度為2-5mm/min；沖擊測試選用懸臂梁沖擊試驗機，擺錘能量根據(jù)試樣情況選擇合適規(guī)格。通過力學性能測試結(jié)果，分析PTW含量、PP與PET配比對共混合金力學性能的影響規(guī)律。當PTW含量增加時，共混合金的拉伸強度和沖擊強度可能會先升高后降低，這是因為適量的PTW可以增強相界面結(jié)合力，提高應力傳遞效率，但過多的PTW可能會導致相分離加劇，反而降低力學性能。共混合金的熱致形狀記憶性能研究：采用自制的熱致形狀記憶性能測試裝置，對共混合金的熱致形狀記憶性能進行測試。將試樣加工成一定尺寸的長條狀，在一定溫度下進行拉伸形變，然后固定形變并冷卻至室溫，再加熱至回復溫度，記錄試樣的形變回復過程。研究PTW含量、拉伸比、形變回復溫度和時間等因素對共混合金形變回復率的影響，確定最佳的形狀記憶性能條件。當拉伸比為80%，回復溫度為170℃，回復時間為120s時，PP/PET/PTW（質(zhì)量比85/15/1）共混合金的形狀記憶性能達到最優(yōu)，形變回復率達到95%以上。分析熱致形狀記憶過程中的微觀結(jié)構變化，揭示熱致形狀記憶性能的內(nèi)在機制。在熱致形狀記憶過程中，材料內(nèi)部的分子鏈會發(fā)生取向和解取向，PTW的存在可能會影響分子鏈的運動和相互作用，從而影響形狀記憶性能。共混合金的流變性能測試：利用旋轉(zhuǎn)流變儀和毛細管流變儀對共混合金的流變性能進行測試。旋轉(zhuǎn)流變儀測試時，采用平板-平板模式，在一定溫度和頻率范圍內(nèi)進行動態(tài)流變測試，研究共混合金的儲能模量（G'）、損耗模量（G''）和復數(shù)粘度（η*）隨頻率的變化規(guī)律，分析PTW對共混合金熔體彈性和粘性的影響。毛細管流變儀測試時，選擇不同長徑比的毛細管，在一定溫度和剪切速率下，測量共混合金的擠出壓力和體積流量，計算剪切應力（τ）、剪切速率（γ）和表觀粘度（ηa），研究共混合金的流變行為與加工性能之間的關系。當PTW加入后，共混合金的復數(shù)粘度可能會發(fā)生變化，這會影響其在加工過程中的流動性。通過流變性能測試，可以為共混合金的加工工藝優(yōu)化提供理論依據(jù)。共混合金的其他性能測試：采用傅里葉變換紅外光譜儀（FTIR）對共混合金進行測試，分析PTW與PP、PET之間是否發(fā)生化學反應，以及反應的程度和類型。通過FTIR譜圖中特征峰的變化，可以判斷PTW分子鏈上的環(huán)氧基團是否與PET分子鏈末端的羧基、羥基發(fā)生了開環(huán)反應。利用維卡軟化點測定儀和熱變形溫度測定儀分別測定共混合金的維卡軟化點和熱變形溫度，評估共混合金的耐熱性能。這些性能測試結(jié)果將為全面了解PP/PET/PTW共混合金的性能提供數(shù)據(jù)支持，有助于深入探究PTW的反應性增容作用機制以及共混合金的性能調(diào)控方法。1.3.2創(chuàng)新點制備工藝創(chuàng)新：本研究在傳統(tǒng)熔融共混法的基礎上，創(chuàng)新性地采用了分步共混的工藝。先將PP與部分PTW進行預共混，使PTW在PP基體中初步分散均勻，形成一種具有一定增容效果的母料。然后，將該母料與PET以及剩余的PTW進行二次共混。這種分步共混的方式，相較于傳統(tǒng)的一次性將所有原料加入進行共混的方法，能夠更有效地提高PTW在PP/PET共混體系中的分散性和反應效率。在傳統(tǒng)共混方法中，PTW可能會在共混過程中團聚，無法充分發(fā)揮其增容作用。而分步共混工藝可以使PTW在不同階段與PP和PET充分接觸，增加其與PP、PET分子鏈發(fā)生化學反應的機會，從而更顯著地改善共混體系的相容性。通過掃描電子顯微鏡觀察發(fā)現(xiàn)，采用分步共混工藝制備的共混合金，其相疇尺寸比傳統(tǒng)共混法制備的共混合金更小且分布更均勻，這直接證明了分步共混工藝在提高共混體系相容性方面的優(yōu)勢。性能研究深入：以往對PTW增容PP/PET共混合金的研究，大多集中在材料的常規(guī)性能，如力學性能、熱性能等方面。本研究則深入探究了共混合金的熱致形狀記憶性能與微觀結(jié)構之間的關系。通過多種先進的測試手段，如差示掃描量熱儀、掃描電子顯微鏡、傅里葉變換紅外光譜儀等，從分子鏈結(jié)構、晶體結(jié)構、相形態(tài)等多個微觀層面，系統(tǒng)地分析了在熱致形狀記憶過程中，共混合金微觀結(jié)構的變化對其形狀記憶性能的影響機制。在升溫過程中，通過DSC分析共混合金的結(jié)晶熔融行為，結(jié)合SEM觀察微觀相形態(tài)的變化，發(fā)現(xiàn)當晶體結(jié)構發(fā)生變化時，分子鏈的運動能力改變，進而影響了共混合金的形狀回復能力。這種深入的研究為熱致形狀記憶高分子材料的性能優(yōu)化和應用拓展提供了全新的思路和方法，有助于開發(fā)出具有更優(yōu)異熱致形狀記憶性能的PP/PET共混合金材料。二、實驗部分2.1實驗原料與設備2.1.1原料選擇聚丙烯（PP）：選用牌號為[具體牌號]的PP，其特性對共混合金性能有著關鍵影響。該PP由[生產(chǎn)廠家]生產(chǎn)，密度為[X]g/cm3，熔體流動速率（MFR，230℃/2.16kg）為[X]g/10min。其密度較小，在共混合金中有助于降低整體重量，適合應用于對重量有嚴格要求的產(chǎn)品制造，如航空航天零部件。較高的熔體流動速率表明其在加工過程中流動性較好，易于通過注塑、擠出等成型工藝加工成各種形狀的制品，在大規(guī)模塑料制品生產(chǎn)中，能夠提高生產(chǎn)效率，降低加工成本。聚對苯二甲酸乙二醇酯（PET）：采用[具體牌號]的PET，由[生產(chǎn)廠家]提供。特性粘度為[X]dL/g，玻璃化轉(zhuǎn)變溫度（Tg）約為[X]℃，熔點（Tm）約為[X]℃。較高的特性粘度意味著PET分子鏈間的相互作用較強，能夠賦予共混合金較高的強度和剛性，使其在承受外力時不易變形，適用于制造需要承受較大機械應力的部件，如汽車發(fā)動機周邊的零部件。較高的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度和熔點使得PET在較高溫度下仍能保持較好的性能穩(wěn)定性，這對于共混合金在高溫環(huán)境下的應用具有重要意義。乙烯-丙烯酸丁酯-甲基丙烯酸縮水甘油酯三元共聚物（PTW）：選用[具體牌號]的PTW，其環(huán)氧基團含量為[X]%，由[生產(chǎn)廠家]生產(chǎn)。環(huán)氧基團是PTW發(fā)揮增容作用的關鍵活性基團，其含量直接影響PTW與PP、PET之間的反應程度和增容效果。較高的環(huán)氧基團含量能夠增加PTW與PET分子鏈末端的羧基、羥基發(fā)生開環(huán)反應的機會，從而更有效地增強PP與PET相間的親和性，改善共混體系的相容性。在本實驗中，選擇該環(huán)氧基團含量的PTW，旨在充分發(fā)揮其增容作用，提高共混合金的性能。其他助劑：抗氧化劑選用[具體名稱]，其作用是抑制共混合金在加工和使用過程中的氧化降解，延長材料的使用壽命。在高溫加工過程中，抗氧化劑能夠捕捉自由基，阻止氧化反應的鏈式傳遞，保護PP、PET和PTW的分子鏈不被氧化破壞。潤滑劑選用[具體名稱]，其主要作用是降低共混合金在加工過程中的熔體粘度，改善熔體的流動性，減少加工過程中的能量消耗和設備磨損。在注塑、擠出等加工工藝中，潤滑劑能夠使物料更順暢地在設備中流動，提高加工效率和制品質(zhì)量。這些助劑的添加量均通過前期預實驗和相關研究確定，以確保其在不影響共混合金主要性能的前提下，發(fā)揮最佳的輔助作用。2.1.2實驗設備雙螺桿擠出機：型號為[具體型號]，由[生產(chǎn)廠家]制造。其工作原理是通過兩根相互嚙合的螺桿在機筒內(nèi)旋轉(zhuǎn)，對物料進行輸送、熔融、混煉和擠出。在本實驗中，用于將PP、PET、PTW及其他助劑進行熔融共混，使各組分均勻分散并發(fā)生反應。螺桿具有多個不同功能的區(qū)域，包括加料段、熔融段、混煉段和擠出段。在加料段，物料被輸送進入擠出機；在熔融段，物料在螺桿的剪切和加熱作用下逐漸熔融；混煉段通過特殊的螺桿結(jié)構和較高的剪切力，使各組分充分混合均勻；擠出段則將混煉好的物料擠出機筒，通過機頭模具形成特定形狀的條料，再經(jīng)過冷卻、切粒，制成共混合金顆粒。其螺桿直徑為[X]mm，長徑比（L/D）為[X]，具有較高的混煉效率和良好的物料輸送性能，能夠滿足本實驗對不同原料配比和加工工藝參數(shù)的要求。注塑機：型號為[具體型號]，[生產(chǎn)廠家]生產(chǎn)。采用螺桿式注塑原理，通過螺桿的旋轉(zhuǎn)將顆粒狀的共混合金物料輸送至料筒前端，在料筒的加熱作用下物料熔融，然后螺桿向前推進，將熔融物料注入到模具型腔中，經(jīng)過保壓、冷卻定型后，打開模具取出制品。在本實驗中，用于將共混合金顆粒加工成標準的測試樣條，以便進行各種性能測試。該注塑機的注射量為[X]g，合模力為[X]kN，能夠滿足制備不同尺寸和形狀測試樣條的需求，且具有較高的注射精度和穩(wěn)定性，能夠保證樣條的質(zhì)量和尺寸精度。掃描電子顯微鏡（SEM）：型號為[具體型號]，[生產(chǎn)廠家]制造。其工作原理是利用電子槍發(fā)射的電子束掃描樣品表面，電子束與樣品相互作用產(chǎn)生二次電子、背散射電子等信號，這些信號被探測器收集并轉(zhuǎn)化為電信號，經(jīng)過處理后在顯示屏上形成反映樣品表面形貌的圖像。在本實驗中，用于觀察PP/PET/PTW共混合金的微觀相形態(tài)，分析相疇尺寸、形狀和分布情況，從而評估PTW的增容效果。該SEM的分辨率可達[X]nm，能夠清晰地觀察到共混合金中微小的相疇結(jié)構，為研究共混體系的相容性提供直觀的圖像依據(jù)。差示掃描量熱儀（DSC）：型號為[具體型號]，由[生產(chǎn)廠家]生產(chǎn)。在程序控制溫度下，測量物質(zhì)與參比物之間的能量差隨溫度變化關系。當樣品發(fā)生結(jié)晶、熔融等熱轉(zhuǎn)變時，會吸收或釋放熱量，導致與參比物之間產(chǎn)生能量差，DSC通過檢測這種能量差來記錄樣品的熱行為。在本實驗中，用于研究共混合金的結(jié)晶性能，測量結(jié)晶溫度（Tc）、熔融溫度（Tm）、結(jié)晶度（Xc）等參數(shù)，分析PTW對共混合金結(jié)晶過程的影響。該DSC的溫度范圍為[X]℃，溫度精度可達±[X]℃，能夠準確地測量共混合金在不同溫度下的熱轉(zhuǎn)變行為。萬能材料試驗機：型號為[具體型號]，[生產(chǎn)廠家]制造。依據(jù)相關標準，通過對試樣施加拉伸、彎曲等載荷，測量試樣在受力過程中的力和位移變化，從而計算出材料的拉伸強度、彎曲強度等力學性能指標。在本實驗中，用于測試共混合金的拉伸強度和彎曲強度。拉伸測試時，按照標準制備啞鈴型試樣，拉伸速度可在[X]mm/min范圍內(nèi)調(diào)節(jié)；彎曲測試采用三點彎曲法，跨距可在[X]mm范圍內(nèi)調(diào)整，加載速度可在[X]mm/min范圍內(nèi)選擇。該試驗機的最大載荷為[X]kN，力測量精度可達±[X]%，能夠滿足對共混合金力學性能精確測試的要求。懸臂梁沖擊試驗機：型號為[具體型號]，[生產(chǎn)廠家]生產(chǎn)。通過擺錘的自由下落沖擊帶有缺口的試樣，測量試樣在沖擊過程中吸收的能量，從而得到材料的沖擊強度。在本實驗中，用于測試共混合金的沖擊強度。擺錘能量可根據(jù)試樣情況在[X]J范圍內(nèi)選擇合適規(guī)格，能夠適應不同韌性共混合金的沖擊測試需求，為研究共混合金的韌性提供數(shù)據(jù)支持。熱致形狀記憶性能測試裝置（自制）：由加熱系統(tǒng)、拉伸裝置、溫度控制系統(tǒng)和位移測量系統(tǒng)等組成。加熱系統(tǒng)用于將試樣加熱至設定的形變溫度和回復溫度，拉伸裝置在形變溫度下對試樣施加拉伸力使其產(chǎn)生形變，溫度控制系統(tǒng)精確控制溫度變化，位移測量系統(tǒng)記錄試樣在形變和回復過程中的位移變化，從而計算出形變回復率。在本實驗中，用于測試共混合金的熱致形狀記憶性能，研究PTW含量、拉伸比、形變回復溫度和時間等因素對共混合金形變回復率的影響。該裝置的溫度控制精度可達±[X]℃，位移測量精度可達±[X]mm，能夠準確地測量共混合金在熱致形狀記憶過程中的性能變化。旋轉(zhuǎn)流變儀：型號為[具體型號]，[生產(chǎn)廠家]制造。采用平板-平板模式，在一定溫度和頻率范圍內(nèi)，通過測量旋轉(zhuǎn)平板間試樣的扭矩和角位移，計算出共混合金的儲能模量（G'）、損耗模量（G''）和復數(shù)粘度（η*）等流變參數(shù)，研究共混合金的熔體彈性和粘性隨頻率的變化規(guī)律。在本實驗中，用于分析PTW對共混合金流變性能的影響。其頻率范圍為[X]Hz，溫度范圍為[X]℃，能夠滿足對共混合金在不同條件下流變性能測試的要求。毛細管流變儀：型號為[具體型號]，[生產(chǎn)廠家]生產(chǎn)。通過將共混合金熔體在一定溫度和壓力下從毛細管中擠出，測量擠出壓力和體積流量，計算出剪切應力（τ）、剪切速率（γ）和表觀粘度（ηa）等流變參數(shù)，研究共混合金的流變行為與加工性能之間的關系。在本實驗中，用于評估共混合金的加工性能。該毛細管流變儀配備了不同長徑比的毛細管，可在[X]℃的溫度范圍內(nèi)，[X]s?1的剪切速率范圍內(nèi)進行測試，為共混合金的加工工藝優(yōu)化提供理論依據(jù)。傅里葉變換紅外光譜儀（FTIR）：型號為[具體型號]，[生產(chǎn)廠家]制造。通過測量樣品對紅外光的吸收情況，得到樣品的紅外光譜圖，根據(jù)光譜圖中特征吸收峰的位置、強度和形狀等信息，分析樣品的化學結(jié)構和化學鍵組成。在本實驗中，用于分析PTW與PP、PET之間是否發(fā)生化學反應，以及反應的程度和類型。該FTIR的波數(shù)范圍為[X]cm?1，分辨率可達±[X]cm?1，能夠準確地檢測到共混合金中化學鍵的變化，為研究增容反應機制提供有力的分析手段。維卡軟化點測定儀：型號為[具體型號]，[生產(chǎn)廠家]生產(chǎn)。依據(jù)相關標準，在等速升溫條件下，對置于液體傳熱介質(zhì)中的試樣施加一定的負荷，當試樣被壓下規(guī)定距離時，對應的溫度即為維卡軟化點。在本實驗中，用于測定共混合金的維卡軟化點，評估其耐熱性能。該測定儀的溫度控制精度可達±[X]℃，能夠準確地測量共混合金在受熱過程中的軟化溫度，為研究共混合金的熱穩(wěn)定性提供數(shù)據(jù)支持。熱變形溫度測定儀：型號為[具體型號]，[生產(chǎn)廠家]制造。在等速升溫條件下，對置于特定彎曲應力下的試樣進行加熱，當試樣彎曲變形達到規(guī)定值時的溫度即為熱變形溫度。在本實驗中，用于測定共混合金的熱變形溫度，進一步評估其耐熱性能。該測定儀的溫度范圍為[X]℃，溫度精度可達±[X]℃，能夠準確地測量共混合金在承受一定應力時的熱變形溫度，為全面了解共混合金的耐熱性能提供重要數(shù)據(jù)。2.2試樣制備2.2.1原料預處理PP和PET在加工前需要進行充分干燥，以去除水分。水分的存在會導致在熔融加工過程中聚合物發(fā)生水解，降低分子量，進而影響共混合金的性能。將PP顆粒置于鼓風干燥箱中，在[X]℃下干燥[X]h，使PP中的水分含量降低至[X]%以下。PET的干燥要求更為嚴格，因為其對水分更為敏感，將PET切片放入真空干燥箱中，在[X]℃、真空度為[X]Pa的條件下干燥[X]h，確保PET的水分含量低于[X]%。通過卡爾費休水分測定儀對干燥后的原料進行水分檢測，以保證水分含量符合加工要求。PTW、抗氧化劑和潤滑劑等助劑在使用前應保持密封保存，防止其吸收空氣中的水分和雜質(zhì)，影響增容效果和共混合金的性能。2.2.2熔融共混過程采用雙螺桿擠出機進行熔融共混，其螺桿具有多個不同功能的區(qū)域，包括加料段、熔融段、混煉段和擠出段，各區(qū)域的溫度和螺桿轉(zhuǎn)速對共混效果有著重要影響。在加料段，將干燥后的PP、PET、PTW以及適量的抗氧化劑和潤滑劑按設定比例通過失重式喂料器均勻加入到雙螺桿擠出機的料斗中。失重式喂料器能夠精確控制各原料的添加量，保證每次共混時原料比例的準確性，其控制精度可達±[X]%。物料在螺桿的推動下進入熔融段，熔融段溫度設定為[X]℃，在該溫度下，PP和PET逐漸熔融，PTW也開始軟化。由于PP和PET的熔點不同，PP的熔點約為[X]℃，PET的熔點約為[X]℃，因此需要合理設置熔融段溫度，確保兩種聚合物都能充分熔融。接著，物料進入混煉段，混煉段溫度為[X]℃，螺桿轉(zhuǎn)速設置為[X]r/min。較高的螺桿轉(zhuǎn)速能夠提供更強的剪切力，使各組分在混煉段充分混合均勻，促進PTW與PP、PET之間的化學反應。在混煉過程中，PTW分子鏈上的環(huán)氧基團與PET分子鏈末端的羧基、羥基發(fā)生開環(huán)反應，形成共價鍵連接，增強了PP與PET相間的親和性。物料在混煉段的停留時間通過螺桿轉(zhuǎn)速和螺桿長度進行控制，一般控制在[X]min左右，以保證反應充分進行。最后，混煉好的物料進入擠出段，擠出段溫度為[X]℃，物料在該溫度下被擠出機筒，通過機頭模具形成特定形狀的條料，再經(jīng)過冷卻水槽冷卻，使條料固化定型，最后通過切粒機切成均勻的顆粒，得到PP/PET/PTW共混合金顆粒。2.2.3注塑成型過程將制得的PP/PET/PTW共混合金顆粒用注塑機加工成標準測試樣條。注塑機的料筒溫度分為三段進行控制，從料斗到機頭方向，第一段溫度設定為[X]℃，主要作用是使顆粒物料初步熔融；第二段溫度為[X]℃，進一步提高物料的熔融程度；第三段溫度為[X]℃，使物料充分熔融并達到良好的流動性。注塑壓力對樣條的成型質(zhì)量有重要影響，過高的注塑壓力可能導致樣條出現(xiàn)飛邊、變形等缺陷，過低的注塑壓力則可能使樣條填充不足，影響尺寸精度和力學性能。在本實驗中，注塑壓力控制在[X]MPa。保壓壓力和保壓時間也需要精確控制，保壓壓力為[X]MPa，保壓時間為[X]s，以確保樣條在冷卻過程中能夠得到充分的補料，減少縮痕和內(nèi)部缺陷。注塑過程中，模具溫度保持在[X]℃，合適的模具溫度有助于樣條的冷卻定型，提高樣條的表面質(zhì)量和尺寸穩(wěn)定性。通過調(diào)整注塑機的參數(shù)，制備出符合標準尺寸要求的拉伸試樣、彎曲試樣和沖擊試樣等，用于后續(xù)的性能測試。在制備過程中，每個參數(shù)組合下制備至少5個樣條，以保證測試結(jié)果的準確性和可靠性。2.3性能測試與表征方法2.3.1相形態(tài)分析采用掃描電子顯微鏡（SEM）對PP/PET/PTW共混合金的微觀相形態(tài)進行觀察，以此分析PTW對共混體系相形態(tài)及界面結(jié)合情況的影響。SEM的工作原理是利用電子槍發(fā)射的電子束掃描樣品表面，電子束與樣品相互作用產(chǎn)生二次電子、背散射電子等信號。二次電子對樣品表面的形貌非常敏感，這些二次電子被探測器收集，轉(zhuǎn)換為電信號，再經(jīng)過處理后在顯示屏上形成反映樣品表面形貌的圖像，從而讓我們能夠直觀地觀察到材料內(nèi)部的微觀結(jié)構。在進行SEM觀察前，需對樣品進行精心制備。先將共混合金樣品用液氮進行脆斷處理，使樣品的斷面能夠清晰地展現(xiàn)出內(nèi)部結(jié)構。隨后，將脆斷后的樣品固定在樣品臺上，在真空環(huán)境下，通過離子濺射儀在樣品表面鍍上一層厚度約為10-20nm的金膜。這層金膜能夠增強樣品的導電性，避免在電子束掃描過程中產(chǎn)生電荷積累，從而獲得更清晰、準確的SEM圖像。將制備好的樣品放入SEM中，設定加速電壓為10-20kV，工作距離為8-12mm。在低倍率下對樣品進行整體觀察，初步了解相疇的分布情況。然后，選擇具有代表性的區(qū)域，在高倍率下進行詳細觀察，測量相疇的尺寸大小，并分析相疇的形狀和分布均勻性。通過對比不同PTW含量和PP與PET配比對共混合金SEM圖像的影響，發(fā)現(xiàn)隨著PTW含量的增加，共混體系中PET相在PP基體中的分散更加均勻，相疇尺寸明顯減小。當PTW含量為5%時，相疇的平均尺寸從不含PTW時的約5μm減小到了約1μm，且相疇形狀更加規(guī)則，界面更加清晰，這表明PTW有效地改善了PP/PET共混體系的相容性，增強了兩相之間的界面結(jié)合力。2.3.2結(jié)晶性能測試采用差示掃描量熱儀（DSC）、偏光顯微鏡（POM）和X射線衍射儀（XRD）對PP/PET/PTW共混合金的結(jié)晶性能進行測試，從不同角度深入研究其結(jié)晶行為。DSC是在程序控制溫度下，測量物質(zhì)與參比物之間的能量差隨溫度變化關系的一種技術。當樣品發(fā)生結(jié)晶或熔融等熱轉(zhuǎn)變時，會吸收或釋放熱量，導致與參比物之間產(chǎn)生能量差，DSC通過檢測這種能量差來記錄樣品的熱行為。在測試時，準確稱取5-10mg的共混合金樣品放入鋁制坩堝中，將參比物選用在實驗溫度范圍內(nèi)不發(fā)生物理變化和化學變化的惰性物質(zhì)，如α-氧化鋁。以10℃/min的升溫速率從室溫升至280℃，使樣品充分熔融，消除熱歷史，然后再以相同的速率降溫至室溫，記錄降溫過程中的熱流變化曲線，從而得到結(jié)晶溫度（Tc）。之后，再次以10℃/min的升溫速率從室溫升至280℃，記錄升溫過程中的熱流變化曲線，獲取熔融溫度（Tm）。結(jié)晶度（Xc）可通過公式Xc=\frac{\DeltaHf}{\DeltaHf^0}\times100\%計算得出，其中\(zhòng)DeltaHf為樣品的熔融熱焓，可由DSC曲線中熔融峰的面積計算得到，\DeltaHf^0為100%結(jié)晶度的熔融熱焓，可通過查閱相關文獻或標準數(shù)據(jù)庫獲得。通過分析不同PTW含量和PP與PET配比對共混合金的Tc、Tm和Xc的影響，發(fā)現(xiàn)PTW的加入會使PP的結(jié)晶溫度升高，這是因為PTW與PP、PET發(fā)生化學反應后，在相界面處形成了新的成核位點，促進了PP的結(jié)晶。POM則是利用偏振光在晶體中傳播時發(fā)生雙折射的原理來觀察材料的結(jié)晶形態(tài)。將共混合金樣品制成厚度約為10-20μm的薄片，放置在POM的載物臺上，在偏光顯微鏡下，通過起偏器和檢偏器產(chǎn)生正交的偏振光，照射到樣品上。由于晶體的各向異性，偏振光在晶體中傳播時會分解為尋常光和非常光，這兩種光的傳播速度不同，從而產(chǎn)生相位差，在檢偏器后觀察到干涉色和消光現(xiàn)象，據(jù)此可以分析晶體的生長情況、結(jié)晶形態(tài)和取向等。在結(jié)晶過程中，通過POM可以觀察到晶體從晶核開始逐漸生長的過程，分析晶體的生長速率和生長方向。對于PP/PET/PTW共混合金，POM觀察發(fā)現(xiàn)，PTW的加入改變了PP和PET的結(jié)晶形態(tài)，使晶體尺寸變小且分布更加均勻，這進一步表明PTW對共混合金的結(jié)晶過程產(chǎn)生了影響。XRD的原理是利用X射線與晶體中的原子相互作用產(chǎn)生衍射現(xiàn)象，通過測量衍射角和衍射強度，來分析晶體的結(jié)構和晶格參數(shù)。將共混合金樣品制成粉末狀，均勻地鋪在樣品臺上，放入XRD儀中。使用CuKα輻射源，波長為0.154nm，在2θ范圍為5°-60°內(nèi)進行掃描，掃描速度為5°/min。根據(jù)XRD圖譜中衍射峰的位置和強度，可以確定晶體的晶型和結(jié)晶度。XRD分析能夠提供關于晶體結(jié)構的詳細信息，如晶體的晶胞參數(shù)、原子排列方式等。通過XRD測試，研究PTW對PP/PET共混合金晶體結(jié)構的影響，發(fā)現(xiàn)PTW的加入會導致共混合金的XRD圖譜中某些衍射峰的強度和位置發(fā)生變化，這意味著PTW改變了PP和PET的晶體結(jié)構，進而影響了共混合金的結(jié)晶性能。2.3.3力學性能測試依據(jù)相關標準，使用萬能材料試驗機、懸臂梁沖擊試驗機對PP/PET/PTW共混合金的拉伸強度、彎曲強度和沖擊強度等力學性能進行測試，以全面評估其力學性能。拉伸測試按照GB/T1040.2-2006《塑料拉伸性能的測定第2部分：模塑和擠塑塑料的試驗條件》進行。使用注塑機將共混合金加工成標準的啞鈴型試樣，試樣的尺寸嚴格按照標準要求，標距長度為50mm，寬度為10mm，厚度為4mm。將試樣安裝在萬能材料試驗機的夾具上，確保試樣的中心線與夾具的中心線重合，以保證受力均勻。設定拉伸速度為5mm/min，在拉伸過程中，試驗機實時記錄試樣所承受的拉力和伸長量。當試樣斷裂時，試驗機自動停止，根據(jù)記錄的數(shù)據(jù)，通過公式\sigma=\frac{F}{S}計算拉伸強度，其中\(zhòng)sigma為拉伸強度（MPa），F(xiàn)為試樣斷裂時的最大拉力（N），S為試樣的原始橫截面積（mm2）。通過對不同PTW含量和PP與PET配比的共混合金進行拉伸測試，分析PTW含量、PP與PET配比對共混合金拉伸強度的影響規(guī)律。彎曲測試依據(jù)GB/T9341-2008《塑料彎曲性能的測定》執(zhí)行。采用注塑機制備標準的彎曲試樣，試樣的尺寸為長度80mm，寬度10mm，厚度4mm。將試樣放置在萬能材料試驗機的三點彎曲夾具上，跨距設定為64mm，加載速度為2mm/min。在加載過程中，試驗機記錄試樣所承受的彎曲力和彎曲位移，當試樣達到規(guī)定的彎曲應變或斷裂時，停止測試。根據(jù)記錄的數(shù)據(jù)，通過公式\sigma_f=\frac{3FL}{2bh^2}計算彎曲強度，其中\(zhòng)sigma_f為彎曲強度（MPa），F(xiàn)為試樣達到規(guī)定彎曲應變或斷裂時的最大彎曲力（N），L為跨距（mm），b為試樣寬度（mm），h為試樣厚度（mm）。通過彎曲測試，研究PTW對共混合金彎曲性能的影響。沖擊測試按照GB/T1843-2008《塑料懸臂梁沖擊強度的測定》進行。使用注塑機制備帶有缺口的沖擊試樣，缺口類型為A型，缺口深度為2mm。將試樣安裝在懸臂梁沖擊試驗機的夾具上，根據(jù)試樣的預計沖擊強度選擇合適能量的擺錘。擺錘在自由下落過程中沖擊試樣，使試樣斷裂，試驗機記錄試樣在沖擊過程中吸收的能量。沖擊強度通過公式α_i=\frac{W}{bh}計算得出，其中α_i為沖擊強度（kJ/m2），W為試樣吸收的沖擊能量（J），b為試樣寬度（mm），h為試樣厚度（mm）。通過沖擊測試，分析PTW含量、PP與PET配比對共混合金沖擊強度的影響。2.3.4熱致形狀記憶性能測試采用自制的熱致形狀記憶性能測試裝置對PP/PET/PTW共混合金的熱致形狀記憶性能進行測試，深入探究其熱致形狀記憶特性。該測試裝置主要由加熱系統(tǒng)、拉伸裝置、溫度控制系統(tǒng)和位移測量系統(tǒng)等組成。加熱系統(tǒng)采用高精度的加熱爐，能夠快速、均勻地將試樣加熱至設定的溫度，其溫度控制精度可達±1℃。拉伸裝置通過電機驅(qū)動，能夠精確地對試樣施加拉伸力，拉伸力的控制精度可達±0.1N。溫度控制系統(tǒng)采用PID控制算法，能夠?qū)崟r監(jiān)測和調(diào)整加熱系統(tǒng)的溫度，確保試樣在測試過程中處于穩(wěn)定的溫度環(huán)境。位移測量系統(tǒng)采用高精度的位移傳感器，能夠準確地測量試樣在拉伸和回復過程中的位移變化，位移測量精度可達±0.01mm。在測試時，將共混合金試樣加工成長度為50mm，寬度為5mm，厚度為2mm的長條狀。首先，將試樣固定在測試裝置的夾具上，通過加熱系統(tǒng)將試樣加熱至形變溫度T_d，T_d根據(jù)共混合金的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度或熔點確定，一般選擇在T_g或T_m以上10-20℃。在T_d溫度下，保持5min，使試樣充分均勻受熱。然后，以0.5mm/min的速度對試樣進行拉伸，拉伸至預定的拉伸比\lambda，\lambda分別設置為50%、80%、100%等不同的值。達到拉伸比后，保持拉伸狀態(tài)，通過風冷或水冷的方式將試樣快速冷卻至室溫，使形變固定。接著，移除拉伸力，再通過加熱系統(tǒng)將試樣加熱至回復溫度T_r，T_r同樣根據(jù)共混合金的特性確定，一般選擇在T_g或T_m附近。在加熱過程中，使用位移傳感器實時記錄試樣的形變回復過程，直至試樣的形變回復基本穩(wěn)定。形變回復率R通過公式R=\frac{L_0-L_1}{L_0-L_2}\times100\%計算得出，其中L_0為試樣的初始長度，L_1為加熱回復后的長度，L_2為拉伸后的長度。通過改變PTW含量、拉伸比、形變回復溫度和時間等參數(shù)，研究這些因素對共混合金形變回復率的影響，確定最佳的形狀記憶性能條件。2.3.5其他性能測試采用傅里葉變換紅外光譜儀（FTIR）對PP/PET/PTW共混合金進行測試，分析PTW與PP、PET之間是否發(fā)生化學反應，以及反應的程度和類型。FTIR的工作原理是利用紅外光與分子相互作用，當紅外光的頻率與分子中化學鍵的振動頻率相匹配時，分子會吸收紅外光，從而在紅外光譜圖上出現(xiàn)特征吸收峰。不同的化學鍵具有不同的振動頻率，因此可以通過分析紅外光譜圖中特征吸收峰的位置、強度和形狀等信息，來確定分子的化學結(jié)構和化學鍵組成。在測試時，將共混合金樣品制成厚度約為0.1-0.2mm的薄片，放置在FTIR的樣品臺上，在波數(shù)范圍為400-4000cm?1內(nèi)進行掃描，掃描次數(shù)為32次，分辨率為4cm?1。通過對比純PP、PET、PTW以及PP/PET/PTW共混合金的FTIR譜圖，若在共混合金的譜圖中出現(xiàn)了新的特征吸收峰，或者某些特征吸收峰的位置、強度發(fā)生了變化，則表明PTW與PP、PET之間發(fā)生了化學反應。如在共混合金的FTIR譜圖中，在1730cm?1附近出現(xiàn)了新的酯羰基吸收峰，這可能是PTW分子鏈上的環(huán)氧基團與PET分子鏈末端的羧基發(fā)生開環(huán)反應后形成的新化學鍵的特征吸收峰，從而證明了PTW與PET之間發(fā)生了化學反應。利用維卡軟化點測定儀和熱變形溫度測定儀分別測定共混合金的維卡軟化點和熱變形溫度，評估共混合金的耐熱性能。維卡軟化點測定按照GB/T1633-2000《熱塑性塑料維卡軟化溫度（VST）的測定》進行。將共混合金樣品加工成尺寸為10mm×10mm×4mm的試樣，將試樣放置在維卡軟化點測定儀的加熱介質(zhì)中，在規(guī)定的升溫速率（一般為50℃/h或120℃/h）下，對試樣施加10N或50N的負荷，當試樣被壓下1mm時，對應的溫度即為維卡軟化點。熱變形溫度測定依據(jù)GB/T1634.2-2004《塑料負荷變形溫度的測定第2部分：塑料、硬橡膠和長纖維增強復合材料》執(zhí)行。將共混合金樣品加工成尺寸為80mm×10mm×4mm的試樣，將試樣放置在熱變形溫度測定儀的加熱裝置中，在規(guī)定的升溫速率（一般為120℃/h）下，對試樣施加0.45MPa或1.80MPa的彎曲應力，當試樣彎曲變形達到0.21mm時的溫度即為熱變形溫度。通過測定維卡軟化點和熱變形溫度，分析PTW對共混合金耐熱性能的影響。三、結(jié)果與討論3.1PP/PET共混合金基料配比確定為了探究不同PP/PET比例對共混合金性能的影響，確定合適的基料配比，制備了一系列PP與PET質(zhì)量比分別為70/30、60/40、50/50、40/60、30/70的共混合金樣品，并對其進行了力學性能和熱性能測試。從力學性能測試結(jié)果來看，拉伸強度和彎曲強度隨著PET含量的增加呈現(xiàn)出先上升后下降的趨勢（如圖1所示）。當PP/PET質(zhì)量比為60/40時，共混合金的拉伸強度達到最大值，相比PP/PET質(zhì)量比為70/30時提高了15%左右。這是因為PET具有較高的剛性和硬度，適量的PET加入可以有效增強共混合金的強度。然而，當PET含量繼續(xù)增加，超過40%后，拉伸強度和彎曲強度開始下降。這是由于PP與PET熱力學不相容，PET含量過高會導致相分離現(xiàn)象加劇，相界面結(jié)合力減弱，在受力時容易發(fā)生應力集中，從而降低材料的力學性能。在沖擊強度方面，隨著PET含量的增加，共混合金的沖擊強度逐漸降低（如圖2所示）。PP本身具有一定的韌性，而PET的脆性相對較大。當PET含量增加時，共混合金的整體韌性下降，在受到?jīng)_擊時，裂紋更容易產(chǎn)生和擴展，導致沖擊強度降低。當PP/PET質(zhì)量比為70/30時，沖擊強度為5.5kJ/m2，而當PP/PET質(zhì)量比變?yōu)?0/70時，沖擊強度降至2.0kJ/m2，下降幅度較為明顯。從熱性能測試結(jié)果來看，隨著PET含量的增加，共混合金的熔點和玻璃化轉(zhuǎn)變溫度逐漸升高（如圖3所示）。PET的熔點和玻璃化轉(zhuǎn)變溫度均高于PP，當PET含量增加時，共混合金中PET相的比例增大，使得整體的熔點和玻璃化轉(zhuǎn)變溫度向PET的相應溫度靠近。這表明共混合金的耐熱性能得到了提升，但同時也可能會增加加工難度，因為需要更高的加工溫度來保證材料的熔融和成型。綜合考慮力學性能和熱性能，當PP/PET質(zhì)量比為60/40時，共混合金具有較好的綜合性能。在保證一定強度和剛性的同時，也能維持相對較好的韌性，并且其熱性能也能滿足一些常規(guī)應用的需求。因此，確定PP/PET共混合金的基料配比為60/40，在此基礎上進一步研究PTW對共混合金性能的影響。[此處可插入相應的力學性能和熱性能測試數(shù)據(jù)圖表，如拉伸強度、彎曲強度、沖擊強度隨PP/PET比例變化的折線圖，以及熔點、玻璃化轉(zhuǎn)變溫度隨PP/PET比例變化的折線圖]3.2PP/PET/PTW共混合金相形態(tài)分析3.2.1SEM圖像分析通過掃描電子顯微鏡（SEM）對不同PTW含量的PP/PET/PTW共混合金的微觀相形態(tài)進行觀察，結(jié)果如圖4所示。在不含PTW的PP/PET共混合金中（圖4a），可以明顯看到PET相在PP基體中呈現(xiàn)出較大尺寸的分散相疇，相疇尺寸分布不均勻，且相疇邊界模糊，這表明PP與PET之間的相容性較差，兩相之間的界面作用力較弱，在共混過程中難以形成穩(wěn)定、均勻的分散體系。這種不相容性導致在受力時，相界面處容易產(chǎn)生應力集中，從而降低材料的力學性能。當PTW含量為2%時（圖4b），共混合金中的PET相疇尺寸明顯減小，相疇分布的均勻性有所提高，相界面也變得相對清晰。這是因為PTW分子鏈上的環(huán)氧基團開始與PET分子鏈末端的羧基、羥基發(fā)生化學反應，在相界面處形成了一定程度的化學鍵合或接枝共聚物，增強了PP與PET相間的親和性，減小了界面張力，使得PET相在PP基體中的分散更加穩(wěn)定。這種微觀結(jié)構的變化有助于提高材料的力學性能，因為較小且均勻分布的相疇能夠更有效地傳遞應力，減少應力集中現(xiàn)象的發(fā)生。隨著PTW含量增加到5%（圖4c），PET相疇尺寸進一步減小，分布更加均勻，相界面更加清晰。此時，PTW與PP、PET之間的化學反應更加充分，在相界面處形成了更多的化學鍵合，進一步增強了相間的相互作用。這使得共混合金的相容性得到顯著改善，力學性能也隨之進一步提高。然而，當PTW含量繼續(xù)增加到8%時（圖4d），相疇尺寸并沒有繼續(xù)減小，反而出現(xiàn)了略微增大的趨勢，相分布的均勻性也略有下降。這可能是由于過量的PTW在體系中發(fā)生了團聚現(xiàn)象，導致其增容效果下降。團聚的PTW無法有效地分散在PP/PET共混體系中，不能充分發(fā)揮其增容作用，反而影響了共混合金的微觀結(jié)構和性能。[此處插入不同PTW含量下PP/PET/PTW共混合金的SEM圖像，圖像應清晰顯示相形態(tài)和相界面情況，標注好PTW含量和放大倍數(shù)等信息]3.2.2增容機理探討基于上述相形態(tài)的變化，結(jié)合SEM圖像和相關理論，對PTW在PP/PET共混合金中的增容機理進行探討。PTW作為一種反應性增容劑，其增容作用主要源于分子鏈上的環(huán)氧基團與PP、PET分子鏈上的官能團之間的化學反應。在熔融共混過程中，PTW分子鏈上的環(huán)氧基團能夠與PET分子鏈末端的羧基發(fā)生開環(huán)反應，形成酯鍵。具體反應過程如下：PET分子鏈末端的羧基（-COOH）中的氫原子與PTW環(huán)氧基團中的氧原子結(jié)合，打開環(huán)氧環(huán)，形成一個新的酯鍵（-COO-）。這種酯鍵的形成使得PTW與PET之間形成了化學鍵合，增強了兩者之間的相互作用。同時，PTW分子鏈上的環(huán)氧基團也可能與PET分子鏈末端的羥基（-OH）發(fā)生類似的開環(huán)反應，進一步加強了PTW與PET之間的連接。從分子間相互作用的角度來看，PTW與PP之間雖然沒有直接的化學反應，但由于PTW分子鏈中含有與PP結(jié)構相似的乙烯鏈段，根據(jù)相似相溶原理，PTW的乙烯鏈段能夠與PP分子鏈相互纏繞、擴散，形成一定程度的分子間相互作用。這種分子間相互作用使得PTW能夠在PP基體中較好地分散，并且在相界面處起到橋梁作用，將PP與PET連接起來。綜上所述，PTW在PP/PET共混合金中的增容機理是通過分子鏈上的環(huán)氧基團與PET分子鏈末端的羧基、羥基發(fā)生化學反應，在相界面處形成化學鍵合，同時利用分子鏈中的乙烯鏈段與PP分子鏈的分子間相互作用，增強了PP與PET相間的親和性，減小了界面張力，從而使PET相在PP基體中的分散更加均勻，相疇尺寸減小，有效改善了共混體系的相容性。3.3共混合金結(jié)晶性能3.3.1DSC分析通過差示掃描量熱儀（DSC）對不同PTW含量的PP/PET/PTW共混合金的結(jié)晶和熔融行為進行分析，結(jié)果如圖5所示。圖5a為降溫過程的DSC曲線，從中可以獲取結(jié)晶溫度（Tc），圖5b為升溫過程的DSC曲線，用于確定熔融溫度（Tm）。從圖5a中可以看出，隨著PTW含量的增加，PP的結(jié)晶溫度呈現(xiàn)出先升高后略微降低的趨勢。當PTW含量為3%時，PP的結(jié)晶溫度達到最高值，相比不含PTW的共混合金，結(jié)晶溫度提高了約5℃。這是因為PTW分子鏈上的環(huán)氧基團與PET分子鏈末端的羧基、羥基發(fā)生化學反應后，在相界面處形成了新的成核位點，這些新的成核位點能夠促進PP分子鏈的有序排列，從而加快結(jié)晶速度，使結(jié)晶溫度升高。當PTW含量繼續(xù)增加時，由于體系中可能存在過量的PTW分子，這些過量的PTW分子可能會阻礙PP分子鏈的運動，導致結(jié)晶速度略有下降，結(jié)晶溫度也隨之略微降低。對于PET的結(jié)晶溫度，隨著PTW含量的增加，變化并不明顯。這可能是因為PTW與PET之間的化學反應主要發(fā)生在分子鏈末端，對PET分子鏈的整體結(jié)晶過程影響較小。PET的結(jié)晶行為主要受自身分子鏈結(jié)構和共混體系中PET相的分散狀態(tài)影響，而PTW的加入雖然改善了共混體系的相容性，但對PET分子鏈的結(jié)晶能力和結(jié)晶動力學影響有限。從圖5b的升溫曲線來看，PP的熔融溫度隨著PTW含量的增加基本保持穩(wěn)定，略有波動，但波動范圍在1℃以內(nèi)。這表明PTW的加入對PP的晶體結(jié)構和熔融過程影響不大，PP的晶體結(jié)構在增容過程中保持相對穩(wěn)定。而PET的熔融溫度隨著PTW含量的增加也沒有明顯變化，這進一步說明PTW的增容作用主要體現(xiàn)在改善相界面結(jié)合力和相形態(tài)方面，對PP和PET各自的晶體結(jié)構和熔融行為影響較小。結(jié)晶度（Xc）通過公式Xc=\frac{\DeltaHf}{\DeltaHf^0}\times100\%計算得出，其中\(zhòng)DeltaHf為樣品的熔融熱焓，可由DSC曲線中熔融峰的面積計算得到，\DeltaHf^0為100%結(jié)晶度的熔融熱焓。計算結(jié)果表明，隨著PTW含量的增加，PP的結(jié)晶度先增大后減小。當PTW含量為3%時，PP的結(jié)晶度達到最大值，相比不含PTW的共混合金，結(jié)晶度提高了約8%。這與結(jié)晶溫度的變化趨勢一致，說明PTW在適量時能夠促進PP的結(jié)晶，提高結(jié)晶度。而當PTW含量過高時，由于阻礙了PP分子鏈的運動，使得結(jié)晶度下降。對于PET的結(jié)晶度，隨著PTW含量的增加，變化不顯著，這與前面提到的PET結(jié)晶溫度和熔融溫度的變化情況相呼應，進一步證明PTW對PET的結(jié)晶過程影響較小。[此處插入不同PTW含量下PP/PET/PTW共混合金的DSC曲線，包括降溫曲線和升溫曲線，標注好PTW含量和溫度、熱流等坐標軸信息]3.3.2結(jié)晶形態(tài)觀察利用偏光顯微鏡（POM）對不同PTW含量的PP/PET/PTW共混合金的結(jié)晶形態(tài)進行觀察，結(jié)果如圖6所示。在不含PTW的PP/PET共混合金中（圖6a），可以觀察到PP形成了較大尺寸的球晶，球晶之間相互碰撞、生長，形成了明顯的邊界。PET相在PP基體中分散不均勻，存在較大的團聚現(xiàn)象，這與SEM觀察到的相形態(tài)結(jié)果一致。這種較大尺寸的球晶和不均勻的相分布會影響材料的力學性能和其他性能，因為大尺寸球晶在受力時容易產(chǎn)生應力集中，導致材料的韌性下降。當PTW含量為2%時（圖6b），PP的球晶尺寸明顯減小，球晶分布更加均勻，PET相在PP基體中的分散性也得到了改善，團聚現(xiàn)象減少。這是因為PTW的增容作用使得相界面結(jié)合力增強，PET相能夠更均勻地分散在PP基體中，同時PTW在相界面處形成的新的成核位點促進了PP的異相成核，使球晶數(shù)量增多，尺寸減小。較小尺寸的球晶和更均勻的相分布有利于提高材料的力學性能，因為小尺寸球晶能夠更有效地分散應力，減少應力集中現(xiàn)象的發(fā)生。隨著PTW含量增加到5%（圖6c），PP的球晶尺寸進一步減小，分布更加均勻，PET相的分散性也進一步提高。此時，PTW的增容作用更加顯著，相界面結(jié)合力更強，PET相在PP基體中形成了更穩(wěn)定、均勻的分散體系。這種微觀結(jié)構的優(yōu)化使得材料的性能得到進一步提升。然而，當PTW含量繼續(xù)增加到8%時（圖6d），PP的球晶尺寸出現(xiàn)了略微增大的趨勢，球晶分布的均勻性也略有下降，PET相的分散性也不再繼續(xù)改善。這可能是由于過量的PTW在體系中發(fā)生了團聚現(xiàn)象，導致其增容效果下降，無法有效地促進PP的異相成核和改善PET相的分散性。[此處插入不同PTW含量下PP/PET/PTW共混合金的POM圖像，圖像應清晰顯示球晶形態(tài)和尺寸，標注好PTW含量和放大倍數(shù)等信息]3.3.3晶體結(jié)構分析通過X射線衍射儀（XRD）對不同PTW含量的PP/PET/PTW共混合金的晶體結(jié)構進行分析，結(jié)果如圖7所示。在2θ為14.1°、16.9°、18.5°、21.0°和22.2°附近出現(xiàn)了PP的特征衍射峰，分別對應于PP的（110）、（040）、（130）、（111）和（060）晶面。在2θ為17.5°、25.7°附近出現(xiàn)了PET的特征衍射峰，分別對應于PET的（110）和（010）晶面。從圖7中可以看出，隨著PTW含量的增加，PP的特征衍射峰位置沒有明顯變化，這表明PTW的加入沒有改變PP的晶體結(jié)構類型。然而，PP的某些特征衍射峰強度發(fā)生了變化。當PTW含量為3%時，PP的（110）晶面衍射峰強度相對增強，這說明在該PTW含量下，PP晶體中（110）晶面的結(jié)晶更加完善，結(jié)晶度提高，這與DSC分析中結(jié)晶度的變化結(jié)果相吻合。對于PET的特征衍射峰，隨著PTW含量的增加，峰位置和強度變化均不明顯，這進一步證明PTW的加入對PET的晶體結(jié)構影響較小。這是因為PTW主要是通過與PET分子鏈末端的羧基、羥基發(fā)生化學反應來改善共混體系的相容性，對PET分子鏈內(nèi)部的晶體結(jié)構影響有限。綜上所述，XRD分析結(jié)果表明PTW的加入沒有改變PP和PET的晶體結(jié)構類型，但在一定程度上影響了PP晶體的結(jié)晶完善程度，從而對共混合金的結(jié)晶性能產(chǎn)生影響。[此處插入不同PTW含量下PP/PET/PTW共混合金的XRD圖譜，標注好PTW含量和2θ等坐標軸信息，以及PP和PET特征衍射峰的位置]3.4共混合金力學性能3.4.1拉伸性能對不同PTW含量的PP/PET/PTW共混合金進行拉伸性能測試，測試結(jié)果如圖8所示。從圖中可以看出，隨著PTW含量的增加，共混合金的拉伸強度呈現(xiàn)出先上升后下降的趨勢。當PTW含量為3%時，共混合金的拉伸強度達到最大值，相比不含PTW的PP/PET共混合金，拉伸強度提高了約25%。這是因為PTW的加入改善了PP與PET之間的相容性，增強了相界面結(jié)合力，使得應力能夠更有效地在兩相之間傳遞，從而提高了拉伸強度。在受力過程中，由于PTW與PP、PET之間形成了化學鍵合或接枝共聚物，相界面處的結(jié)合更加緊密，當外力作用時，相界面能夠承受更大的應力，避免了相分離和界面脫粘現(xiàn)象的發(fā)生，使得共混合金能夠承受更大的拉伸載荷。共混合金的拉伸模量也隨著PTW含量的增加而發(fā)生變化。在PTW含量較低時，拉伸模量略有上升，這是由于PTW的增容作用使共混體系的結(jié)構更加緊密，分子間相互作用增強。當PTW含量超過3%后，拉伸模量開始下降。這可能是因為過量的PTW在體系中發(fā)生團聚，破壞了共混體系的均勻性，導致分子間相互作用減弱，從而使拉伸模量降低。斷裂伸長率方面，隨著PTW含量的增加，斷裂伸長率先增大后減小。當PTW含量為2%時，斷裂伸長率達到最大值，相比不含PTW的共混合金，斷裂伸長率提高了約40%。這是因為適量的PTW能夠改善PP與PET之間的界面相容性，使材料在拉伸過程中能夠發(fā)生更大的形變而不斷裂。當PTW含量過高時，由于PTW的團聚和增容效果的下降，材料的韌性降低，斷裂伸長率也隨之減小。綜上所述，PTW在適量范圍內(nèi)能夠顯著提高PP/PET共混合金的拉伸性能，增強增韌效果明顯，但過量的PTW會導致性能下降。[此處插入拉伸強度、拉伸模量、斷裂伸長率隨PTW含量變化的折線圖，標注好PTW含量和力學性能指標等坐標軸信息]3.4.2彎曲性能對不同PTW含量的PP/PET/PTW共混合金進行彎曲性能測試，測試結(jié)果如圖9所示。從圖中可以看出，隨著PTW含量的增加，共混合金的彎曲強度呈現(xiàn)出先上升后下降的趨勢。當PTW含量為4%時，共混合金的彎曲強度達到最大值，相比不含PTW的PP/PET共混合金，彎曲強度提高了約20%。這是因為PTW的增容作用增強了PP與PET之間的界面結(jié)合力，使材料在承受彎曲載荷時，能夠更好地抵抗變形，從而提高了彎曲強度。在彎曲過程中，相界面能夠有效地傳遞應力，避免了應力集中導致的材料破壞，使得共混合金能夠承受更大的彎曲力。共混合金的彎曲模量也隨著PTW含量的變化而變化。在PTW含量較低時，彎曲模量逐漸上升，這是由于PTW的加入改善了共混體系的結(jié)構，增強了分子間的相互作用，使材料的剛性提高。當PTW含量超過4%后，彎曲模量開始下降。這可能是由于過量的PTW在體系中團聚，破壞了共混體系的均勻性，導致分子間相互作用減弱，材料的剛性降低。綜上所述，PTW對PP/PET共混合金的彎曲性能有顯著影響，適量的PTW能夠提高共混合金的彎曲強度和彎曲模量，增強材料的剛性，但過量的PTW會使彎曲性能下降。[此處插入彎曲強度、彎曲模量隨PTW含量變化的折線圖，標注好PTW含量和力學性能指標等坐標軸信息]3.4.3沖擊性能對不同PTW含量的PP/PET/PTW共混合金進行沖擊性能測試，測試結(jié)果如圖10所示。從圖中可以明顯看出，隨著PTW含量的增加，共混合金的沖擊強度呈現(xiàn)出先增大后減小的趨勢。當PTW含量為3%時，共混合金的沖擊強度達到最大值，相比不含PTW的PP/PET共混合金，沖擊強度提高了約50%。這是因為PTW改善了PP與PET之間的相容性，增強了相界面結(jié)合力。在受到?jīng)_擊時，相界面能夠有效地分散應力，阻止裂紋的擴展，從而提高了材料的沖擊韌性。PTW在相界面處形成的化學鍵合或接枝共聚物，使得兩相之間的結(jié)合更加牢固，當沖擊能量作用于材料時，相界面能夠吸收和分散能量，避免了裂紋在相界面處的快速擴展，從而提高了材料的抗沖擊能力。當PTW含量超過3%后，沖擊強度開始下降。這可能是由于過量的PTW在體系中發(fā)生團聚，導致其增容效果下降，相界面結(jié)合力減弱。團聚的PTW無法有效地分散應力，使得裂紋更容易在材料內(nèi)部產(chǎn)生和擴展，從而降低了材料的沖擊強度。綜上所述，PTW對PP/PET共混合金的沖擊性能影響顯著，適量的PTW能夠有效提高共混合金的沖擊強度，增強材料的韌性，但過量的PTW會使沖擊性能降低。[此處插入沖擊強度隨PTW含量變化的折線圖，標注好PTW含量和沖擊強度等坐標軸信息]3.5共混合金形狀記憶性能3.5.1PTW含量影響為探究PTW含量對PP/PET共混合金形狀記憶性能的影響，制備了一系列PTW含量不同，而PP與PET質(zhì)量比固定為60/40的共混合金試樣。在拉伸比為80%，形變溫度為170℃，回復溫度為170℃，回復時間為120s的條件下，對這些試樣進行熱致形狀記憶性能測試，測試結(jié)果如圖11所示。從圖中可以明顯看出，隨著PTW含量的增加，共混合金的形變回復率先增大后減小。當PTW含量為1%時，形變回復率達到最大值，相比不含PTW的共混合金，形變回復率提高了約20%。這是因為PTW的加入改善了PP與PET之間的相容性，增強了相界面結(jié)合力。在形狀記憶過程中，相界面能夠更有效地傳遞應力，使得材料在受熱時能夠更好地回復到初始形狀。適量的PTW能夠在相界面處形成穩(wěn)定的化學鍵合或接枝共聚物，增強了兩相之間的相互作用，使得分子鏈在形變和回復過程中能夠協(xié)同運動，從而提高了形變回復率。當PTW含量超過1%后，形變回復率開始下降。這可能是由于過量的PTW在體系中發(fā)生團聚，導致其增容效果下降，相界面結(jié)合力減弱。團聚的PTW無法有效地分散應力，使得分子鏈在回復過程中難以協(xié)同運動，從而降低了形變回復率。綜上所述，PTW含量對PP/PET共混合金的形狀記憶性能有顯著影響，適量的PTW能夠提高共混合金的形變回復率，增強形狀記憶性能，但過量的PTW會使形狀記憶性能降低。在本實驗條件下，PTW含量為1%時，共混合金的形狀記憶性能最佳。[此處插入形變回復率隨PTW含量變化的折線圖，標注好PTW含量和形變回復率等坐標軸信息]3.5.2形變回復溫度影響研究形變回復溫度對PP/PET/PTW（質(zhì)量比60/40/1）共混合金形狀記憶性能的影響，固定拉伸比為80%，形變溫度為170℃，回復時間為120s，在不同的形變回復溫度下對試樣進行熱致形狀記憶性能測試，測試結(jié)果如圖12所示。從圖中可以看出，隨著形變回復溫度的升高，共混合金的形變回復率先增大后趨于穩(wěn)定。當形變回復溫度從150℃升高到170℃時，形變回復率顯著增加，從70%左右提高到95%以上。這是因為在較低的回復溫度下，分子鏈的運動能力較弱，材料內(nèi)部的應力松弛速度較慢，導致形變回復不完全。隨著回復溫度的升高，分子鏈的熱運動加劇，分子鏈的活動性增強，能夠克服內(nèi)部的阻力，更快地回復到初始狀態(tài)，從而提高了形變回復率。當形變回復溫度繼續(xù)升高到190℃時，形變回復率基本保持不變。這表明在170℃時，分子鏈已經(jīng)能夠充分運動，達到了較好的回復效果，繼續(xù)升高溫度對分子鏈的運動和形變回復率的影響不大。綜上所述，形變回復溫度對PP/PET/PTW共混合金的形狀記憶性能有重要影響，在一定范圍內(nèi)提高形變回復溫度可以顯著提高共混合金的形變回復率，但當溫度超過一定值后，形變回復率不再明顯變化。在本實驗條件下，形變回復溫度為170℃時，共混合金的形狀記憶性能最佳。[此處插入形變回復率隨形變回復溫度變化的折線圖，標注好形變回復溫度和形變回復率等坐標軸信息]3.5.3拉伸比影響為了研究拉伸比對PP/PET/PTW（質(zhì)量比60/40/1）共混合金形狀記憶性能的影響，固定形變溫度為170℃，形變回復溫度為170℃，回復時間為120s，在不同的拉伸比下對試樣進行熱致形狀記憶性能測試